WO1996030699A1 - Four a lit de cailloux - Google Patents

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WO1996030699A1
WO1996030699A1 PCT/JP1996/000793 JP9600793W WO9630699A1 WO 1996030699 A1 WO1996030699 A1 WO 1996030699A1 JP 9600793 W JP9600793 W JP 9600793W WO 9630699 A1 WO9630699 A1 WO 9630699A1
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hearth
inlet
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Shigeru Saitoh
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Shigeru Saitoh
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Definitions

  • the present invention relates to a structure of a gravel-bed furnace in which a granular hearth material is used by moving or flowing without floating.
  • the present invention is a.
  • the suppression unit has a combustion air intake, and the side wall following the backflow suppression unit, the inlet for granular hearth material and the following side wall, the furnace bottom following these side walls, and the like It is composed of an inclined stratified hearth formed by forming a repose angle above and moving and flowing down the granulated hearth material without floating diagonally downward or downward, and consists of this inclined stratified hearth, side walls, and a combustion part A combustion chamber, an outlet for the incineration residual mixture continuing through the side wall downward from the end of the inclined stratified hearth of the combustion chamber, and an outlet for a part of the combustion waste gas generated in the combustion chamber at the upper part of the combustion chamber.
  • a gravel bed having means for providing a moving plane member below the projection surface of the outlet and for forming a repose angle between the outlet for moving the incinerated residual mixture and the moving plane member to take out the incinerated residual mixture; Furnace,
  • the backflow suppression device has a combustion air intake, a side wall following the backflow suppression device, an inlet for granular hearth material and a side wall following it, and a furnace bottom following these side walls. It consists of an inclined stratified hearth formed by forming a repose angle on it and moving and flowing down the granulated hearth material without floating diagonally downward or downward, consisting of this inclined stratified hearth, side walls, and a combustion part.
  • a combustion chamber an outlet for the incineration residual mixture continuing through the side wall from the end of the inclined stratified hearth of the combustion chamber, and a means for forcibly discharging combustion waste gas generated in the combustion chamber in the upper part of the combustion chamber.
  • a gravel bed furnace having means for forming an angle of repose with the moving plane member to take out the incineration residual mixture;
  • the backflow suppression device section has a combustion air intake portion, a side wall portion following the backflow suppression device portion, an inlet for granular hearth material and a side wall portion following the same, and these side wall portions.
  • An inclined stratified hearth formed by forming an angle of repose at the bottom of the furnace and above it, and moving and flowing down the granular hearth material without floating diagonally downward or downward; this inclined stratified hearth, side walls,
  • a combustion chamber comprising: a combustion section; a discharge port for an incineration residue mixture which continues downward from a terminal end of the inclined stratified hearth of the combustion chamber through a side wall; Forcing out some gas outlets and the remaining combustion waste gas
  • a discharge means is provided, and is taken in from the backflow suppression device, and mixed with air heated by heat exchange and a part of the combustion exhaust gas, and further heated air is sent into the combustion chamber as combustion air.
  • a gravel-bed furnace having a moving plane member provided below the projection plane of the discharge port and having a means for forming an angle of repose between the discharge port of the incineration residual mixture and the moving plane member to retrieve the incineration residual mixture;
  • FIG. 1 shows an example of a schematic longitudinal sectional view of the gravel bed furnace of the present invention.
  • FIG. 2 shows another example of the backflow suppressing device according to the present invention.
  • Fig. 3 is used for the gravel bed furnace of the present invention An example of a possible channel device is shown.
  • FIG. 4 shows another example of a channel device that can be used in the gravel bed furnace of the present invention.
  • FIG. 5 shows another example of a schematic vertical sectional view of the gravel bed furnace of the present invention.
  • FIG. 6 is another schematic vertical cross-sectional example of a gravel bed furnace embodying the present invention.
  • Fig. 7 shows a schematic longitudinal section of the gravel bed furnace used in Comparative Examples 1 and 2.
  • Fig. 8 shows a schematic longitudinal section of the gravel bed furnace used in Comparative Example 3.
  • the inventor of the present invention by burning incinerated materials such as industrial waste, sewage sludge, coal, petroleum, and blastix using air first, injects the incinerated materials through an input device to reduce the combustion waste.
  • a means was developed to use a charging device that uses a buffer to prevent back-flow of gas.
  • the present gravel bed furnace has solved this problem.
  • the incinerated materials that can be used in the present invention include, for example, industrial waste, municipal dust, sewage sludge, plastic waste, and the like, as well as coal, petroleum, and the like.
  • the gravel bed furnace referred to in the present invention is, in addition to the above, contained in, for example, combustion residues
  • some of the combustion waste gas is introduced as temperature-adjusted gas together with fresh air from the vicinity of the incineration residue discharge port and sent upward to remove the incineration residue.
  • 0 minutes or more can be designed for example 3 0 min ⁇ / Itaru 2 hours, 2 0 0 ° C or higher temperature, for example 3 5 0 ° C to as rubbing maintaining the temperature of 5 5 0 e C.
  • the gravel bed furnace of the present invention can be provided with two moving plane members to adjust the speed of taking out the incineration residue.
  • the backflow suppression device that can be used in the gravel bed furnace of the present invention can be configured as follows: if there is a space with some room at the inlet of the incineration material, and if the structure has a portion where air can be disturbed, Any type can be used because the reverse ejection can be suppressed.
  • FIG. 1 is a schematic vertical sectional view of a gravel bed furnace of the present invention used as a device for carrying out the present invention.
  • FIG. 2 is an example of another structure of the backflow suppressing device that can be used in the present invention.
  • FIG. 3 shows the present invention, in which the bottom floor 10 excluding the granular hearth material and the side surface of the channel 12 having a reverse gutter or inverted U-shape having a number of small holes 13 on the side surface attached thereto. It is a schematic diagram.
  • FIG. 1 is a schematic vertical sectional view of a gravel bed furnace of the present invention used as a device for carrying out the present invention.
  • FIG. 2 is an example of another structure of the backflow suppressing device that can be used in the present invention.
  • FIG. 3 shows the present invention, in which the bottom floor 10 excluding the granular hearth material and the side surface of the channel 12 having a reverse gutter or inverted U-shape having a number of small holes 13 on the side surface attached thereto. It
  • FIG. 4 is a schematic partial cross-sectional side view of a channel 12 provided with a lower floor 10 excluding granular hearth material and a slit 14 fixed thereon, according to the present invention.
  • FIG. 5 is another example of a schematic sectional view of a gravel-bed furnace embodying the present invention.
  • FIG. 6 is another example of a schematic sectional view of a gravel-bed furnace embodying the present invention.
  • Fig. 7 is a schematic cross-sectional view of a comparative gravel bed furnace used in Comparative Examples 1 and 2.
  • FIG. 8 is an example of a partial cross-sectional view of another comparative model gravel bed furnace used in Comparative Example 3.
  • the inlet 1 for the incineration material A is a hopper 3 having a narrower diameter toward the bottom of the opening 2 and also a backflow suppressing part having a shoulder.
  • the hopper 3 and the lower part of the hopper 3 and the following side wall 4 are one or more cylindrical bodies that are attached away from the hopper 3 by angles 6, 6 or the like so as not to make direct contact with each other.
  • Buffer 5 and one or a plurality of buffers 1 ′ directly attached to the side wall provided at the lower part of the inlet 1 for the incineration material A.
  • the concretion bed furnace of the present invention has a side wall portion below the incinerated material inlet opening 2 and a backflow suppression device portion comprising one or more buffers in FIG.
  • a combustion air intake 29 is provided inside the suppression device.
  • a furnace bottom part that follows, a slanted bed hearth 15 that moves or flows without floating at an angle of repose without forming a repose angle, and a combustion chamber 7 formed by a combustion part on the upper part.
  • the combustion section provided below the inlet 1 of the incineration material A, and the high-temperature portion of the side wall 4 is preferably lined with refractory material. Department.
  • the granulated hearth material B is fed adjacent to the inlet 1 for the incinerated material A ⁇ 8, and the lower part of the bottom of the hearth of the gravel-bed furnace that is sloping through the side wall 9
  • the inclination of the lower floor 10 is preferably
  • the lower floor 10 has a combustion air inlet 11 with an appropriate size and spacing that is approximately the same as the angle of repose indicated by the granular hearth material. .
  • the inclined lower floor 10 is in contact with the pressure chamber 32 provided therein.
  • the edge of one or a plurality of channels 12 having a large number of small holes 13 or slits 14 on the sides in the shape of a gutter or a U-shape without a hole is fixed. I have.
  • the channel 12 is fixed parallel or almost parallel to the lower floor 10 so as not to impede the smooth flow of the granular hearth material B.
  • the upper surface of the channel 12 has no pores and is smooth. It is created as a surface.
  • the upper cut face of channel 12 is either not present or closed, but the lower cut face is also preferably closed to prevent air leakage.
  • Granular hearth B that can be used here can also be referred to as granular gravel floor, but when the hearth is formed, it can withstand relatively high temperatures such as natural mineral crushed stone, rough sand, iron flakes, etc.
  • Any material having a suitable space for air passage can be used, and preferably one having an average particle size of 5 or more can be used.
  • the granular hearth material B constituting the inclined stratified hearth 15 does not float sequentially, but moves diagonally downward or downward along the lower floor 10 and the channel 12 due to gravity and friction. It moves or flows down continuously or intermittently while forming a slip angle, which is a constant inclination angle determined by the material, shape, grain size, etc. of the floor material.
  • the shape of the inclined layer forming the angle of repose is always constant without changing as a whole.
  • the air for combustion of the gravel bed furnace of the present invention shown in FIG. 1, FIG. 5 or FIG. 6 is sucked by the circulation fan 27 of the gravel bed furnace of the present invention, and mainly the central opening 2 of the inlet for the incineration material. It is introduced through the intake of combustion air provided in the combustion waste gas backflow suppression unit ⁇ 29 and used for incineration of incinerated materials.
  • this intake air intake 29 for the combustion air only needs to be provided in the backflow suppression device for the incinerated material, and it can be provided in one or several stages.
  • the number of inlets may be one or more, and the shape of the mouth may be circular, square, slit, or any other shape.
  • the combustion chamber 7 is the lower part of the side wall 4, the lower part of the wall 19, and the part surrounded by the inclined hearth, and the inclined hearth is composed of the inclined granular hearth material layer 15, the channel 12, and the lower floor 1. Consists of 0.
  • the lower floor 10 has a combustion air inlet 11.
  • the inlet may be simply provided with the mouth, but the side ⁇ of the mouth may be extended upward. This extension can prevent the fine grains from falling from the mouth.
  • the combustion air blown upward from the introduction ⁇ 11 1 changes the flow direction of the combustion air through a number of small holes 13 or slits 14 on the side of the channel 12 by the channel 12. And rises through the gap between the granular hearth material B of the inclined granular hearth material layer 15 existing on the lower floor 10 and the upper part of the channel 12, and rises in the combustion chamber 7. It is used for combustion of incinerator A input from.
  • the size of the introduction of the combustion air ⁇ 11 provided on the lower floor 10 may be relatively large, for example, about 3 err to 1 O cm, although the size of the channel 12 may be small.
  • the small holes on the side surface are made smaller than the granular hearth material to be used so that the granular hearth material does not fit into the hole, preferably 3 ⁇ to 4 cm, and the hole is filled with fine powder.
  • a large number of holes of about 5 to 2 cm are provided.
  • the width is small.
  • the length may be arbitrary.
  • the length may be shorter than the length of the channel, and the number of slits provided in the channel may be any singular Or, a plurality of positions may be used, and the position may be arbitrary.
  • the incineration material A burns to produce a small amount of incineration residue ash C, which moves as an inclined layered hearth 15 and mixes with the granular hearth material B that has descended, resulting in residual incineration.
  • the incinerated residual mixture D moves downward in the gravel bed furnace from near the end of the inclined bed hearth, and is taken out by the removal means via the removal batch 16 of the incinerated residual mixture D. Taken out.
  • the circulation fan 27 takes in the combustion air provided in the backflow suppression device section ⁇ 29, the combustion air is sucked in from the conduit 31 and the high-temperature combustion generated in the combustion chamber 7 that is simultaneously sent in A part of the waste gas is removed from a part of the combustion waste gas provided at the upper part of the combustion chamber, mixed with a circulation fan 27 from a pipe 35 through a pipe 26, and a pipe 28 for combustion.
  • a mixture air for combustion adjusted to a temperature range of 150 to 65 ° C., preferably 250 ° C. or more, particularly 250 ° C. to 450 ° C., through an air supply unit 30 Introduce into pressure chamber 32.
  • the incineration residual mixture D falls onto a moving flat member, for example, a conveyor belt 17 below the projection plane of the takeout ⁇ 16.
  • the incineration residue mixture D that has dropped onto one end of the conveyor belt 17 moves as the conveyor belt 17 runs, drops from the other end, and is stored in the storage box 18.
  • the incineration residue mixture D generated here is separated as necessary by sieving the incineration residue ash C, and the obtained granular hearth material can be reused for a gravel bed furnace.
  • the relationship between the removal of incineration residue mixture D at the bottom of the gravel bed furnace D and the conveyor belt 17 constitutes a constant angle of repose formed by the granular hearth mixture D.
  • the angle is substantially the same as the angle of repose of the granular hearth B.
  • the incineration residual mixture D flowing out from the outlet 16 is a constant angle determined by the angle of repose of the mixture D and the distance between the incinerator lower outlet 16 and the belt conveyor 17. Since it does not spread beyond the area, the belt conveyor 17 is set to a certain size exceeding this area. If measured, the mixture D spreads spontaneously from the top of the belt 17 to the unwanted side and does not drop indefinitely.
  • the distance between the bottom 16 of the gravel bed furnace and the belt conveyor 17 can be designed so that it can be changed as appropriate.
  • the belt conveyor is shown as an example of the moving plane member, but it is also possible to take out the incineration residue mixture D by using a moving plane member such as a flyer or a rotating disk.
  • the generated combustion waste gas rises on the wall 19 covered with the refractory, and the heat exchange part 20, the exhaust pipe 21, the cooling and washing tower 22, the exhaust pipe 23, and the induction fan It is led to a flue or chimney 25 through 24.
  • the combustion air passes through a part of the high-temperature combustion waste gas generated in the combustion chamber 7, is taken out from the combustion chamber 35, the pipe 26, the circulating gas fan 27, and the pipe 28, and is used for combustion air. Mixing it with fresh air at room temperature from room 9 in an appropriate ratio, feed it from combustion air supply line 30 and feed it through pressure chamber 32 into lower floor of hearth floor 10 Then, it is blown out from the outlet holes 13, 14, etc. of the channel 12, and is used for combustion of the incinerated material.
  • Air intake unit 29, its conduit 31 and the heat exchange unit 36 provided in the combustion chamber 7 part, the subsequent circulation line 37 and the circulation fan 27 and the combustion air through the conduit 28 Mix with appropriate amount of fresh air at room temperature In addition, the temperature is increased, and the air is supplied from the inlet 30 for the combustion air through the pressure chamber 32 to the inlet 11 of the lower floor 10 through the inlet 11 for combustion of the incinerated material.
  • the incinerator of the present invention shown in FIG. 5 does not have an outlet for a part of the combustion waste gas.
  • conduit 26 Combustion air supply via 8 ⁇ Feed from ⁇ 30, pass through pressure chamber 32, introduce into lower floor 10 of furnace hearth 10, introduce from channel 1 1, and blow hole 1 of channel 1 2 It is blown out from 3, 14 etc. and used for combustion of incinerated materials.
  • the cross-sectional shape of the entire gravel-bed furnace that can be used in the present invention may be substantially cylindrical, rectangular, quadrilateral, or any other shape.
  • the cross-sectional shape of the incineration material inlet is circular. Any shape, such as oval, rectangular, etc., can be used as long as the object to be incinerated is a hollow shape that can fall naturally due to gravity.However, correspondingly, shapes such as Noffer 5, No A shape in which a charging device having a slight gap between the hopper and the side wall corresponding to the shape of the reject input port and the side wall thereof may be suitably used.
  • Next hopper one 3 that is attached to the inlet of the incinerated for use in the present invention preferably the force central opening is in the Semakai downward 5, the central opening sized to be incinerated Any size is acceptable as long as it does not hinder the loading of goods.
  • the angle of the hopper 3 is set so that the incinerated material smoothly slides down, and can cooperate with the buffer 5 to prevent the exhaust gas from flowing back.
  • the angle may be any suitable angle, for example, preferably about 10 ° to 80 °, more preferably about 20 ° to 70 ° with respect to the inlet side wall.
  • the hopper 3 does not need to be provided with a pushing device or an opening closing device.
  • the buffer 5 and / or the buffer 5 ′ may be of various shapes as shown in FIG. 1 or FIG. 2 or the like.
  • One 5 and / or buffer 5 ' may be singular or plural.
  • the size of the central opening of the buffer 5 is almost the same as that of the hopper 3, and the backflow combustion waste is generated between the outside of the buffer 5 and the side wall of the incineration material inlet 1. There is a space into which gas can flow.
  • the preferred angle range of the buffer 5 is the same as the angle of the hopper 3, but the angle of the buffer 5 may be the same as or different from the angle of the hopper 3.
  • the buffer 5 is preferably fixed firmly to the wall of the incinerator furnace by an angle or the like, if possible, so that it can withstand the physical impact generated when the incinerated material falls and can withstand it.
  • FIG. 7 shows an apparatus for explaining the comparative examples 1 and 2, and a part of the combustion waste gas is taken out through the outlet 35 and the conduit 26 following the same as in FIG. The same is true, except that the position of the combustion air inlet of the gravel bed furnace is provided independently of the backflow suppression device shown in Fig. 1. It is different.
  • FIG. 8 shows an apparatus for explaining Comparative Example 3, which does not have the conduit 26 for taking out part of the combustion waste gas shown in FIG. It is irrelevant to the backflow suppression unit, and the air sent from the inlet 34 exchanges heat with the high-temperature combustion waste gas generated in the combustion chamber 7 in the heat exchange unit 36 to raise the temperature to an appropriate temperature. It is to be introduced and used as combustion air from a conduit 11 through a conduit 39, a feed line 30 for supplying combustion air, and a floor 10 below the pressure chamber 32 through a pressure chamber 32. Action
  • the gravel bed furnace device usable in the present invention is configured as described above, and its operation is as follows.
  • a granular hearth B is continuously or intermittently charged in a gravel bed furnace ⁇ 8, and then passes through a side wall 9 to beneath an inclined hearth of a combustion chamber 7. It falls on the floor 10 and the channel 12 by gravity, reaches the combustion chamber 7, and forms the inclined hearth material layer 15 which forms the angle of repose of the hearth.
  • the incinerated material A is injected from the incinerated material inlet port 2 through the backflow control unit, passes through the side wall 4 and is sent to the combustion chamber 7, and the combustion air provided in the backflow control unit A mixture gas of combustion air introduced from intake pipe 29 and, if appropriate, combustion waste gas introduced from conduit 26 (Fig. 1) from which part of the combustion waste gas is taken out, or used for combustion.
  • the incineration temperature of the incinerated material can be kept high.
  • the lower floor 10 of the hearth constructed with the inclined combustion chamber in this gravel bed furnace is designed to have an inclination angle close to the angle of repose indicated by the granular hearth material.
  • the channels 12 with the side edges fixed are also manufactured at almost the same angle.
  • the lower floor 10 is fixed to the bottom end of a channel 12 of an inverted gutter or inverted U-shape, and the lower floor 10 provided with the channel 12 is provided with mixed air for combustion.
  • this purchase batch 11 does not directly contact the granular hearth material, so if the size of the channel 12 is increased, the diameter of the introduction batch 11 is sufficiently large. It can be designed and can blow large amounts of air.
  • the shape of the inlet 11 is not limited to a circle, but may be any shape such as a square or a polygon.
  • the lower floor 10 that is not covered by the channel 12 and the upper part of the channel 12 that is fixed to the lower floor 10 are smooth with no pores and are provided on the side of the channel 12. Only pores 13 and 14 are provided.
  • the granular hearth material existing on the lower floor 1 ° part not covered by the channel 12 and on the upper surface of the channel 12 becomes a layer and moves on it as the extraction means operates. is there.
  • no pores are provided in the lower floor 10 and the upper surface of the channel 12 on which the gravity by the granular hearth material B directly acts, and the structure is smooth. Because there are multiple pores with a diameter or width smaller than the diameter of the granular hearth B only on the side where gravity does not act directly, the layered granular material on the lower floor 10 and the channel 12 The hearth material smoothly moves and flows down, and does not block the pores provided on the side surfaces of the channel 12.
  • the plurality of pores 13 and 14 on the side surface of the channel 12 are made slightly smaller than the diameter of the existing granular hearth material B, so that the weight of the granular hearth material directly It does not hinder the movement of the granular hearth, because it does not fit and the granular hearth hardly gets into these pores.
  • the combustion air for the incinerated material is mainly introduced from the inlet 2 for the incinerated material, and a small amount is introduced from the charging furnace 8 for the granular hearth material.
  • the incinerated granular hearth material and the combustion mixture D are discharged from the end of the inclined stratified hearth material layer 15 by continuous or intermittent operation of the moving flat member of the extraction means. It descends from the vicinity and is taken out of the combustion mixture D from the take-out port 16 by a take-out means consisting of a moving plane member.
  • a part of the combustion waste gas is Combustion produced by the circulation fan 27 is taken out of the pipe 26 and mixed with fresh air introduced from the combustion air intake 29 provided in the combustion waste gas backflow suppression device.
  • Air for air is supplied from the air inlet 11 provided in the lower floor 10 of the lower part of the gravel bed furnace as combustion air at an appropriate temperature, and is supplied for combustion.
  • the moving flat member provided under the projection plane of 16, for example, is taken out on one end of the belt conveyor 17 and falls from the other end of the belt conveyor 17 as the belt conveyor 17 advances, and the receiving tank 18
  • the incineration residue ash separated in the incineration residue mixture D is separated, if necessary, after sieving, etc., and granulated and treated as needed.
  • the separated granular hearth material is again incinerated Used for furnace circulation.
  • this removal means it is easy to remove from the end of the inclined layered hearth of the gravel bed furnace by adjusting the moving speed of the belt conveyor 17, preferably between ⁇ 16 and It can be adjusted so that it takes 10 minutes or more, especially 30 minutes to 2 hours, to descend.
  • the incineration ash C remains easily because it can be heated at a temperature of 400 ° C or more, preferably at 400 ° C to 60 CTC for 30 minutes or more. It can reduce the amount of dioxin remaining.
  • the residual mixture D constitutes an inclined surface at least partially forming a repose angle between the take-out roller 16 of the mixture D and the belt conveyor 17. I do. Therefore, when the operation of the belt conveyor 17 is stopped, the outflow of the combustion mixture D is stopped at the same time, and the outflow of the combustion mixture D is restarted with the restart of the operation of the belt conveyor 17.
  • FIG. 5 is an example of a schematic sectional view of another mode of the gravel bed furnace of the present invention.
  • Fig. 5 shows that the pebble bed furnace shown in Fig. 1 does not have a conduit for taking out part of the combustion waste gas, and the combustion chamber passes through the conduit 31 from the air intake unit 29 provided in the backflow suppression unit.
  • Air heated to an appropriate temperature by the heat exchange section 35 in 7 is provided on the lower floor 10 from the high pressure chamber 32 via the circulation fan 27 via the conduit 37 and the heated air supply port 30 by the circulation fan 27. It is introduced as combustion air from the air inlet 11.
  • Fig. 6 shows an example of the device used in Example 5. If the temperature of the combustion air that has passed through the heat exchange unit is not sufficiently high, a part of the combustion waste gas is mixed with the combustion air. As a result, it is possible to secure a sufficient combustion temperature.
  • FIG. 7 shows the gravel bed furnace used in Comparative Examples 1 and 2.
  • the air intake unit 33 in Fig. 7 is a gravel bed furnace with a different air intake position from the air intake unit 29 in Fig. 1.
  • Fig. 8 shows an example of the gravel bed furnace used in Comparative Example 3.
  • the gravel bed furnaces described in Examples 1 and 3 were prepared and incinerated.Square stone from the Chichibu district of Saitama Prefecture, crushed with an average diameter of 5 cm, was used as the hearth material. Waste blast debris consisting mainly of chlorine-based polymers, including used syringes, was incinerated.
  • the amount of intake air from the opening 2 was 970 Nm 3 Zhr (average intake wind speed was about 1.1 m / sec).
  • the incinerated material inlet opening 2 is extremely stable due to the co-operation with the backflow suppression device. I could't see it.
  • the oxygen concentration in the furnace in this case was 6% by volume.
  • Example 1 Using the gravel bed furnace used in Example 1, the gravel bed furnace of spatial area 0. 25 m 2 of the incinerated inlet opening 2, the incineration disposal of the average lower heating value 2000 K ca 1 / kg Materials were incinerated at a rate of 200 kg per hour.
  • the amount of intake air from the opening 2 was about 970 Nm 3 Zhr (the average intake wind speed was about 1 mZ sec).
  • the total amount of air inhaled from this opening 2 is mixed with relatively low temperature generated gas from above the gravel bed (stratified hearth) just below the opening (total gas amount about ll OO Nm 3 hr), Combustion air intake provided in the backflow suppression device at the lower part of the opening ⁇ Extracted from 29 via conduit 31 and extracted from the upper part of the combustion chamber 7 of the gravel bed furnace by conduit 26 1 200 ° C combustion waste After mixing with the gas and adjusting the gas amount so that the temperature becomes 320 ° C, the gas is blown out to the combustion chamber 7 via the pressure chamber 32 by the circulation fan 27 and extremely effective combustion and incineration is performed. done.
  • the opening 2 was extremely stable due to the cooperation with the backflow suppression device, and no back-injection of combustion gas in the furnace from the inside was observed.
  • the oxygen concentration in the furnace in this case was 6% by volume.
  • Example 2 Using the same apparatus as in Example 1, put in gravel bed furnace space area 0. 25 m 2 of the opening 2, the object to be incinerated waste average lower heating value 2 OOOK cal Zk g at a rate per hour 2 00 kg And incinerated. Intake air amount from the opening of the case is about 9 70 Nm 3 Bruno hr (average intake air speed is about 1. Lm / sec) it was.
  • the opening 2 air about 9 sucked from 7 0 N m 3 / majority of hr, about 7 0 0 Nm 3 Zh r a is Torii combustion air provided in the backflow suppressor unit ⁇ 2 9 yo Ri conduit 3 1 From the upper part of the combustion chamber 7 of the gravel bed furnace, and mixed with about 250 Nm 3 Zhr of the combustion waste gas of 1200 ° C taken out by the conduit 26, and the gas temperature was about 320 ° C. The gas was injected into the combustion chamber 7 via the pressure chamber 32 by a circulation fan at a gas amount of about 9501 ⁇ 111 3 hr, and combustion was performed.
  • the opening is extremely stable due to the cooperation with the backflow suppression device.
  • the oxygen concentration in the furnace in this case was 6% by volume.
  • the amount of intake air from the opening was about 970 Nm 3 / hr (average intake wind speed was about 1.1 mZ sec).
  • conduit 3 1 Withdrawn via conduit 3 1 from the substantially whole sucked from the opening 2 air about 9 7 0 N m 3 Bruno hr intake combustion air provided in the backflow suppression device portion under the opening portions ⁇ 2 9, Tsubuteyuka Furnace combustion waste gas and heat exchange unit 36 The heat was exchanged to raise the temperature to 320 ° C, and the gas was blown out to the combustion chamber 7 via the pressure chamber 32 by the circulation fan 27, and extremely effective combustion and incineration was achieved.
  • the opening 2 was extremely stable due to the cooperation with the backflow suppression device, and no back-injection of combustion gas in the furnace from the inside was observed.
  • the oxygen concentration in the furnace in this case was 6% by volume.
  • Intake air amount from the opening of the case is about 9 7 0 Nm 3 Bruno hr (average intake air speed is about 1. Lm Roh sec) was.
  • the opening 2 was extremely stable due to the cooperation with the backflow suppression device, and no back-injection of combustion gas in the furnace from the inside was observed.
  • the oxygen concentration in the furnace in this case was 6% by volume.
  • the average lower calorific value is 200 K 1 kg of incinerated waste ca was incinerated at a rate of 200 kg per hour.
  • the oxygen concentration in the furnace in this case was 6% by volume.
  • the amount of air from the outside atmosphere introduced from the inlet 33 is 550 Nm 3 hr was mixed and injected into the combustion chamber 7 via the pressure chamber 32 at a gas temperature of about 320 ° C and a gas amount of about 7500 Nm 3 / hr.
  • the air intake speed at the incineration material inlet opening 2 was measured to be approximately 0.25 m / sec. Injection of gas in the furnace at the opening was suppressed, but was not necessarily sufficient. The use of air outside the furnace beyond this could not suppress the in-furnace gas emission. Further, the combustion state in this example was inferior to those in Example 1, Example 2, and Comparative Example 1.
  • the oxygen concentration in the furnace in this case was 6% by volume.
  • the oxygen concentration in the furnace in this case was 6% by volume.
  • the pebble bed furnace of the present invention has the above-described configuration and operation, by implementing the present invention, unlike the conventional method and apparatus, the air passing through the opening of the inlet for the incinerated material is provided. Because of the largest volume, it was possible for the first time to completely prevent reverse injection of combustion waste gas generated during incineration treatment in combination with the operation of the input device, and as a result, the input port was blocked There is no need to provide a device, and the industrial benefits of the present invention are extremely large.

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Description

明 細 書 礫床炉 技術分野
本発明は、 粒状炉床材を浮遊させることなく移動或は流動して使 用する礫床炉の構造に関する。 背景技術
従来の礫床炉において、 燃焼用空気の取り入れは、 例えば特開平 4 - 1 5 4 0 4号公報或は本発明者により先に発明した特願平 5— 2 4 2 1 7 0号明細書記載の発明の様に、 特定の制限を設けること なく 、 単に通常の空気を自由に吸入するものであった。 発明の開示
本発明の課題は、 被焼却物の礫床炉への投入に際し、 圧力室から 燃焼室へ噴出するガス量を充分かつ高温に保ちながら、 燃焼廃ガス の逆噴出を最大限に抑制することにある。
本発明は、
① 被焼却物の投入口を含む被焼却物の投入口部の下部でこれに続 く側壁部、 前記被焼却物の投入口部及び単数又は複数のバッファー よりなる逆流抑制装置部で、 この逆流抑制装置部には燃焼用空気取 り入れ口部を有し、 この逆流抑制装置部に続く側壁部、 粒状炉床材 の投 入口とそれに続く側壁部、 これら側壁部に続く炉底部とその 上を安息角を形成して粒状炉床材が斜め下又は下方向に浮遊するこ となく移動、 流下して形成する傾斜層状炉床、 この傾斜層状炉床、 側壁、 及び燃焼部から構成される燃焼室、 該燃焼室の傾斜層状炉床 の終端部から下方に側壁を通じて続く焼却残留混合物の取り出し口 、 前記燃焼室上部には、 燃焼室で生成した燃焼廃ガスの一部の取り 出し口及び残部の燃焼廃ガスの強制排出手段を設け、 燃焼廃ガスの —部と前記逆流抑制装置部より取り入れた空気との混合ガスを前記 傾斜層状炉床部へ燃焼用混合空気として送入する手段、 前記取り出 し口の投影面下に移動平面部材を設け、 焼却残留混合物の取り出し 口と移動平面部材との間で安息角を形成して焼却残留混合物を取り 出す手段を手段を有する礫床炉、
② 被焼却物の投入口を含む被焼却物の投入口部の下部でこれに続 く側壁部、 前記被焼却物の投入口部及び単数又は複数のバッフ ァー よりなる逆流抑制装置部で、 この逆流抑制装置部には燃焼用空気取 り入れ口部を有し、 この逆流抑制装置部に続く側壁部、 粒状炉床材 の投入口とそれに続く側壁部、 これら側壁部に続く炉底部とその上 を安息角を形成して粒状炉床材が斜め下又は下方向に浮遊すること なく移動、 流下して形成する傾斜層状炉床、 この傾斜層状炉床、 側 壁及び燃焼部から構成される燃焼室、 該燃焼室の傾斜層状炉床の終 端部から下方に側壁を通じて続く焼却残留混合物の取り出し口、 前 記燃焼室上部には、 燃焼室で生成した燃焼廃ガスの強制排出手段を 設け、 前記逆流抑制装置部より取り入れ、 熱交換により昇温した空 気を前記燃焼室へ燃焼用空気として送入する手段、 前記取り出し口 の投影面下に移動平面部材を設け、 焼却残留混合物の取り出し口と 移動平面部材との間で安息角を形成して焼却残留混合物を取り出す 手段を手段を有する礫床炉、 及び
③ 被焼却物の投入口を含む被焼却物の投入口部の下部でこれに続 く側壁部、 前記被焼却物の投入口を含む被焼却物の投入口部及び単 数又は複数のバッファーよりなる逆流抑制装置部で、 この逆流抑制 装置部には燃焼用空気取り入れ口部を有し、 この逆流抑制装置部に 続く側壁部、 粒状炉床材の投入口とそれに続く側壁部、 これら側壁 部に続く炉底部とその上を安息角を形成して粒状炉床材が斜め下又 は下方向に浮遊することなく移動、 流下して形成する傾斜層状炉床 、 この傾斜層状炉床、 側壁、 及び燃焼部から構成される燃焼室、 該 燃焼室の傾斜層状炉床の終端部から下方に側壁を通じて続く焼却残 留混合物の取り出し口、 前記燃焼室上部には、 燃焼室で生成した燃 焼廃ガスの一部の取り出し口及び残部の燃焼廃ガスの強制排出手段 を設け、 前記逆流抑制装置部より取り入れ、 熱交換により昇温した 空気と燃焼排ガスの一部との混合により、 更に昇温した空気を前記 燃焼室へ燃焼用空気と して送入する手段、 前記取り出し口の投影面 下に移動平面部材を設け焼却残留混合物の取り出し口と移動平面部 材との間で安息角を形成して焼却残留混合物を取り出す手段を有す る礫床炉、
である。 図面の簡単な説明
第 1 図は本発明礫床炉の縦断面模式図の一例を示す。 第 2図は本 発明逆流抑制装置部の他の例である。 第 3図は本発明礫床炉に使用 し得るチャ ンネル装置の例を示す。 第 4図は本発明礫床炉に使用し うるチャ ンネル装置の他の例を示す。 第 5図は本発明礫床炉の縦断 面模式図の他の一例を示す。 第 6図は本発明を実施する礫床炉の他 の模式縦断面例である。 第 7図は比較例 1及び比較例 2に使用した 礫床炉の縦断面模式図を示す。 第 8図は比較例 3に使用した礫床炉 の縦断面模式図を示す。
符号の説明
1 被焼却物の投入口部
2 被焼却物の投入口部の開口部
3 ホッパー兼逆噴出抑制部
4 側壁部
5 側壁に直接取り付けてないバッ フ ァー
5 ' 側壁に直接取り付けたバッ フ ァー
7 燃焼室
8 粒状炉床材投入口
1 0 下床
1 1 下床の燃焼用混合空気導入口
1 2 チャ ンネル
1 5 傾斜層状炉床
1 6 焼却残留物の取り出し口
1 7 コ ンベア一ベル ト
2 4 誘引フ ァ ン
2 6 燃焼廃ガスの一部取り出し導管
7 循環フ ァ ン 2 9 本発明燃焼用空気取り入れ口
3 2 圧力室
3 3 比較例 1及び比較例 2の礫床炉の燃焼用空気取り入れ口 3 4 比較例 3の礫床炉の燃焼用空気取り入れ口
3 5 燃焼廃ガスの一部取り出し口
3 6 熱交換部 発明を実施するための最良の形態
本発明者は、 先に産業廃棄物、 下水汚泥、 石炭、 石油、 ブラスチ ックス等被焼却物を空気を使用して燃焼させる際に、 被焼却物を投 入装置を通じて投入することにより、 燃焼廃ガスの逆噴出を防ぐた めのバッファ一を使用する投入装置を使用する手段を開発した。
しかしながら、 この装置では例えば本発明者が先に発明した特開 平 6 - 1 9 3 8 4 5号公報又は特願平 5 - 2 4 2 1 7 0号明細書記 載の礫床炉のように、 燃焼用空気の取り入れ口は単に空気を取り入 れるためのみのものであつたので、 被焼却物を投入する投入口部よ りの空気の流入量は無いか又は比較的少なく、 礫床炉での被焼却物 の焼却に際し、 なお、 投入口部での空気の逆噴出が時として生ずる 困難を有していた。
この問題を解決したのが本発明礫床炉である。
本発明で使用することのできる被焼却物としては、 例えば産業廃 棄物、 都市塵埃、 下水汚泥、 ブラスチック廃棄物等、 更には石炭、 石油等をも含むものである。
本発明で云う礫床炉とは、 前記のほか、 例えば燃焼残留物中に含有 される生成ダイ才キシン含量を低下させるため、 燃焼廃ガスの一部 を焼却残留物の取り出し口付近より新鲜空気と共に温度調節したガ スと して導入して上方へ送り、 焼却残留物を 3 0分以上、 、 例えば 3 0分^/至 2時間、 2 0 0 °C以上の温度、 例えば 3 5 0 °C乃至 5 5 0 eCの温度を保持擦るように設計することができる。
また、 本発明礫床炉は、 焼却残留物の移動速度を調節するため、 移動平面部材を 2段に設けて焼却残留物の取り出し速度を調節する こと も出来る。
本発明の礫床炉に使用しうる逆流抑制装置部は、 被焼却物の投入 口部に、 若干の余裕のある空間があって、 空気の擾乱可能の部分を 有する構造であればそれにより空気の逆噴出が抑制出来るので、 ど の様なものであっても良い。
次に本発明を実施するための礫床炉装置を図面に基づき説明する 第 1 図は本発明を実施する装置として使用する本発明礫床炉の模 式縦断面図例である。 第 2図は本発明で使用しうる逆流抑制装置部 の他の構造の例である。 第 3図は本発明で、 粒状炉床材を除いた下 床 1 0及びこれに取り付けた側面に多数の小孔 1 3を有する逆樋状 或は逆 U字状のチャ ンネル 1 2の側面模式図である。 第 4図は本発 明で、 粒状炉床材を除いた下床 1 0及びその上に固着したスリ ッ ト 1 4を設けてなるチャ ンネル 1 2の側面一部断面模式図を示す。 第 5図は、 本発明を実施する礫床炉の他の模式断面図例である。 第 6 図は、 本発明を実施する礫床炉の他の模式断面図例である。 第 7図 は比較例 1及び比較例 2に使用した比較礫床炉模式断面図例である 第 8図は比較例 3に使用した他の比較模式礫床炉の一部断面図例 である。
第 1図において、 被焼却物 Aの投入口部 1 は、 その開口部 2の下 方に向かって狭径するホッパー 3であって肩部を有する逆流抑制部 でもあり、 そのホッパー 3の下部にあって、 該ホッパー 3及びその 下部でそれに続く側壁部 4とはアングル 6、 6等により直接接触し ないようにそれから離れて取り付けられている単数又は複数の筒状 体であって、 単数又は複数のバッファー 5及びノ又は被焼却物 Aの 投入口部 1の下部に設けた側壁に直接取り付けられている単数又は 複数のバッファ一 5 ' を設けてある。
本発明礫床炉と しては、 第 1 図において、 被焼却物投入口開口部 2の下部でこれに続く側壁部、 及び単数又は複数のバッファーより なる逆流抑制装置部を有し、 この逆流抑制装置内部には燃焼用空気 取り入れ口 2 9を有する。
前記側壁部下部には、 それに続く炉底部とその上を安息角を形成 して浮遊することなく移動或は流動する傾斜層状炉床 1 5及びその 上部の燃焼部から形成される燃焼室 7があり、 被焼却物 Aの投入口 部 1 の下部に設けた燃焼部であって側壁部 4の高温となる部分は、 好ましく は耐火物で内張され、 この下部側壁部は燃焼室 7の一部と なる。
一方、 被焼却物 Aの投入口部 1 に隣接して、 粒状炉床材 Bの投入 □ 8、 それに続く側壁部 9を経て傾斜して設けてなる礫床炉の炉床 の下部にある下床 1 0に続く。 この下床 1 0の傾斜は、 好ましくは 粒状炉床材の示す安息角とほぼ同じとなるような角度に傾斜して構 成してあり、 この下床 1 0には適当な大きさと間隔を有する燃焼用 空気の導入口 1 1 を有する。
前記の傾斜した下床 1 0には、 そこに設けられた圧力室 3 2 よ り の燃焼用空気の導入ロ 1 1 上部を覆う様にこの導入口と離れて導入 □ 1 1 と直接接触するこ となく 、 逆樋状或は逆 U字状の、 側方に空 気放出用の多数の小孔 1 3又はスリ ツ 卜 1 4を有する単数又は複数 のチャンネル 1 2の縁端部を固着してある。 このチャンネル 1 2は 、 粒状炉床材 Bの円滑な流下を阻害しない様に下床 1 0と平行もし く はほぼ平行に固着してあり、 チャンネル 1 2の上面は孔隙を有せ ず、 平滑面と して作成してある。
前記下床 1 0及びチャ ンネル 1 2の上面を粒状炉床材 Bが傾斜層 状炉床 1 5を形成して移動して流下するので、 粒状炉床材 Bが円滑 に移動するようにチャ ンネル 1 2の上面切口面は有しないか或は閉 じてあるが、 下部切口面も空気の洩出を防ぐために閉じてあるこ と が好ま しい。
ここで使用するこ とのできる粒状炉床材 Bと しては、 粒状礫床材 と も云えるが、 天然鉱物砕石、 荒砂、 鉄片等、 比較的高温に耐え、 炉床を形成したと き空気通過のための適当な空隙を有するものなら ばどのようなものでも使用可能であり、 好ましく は平均粒径が 5關 以上のものを使用し得、 更に強力な送風に依っても、 浮上による流 動化を生じない為に、 よ り好ま しく は平均粒径が 1 cm乃至 2 0 cm程 度のものを用いることができ、 粒子の重量の点で平均粒径が 2 cm乃 至 1 0 cm程度のものが更に好ま しく使用し得るものである。 前記の傾斜層状炉床 1 5を構成している粒状炉床材 Bは、 順次、 浮遊はしないが重力と摩擦により下床 1 0及びチャンネル 1 2に沿 つて斜め下方或は下方へ、 粒状炉床材の材質、 形状、 粒度等により 定まる一定の傾斜角であるすベり角を形成しながら連続的又は間欠 的に移動、 流下してゆく ものであり、 この粒状炉床材 Bによる表面 が安息角を形成している傾斜層状の形態は全体として変化すること なく常に一定である。
第 1図、 第 5図又は第 6図に示す本発明礫床炉の燃焼用空気は、 本発明礫床炉の循環フア ン 2 7により吸引され、 主として被焼却物 の投入口中央開口部 2よ り導入され、 燃焼廃ガスの逆流抑制装置部 に設けた燃焼用空気の取り入れ□ 2 9を通じて導入され、 被焼却物 の焼却に利用される。
この燃焼用空気の取り入れ口 2 9は、 第 1 図、 第 5図又は第 6図 に示すように、 被焼却物の逆流抑制装置部に設けてあればよく、 1 段或は数段に設けても良く 、 その取り入れ口の数は単数又は複数で もよく、 その口部の形状は円形、 角形、 スリ ッ ト形、 その他任意で 良い。
次に、 燃焼室 7は、 およそ側壁部 4下部、 壁面 1 9下部及び傾斜 炉床により囲まれる部分であり、 傾斜炉床は前記傾斜粒状炉床材層 1 5、 チャンネル 1 2及び下床 1 0より構成される。
この下床 1 0には、 燃焼用空気の導入ロ 1 1 を有する。 この導入 口部分は単に口部を設けたままでもよいが、 口の周囲部側緣を上方 へ延長させても良い。 この延長により細粒の口部よりの落下を防止 することができる。 この導入□ 1 1 よ り上方へ吹き出した燃焼用空気は、 チャンネル 1 2によ り、 その側面に有する多数の小孔 1 3又はスリ ッ ト 1 4を 通じて燃焼用空気の流れ方向を変えて、 側方へ吹き出させ、 下床 1 0及びチャンネル 1 2の上部に存在している傾斜粒状炉床材層 1 5 の粒状炉床材 Bの隙間を通って上昇し、 燃焼室 7で上部から投入さ れた被焼却物 Aの燃焼に供される。
ここで下床 1 0に設けた燃焼用空気の導入□ 1 1 の大きさは、 比 較的大き く ても良く 、 例えば直怪 3 err乃至 1 O cm程度でも良いが、 チャ ンネル 1 2の側面に有する小孔の直怪は粒状炉床材が嵌入しな い様に、 使用粒状炉床材よ り も小さ く作成され、 好ま しく は 3 ηπη乃 至 4 cm程度、 孔の微粉による詰ま り と粒状炉床材の嵌り込みの点か ら、 更に好ま し く は 5關乃至 2 cm程度の孔を多数設けるものである また、 ス リ ッ ト 1 4の場合、 その幅は小孔 1 3の直径と同程度で 、 長さは任意でよいが、 例えばチャンネル自体が脆弱とならない限 り、 チャンネルの長さよ り短かければよく 、 チャンネルに設けられ たスリ ッ 卜の個数も任意の単数又は複数でよいしその位置も任意で よい。
燃焼室 7において被焼却物 Aは、 燃焼して少量の焼却残灰 Cを生 成し、 傾斜層状炉床 1 5 と して移動して降下してきた粒状炉床材 B と混合して焼却残留混合物 Dとなり、 この焼却残留混合物 Dは、 傾 斜層状炉床の終端部付近よ り礫床炉中を下方に移動し、 焼却残留混 合物 Dの取り出しロ 1 6を経て取り出し手段によ り取り出される。 ここで、 循環フ ァ ン 2 7により、 逆流抑制装置部に設けた燃焼用 空気取り入れ□ 2 9、 導管 3 1 より燃焼用空気を吸入し、 同時に送 入した燃焼室 7で生成した高温の燃焼廃ガスの一部を燃焼室の上部 に設けた燃焼廃ガスの一部の取り出しロ 3 5より導管 2 6を経て循 璟フ ァ ン 2 7によ り混合して、 導管 2 8、 燃焼用空気の送給ロ 3 0 を経て、 1 50乃至 6 5 0 'C、 好ましく は 2 50 °C以上、 殊に 2 5 0 °C乃至 4 50°Cの温度範囲に調節した燃焼用混合空気として圧力 室 3 2へ導入する。
次に、 焼却残留混合物 Dは、 取り出し□ 1 6の投影面下にある移 動平面部材、 例えばコ ンベア一ベルト 1 7へ落下する。
コ ンベア一ベル ト 1 7の一端上へ落下した焼却残留混合物 Dは、 コ ンベア一ベル ト 1 7の運行につれて移動し、 その他端より落下し 、 収容箱 1 8中に収容される。
ここで生成した焼却残留混合物 Dは必要に応じ焼却残灰 Cを篩分 け等して分離し、 得られた粒状炉床材を礫床炉用に再度利用するこ とができる。
礫床炉下部の焼却残留混合物 Dの取り出しロ 1 6と コ ンベア一べ ノレト 1 7との問は、 前記粒状炉床材混合物 Dによって形成される一 定の角度を有する安息角を構成するが、 その角度は実質的に粒状炉 床材 Bの有する安息角の角度とほぼ同一である。
ここで、 取り出し口 1 6から流れ出た焼却残留混合物 Dは、 混合 物 Dの示す安息角及び焼却炉下部取り出し口 1 6とベル 卜 コ ンベア 一 1 7との間の距離で決定される一定の面積以上には拡がらないか ら、 ベルト コンベア一 1 7を、 この面積を越える一定の大きさに設 計しておけば、 そのベル卜 1 7上から更に希望しない側方へ混合物 Dが自然に拡がって無限に落下することはない。
なお、 必要に応じ、 礫床炉下部取り出し口 1 6とベル 卜 コ ンベア 一 1 7 との間の距離は、 適宜変更可能の様に設計することも可能で ある。
ここで、 移動平面部材と してベル卜コンベア一の例を示したが、 その他、 キヤタビラ一や、 回転円板等の移動平面部材により焼却残 留混合物 Dを取り出すこと も可能である。
次に、 燃焼室 7において生成した燃焼廃ガスは、 強制廃ガス排出 手段を適用する。
即ち、 前記の生成した燃焼廃ガスは、 耐火物で覆われた壁面 1 9 を上昇し、 熱交換部 2 0、 排気管 2 1 、 冷却洗浄塔 2 2、 排気管 2 3、 誘引フ ァ ン 2 4を経て煙道或は煙突 2 5へ導かれる。
なお、 燃焼用空気は、 燃焼室 7で生成した高温の燃焼廃ガスの一 部を、 その取り出しロ 3 5、 導管 2 6、 循 ί胃フ ァ ン 2 7、 導管 2 8 を経て燃焼用空気取り入れロ 2 9よりの常温の新鮮空気と適当割合 に混合して燃焼用空気の送給ロ 30より送入し、 圧力室 3 2を経て 炉床の下床 1 0の導入ロ 1 1 より導入し、 チャ ンネル 1 2の吹き出 し口用孔隙 1 3、 1 4等より吹き出して被焼却物の燃焼に供される 更に第 5図の本発明礫床炉では、 第 1図に示すもののほか燃焼用 空気の取り入れロ 2 9、 その導管 3 1 、 燃焼室 7部に設けた熱交換 部 3 6、 それに続く導管 3 7を経て循環フ ァ ン 2 7、 導管 2 8を経 て燃焼用空気の取り入れ口 2 9よりの常温新鮮空気とを適当割合混 合して昇温、 燃焼用空気の送給口 3 0より圧力室 3 2を経て下床 1 0の導入ロ 1 1 よ り導入、 被焼却物の燃焼に供される。 なお、 第 5 図の本発明の焼却炉では燃焼廃ガスの一部の取り出し口は有さない ものである。
次に、 第 6図の本発明の礫床炉では、 第 5図に示すもののほか燃 焼廃ガスの一部の取り出し□ 3 5、 導管 2 6、 及びそれに続く循環 フ ァ ン 2 7、 導管 2 8を経て燃焼用空気の送給□ 3 0より送入し、 圧力室 3 2を経て炉床の下床 1 0の導入ロ 1 1 より導入し、 チャ ン ネル 1 2の吹き出し用孔隙 1 3、 1 4等より吹き出して被焼却物の 燃焼に供される。
本発明で使用することのできる礫床炉全体の断面形状は、 ほぼ円 筒形でも良いし矩形、 四辺形、 その他いずれでも良いが、 特に被焼 却物投入口部の横断面形状は、 円形、 楕円形、 矩形等、 被焼却物が 重力により 自然落下しうる中空の形状ならば何れでも良く、 ただ、 それに対応して、 ノ ッファー 5、 ノ、'ッファー 5 ' 等の形状は、 被焼 却物投入口部及びその側壁部の形状と対応してそれらホッパー及び 側壁部との間に若干の空隙を有する様な投入装置を形成する形状な ら好適に使用しうる。
次に本発明で使用する被焼却物の投入口に取り付けてあるホッパ 一 3は、 好ましく は中央開口部が下方に向かって狭怪となっている 力5、 中央開口部の大きさは被焼却物の投入に支障がない程度の大き さであればよい。
ここでこのホッパー 3の角度は、 被焼却物が円滑に滑落する様な 角度で且つバッファー 5 と共同して排気ガスの逆流を防止し得る様 な角度ならば良く 、 例えば投入口側壁部に対し、 好ま しく は 1 0 ° 乃至 8 0 ° 、 更に好ま しく は 2 0 ° 乃至 7 0 ° 程度が良い。
このホッパー 3には、 特に押込み装置或は開口部の閉鎖装置を設 ける必要はない。
更にバッファー 5及び 又はバッファ一 5 ' は、 第 1 図或は第 2 図その他、 各種形状のものを使用することができるが、 例えば被焼 却物投入口付近に取り付けられ、 このようなバッ ファ一 5及びノ又 はバッ ファー 5 ' は夫々単数或は複数使用するものである。 ここで 複数のバッ フ ァー 5及びノ又は 5 ' 等を使用する際は夫々相互にあ る距離を置いて設置するのが好ましい。
ここでバッフ ァ一 5の中央開口部の大きさはホッパー 3のそれと ほぼ同様であり、 バッ フ ァ一 5の外緣と被焼却物投入口部 1 の側壁 部との間は、 逆流燃焼廃ガスが流入するこ とのできる空間を設けて ある。
またバッフ ァ一 5の好ま しい角度の範囲はホッパー 3の角度と同 様であるが、 バッ フ ァー 5の角度はホッパー 3の角度と同一でも良 いが異なっても良い。
ここでバッファー 5は、 被焼却物が落下する際に生ずる物理的衝 撃を受けるのでそれに耐えうる様， 出来れば堅固に焼却炉炉壁にァ ングル等によ り固定するのが好ましい。
次に、 第 7図は、 比較例 1 及び比較例 2を説明する装置であり、 燃焼廃ガスの一部をその取り出し口 3 5、 それに続く導管 2 6によ り取り出す点は第 1 図と同様であるが、 礫床炉の燃焼用空気導入口 の位置が第 1 図に示す逆流抑制装置とは無関係に設けてある点が相 違するものである。
次に、 第 8図は、 比較例 3を説明する装置であり、 第 1図に示す 燃焼廃ガスの一部を取り出す導管 2 6を有さず、 燃焼用空気の取り 入れ□ 3 4は、 逆流抑制装置部とは無関係であり、 取り入れ口 3 4 より送入された空気は、 燃焼室 7で生成した高温の燃焼廃ガスと熱 交換部 3 6において熱交換して適当温度に昇温、 導管 3 9、 燃焼用 空気の送紿ロ 3 0を経て圧力室 3 2より下床 1 0の導入ロ 1 1 より 燃焼用空気と して導入、 使用するものである。 作用
本発明に使用し得る礫床炉装置は前記のように構成してあり、 そ の作用は以下のとおりである。
本発明の装置は、 礫床炉で粒状炉床 Bを連続的又は間欠的に投入 □ 8に投入し、 それに続く側壁部 9を通って燃焼室 7の傾斜して構 成した炉床の下床 1 0及びチャ ンネル 1 2上に重力によ り落下し、 燃焼室 7に達し、 炉床の安息角を形成する傾斜炉床材層 1 5を構成 する。
被焼却物 Aは、 被焼却物投入口部 2より逆流抑装置制部を経て投 入され、 側壁部 4を通過して燃焼室 7へ送られ、 逆流抑装置制部に 設けた燃焼用空気取り入れロ 2 9より導入される燃焼用空気と、 場 合により、 燃焼廃ガスの一部を取り出した導管 2 6 (第 1図） より 導入される燃焼廃ガスとの混合ガス、 或は燃焼用空気を熱交換して 得た燃焼用空気 （第 5図） として導入される 1 5 0乃至 6 0 0 °C、 好ましく は 2 5 0乃至 4 5 0 °Cの温度の昇温空気により燃焼する。 この加熱された空気を燃焼に供することにより被焼却物の焼却温度 を高温に保つことができる。
この礫床炉で燃焼室の傾斜して構成した炉床の下床 1 0は、 粒状 炉床材の示す安息角に近い傾斜角を持つように設計されているので 下床 1 0上にその側縁を固着したチヤ ンネル 1 2もほぼ同様角度に 傾斜して製作されている。
下床 1 0には、 逆樋状或は逆 U字状のチヤ ンネル 1 2の緣端部が 固着され、 このチャ ンネル 1 2が付設された下床 1 0には燃焼用混 合空気の購入ロ 1 1 を有するが、 この購入ロ 1 1 は、 直接粒状炉床 材と接触しないので、 チャ ンネル 1 2の大きさを大きくすれば、 導 入ロ 1 1 の直径の大きさは十分大きく設計することが可能であり、 大量の空気を吹き込むことが可能である。
なお、 導入口 1 1 の形状は円形のみならず、 四角形、 多角形等任 意の形状であっても良い。
チャ ンネル 1 2に覆われていない下床 1 0部分及び下床 1 0に固 着してあるチャ ンネル 1 2の上面部分には孔隙は設けてなく平滑で あり、 チャンネル 1 2の側面部分にのみ孔隙 1 3 、 1 4等を設けて ある。 チャ ンネル 1 2に覆われていない下床 1 ◦部分及びチャ ンネ ル 1 2の上面部に存在している粒状炉床材は層状となって取り出し 手段の運行につれて、 その上を移動するものである。
この結果、 導入ロ 1 1 よりの燃焼用空気の送入方向は、 これと異 なつた方向へ変換されて粒状炉床材層中へ送入される。
本発明において、 粒状炉床材 Bによる重力が直接作用する下床 1 0部分及びチャ ンネル 1 2の上面部分には孔隙を設けず、 平滑に構 成してあり、 重力が直接作用しない側面にのみ粒状炉床材 Bの直径 より も小さな直径又は巾を有する複数の孔隙を設けてあるので、 下 床 1 0及びチャンネル 1 2上にある層状粒状炉床材は円滑に移動、 流下し、 チャンネル 1 2の側面に設けた孔隙を閉塞することはない 。
こ こで、 チャンネル 1 2の側面に有する複数の孔隙 1 3 、 1 4は 、 存在する粒状炉床材 Bの直径よりもやや小さく作成してあるので 、 粒状炉床材の重量が直接側面にはかからないこと、 及び粒状炉床 材がこの孔隙にはま り込むことは少ないことから、 粒状炉床材の移 動の障害とはならないものである。
次に、 被焼却物の燃焼用空気は主と して被焼却物の投入口 2より 、 及び少量は粒状炉床材の投入ロ8より導入され、 更に燃焼用空気 は、 被焼却物の投入口開口部 2を通って逆流抑制装置部に設けた空 気取り入れロ 2 9よ りの新鲜空気として炉床の下床 1 0より下床 1 0面と直角方向に吹き出し、 更にその上方に離れて設けたチャンネ ル 1 2の側壁部に設けた孔隙 1 3 、 1 4等から前記とは異なった方 向へ吹き出し、 層状に存在する粒状炉床材 1 5の隙間を通って燃焼 室へ導入され、 上方から落下する被焼却物を燃焼し、 焼却する。 燃焼室 7において燃焼が進行するにつれ、 取り出し手段の移動平 面部材による連続的又は間欠的運行により、 焼却の終了した粒状炉 床材及び燃焼混合物 Dは傾斜層状炉床材層 1 5の終端部付近より下 降し、 燃焼混合物 Dの取り出し口 1 6より移動平面部材ょりなる取 り出し手段により取り出される。
一方、 場合によ り、 燃焼廃ガスの一部はその取り出しロ 3 5、 導 管 2 6 よ り取り出され、 燃焼廃ガスの逆流抑制装置部に設けた燃焼 用空気の取り入れロ 2 9よ り導入された新鲜空気と混合し、 循璟フ ア ン 2 7を経て生成した燃焼用空気を礫床炉の下部の下床 1 0に設 けられた空気送入口 1 1 よ り適温の燃焼用空気と して送入、 燃焼に 供される。
次に、 燃焼残留混合物 Dの移動平面部材を使用した取り出し手段 にっき述べる。 *
焼却の終了した粒状炉床材と焼却残灰との混合物 Dは、 取り出し
□ 1 6の投影面下に設けた移動平面部材、 例えばベルト コンベア一 1 7の一端上に取り出され、 ベルト コ ンベア一 1 7の進行につれて ベルト コンベア一 1 7の他端よ り落下し、 受槽 1 8に収容され、 必 要に応じ、 焼却残留混合物 Dを篩別等の上、 必要に応じ分離された 焼却残灰は粒状化、 その他の処理をし、 分離した粒状炉床材は再度 焼却炉に循環使用される。
この取り出し手段において、 ベル 卜 コ ンベア一 1 7の移動速度を 調節するこ とによ り容易に礫床炉の傾斜層状炉床の終端部よ り取り 出し□ 1 6 までの間を好ま しく は 1 0分以上、 殊に 3 0分乃至 2時 間を要して下降する様に調節することができる。
この結果、 焼却残灰 Cは、 4 0 0 °C以上の温度、 好ま しく は 4 0 0 °C乃至 6 0 CTCで 3 0分以上の間、 加熱するこ とができるので容 易に残留しているダイ ォキシンの残留量を減少することができるも のである。
この際、 残留混合物 Dは混合物 Dの取り出しロ 1 6 とベル ト コン ベア一 1 7の間で少なく と も一部は安息角を形成する傾斜面を構成 する。 従って、 ベル ト コ ンベア一 1 7の運行が停止した場合、 燃焼 混合物 Dの流出は同時に停止し、 ベルトコンベア— 1 7の運行の再 開とともに再度、 燃焼混合物 Dの流出が再開される。
第 5図は、 本発明礫床炉の他の様式の模式断面図例である。 第 5 図は、 第 1 図に示す礫床炉とは、 燃焼廃ガスの一部を取り出す導管 を有せず、 逆流抑制装置部に設けた空気取り入れロ 2 9より導管 3 1 を経て燃焼室 7中の熱交換部 3 5により適温に加熱された空気を 循環フ ァン 2 7によ り導管 3 7、 加熱空気送給口 3 0を経て高圧室 3 2 よ り下床 1 0に設けた空気導入口 1 1 より燃焼用空気として導 入するものである。
第 6図は、 実施例 5に使用した装置例であるが、 熱交換部を通過 した燃焼用空気の昇温の程度が不充分の場合、 燃焼廃ガスの一部を 燃焼用空気と混合することにより燃焼温度を充分確保することが出 来るものである。
第 7図は、 比較例 1及び比較例 2に使用した礫床炉を示す。 第 7 図の空気取り入れロ 3 3は、 第 1図の空気取り入れロ 2 9とは空気 取り入れ口の位置が異なる礫床炉である。
その結果、 第 7図の礫床炉では、 逆流抑制装置を有していても、 被焼却物の投入口 2よ り吸入される空気量が少ないため、 時と して 生ずる燃焼廃ガスの逆噴出を完全に抑制することは困難である。
第 8図は、 比較例 3に使用した礫床炉の例を示す。
第 8図では、 燃焼廃ガスの一部を取り出す導管を有せず、 空気取 り入れロ 3 4は導管 3 7、 同じく 2 8を経て圧力室 3 2へ送入され るもので、 逆流抑制装置とは無関係に空気取り入れ口を設けたもの であり、 燃焼室の燃焼廃ガスにより熱交換する礫床炉の例を示す。 この装置でも、 被焼却物の投入□ 2より吸入される空気量は、 殆 ど零であり、 焼却中絶えず燃焼廃ガスの逆噴の困難下に置かれた。 実施例 1
今、 実施例 1及び実施例 3記載の礫床炉を作成し焼却を実施した 埼玉県秩父地方から産出する蛇紋岩を砕いた直径平均 5 c mの採 石を炉床材と して用い、 使用済み注射器を含む主と して塩素系高分 子からなる廃ブラスチッ ク破砕屑を焼却した。
被焼却物投入朽ち開口部 2の空間面積 0. 2 5 m 2 の礫床炉にお いて、 平均低位発熱量 2 0 0 0 K c a 1 ノ k gの被焼却廃棄物を毎 時 2 0 0 k gの割合で投入して焼却した。
この場合の開口部 2からの吸入空気量は 9 7 0 N m 3 Zh r (平 均吸入風速は、 約 1 . 1 mノ s e c ) であった。
この開口部 2から吸入された空気の略全量を、 開口部下部の逆流 抑制装置部に設けた燃焼用空気取り入れロ 2 9より導管 3 1 を経て 抜き出し、 礫床炉燃焼室 7の上部より導管 2 6によ り抜き出した 1 2 0 0での燃焼廃ガス約 S S O N m S Z h r と混合して、 ガス温度 約 3 2 0 °C、 ガス量約 1 3 2 0 Nm 3ノ h r と して循環ファ ン 2 7 にて圧力室 3 2経由、 燃焼室 7に噴出せしめ、 極めて有効な燃焼焼 却ができた。
被焼却物投入口開口部 2は、 逆流抑制装置部との共同作用もあつ て極めて安定であり、 内部からの炉内燃焼ガスの逆群噴出は、 全く 見られなかった。
この場合の炉内酸素濃度は、 6容量％であった。
実施例 2
実施例 1で用いた礫床炉を使用し、 被焼却物投入口開口部 2の空 間面積 0. 25 m 2 の礫床炉において、 平均低位発熱量 2000 K c a 1 / k gの被焼却廃棄物を毎時 200 k gの割合で投入して焼 却した。
この場合の開口部 2からの吸入空気量は約 970 Nm 3 Zh r ( 平均吸入風速は、 約 し l mZ s e c ) であった。
この開口部 2から吸入された空気の全量に、 開口部直下の礫床 （ 層状炉床） 上からの比較的低温の発生ガスが混合されて （合計ガス 量約 l l O O Nm 3ノ h r ) 、 開口部下部の逆流抑制装置部に設け た燃焼用空気取り入れ□ 2 9より導管 3 1を経て抜き出し、 礫床炉 燃焼室 7の上部よ り導管 26によ り抜き出した 1 200°Cの燃焼廃 ガスと混合して、 その温度が 320°Cになる様に、 ガス量を調整の 上、 循環フ ァ ン 2 7にて圧力室 32経由、 燃焼室 7に噴出せしめ、 極めて有効な燃焼焼却が出来た。
開口部 2は、 逆流抑制装置との共同作用もあって極めて安定であ り、 内部からの炉内燃焼ガスの逆噴出は、 全く見られなかった。 この場合の炉内酸素濃度は、 6容量％であった。
実施例 3
実施例 1 と同様の装置を使用し、 開口部 2の空間面積 0. 25m 2 の礫床炉において、 平均低位発熱量 2 O O O K c a l Zk gの被 焼却廃棄物を毎時 2 00 k gの割合で投入して焼却した。 この場合の開口部からの吸入空気量は、 約 9 70 Nm 3ノ h r ( 平均吸入風速は、 約 1 . l m/s e c ) であった。
この開口部 2から吸入された空気約 9 7 0 N m 3 /h rの大半、 約 7 0 0 Nm 3 Zh rを逆流抑制装置部に設けた燃焼用空気取り入 れ□ 2 9よ り導管 3 1 を経て抜き出し、 礫床炉燃焼室 7の上部より 導管 2 6により取り出した 1 2 0 0 °Cの燃焼廃ガス約 2 5 0 Nm3 Zh rと混合して、 ガス温度約 32 0 °C、 ガス量約9501\111 3 h r と して循環フ ァ ンにて圧力室 3 2経由燃焼室 7に噴出せしめ、 燃焼を行なった。
開口部は、 逆流抑制装置との共同作用もあって極めて安定であり
、 内部からの炉内燃焼ガスの逆噴出は、 全く見られなかった。
ただし、 燃焼は比較例 3と同じく略良好であつたが、 礫床炉より 噴き上げる ½の強さは、 実施例 1 、 実施例 2、 比較例 1 に比較して 、 幾分弱いことが観察された。
この場合の炉内酸素濃度は、 6容量％であった。
実施例 4
第 5図の装置を使用し、 開口部 2の空間面積 0. 2 5 m 2の礫床 炉において、 平均低位発熱量 2 00 0 c a 1 ノ k gの被焼却廃棄物 を、 毎時 2 0 0 k gの割合で投入して焼却した。
この場合の開口部からの吸入空気量は、 約 9 7 0 N m 3 /h r ( 平均吸入風速は、 約 1 . l mZ s e c ) であった。
この開口部 2から吸入された空気約 9 7 0 N m 3ノ h rの略全部 を開口部下部の逆流抑制装置部に設けた燃焼用空気取り入れ□ 2 9 より導管 3 1 を経て抜き出し、 礫床炉燃焼廃ガスと熱交換部 36に て熱交換して 3 2 0 °Cまで昇温し、 循環ファン 2 7にて圧力室 3 2 経由燃焼室 7に噴出せしめ極めて有効な燃焼焼却が出来た。
開口部 2は逆流抑制装置との共同作用もあって極めて安定であり 、 内部からの炉内燃焼ガスの逆噴出は全く見られなかった。
この場合の炉内酸素濃度は、 6容量％であった。
実施例 5
第 6図の装置を使用し、 開口部 2の空間面積 0. 2 5 m 2の礫床 炉において、 平均低位発熱量 2 0 0 0 c a 1 / k gの被焼却廃棄物 を毎時 2 0 0 k gの割合で投入して焼却した。
この場合の開口部からの吸入空気量は、 約 9 7 0 Nm 3ノ h r ( 平均吸入風速は、 約 1 . l mノ s e c ) であった。
この開口部 2から吸入された空気約 9 7 0 Nm 3 Zh rの大半、 約 8 4 0 Nm 3 Z h rを逆流抑制装置部に設けた燃焼用空気取り入 れロ 2 9よ り導管を経て抜き出し、 礫床炉燃焼廃ガスと熱交換部 3 6にて熱交換して約 1 9 0 °Cと した上、 燃焼室了の上部より導管 2 6にて取り出した 1 2 0 0。Cの燃焼廃ガス約 1 2 0 Nm 3ノ h rと 混合して、 ガス温度約 3 2 0 °Cガス量約 9 6 0 Nm 3ノ h rと して 循環ファ ンにて圧力室 3 2経由燃焼室 7に噴出せしめ極めて有効な 燃焼が出来た。
開口部 2は逆流抑制装置との共同作用もあって極めて安定であり 、 内部からの炉内燃焼ガスの逆噴出は全く見られなかった。
この場合の炉内酸素濃度は、 6容量％であった。
比較例 1
第 7図に示す礫床炉の装置を用いて、 平均低位発熱量 2 00 0 K c a 1ノ k gの被焼却廃棄物を毎時 2 0 0 k gの割合で投入して焼 却した。
礫床炉の燃焼室 7上部より導管 2 6により取り出した 1 2 0 0 'C の燃焼廃ガスの一部、 約 3 5 0 Nm 3ノ h rに、 炉外大気を導入口 3 3よ り導入した空気量 9 7 0 N m 3ノ h rを混ぜて、 ガス温度約 3 2 0 °C、 ガス約 1 3 2 0 N m 3ノ h r と して圧力室 3 2経由燃焼 室 7に噴出せしめ、 極めて有効な燃焼焼却が出来た。
しかしながら、 開口部 2からの吸入空気量は、 ほとんど零であり 、 絶えず炉内ガスの非定常な噴出の困難下に置かれた。 従って、 被 焼却物投入のための開口部は閉じて置く必要が生じた。
この場合の炉内酸素濃度は、 6容量％であった。
比較例 2
第 7図の装置を用いて、 同じく平均低位発熱量 2 0 0 0 K c a 1 / k gの被焼却廃棄物を毎時 2 00 k gの割合で投入して焼却した „
燃焼室上部より導管 2 6により取り出した 1 2 0 0 °Cの燃焼廃ガ ス約 2 0 0 N m 3ノ h rに、 導入ロ 3 3より導入した炉外大気より 空気量 5 5 0 N m 3 ノ h rを混ぜて、 ガス温度約 3 2 0 °C、 ガス量 約 7 5 0 N m 3 / h r と して圧力室 3 2経由燃焼室 7に噴出せしめ た。
この場合、 被焼却物投入口開口部 2での空気吸入速度は、 約 0. 2 5 mノ s e c と測定された。 開口部での炉内ガスの噴出は押えら れたが、 必ずしも充分と云える程でなかった。 これを越える炉外空 気量の使用は、 炉内ガスの噴出を押えることが出来なかった。 また、 本例での燃焼状態は実施例 1 、 実施例 2及び比較例 1 に比 較して劣った。
この場合の炉内酸素濃度は、 6容量％であった。
比較例 3
第 8図の装置を用いて、 同じく平均低位発熱量 2 0 0 0 K c a 1 / k gの被焼却廃棄物を毎時 2 0 0 k gの割合で投入して焼却した 炉外常温空気 9 7 0 N m 3ノ h rを導入□ 3 4より導入し、 礫床 炉燃焼廃ガスと熱交換して、 3 2 0 °Cまで昇温し、 圧力室 3 2経由 燃焼室 7に噴出せしめ、 極めて有効な燃焼焼却が出来た。
しかしながら開口部 2からの吸入空気量はほとんど零であり、 絶 えず炉内ガスの非定常な噴出の困難下に置かれた。 従って被焼却物 投入のため開口部は、 閉じて置く必要が生じた。
この場合の炉内酸素濃度は、 6容量％であった。 産業上の利用可能性
本発明礫床炉は、 前述のような構成及び作用を有するので、 本発 明を実施することによ り、 従来の方法及び装置と異なり、 被焼却物 の投入口の開口部を通過する空気量が最も多量となるため、 投入装 置の作用と相まって焼却処理中に生ずる燃焼廃ガスの逆噴出を完全 に防止することが初めて可能となったものであり、 その結果、 投入 口を閉塞する装置を設ける必要はなく 、 その他本発明による工業的 利益は極めて大きいものがある。

Claims

請 求 の 範 囲
1 . 被焼却物の投入口を含む被焼却物の投入口部の下部でこれに続 く側壁部、 前記被焼却物の投入口部及び単数又は複数のバッファー よ り なる逆流抑制装置部で、 この逆流抑制装置部には燃焼用空気取 り入れ口部を有し、 この逆流抑制装置部に続く側壁部、 粒状炉床材 の投入口とそれに続く側壁部、 これら側壁部に続く炉底部とその上 を安息角を形成して粒状炉床材が斜め下又は下方向に浮遊すること なく移動、 流下して形成する傾斜層状炉床、 この傾斜層状炉床、 側 壁及び燃焼部から構成される燃焼室、 該燃焼室の傾斜層状炉床の終 端部から下方に側壁を通じて続く焼却残留混合物の取り出し口、 前 記燃焼室上部には、 燃焼室で生成した燃焼廃ガスの一部の取り出し 口及び残部の燃焼廃ガスの強制排出手段を設け、 燃焼廃ガスの一部 と前記逆流抑制装置部よ り取り入れた空気との混合ガスを前記傾斜 層状炉床部へ燃焼用混合空気と して送入する手段、 前記取り出し口 の投影面下に移動平面部材を設け、 焼却残留混合物の取り出し口と 移動平面部材との間で安息角を形成して焼却残留混合物を取り出す 手段を有することを特徴とする礫床炉。
2 . 被焼却物の投入口を含む被焼却物の投入口部の下部でこれに続 く側壁部、 前記被焼却物の投入口部及び単数又は複数のバッファー よ り なる逆流抑制装置部で、 この逆流抑制装置部には燃焼用空気取 り入れ口部を有し、 この逆流抑制装置部に続く側壁部、 粒状炉床材 の投入口とそれに続く側壁部、 これら側壁部に続く炉底部とその上 を安息角を形成して粒状炉床材が斜め下又は下方向に浮遊すること なく移動、 流下して形成する傾斜層状炉床、 この傾斜層状炉床、 側 壁及び燃焼部から構成される燃焼室、 該燃焼室の傾斜層状炉床の終 端部から下方に側壁を通じて続ぐ焼却残留混合物の取り出し口、 前 記燃焼室上部には、 燃焼室で生成した燃焼廃ガスの強制排出手段を 設け、 前記逆流抑制装置部より取り入れ、 熱交換により昇温した空 気を前記燃焼室へ燃焼用空気と して送入する手段、 前記取り出し口 の投影面下に移動平面部材を設け、 焼却残留混合物の取り出し口と 移動平面部材との間で安息角を形成して焼却残留混合物を取り出す 手段を有することを特徴とする礫床炉。
3 . 被焼却物の投入口を含む被焼却物の投入口部の下部でこれに続 く側壁部、 前記被焼却物の投入口を含む被焼却物の投入口部及び単 数又は複数のバッファーよ りなる逆流抑制装置部で、 この逆流抑制 装置部には燃焼用空気取り入れ口部を有し、 この逆流抑制装置部に 続く側壁部、 粒状炉床材の投入口とそれに続く側壁部、 これら側壁 部に続く炉底部とその上を安息角を形成して粒状炉床材が斜め下又 は下方向に浮遊することなく移動、 流下して形成する傾斜層状炉床 、 この傾斜層状炉床、 側壁及び燃焼部から構成される燃焼室、 該燃 焼室の傾斜層状炉床の終端部から下方に側壁を通じて続く焼却残留 混合物の取り出し口、 前記燃焼室上部には、 燃焼室で生成した燃焼 廃ガスの一部の取り出し口及び残部の燃焼廃ガスの強制排出手段を 設け、 前記逆流抑制装置部より取り入れ、 熱交換により昇温した空 気と燃焼廃ガスの一部との混合により、 更に昇温した空気を前記燃 焼室へ燃焼用空気と して送入する手段、 前記取り出し口の投影面下 に移動平面部材を設け焼却残留混合物の取り出し口と移動平面部材 との間で安息角を形成して焼却残留混合物を取り出す手段を有する 礫床炉。
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