WO1996020043A1 - Verfahren zur herstellung eines hydrierkatalysators - Google Patents

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WO1996020043A1
WO1996020043A1 PCT/EP1995/004986 EP9504986W WO9620043A1 WO 1996020043 A1 WO1996020043 A1 WO 1996020043A1 EP 9504986 W EP9504986 W EP 9504986W WO 9620043 A1 WO9620043 A1 WO 9620043A1
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hydrogenation
alloy
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shaped bodies
polyvinyl alcohol
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PCT/EP1995/004986
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Maximilian Vicari
Klemens Flick
Johann-Peter Melder
Werner Schnurr
Joachim Wulff-Döring
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Basf Aktiengesellschaft
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    • C07C253/00—Preparation of carboxylic acid nitriles
    • C07C253/30—Preparation of carboxylic acid nitriles by reactions not involving the formation of cyano groups

Definitions

  • the present invention relates to a process for producing a hydrogenation catalyst based on an alloy of aluminum and a transition metal by producing a modeling clay from the alloy and an auxiliary agent, which forms the modeling clay into shaped bodies, calcines the shaped bodies, and calcined molded body treated with an alkali metal hydroxide.
  • the invention further relates to processes for hydrogenation and hydrogenolysis, in particular the partial hydrogenation of aliphatic alpha, omega-dinitriles to aliphatic alpha, omega-aminonitriles and the use of the catalysts prepared according to the invention for hydrogenation and hydrogenolysis.
  • a disadvantage of this process is the use of relatively large amounts of mineral oil (20% by weight), which must also be removed in one process step before the calcination with another substance, the extractant hexane. Furthermore, the temperature during kneading is 150 ° C for commercial applications, among others. too high because of the energy consumption.
  • the object of the present invention was therefore to provide a method which does not have the disadvantages mentioned.
  • a simplification of the process compared to the prior art should be achieved by not requiring an intermediate step to remove the auxiliary.
  • an improved process for producing a hydrogenation catalyst based on an alloy of aluminum and a transition metal has been found by producing a modeling clay from the alloy and an auxiliary agent, the modeling clay Shaped moldings, the moldings calcined, and the calcined moldings treated with an alkali metal hydroxide, using (a) polyvinyl alcohol and water or (b) stearic acid as auxiliary.
  • a plasticine is first prepared from an alloy of aluminum and a transition metal and an auxiliary.
  • Nickel, cobalt, iron, copper, particularly preferably nickel and cobalt, can preferably be used as transition metals.
  • the aluminum alloy is produced in a manner known per se, for example by the process described in DE-A 21 59 736.
  • the mass ratio of aluminum to transition metal in the alloy is generally selected in the range from 35: 1 to 80: 1, preferably from 50: 1 to 70: 1.
  • either (a) polyvinyl alcohol and water or (b) stearic acid are used as auxiliaries.
  • Polyvinyl alcohol with a molecular weight in the range from 3000 to 6000, preferably from 4500 to 5500 g / mol is usually used.
  • the weight ratio of polyvinyl alcohol to water is generally chosen in the range from 0.3: 1 to 0.4: 1, preferably from 0.35: 1 to 0.37: 1. Outside of this range, according to previous observations, the plasticine can be processed poorly or not at all into shaped bodies.
  • the alloy is first mixed with the usually solid polyvinyl alcohol and then water is added in portions until a well-shaped, plastic kneading compound is obtained.
  • the weight ratio of auxiliary to alloy is generally selected in the range from 4: 1 to 23: 1, preferably from 13: 1 to 19: 1, the kneading composition usually being prepared a temperature in the range of 10 to 40, preferably from 25 to 35 ° C.
  • the weight ratio of stearic acid to alloy is usually selected in the range from 0.01: 1 to 1.0: 1, preferably from 0.04: 1 to 0.06: 1, the kneading composition usually being prepared at one temperature in the range from 70 to 140, preferably from 75 to 85 ° C.
  • the kneading compound can be produced in a manner which is customary per se, for example in a corresponding mixing or kneading device.
  • molding material is essentially produced from the modeling clay from alloy and auxiliary materials.
  • Preferred tablets are tablets and extrudates, for example. Processing to the shaped bodies is usually carried out in apparatuses known for this purpose, for example in extruders, tablet or extrusion presses.
  • an L / D ratio in the range from 10: 1 to 2: 1, preferably from 3: 1 to 5: 1, and a temperature in the range from 10 to 40, preferably from 25 to 35 °, are usually selected C and a pressure in the range from 10 to 20, preferably from 12.5 to 17.5 MPa.
  • strands with a diameter of 1.5 mm and a length of 5 mm are produced, the production generally being carried out in such a way that the strands obtained in this way immediately after emerging from the extruder have a temperature in the range from Exposed to dry at 100 to 200 ° C for a period in the range of 0.2 to 2 minutes. This is followed by drying at 120 ° C for twelve hours.
  • the calcination of the shaped bodies is usually carried out at temperatures in the range from 700 to 1200, preferably from 750 to 900 ° C., the residence time generally in the range from 0.5 to 3, preferably from 0.9 to 1, Is 1 h.
  • the shaped bodies are first annealed at 750 ° C. for one hour and then the temperature is raised to 900 ° C. for two hours.
  • the calibration is usually carried out at atmospheric pressure in air.
  • the activation of the calcined shaped bodies is carried out according to the invention with an alkali metal hydroxide such as lithium hydroxide, sodium hydroxide, potassium hydroxide, cesium hydroxide, preferably sodium hydroxide, or mixtures thereof.
  • an aqueous solution of the alkali metal hydroxide, in particular sodium hydroxide solution is used, the weight ratio of water to alkali metal hydroxide generally being in the range from 10: 1 to 30: 1, preferably from 15: 1 to 25: 1.
  • the molar ratio of alkali metal hydroxide to aluminum is usually selected in the
  • the activation temperature is usually selected in the range from 25 to 95, preferably from 45 to 80 ° C.
  • the duration of the activation essentially depends on the desired final aluminum content and is usually in the range from 10 to 30, preferably from
  • the activation is expediently checked by measuring the amount of hydrogen released during the activation.
  • the activated and calcined moldings are usually washed with water, preferably until a pH of the wash water of at least 8.0 is reached, and moldings are stored under water, preferably in a mixture of water and methanol.
  • the catalysts prepared according to the invention can be used for hydrogenation and for hydrogenolysis, such as for the hydrogenation of CC and CN double and triple bonds, of ketones, alcohols, for ether cleavage, for the reduction of nitro compounds and oximes, for the production of secondary ones Amines from ketones and primary amines, for dehalogenation and reduction of thio-ketones.
  • the catalysts prepared according to the invention are used for the partial hydrogenation of aliphatic alpha, omega-dinitriles to aliphatic 35 alpha, omega-aminonitriles.
  • the partial hydrogenation can be carried out both in the gas and in the liquid phase in a tube reactor both in the bottom and in the trickle mode, preferably in the trickle mode.
  • n is an integer from 1 to 10, in particular 2, 3, 4, 5 and 6.
  • Particularly preferred compounds I are succinonitrile, glutaronitrile, adiponitrile ("adiponitrile”), pimelonitrile and nitric acid (“suberonitrile”), very particularly preferably adiponitrile.
  • the dinitriles I described above are partially converted into alpha, omega-aminonitriles of the general formula II in the presence of a solvent using the catalyst prepared according to the invention
  • n has the meaning given above.
  • Particularly preferred aminonitriles II are those in which n has a value of 2, 3, 4, 5 or 6, in particular 4, i.e. 4-aminobutanoic acid nitrile, 5-aminopentanoic acid nitrile, 6-aminohexanoic acid nitrile ("6-aminocapronitrile”), 7-aminoheptanoic acid nitrile and 8-aminoocanoic acid nitrile, very particularly preferably 6-aminocapronitrile.
  • the partial hydrogenation in the liquid phase is preferably carried out at a temperature in the range from 20 to 150, preferably from 30 to 90 ° C. and a pressure in the range from 2 to 30, preferably from 3 to 20, MPa.
  • the partial hydrogenation is particularly preferably carried out in the presence of a solvent, preferably ammonia, amine, diamines and triamines having 1 to 6 carbon atoms such as trimethylamine, triethylamine, tripropylamine or tri-butylamine, or alcohols such as methanol and ethanol, particularly preferably prefers ammonia through.
  • a solvent preferably ammonia, amine, diamines and triamines having 1 to 6 carbon atoms such as trimethylamine, triethylamine, tripropylamine or tri-butylamine, or alcohols such as methanol and ethanol, particularly preferably prefers ammonia through.
  • a catalyst load of 0.03 to 10, preferably 0.05 to 3, kg of dinitrile per kg of catalyst and hour is generally maintained.
  • the hydrogen concentration in the input gas usually depends on the dinitrile concentration.
  • the molar ratio of hydrogen to dinitrile is generally 2: 1 to 300: 1, preferably 10: 1 to 200: 1.
  • the reaction can be carried out in the gas phase, with or without a solvent, continuously as a fixed bed reaction with a fixed catalyst, for example in the bottom or trickle mode or as Fluidized bed reaction can be carried out with the catalyst moving and swirling.
  • Working in a fixed bed is preferred.
  • Partial hydrogenation in the gas phase is usually carried out at temperatures in the range from 100 to 250, preferably from 150 to 220, in particular from 160 to 200 ° C. and at pressures in the range from 0.1 to 30, preferably 0 , 7 to 10, particularly preferably 0.9 to 5 bar.
  • alpha, omega-aminonitriles are obtained in good selectivities and with only small amounts of hexamethylenediamine. Furthermore, the catalysts used according to the invention have a significantly longer service life than comparable catalysts from the prior art.
  • the alpha, omega-aminonitriles are important starting compounds for the preparation of cyclic lactams, in particular 6-aminocapronitrile for caprolactam.
  • the tablets thus obtained were calcined at 900 ° C. for two hours.
  • 411 g of the tablets were mixed with 1.5 l of a 20% strength by weight sodium hydroxide solution at 90 ° C. After 24 h, the mixture was cooled and washed with water for 30 h (the pH of the last wash water was 8.0).
  • a mixture of 55 ml / h of adiponitrile was passed through a reactor with a length of 55 cm and an inside diameter of 1.5 cm, filled with 80 ml (156 g) of the catalyst obtained according to Example 1, at 18 MPa and 35 ° C. 120 ml / h of liquid ammonia and 200 l / h of hydrogen are passed.
  • the reaction mixture consisted of 44% by weight adiponitrile, 44% by weight 6-aminocapronitrile and 12% by weight hexamethylenediamine. By increasing the temperature to 40 ° C, the sales rose to 68%.
  • the reaction mixture was composed of 32% by weight adiponitrile, 51% by weight 6-aminocapronitrile and 17% by weight hexamethylene diamine.
  • Adiponitrile and hydrogen were passed at a reaction temperature of 180 ° C. and a hydrogen / adiponitrile molar ratio of 50: 1 over 100 ml of the catalyst from Example 1 in a trickle mode, the catalyst load 0.15 g ADN / g catalyst and Hour was.
  • the gaseous reaction product was condensed in cold traps and analyzed by gas chromatography. siert.
  • the 6-aminocapronitrile yield was 53% (selectivity 72%, conversion 74%), the yield of HMD 6%.

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Abstract

Herstellung eines Hydrierkatalysators auf der Basis einer Legierung aus Aluminium und eines Übergangsmetalles, indem man aus der Legierung und einem Hilfsmittel eine Knetmasse herstellt, die Knetmasse zu Formkörpern formt, die Formkörper calciniert, und die calcinierten Formkörper mit einem Alkalimetallhydroxid behandelt, indem man als Hilfsmittel a) Polyvinylalkohol und Wasser oder b) Stearinsäure einsetzt, sowie Verfahren zur Hydrierung und Hydrogenolyse, insbesondere die partielle Hydrierung von aliphatischen alpha, omega-Dinitrilen zu aliphatischen alpha, omega-Aminonitrilen sowie die Verwendung der erfindungsgemäß hergestellten Katalysatoren zur Hydrierung und Hydrogenolyse.

Description

Verfahren zur Herstellung eines Hydrierkatalysators
Beschreibung
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines Hydrierkatalysators auf der Basis einer Legierung aus Aluminium und eines Übergangsmet lles, indem man aus der Legie¬ rung und einem Hilfsmittel eine Knetmasse herstellt, die Knet- masse zu Formkόrpern formt, die Formkörper calciniert, und die calcinierten Formkόrper mit einem Alkalimetallhydroxid behandelt.
Des weiteren betrifft die Erfindung Verfahren zur Hydrierung und Hydrogenolyse, insbesondere die partielle Hydrierung von alipha- tischen alpha,omega-Dinitrilen zu aliphatischen alpha,omega-Ami- nonitrilen sowie die Verwendung der erfindungsgemäß hergestellten Katalysatoren zur Hydrierung und Hydrogenolyse.
in der Ind. Eng. Chem. Res. 1989, ___, S. 1764 bis 1767, wird ein Verfahren zur Herstellung von Katalysatoren des Raney-Typs be¬ schrieben. Nach diesem Verfahren wird eine Legierung aus Aluminium und Nickel mit Polyethylen und Mineralöl bei 150°C verknetet, anschließend zu Formkörpern extrudiert und danach wird das Mineralöl mit Hexan extrahiert. Die so erhaltenen Formkorper werden sodann bei 900 bis 1200°C in Luft calciniert, wobei ein Teil des Aluminiums zu Aluminiumoxid oxidiert wird. Aus den calcinierten Formkorpern erhält man Katalysatoren, indem man die calcinierten Formkorper mit einem Alkalimetallhydroxid behandelt, wobei der größte Teil des nicht oxidierten Aluminiums aus den Formkorpern herausgelöst wird. Nachteilig an dieser Verfahrens¬ weise ist die Verwendung relativ großer Mengen an Mineralöl (20 Gew.-%), das zudem in einem Verfahrensschritt vor der Calci- nierung mit einer weiteren Substanz, dem Extraktionsmittel Hexan, entfernt werden muß. Des weiteren ist die Temperatur beim Kneten mit 150°C für kommerzielle Anwendungen u.a. wegen des Energiever¬ brauchs zu hoch.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung war es daher, ein Verfahren bereitzustellen, das die genannten Nachteile nicht aufweist. Ins- besondere sollte eine Verfahrensvereinfachung gegenüber dem Stand der Technik erreicht werden, indem man keinen Zwischenschritt zur Entfernung des Hilfsmittels benotigt.
Demgemäß wurde ein verbessertes Verfahren zur Herstellung eines Hydrierkatalysators auf der Basis einer Legierung aus Aluminium und eines Ubergangsmetalles gefunden, indem man aus der Legierung und einem Hilfsmittel eine Knetmasse herstellt, die Knetmasse zu Formkorpern formt, die Formkorper calciniert, und die calci¬ nierten Formkόrper mit einem Alkalimetallhydroxid behandelt, wo¬ bei man als Hilfsmittel (a) Polyvinylalkohol und Wasser oder (b) Stearinsaure einsetzt.
Des weiteren wurden Verfahren zur Hydrierung und Hydrogenolyse, insbesondere die partielle Hydrierung von aliphatischen alpha,omega-Dinitrilen zu aliphatischen alpha,omega-Aminonitrilen sowie die Verwendung der erfindungsgemäß hergestellten Katalysatoren zur Hydrierung und Hydrogenolyse gefunden.
Nach dem erfindungsgemäßen Verfahren stellt man zunächst aus einer Legierung aus Aluminium und eines Ubergangsmetalles und einem Hilfsmittel eine Knetmasse her.
Als Ubergangsmetalle kann man bevorzugt Nickel, Cobalt, Eisen, Kupfer, besonders bevorzugt Nickel und Cobalt, einsetzen.
Die Herstellung der Aluminium-Legierung erfolgt in an sich be- kannter Weise, beispielsweise nach dem in der DE-A 21 59 736 be¬ schrieben Verfahren. Das Massenverhältnis von Aluminium zu Uber- gangsmetall in der Legierung wählt man in der Regel im Bereich von 35:1 bis 80:1, bevorzugt von 50:1 bis 70:1.
Als Hilfsmittel setzt man erfindungsgemäß entweder (a) Polyvinyl¬ alkohol und Wasser oder (b) Stearinsaure ein.
üblicherweise verwendet man Polyvinylalkohol mit einem Molekular¬ gewicht im Bereich von 3000 bis 6000, vorzugsweise von 4500 bis 5500 g/mol.
Das Gewichtsverhältnis von Polyvinylalkohol zu Wasser wählt man im allgemeinen im Bereich von 0,3:1 bis 0,4:1, vorzugsweise von 0,35:1 bis 0,37:1. Außerhalb dieses Bereiches läßt sich nach bis- herigen Beobachtungen die Knetmasse schlechter bis gar nicht zu Formkorpern verarbeiten.
In einer bevorzugten Ausfuhrungsform mischt man zunächst die Le¬ gierung mit dem üblicherweise festen Polyvinylalkohol und gibt dann portionsweise solange Wasser zu, bis man eine gut formbare, plastische Knetmasse erhalt.
Bei Verwendung von Polyvinylalkohol und Wasser als Hilfsmittel, wählt man in der Regel das Gewichtsverhältnis von Hilfsmittel zu Legierung im Bereich von 4:1 bis 23:1, vorzugsweise von 13:1 bis 19:1, wobei man die Herstellung der Knetmasse üblicherweise bei einer Temperatur im Bereich von 10 bis 40, vorzugsweise von 25 bis 35°C vornimmt.
Üblicherweise wählt man das Gewichtsverhaltnis von Stearinsaure zu Legierung im Bereich von 0,01:1 bis 1,0:1, vorzugsweise von 0,04:1 bis 0,06:1, wobei man die Herstellung der Knetmasse übli¬ cherweise bei einer Temperatur im Bereich von 70 bis 140, vor¬ zugsweise von 75 bis 85°C vornimmt.
Die Herstellung der Knetmasse kann man in an sich blicher Art und Weise durchfuhren, beispielsweise in einer entsprechenden Misch- oder KnetVorrichtung.
Erfindungsgemaß stellt man aus der Knetmasse aus im wesentlichen Legierung und Hilfsmittel Formkόrper her. Die räumliche Ausge¬ staltung der Formkorper sowie ihre Herstellung sind nach bisheri¬ gen Beobachtungen für den Erfolg der Erfindung nicht ausschlagge¬ bend. Bevorzugte Formkorper sind beispielsweise Tabletten und Strange. Die Verarbeitung zu den Formkorper nimmt man üblicher- weise in hierfür bekannten Apparaturen vor, beispielsweise in Ex¬ trudern, Tabletten- oder Strangpressen.
Bei der Verarbeitung in Extrudern wählt man üblicherweise ein L/ D-Verhaltnis im Bereich von 10:1 bis 2:1, vorzugsweise von 3:1 bis 5:1, eine Temperatur im Bereich von 10 bis 40, vorzugsweise von 25 bis 35°C und einen Druck im Bereich von 10 bis 20, vorzugs¬ weise von 12,5 bis 17,5 MPa.
In einer besonderen Ausführungsform stellt man Strange mit einem Durchmesser von 1,5 mm und einer Länge von 5 mm her, wobei die Herstellung in der Regel so vorgenommen wird, daß die so erhaltenen Stränge sofort nach dem Austreten aus dem Extruder einer Temperatur im Bereich von 100 bis 200°C zum Antrocknen für einen Zeitraum im Bereich von 0,2 bis 2 min ausgesetzt werden. Anschließend erfolgt eine zwölfstundige Trocknung be 120°C.
Die Calcinierung der Formkorper nimmt man üblicherweise bei Tem¬ peraturen im Bereich von 700 bis 1200, vorzugsweise von 750 bis 900°C vor, wobei die Verweilzeit in der Regel im Bereich von 0,5 bis 3, vorzugsweise von 0,9 bis 1,1 h beträgt. In einer besonde¬ ren Ausführungsform tempert man die Formkorper zunächst eine Stunde bei 750°C und erhöht dann die Temperatur für zwei Stunden auf 900°C.
Die Calcmierung nimmt man üblicherweise bei Atmospharendruck in Luft vor. Die Aktivierung der calcinierten Formkόrper nimmt man erfindungs- gemaß mit einem Alkalimetallhydroxid wie Lithiumhydroxid, Natriumhydroxid, Kaliumhydroxid, Cäsiumhydroxid, bevorzugt Natriumhydroxid, oder Mischungen davon. In der Regel setzt man 5 eine wäßrige Losung des Alkalimetallhydroxids, insbesondere Na¬ tronlauge, ein, wobei das Gewichtsverhältnis von Wasser zu Alkalimetallhydroxid im allgemeinen im Bereich von 10:1 bis 30:1, vorzugsweise von 15:1 bis 25:1 liegt. Das Mol-Verhältnis von Alkalimetallhydroxid zu Aluminium wählt man in der Regel im Be-
10 reich von 1:1 bis 4:1, vorzugsweise von 1,5:1 bis 2,5:1. Die
Temperatur der Aktivierung wählt man üblicherweise im Bereich von 25 bis 95, vorzugsweise von 45 bis 80°C. Die Dauer der Aktivierung hangt im wesentlichen vom gewünschten Endgehalt an Aluminium ab und liegt üblicherweise im Bereich von 10 bis 30, bevorzugt von
15 15 bis 25 h. Zweckmäßig kontrolliert man die Aktivierung durch Messung der bei der Aktivierung freigesetzten Wasserstoffmenge.
Nach der Aktivierung wascht man üblicherweise die aktivierten und calcinierten Formkόrper mit Wasser, bevorzugt bis ein pH-Wert des 20 Waschwassers von mindestens 8,0 erreicht ist, und bewahrt Form¬ korper unter Wasser, bevorzugt in einer Mischung aus Wasser und Methanol, auf.
Die erfindungsgemäß hergestellten Katalysatoren kann man zur Hy- 25 drierung und zur Hydrogenolyse einsetzen wie zur Hydrierung von C-C- und C-N-Doppel- und Dreifachbindungen, von Ketonen, Alkoho¬ len, zur Etherspaltung, zur Reduktion von Nitroverbindungen und Oximen, zur Herstellung von sekundären Aminen aus Ketonen und primären Aminen, zur Dehalogenierung und zur Reduktion von Thio- 30 ketonen.
In einer bevorzugten Ausführungsform setzt man die erfindungs¬ gemäß hergestellten Katalysatoren zur partiellen Hydrierung von aliphatischen alpha,omega-Dinitrilen zu aliphatischen 35 alpha,omega-Aminonitrilen.
Die partielle Hydrierung kann sowohl in Gas - als auch in Flussigphase in einem Rohrreaktor sowohl in Sumpf - als auch in Rieselfahrweise, bevorzugt in Rieselfahrweise, durchgeführt wer- 40 den.
Als Ausgangsstoffe kann man aliphatische alpha,omega-Dinitrile der allgemeinen Formel I
45 NC-{CH2)n-CN I in der n eine ganze Zahl von 1 bis 10, insbesondere 2, 3, 4, 5 und 6, bedeutet, eingesetzen. Besonders bevorzugte Verbindungen I sind Bernsteinsäuredinitril, Glutarsäuredinitril, Adipinsäuredi- nitril ("Adiponitril") , Pimelinsäuredinitril und Korksäuredini- tril ( "Suberonitril") , ganz besonders bevorzugt Adiponitril. Nach dem bevorzugten Verfahren werden die vorstehend beschriebe¬ nen Dinitrile I in Gegenwart eines Lösungsmittels unter Verwen¬ dung des erfindungsgemäß hergestellten Katalysators partiell zu alpha,omega-Aminonitrilen der allgemeinen Formel II
NC-(CH2)n-CH2-NH2 II
hydriert, wobei n die vorstehend genannte Bedeutung hat. Beson¬ ders bevorzugte Aminonitrile II sind solche, in denen n einen Wert von 2, 3, 4, 5 oder 6 hat, insbesondere 4, d.h. 4-Aminobu- tansäurenitril, 5-Aminopentansäurenitril, 6-Aminohexansäurenitril ("6-Aminocapronitril") , 7-Aminoheptansäurenitril und 8-Aminooc- tansäurenitril, ganz besonders bevorzugt 6-Aminocapronitril.
Die partielle Hydrierung in der Flüssigphase führt man bevorzugt bei einer Temperatur im Bereich von 20 bis 150, vorzugsweise von 30 bis 90°C und einen Druck in der Regel im Bereich von 2 bis 30, vorzugsweise von 3 bis 20 MPa durch. Besonders bevorzugt führt man die partielle Hydrierung in Gegenwart eines Lösungsmittels, bevorzugt Ammoniak, A ine, Diamine und Triamine mit 1 bis 6 C- Atomen wie Trimethylamin, Triethyla in, Tripropylamin oder Tri- butylamin, oder Alkohole wie Methanol und Ethanol, besonders be¬ vorzugt Ammoniak durch. In einer bevorzugten Ausführungsform wählt man einen Gehalt an Ammoniak im Bereich von 1 bis 10, be- vorzugt von 2 bis 6 g pro g Adipodinitril. Bevorzugt wählt man dabei eine Katalysatorbelastung im Bereich von 0,1 bis 2,0, be¬ vorzugt von 0,3 bis 1,0 kg Adipodinitril/l*h. Auch hier kann man durch Veränderung der Verweilzeit den Umsatz und damit die Selektivität gezielt einstellen.
Bei der partiellen Hydrierung in der Gasphase hält man im allge¬ meinen eine Katalysatorbelastung von 0,03 bis 10, vorzugsweise 0,05 bis 3 kg Dinitril je kg Katalysator und Stunde ein.
Die Wasserstoffkonzentration im Eingangsgas richtet sich übli¬ cherweise nach der Dinitrilkonzentration. Das Molverhältnis von Wasserstoff zu Dinitril beträgt in der Regel 2:1 bis 300:1, be¬ vorzugt 10:1 bis 200:1.
Die Umsetzung kann in der Gasphase, mit oder ohne Lösungsmittel, kontinuierlich als Festbettreaktion mit fest angeordnetem Kataly¬ sator, beispielsweise in Sumpf- oder Rieselfahrweise oder als Wirbelbettreaktion mit in auf- und abwirbelnder Bewegung befind¬ lichem Katalysator durchgeführt werden. Bevorzugt ist das Arbei¬ ten im Festbett. Durch Veränderung der Verweilzeit kann der Umsatz und damit die Selektivität gezielt eingestellt werden.
Bei der partiellen Hydrierung in der Gasphase arbeitet man übli¬ cherweise bei Temperaturen im Bereich von 100 bis 250, vorzugs¬ weise von 150 bis 220, insbesondere von 160 bis 200°C und bei Drücken im Bereich von 0,1 bis 30, bevorzugt 0,7 bis 10, beson- ders bevorzugt 0,9 bis 5 bar.
Nach dem bevorzugten Verfahren erhält man alpha,omega-Aminoni- trile in guten Selektivitäten und mit nur geringen Mengen an Hexamethylendiamin. Des weiteren weisen die erfindungsgemäß ein- gesetzten Katalysatoren eine deutlich längere Standzeit auf als vergleichbare Katalysatoren aus dem Stand der Technik. Die alpha,omega-Aminonitrile sind wichtige Ausgangsverbindungen zur Herstellung von cyclischen Lactamen, insbesondere 6-Aminocaproni- tril für Caprolactam.
Die Vorteile des erfindungsgemäßen Verfahrens liegen in einer einfacheren und weniger Energie verbrauchenden Verfahrensweise verglichen mit Verfahren des Standes der Technik.
Beispiele
Beispiel 1
Herstellung eines Aluminium-Nickel-Katalysators
Zu einer Mischung aus 800 g eines Pulvers, bestehend aus einer Legierung aus 48 Gew.-% Nickel und 52 Gew.-% Aluminium (herge¬ stellt analog zu Beispiel 1 aus der DE-A 21 59 736) und 33 g eines Polyvinylalkohols (Molekulargewicht = 5000 g/mol), wurden portionsweise 90 ml Wasser und anschließend drei Stunden in einem Kneter geknetet. Danach wurde die so erhaltene Knetmasse bei einem Druck von 15 MPa in einem Extruder bei Raumtemperatur zu 1,5 mm dicken und 5 mm langen Strängen verarbeitet. Die erhaltenen Stränge wurden bei einer Temperatur von 120°C 2 min an¬ getrocknet und dann 12 h bei 120°C gehalten. Die Calcinierung er- folgte zunächst bei 750°C (eine Stunde) und anschließend bei 900°C (zwei Stunden) .
Zur Aktivierung wurden 500 g der so hergestellten Stränge mit 1,5 1 einer 20 gew.-%igen NaOH-Lösung bei 90°C versetzt. Nach 26 h (die entstandene Wasserstoffmenge betrug 143,2 1) wurden die Strange -mit Wasser gewaschen, wobei der pH-Wert des letzten Waschwassers 7,5 betrug.
Beispiel 2 Herstellung von Tabletten mit Stearinsaure als Hilfsmittel
2250 g eines Al-Ni-Legierungs-Pulvers (es wurde das gleiche Pulver wie in Beispiel 1 verwendet) wurde auf 80°C erwärmt und mit 112,5 g flussiger Stearinsäure vermischt. Nach dem Abkühlen wurde die erhaltene feste Masse durch ein Sieb mit einer Maschenweite von 1 mm gedruckt unter Erhalt eines Pulvers. Dieses Pulver wurde bei Raumtemperatur auf einer Tablettiermaschine tablettiert (3 mm Durchmesser, 3 mm Höhe) .
Die so erhaltenen Tabletten wurden bei 900°C zwei Stunden calci¬ niert. Zur Aktivierung wurden 411 g der Tabletten mit 1,5 1 einer 20 gew.-%igen Natronlauge bei 90°C versetzt. Nach 24 h wurde abge¬ kühlt und 30 h mit Wasser gewaschen (der pH-Wert des letzten Waschwassers betrug 8,0).
Beispiel 3 Partielle Hydrierung
Durch einen Reaktor von 55 cm Lange und 1,5 cm Innendurchmesser, befullt mit 80 ml (156 g) des nach Beispiel 1 erhaltenen Kataly¬ sators, wurde bei 18 MPa und 35°C eine Mischung aus 55 ml/h Adipo¬ nitril, 120 ml/h flussig Ammoniak und 200 1/h Wasserstoff gelei¬ tet.
Bei einem 56%igen Umsatz setzte sich die Reaktionsmischung aus 44 Gew.-% Adiponitril, 44 Gew.-% 6-Aminocapronitril und 12 Gew.-% Hexamethylendiamin zusammen. Durch Erhöhung der Temperatur auf 40°C stieg der Umsatz auf 68%. Die Reaktionsmischung setzte sich aus 32 Gew.-% Adiponitril, 51 Gew.-% 6-Aminocapronitril und 17 Gew.-% Hexamethylendiamin zusammen.
Beispiel 4 Gasphasenhydrierung
Adipodinitril und Wasserstoff wurden bei einer Reaktionstempera¬ tur von 180°C und einem Wasserstoff/Adipodinitril-Molverhaltnis von 50:1 über 100 ml des Katalysators aus Beispiel 1 in Riesel- fahrweise geleitet, wobei die Katalysatorbelastung 0,15 g ADN/g Katalysator und Stunde betrug. Der gasförmige Reaktionsaustrag wurde in Kuhlfallen kondensiert und gaschromatographisch analy- siert. Die 6-Aminocapronitril-Ausbeute betrug 53 % (Selektivität 72 %, Umsatz 74 %), die Ausbeute an HMD 6 %.

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur Herstellung eines Hydrierkatalysators auf der Basis einer Legierung aus Aluminium und eines Übergangsmetal- les, indem man aus der Legierung und einem Hilfsmittel eine Knetmasse herstellt, die Knetmasse zu Formkorpern formt, die Formkόrper calciniert, und die calcinierten Formkörper mit einem Alkalimetallhydroxid behandelt, dadurch gekennzeichnet, daß man als Hilfsmittel (a) Polyvinylalkohol und Wasser oder (b) Stearinsäure einsetzt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man als Ubergangsmetall Nickel, Cobalt, Eisen oder Kupfer ein- setzt.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß man die Knetmasse bei einer Temperatur im Bereich von 70 bis 140°C herstellt.
4. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeich¬ net, daß man das Hilfsmittel nicht vor dem Calcinieren ent¬ fernt.
5. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeich¬ net, daß man das Gewichtsverhältnis von Polyvinylalkohol zu Wasser im Bereich von 0,3:1 bis 0,4:1 wählt.
6. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 5, dadurch gekennzeich- net, daß man das Gewichtsverhältnis von Legierung zu Poly¬ vinylalkohol im Bereich von 20:1 bis 80:1 wählt.
7. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 6, dadurch gekennzeich¬ net, daß das Polyvinylalkohol ein Molekulargewicht im Bereich von 3000 bis 6000 g/mol aufweist.
8. Verfahren zur Hydrierung und Hydrogenolyse in an sich bekann¬ ter Weise, dadurch gekennzeichnet, daß man einen Katalysator, hergestellt gemäß den Ansprüchen 1 bis 7, verwendet.
9. Verfahren zur Herstellung von aliphatischen alpha,omega-Ami- nonitrilen durch partielle Hydrierung von aliphatischen alpha,omega-Dinitrilen bei erhöhter Temperatur in Gegenwart eines Losungsmittels und eines Katalysators, dadurch gekenn- zeichnet, daß man einen Hydrierkatalysator auf der Basis einer Legierung aus Aluminium und eines Übergangsmetalles einsetzt, erhältlich, indem man aus der Legierung und einem Hilfsmittel eine Knetmasse herstellt, dann die Knetmasse zu Formkörpern formt, anschließend die Formkörper calciniert, und schließlich die calcinierten Formkörper mit einem Alkali¬ metallhydroxid behandelt, mit der Maßgabe, daß man als Hilfs- mittel (a) Polyvinylalkohol und Wasser oder (b) Stearinsäure einsetzt.
10. Verwendung eines Katalysators, hergestellt gemäß den Ansprü¬ chen 1 bis 7, zur Hydrierung und Hydrogenolyse.
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