WO1995008460A1 - Elektromagnetisch betätigtes ventil, insbesondere für schlupfgeregelte hydraulische bremsanlagen in kraftfahrzeugen - Google Patents

Elektromagnetisch betätigtes ventil, insbesondere für schlupfgeregelte hydraulische bremsanlagen in kraftfahrzeugen Download PDF

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seat
pressure medium
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Bernhard Heugle
Kurt Herzog
Martin Oehler
Günther HOHL
Hans-Jürgen HERDERICH
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Robert Bosch Gmbh
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Definitions

  • Electromagnetically actuated valve in particular for slip-controlled hydraulic brake systems in motor vehicles
  • the invention is based on an electromagnetically actuated valve, in particular for slip-controlled hydraulic brake systems in motor vehicles, according to the preamble of the main claim.
  • Such a valve is known from DE 39 34 771 Cl, Figure 3. It has a control piston which is arranged in the valve dome and forms a stop for the magnet armature and which is guided in a longitudinally displaceable manner on a pin which extends from the valve body and penetrates the magnet armature.
  • the control piston with its base facing away from the anchor, delimits a control chamber which is connected to the pressure medium inlet of the known valve by a pressure medium channel penetrating the pin and the control piston at the same axis. While the magnet armature is pressure-balanced on both end faces, pressure introduced into the control chamber is able to axially shift the control piston against a stop.
  • This mode of operation of the known valve can be used in slip-controlled hydraulic brake systems in which the pressure medium inlet is connected to the master brake cylinder and the pressure medium outlet is connected to a wheel brake cylinder.
  • the valve is switched into its closed position by energizing the magnet coil and, when the pressure in the wheel brake cylinder is reduced, a pressure gradient of sufficient height is generated between the pressure medium inlet and the pressure medium outlet, this results in the above-described displacement of the control piston that the mentioned throttling of the flow cross-section takes effect when the valve is opened, as long as the pressure difference between the inlet and outlet exists.
  • the reduction in the flow rate cut has a favorable effect on the control quality and the noise behavior of the brake system due to the reduced pressure gradient in the pressure build-up of a brake slip control following a pressure reduction. With normal braking without risk of blocking, however, the full flow cross-section of the valve is available, which promotes a desired short response time of the brake system when the brake is applied.
  • the fixed setting of the throttled flow cross section is disadvantageous because the flow rate is subject to fluctuations dependent on the differential pressure.
  • the flow rate is very much dependent on the absolute measure of the flow cross section, i.e. the stop requires a very narrow tolerance.
  • the valve is relatively expensive due to the control piston required.
  • the valve according to the invention with the characterizing features of the main claim has the advantage that the flow section of the first seat valve changes when the second one is open Depending on the forces acting on the armature, but without magnetic force, the seat valve automatically adjusts to largely constant flow rates, which are lower than the full opening of the first seat valve, given a sufficiently large pressure drop between the inlet and outlet sides of the valve.
  • the structural effort to achieve this function of the valve according to the invention as a flow control valve is extremely low.
  • the design of the second seat valve with only one movable component which interacts with the valve seat is particularly advantageous with regard to costs and functional reliability.
  • Another advantage is the sealed guidance of the magnet armature in the valve dome, because this creates a pressure separation of the two armature faces for the generation of a force effect on the magnet armature in a simple manner.
  • the guidance of the pressure medium jet into the space delimited by the guide body is distinguished in an advantageous manner because the dynamic pressure generated thereby increases the pressure drop acting on the magnet armature.
  • FIG. 1 shows a longitudinal section through an electromagnetically actuated valve
  • FIGS. 2 and 3 variants the detail marked X in FIG. 1 in the area of a seat valve, on a different scale.
  • An electromagnetically actuated valve 10 has a valve housing 11 which is intended to be received in a valve block (not shown) and which is fixedly connected to a yoke disk 12 (FIG. 1).
  • the valve housing 11 is continued beyond the yoke plate 12 with a pole core 13.
  • a tubular valve dome 14 is attached to the pole core 13. It is tightly connected to the pole core 13 by welding.
  • the valve dome 14 facing away from the pole core has a hemispherical end.
  • the valve dome 14 is encompassed by an annular magnetic coil 17.
  • a bell-shaped housing 18 surrounds the magnetic coil 17. The housing 18 engages on the one hand on the valve dome 14; on the other hand, it is connected to the yoke disk 12.
  • valve dome 14 which is closed on the coil side, an essentially circular cylindrical magnet armature 21 is accommodated in a longitudinally movable manner.
  • the valve tappet 22 is received with play in a longitudinal bore 23 of the valve housing 11.
  • the valve tappet 22 carries a spherical closing member 24.
  • the closing member 24, which is designed as a solid ball in the exemplary embodiment, is integrally connected to the valve tappet 22.
  • the closing member 24, facing away from the anchor can also have the shape of a hemisphere or a cone or truncated ball.
  • a sleeve-shaped valve body 27 with a stepped bore 28, which opens into a valve seat 29, is pressed into the section of the longitudinal bore 23 facing away from the anchor.
  • the valve seat 29 is designed as a conical countersink with a cone angle of preferably 90 °.
  • the closing member 24 and the valve seat 29 form a first seat valve 30 of the electromagnetically actuated valve 10.
  • the solenoid 17 When the solenoid 17 is not energized, the first seat valve 30 takes its open position due to the action of a prestressed return spring 31 acting on the valve tappet 22 and on the valve body 27 as a rest position.
  • the valve housing 11 is provided with a transverse bore 34 crossing the longitudinal bore 23 at right angles.
  • a valve chamber 35 accommodating the first seat valve 30 is created in the penetration area of both bores 23 and 34.
  • the valve chamber 35 is connected on the one hand via the valve seat 29 and the stepped bore 28 to a pressure medium inlet; on the other hand, a pressure medium outlet formed by the transverse bore 34 is connected to the valve chamber.
  • valve chamber 35 also contains a guide body 38 for pressure medium (FIG. 2).
  • the guide body 38 is sleeve-shaped and fastened to the valve tappet 22 so as to run parallel to it.
  • the guide body 38 engages around the closing member 24 of the first seat valve 30 to form a radial gap 39 and extends to form an axial gap 40 up to close to the valve body 27, as can be clearly seen in FIG.
  • the axial gap 40 has a larger dimension than the valve lift, ie in the closed position of the first seat valve 30 forming the working position of the valve 10, in which the closing element 24 engages the valve seat 29, the axial gap 40 is open Minimum size reduced.
  • the guide body 38 separates a partial chamber 43 from the valve chamber 35.
  • This valve sub-chamber 43 is connected by a transverse slot 44 of the valve tappet 22 facing away from the valve seat to a first pressure medium channel 45 designed as a continuous longitudinal bore in the valve tappet and in the magnet armature 21.
  • the first pressure medium channel 45 leads to a control chamber 46 which is located between the end face 47 of the magnet armature 21 and the hemispherical end of the valve dome 14.
  • Outside of the guide body 38 also starts from the Ventilka mer 35 from a flattening of the otherwise circular cross-section valve tappet 22 formed, second pressure medium channel 48. This ends at the end face 49 of the magnet armature 21 near the closing member, which lies opposite the pole core 13 while forming a gap.
  • the mouth of the first pressure medium channel 45 facing the control chamber 46 has a conical countersink as a valve seat 52 for a spherical closing body 53 of a second seat valve 54 received in the control chamber 46. This is intended for switching the passage of the first pressure medium channel 45.
  • the second seat valve 54 assumes its closed position, in which the closing body 53 is supported on the one hand on the valve seat 52 and on the other hand on the valve dome 14. In the open position of the second seat valve 54, however, the closing body 53 is loosely received in the countersink of the valve seat 52 and the first pressure medium channel 45 is continuous.
  • the second seat valve 54 can also be provided with a flat seal as a closure means or with a sealing ring partially embedded in the mouth of the magnet armature 21, which in cooperation with the Valve dome 14 controls the passage of the first pressure medium channel 45.
  • Circumferential, i.e. The magnet armature 21 is sealed against the valve dome 14 between the two end faces 47 and 49.
  • This sealing can take place by means of a gap or labyrinth seal; however, it can also consist in the arrangement of a sealing ring 57 or slide ring on the magnet armature 21, as is indicated by dashed lines in FIG. 1.
  • the valve 10 is particularly intended for use in slip-controlled hydraulic brake systems of motor vehicles. It must be arranged in accordance with the brake system shown in FIG. 1 of DE-39 34 771 C1 mentioned at the beginning as an inlet valve in a brake line between a master brake cylinder and a wheel brake cylinder. The pressure medium inlet formed by the stepped bore 28 is then connected to the master brake cylinder, and the transverse bore 34 is connected to the wheel brake cylinder as a pressure medium outlet.
  • the valve 10 can be bypassed by a return line, which starts from the brake line on the side of the wheel brake cylinder and re-opens into the brake line on the side of the master brake cylinder.
  • the main elements in the return line are an outlet valve and a return pump following this in the direction of flow.
  • a check valve 58 is expediently arranged parallel to the valve 10 for bridging the first seat valve 30 between the pressure medium outlet and the pressure medium inlet, which enables an unthrottled backflow from the wheel brake cylinder to the master brake cylinder when the master brake cylinder is depressurized.
  • valve 10 In the event of braking initiated by the driver of the vehicle without the risk of locking, the valve 10 assumes its drawn rest position, ie the first seat valve 30 is open, but the second seat valve 54 is closed.
  • the pressure generated by actuating the master brake cylinder causes a pressure increase in the wheel brake cylinder by shifting partial pressure medium quantities in the brake line.
  • the displaced pressure medium enters the valve seat 29 coming from the stepped bore 28 and leaves it under the flow around the closing member 24 as a hollow-cone-shaped pressure medium jet.
  • valve sub-chamber 43 This causes a back pressure in the valve sub-chamber 43, which is transmitted through the first pressure medium channel 45, but due to the closed second seat valve 54 cannot have any effect in the control chamber 46.
  • the pressure medium entering the valve chamber 43 acting as storage space leaves the radial gap 39 reversing its flow direction and reaches the pressure medium outlet through the axial gap 40 and the valve chamber 35.
  • the pressure medium takes its way in the reverse flow direction through the axial gap 40 and the opened first seat valve 30 in the direction of the master brake cylinder and through the check valve 58 arranged parallel to the valve 10.
  • the valve 10 When braking with a risk of locking, the valve 10 is switched to the working position by energizing the solenoid 17, in which the first seat valve 30 is moved into its closed position by moving the magnet armature 21 against the force of the return spring 31, while the second seat valve 54 den releases first pressure medium channel 45.
  • the outlet valve in the return line (see FIG. 1 in DE 39 34 771 Cl) is switched into the passage position and the return pump is started.
  • the exhaust valve remains in the closed position while valve 10 is no longer energized. This causes the armature 21 to move due to the action of hydraulic forces and the return spring 31 in the direction of the control chamber 46, so that the closing member 24 begins to release the valve seat 29 and the first seat valve 30 is opened. Due to the pressure reduction in the wheel brake cylinder, there is a pressure drop between the inlet side and the outlet side of the first seat valve 30. The lower pressure on the outlet side is also effective through the second pressure medium channel 48 on the front side 49 of the magnet armature 21 near the closing element.
  • the back pressure generated by the master cylinder on the master cylinder side is additionally effective in the valve part chamber 43 through the first pressure medium channel 45 and the second seat valve 54 in the open position in the control chamber 46.
  • the circumferential sealing of the magnet armature 21 prevents pressure equalization between the two end faces 47 and 49 of the magnet armature.
  • the non-pressure-balanced magnet armature 21 is therefore subject to a force opposing the return spring 31, which causes the magnet armature 21 with its valve tappet 22 to assume a position between the closed position and the open position of the first seat valve 30.
  • the resulting reduction in the flow cross-section of the first seat valve 30 results in a throttling of the pressure medium flow with a slower pressure increase in the wheel brake cylinder. If the pressure drop is sufficient, the valve 10 regulates the flow rate to a largely constant extent because a higher differential pressure causes a larger dynamic pressure with a resulting reduction in the flow rate. Cut on the first seat valve 30 and vice versa. As the pressure drop subsides, the dynamic pressure in the valve part chamber 43 also decreases. The return spring 31 returns the armature 21 to its rest position, in which the second seat valve 54 is closed. The valve 10 now releases its full flow section in the first seat valve 30 for the subsequent normal braking. However, if braking is terminated by relieving the pressure on the master brake cylinder when the flow cross-section of the first seat valve 30 is reduced, the pressure medium can also flow out of the wheel brake cylinder through the check valve 58 without delay.
  • the sensitivity of the valve 10 in the direction of smaller pressure drops can be increased by the variant of the first seat valve 30 with guide body 38 shown in FIG.
  • the valve body 27 is provided with a peg-shaped projection 27 ′ directed against the valve tappet 22.
  • This approach 27 ' has the valve seat 29.
  • the guide body 38 is axially extended beyond the closing member 24 and engages around the shoulder 27 'to form a second radial gap 39'.
  • the first radial gap 39 and the axial gap 40 are also present in this variant.
  • the second radial gap 39 ' causes an increase in the dynamic pressure in the valve sub-chamber 43 compared to the previously described first embodiment.

Abstract

Es soll eine nach einer Schließstellung des Ventils wirksame, selbsttätige Einstellung eines verminderten Durchflußquerschnitts erzielt werden. Das Ventil (10) besitzt einen in einem Ventildom (14) längsbewegbaren Magnetanker (21), dessen Ventilstößel (22) ein Schließglied (24) eines ersten, in Ruhestellung geöffneten Sitzventils (30) trägt. Das erste Sitzventil (30) liegt in einer Ventilkammer (35), von der zwei Druckmittelkanäle (45) und (48) zu Stirnseiten (47) und (49) des umfangsseitig abgedichteten Magnetankers (21) führen. Die Verbindung zwischen dem Druckmittelkanal (45) und einer Steuerkammer (46) zwischen der schließgliedfernen Stirnseite (47) des Magnetankers (21) und dem Ventildom (14) ist mittels eines zweiten, in Ruhestellung geschlossenen Sitzventils (54) schaltbar. Bei seine Offenstellung einnehmendem zweiten Sitzventil (54) bewirkt der Druck in der schließgliedfernen Steuerkammer (46) ein Verschieben des Magnetankers (21) entgegen der Kraft einer Rückstellfeder (31), was eine Minderung des Durchflußquerschnittes des ersten Sitzventiles (30) zur Folge hat. Das Ventil (10) ist insbesondere in schlupfgeregelten hydraulischen Bremsanlagen von Kraftfahrzeugen anwendbar.

Description

Elektromagnetisch betätigtes Ventil, insbesondere für schlupfgereqelte hydraulische Bremsanlagen in Kraftfahrzeugen
Stand der Technik
Die Erfindung geht aus von einem elektromagnetisch betätigten Ven¬ til, insbesondere für schlupfgeregelte hydraulische Bremsanlagen in Kraftfahrzeugen, nach der Gattung des Hauptanspruchs.
Ein solches Ventil ist durch DE 39 34 771 Cl, Figur 3 bekannt. Es weist einen im Ventildom angeordneten, einen Anschlag für den Magnetanker bildenden Steuerkolben auf, der auf einem vom Ventil¬ körper ausgehenden, den Magnetanker durchdringenden Zapfen längsver¬ schiebbar geführt ist. Der Steuerkolben begrenzt mit seinem ankerab- gewandten Boden eine Steuerkammer, welche durch einen den Zapfen und den Steuerkolben gleichachsig durchdringenden Druckmittelkanal mit dem Druckmitteleinlaß des bekannten Ventils in Verbindung steht. Während der Magnetanker an beiden Stirnseiten druckausgeglichen ist, vermag in die Steuerkammer eingesteuerter Druck den Steuerkolben ge¬ gen einen Anschlag axial zu verschieben. Hierdurch verringert sich der Hub des Magnetankers um ein vorbestimmtes Maß, was eine Drosse¬ lung des Durchflußguerschnitts zur Folge hat. Diese Wirkungsweise des bekannten Ventils ist nutzbar in schlupfge¬ regelten hydraulischen Bremsanlagen, bei denen der Druckmitteleinlaß mit dem Hauptbremszylinder und der Druckmittelauslaß mit einem Rad¬ bremszylinder in Verbindung stehen. Wird z.B. bei einer Brems¬ schlupfregelung das Ventil durch Erregen der Magnetspule in seine Schließstellung geschaltet und beim Vermindern des Druckes im Rad- bremszylinder ein Druckgefälle ausreichender Höhe zwischen dem Druckmitteleinlaß und dem Druckmittelauslaß erzeugt, so bewirkt dies das vorstehend beschriebene Verschieben des Steuerkolbens mit der Folge, daß beim Öffnen des Ventils die erwähnte Drosselung des Durchflußguerschnittes wirksam wird, solange der Druckunterschied zwischen Einlaß und Auslaß besteht. Die Minderung des Durchflußguer¬ schnittes wirkt sich wegen des verringerten Druckgradienten beim auf einen Druckabbau folgenden Druckaufbau einer Bremsschlupfregelung günstig auf die Regelgüte und das Geräuschverhalten der Bremsanlage aus. Bei einer normalen Bremsung ohne Blockiergefahr steht dagegen der volle Durchflußguerschnitt des Ventils zur Verfügung, was eine angestrebte kurze Ansprechzeit der Bremsanlage bei Bremsbetätigung fördert.
Bei dem bekannten Ventil ist jedoch die Festeinstellung des ge¬ drosselten Durchflußguerschnittes nachteilig, weil hierdurch die Durchflußmenge differenzdruckabhängigen Schwankungen unterworfen ist. Außerdem ist die Durchflußmenge ganz wesentlich von dem Ab¬ solutmaß des Durchflußguerschnitts abhängig, d.h. der Anschlag be¬ darf einer sehr engen Tolerierung. Ferner ist das Ventil aufgrund des benötigten Steuerkolbens relativ kostenaufwendig.
Vorteile der Erfindung
Das erfindungsgemäße Ventil mit den kennzeichnenden Merkmalen des Hauptanspruchs hat demgegenüber den Vorteil, daß sich der Durchflu߬ guerschnitt des ersten Sitzventils bei geöffnetem zweiten Sitzventil in Abhängigkeit von den am Anker wirkenden Kräften, je¬ doch ohne Magnetkraft, bei ausreichend großem Druckgefälle zwischen Einlaß- und Auslaßseite des Ventils selbsttätig auf weitgehend konstante, gegenüber der vollen Öffnung des ersten Sitzventils ge¬ ringere Durchflußmengen einstellt. Der bauliche Aufwand zur Er¬ zielung dieser Funktionsweise des erfindungsgemäßen Ventils als Stromregelventil ist außerordentlich gering.
Durch die in den Unteransprüchen aufgeführten Maßnahmen sind vor¬ teilhafte Weiterbildungen und Verbesserungen des im Hauptanspruch angegebenen Ventils möglich.
Besonders vorteilhaft hinsichtlich Kosten und Funktionssicherheit ist die Ausgestaltung des zweiten Sitzventils mit nur einem beweg¬ lichen, mit dem Ventilsitz zusammenwirkenden Bauteil.
Von Vorteil ist außerdem die abgedichtete Führung des Magnetankers im Ventildom, weil hierdurch auf einfache Weise eine druckmäßige Trennung der beiden Ankerstirnseiten für die Erzeugung einer Kraft¬ wirkung auf den Magnetanker geschaffen ist.
Darüber hinaus zeichnet sich in vorteilhafter Weise die Führung des Druckmittelstrahls in den von dem Leitkörper umgrenzten Raum aus, weil der hiermit erzeugte Staudruck das am Magnetanker wirkende Druckgefälle verstärkt.
Zeichnung
Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in der Zeichnung verein¬ facht dargestellt und in der nachfolgenden Beschreibung näher er¬ läutert. Es zeigen Figur 1 einen Längsschnitt durch ein elektro¬ magnetisch betätigtes Ventil, Figuren 2 und 3 Varianten der in Figur 1 mit X gekennzeichneten Einzelheit im Bereich eines Sitzventiles, in abweichendem Maßstab.
Beschreibung des Ausführungsbeispieles
Ein elektromagnetisch betätigtes Ventil 10 weist ein zur Aufnahme in einem nicht dargestellten Ventilblock bestimmtes Ventilgehäuse 11 auf, welches mit einer Jochscheibe 12 fest verbunden ist (Fig. 1). Das Ventilgehäuse 11 ist über die Jochscheibe 12 hinaus mit einem Polkern 13 fortgesetzt. Auf den Polkern 13 ist ein rohrförmiger Ventildom 14 aufgesteckt. Er ist durch Schweißung mit dem Polkern 13 dicht verbunden. Polkernabgewandt besitzt der Ventildom 14 einen halbkugelförmigen Abschluß.
Der Ventildom 14 ist von einer ringförmigen Magnetspule 17 um¬ griffen. Ein glockenförmiges Gehäuse 18 umschließt die Magnetspule 17. Das Gehäuse 18 greift einerseits am Ventildom 14 an; anderer¬ seits ist es mit der Jochscheibe 12 verbunden.
Im spulenseitig geschlossenen Ventildom 14 ist ein im wesentlichen kreiszylindrischer Magnetanker 21 längsbewegbar aufgenommen. Vom Magnetanker 21 geht ein mit diesem fest verbundener Ventilstößel 22 aus. Der Ventilstößel 22 ist in einer Längsbohrung 23 des Ventilge¬ häuses 11 mit Spiel aufgenommen. An seinem ankerabgewandten Ende trägt der Ventilstößel 22 ein kugelförmig ausgebildetes Schließglied 24. Das im Ausführungsbeispiel als Vollkugel ausgestaltete Schlie߬ glied 24 ist mit dem Ventilstößel 22 stoffschlüssig verbunden. Ab¬ weichend vom Ausführungsbeispiel kann das Schließglied 24 ankerab- gewandt auch die Gestalt einer Halbkugel oder eines Kegels bzw. Kugelstumpfs besitzen. In den ankerabgewandten Abschnitt der Längsbohrung 23 ist ein hülsenförmiger Ventilkörper 27 mit einer Stufenbohrung 28 einge¬ preßt, welche in einen Ventilsitz 29 mündet. Der Ventilsitz 29 ist als kegelförmige Ansenkung mit einem Kegelwinkel von vorzugsweise 90° ausgebildet. Das Schließglied 24 und der Ventilsitz 29 bilden ein erstes Sitzventil 30 des elektromagnetisch betätigten Ventiles 10. Bei nicht erregter Magnetspule 17 nimmt das erste Sitzventil 30 aufgrund der Wirkung einer einerseits am Ventilstößel 22 und andererseits am Ventilkörper 27 angreifenden, vorgespannten Rück¬ stellfeder 31 seine Offenstellung als Ruhestellung ein.
Das Ventilgehäuse 11 ist mit einer rechtwinklig die Längsbohrung 23 kreuzenden Querbohrung 34 versehen. Im Durchdringungsbereich beider Bohrungen 23 und 34 ist eine das erste Sitzventil 30 aufnehmende Ventilkammer 35 geschaffen. Die Ventilkammer 35 steht einerseits über den Ventilsitz 29 und die Stufenbohrung 28 mit einem Druck¬ mitteleinlaß in Verbindung; andererseits ist ein von der Querbohrung 34 gebildeter Druckmittelauslaß an die Ventilkammer angeschlossen.
In der Ventilkammer 35 befinden sich außer dem ersten Sitzventil 30 und der Rückstellfeder 31 auch ein Leitkörper 38 für Druckmittel (Fig. 2). Der Leitkörper 38 ist hülsenförmig ausgebildet und gleich- achsig zum Ventilstößel 22 verlaufend an diesem befestigt. Der Leit¬ körper 38 umgreift das Schließglied 24 des ersten Sitzventils 30 unter Bildung eines Radialspaltes 39 und erstreckt sich unter Bil¬ dung eines Axialspaltes 40 bis nahe an den Ventilkörper 27, wie dies deutlich aus Figur 2 ersichtlich ist. Der Axialspalt 40 besitzt in der Ruhestellung des Ventils 10 ein gegenüber dem Ventilhub größeres Maß, d.h. in der die Arbeitsstellung des Ventils 10 bildenden Schließstellung des ersten Sitzventils 30, in welcher das Schließ- glied 24 am Ventilsitz 29 angreift, ist der Axialspalt 40 auf ein Mindestmaß verkleinert. Der Leitkörper 38 trennt von der Ventilkammer 35 eine Teilkammer 43 ab. Diese Ventilteilkammer 43 steht durch einen ventilsitzabgewandt gelegenen Querschlitz 44 des Ventilstößels 22 mit einem als durch¬ gehende Längsbohrung im Ventilstößel und im Magnetanker 21 ausge¬ bildeten, ersten Druckmittelkanal 45 in Verbindung. Der erste Druck¬ mittelkanal 45 führt zu einer Steuerkammer 46, die zwischen der schließgliedfemen Stirnseite 47 des Magnetankers 21 und dem halb¬ kugelförmigen Abschluß des Ventildomes 14 gelegen ist. Außerhalb des Leitkörpers 38 geht außerdem von der Ventilka mer 35 ein von einer Abflachung des ansonsten kreisförmigen Querschnitt aufweisenden Ventilstößels 22 gebildeter, zweiter Druckmittelkanal 48 aus. Dieser endet an der schließgliednahen Stirnseite 49 des Magnetankers 21, welche unter Spaltbildung dem Polkern 13 gegenüberliegt.
Die der Steuerkammer 46 zugewandte Mündung des ersten Druckmittel¬ kanals 45 weist eine kegelförmige Ansenkung als Ventilsitz 52 für einen in der Steuerkammer 46 aufgenommenen, kugelförmigen Schlie߬ körper 53 eines zweiten Sitzventils 54 auf. Dieses ist zum Schalten des Durchgangs des ersten Druckmittelkanals 45 bestimmt. In der dar¬ gestellten Ruhestellung des Ventils 10 nimmt das zweite Sitzventil 54 seine Schließstellung ein, in welcher der Schließkörper 53 einer¬ seits am Ventilsitz 52 und andererseits am Ventildom 14 abgestützt ist. In der Offenstellung des zweiten Sitzventils 54 ist dagegen der Schließkörper 53 lose in der Ansenkung des Ventilsitzes 52 aufge¬ nommen und der erste Druckmittelkanal 45 durchgängig.
In Abweichung vom Ausführungsbeispiel kann das zweite Sitzventil 54 auch mit einer Flachdichtung als Verschlußmittel oder mit einem mündungsseitig in den Magnetanker 21 teilweise eingelassenen Dichtungsring bestehen, welcher im Zusammenwirken mit dem Ventildom 14 den Durchgang des ersten Druckmittelkanals 45 steuert.
Umfangsseitig, d.h. zwischen den beiden Stirnseiten 47 und 49 ist der Magnetanker 21 gegen den Ventildom 14 abgedichtet. Diese Ab¬ dichtung kann mittels einer Spalt- oder Labyrinthdichtung erfolgen; sie kann aber auch in der Anordnung eines Dichtringes 57 oder Gleit¬ ringes am Magnetanker 21 bestehen, wie dies in Figur 1 gestrichelt angedeutet ist.
Das Ventil 10 ist insbesondere für die Verwendung in schlupfgeregel¬ ten hydraulischen Bremsanlagen von Kraftfahrzeugen bestimmt. Es ist in Übereinstimmung mit der in Figur 1 der eingangs erwähnten DE-39 34 771 Cl dargestellten Bremsanlage als Einlaßventil in einer Bremsleitung zwischen einem Hauptbremszylinder und einem Radbrems¬ zylinder anzuordnen. Der von der Stufenbohrung 28 gebildete Druck¬ mitteleinlaß steht dann mit dem Hauptbremszylinder, die Querbohrung 34 als Druckmittelauslaß mit dem Radbremszylinder in Verbindung. Das Ventil 10 ist von einer Rückführleitung umgehbar, welche auf der Seite des Radbremszylinders von der Bremsleitung ausgeht und auf der Seite des Hauptbremszylinders wieder in die Bremsleitung einmündet. In der Rückführleitung befinden sich als wesentliche Elemente ein Auslaßventil und in Strömungsrichtung auf dieses folgend eine Rück- förderpumpe. Zweckmäßigerweise ist parallel zum Ventil 10 zur Über¬ brückung des ersten Sitzventils 30 ein Rückschlagventil 58 zwischen Druckmittelauslaß und Druckmitteleinlaß angeordnet, das bei Druck¬ entlastung des Hauptbremszylinders eine ungedrosselte Rückströmung vom Radbremszylinder zum Hauptbremszylinder ermöglicht.
Die Funktion des Ventiles 10 wird nachfolgend anhand der erwähnten Bremsanlage erläutert: Bei einer vom Fahrer des Fahrzeugs ausgelösten Bremsung ohne Blockiergefahr nimmt das Ventil 10 seine gezeichnete Ruhestellung ein, d.h. das erste Sitzventil 30 ist geöffnet, das zweite Sitz¬ ventil 54 dagegen geschlossen. Der durch Betätigen des Hauptbrems¬ zylinders erzeugte Druck bewirkt durch Verschieben von Druckmittel¬ teilmengen in der Bremsleitung einen Druckanstieg im Radbremszylin¬ der. Wie anhand von Figur 2 erläutert und mittels Pfeilen verdeut¬ licht wird, tritt das verschobene Druckmittel von der Stufenbohrung 28 kommend in den Ventilsitz 29 ein und verläßt diesen unter Um¬ strömung des Schließgliedes 24 als hohlkegelförmiger Druckmittel¬ strahl. Dieser bewirkt in der Ventilteilkammer 43 einen Staudruck, der durch den ersten Druckmittelkanal 45 übertragen wird, aufgrund des geschlossenen zweiten Sitzventils 54 jedoch keine Wirkung in der Steuerkammer 46 entfalten kann. Das in die als Stauraum wirkende Ventilteilkammer 43 eingetretene Druckmittel verläßt unter Umkehrung seiner Strömungsrichtung den Radialspalt 39 und gelangt durch den Axialspalt 40 sowie die Ventilkammer 35 zum Druckmittelauslaß. Bei vom HauptbremsZylinder her erfolgender Druckentlastung nimmt das Druckmittel seinen Weg in umgekehrter Strömungsrichtung durch den Axialspalt 40 und das geöffnete erste Sitzventil 30 in Richtung auf den Hauptbremszylinder sowie durch das parallel zum Ventil 10 ange¬ ordnete Rückschlagventil 58.
Bei einer Bremsung mit Blockiergefahr wird das Ventil 10 durch Er¬ regen der Magnetspule 17 in die ArbeitsStellung geschaltet, in welcher durch Verschieben des Magnetankers 21 entgegen der Kraft der Rückstellfeder 31 das erste Sitzventil 30 in seine Schließstellung überführt ist, während das zweite Sitzventil 54 den ersten Druck¬ mittelkanal 45 freigibt. Gleichzeitig werden das Auslaßventil in der Rückführleitung (siehe Figur 1 in DE 39 34 771 Cl) in die Durchla߬ stellung geschaltet und die Rückförderpumpe in Betrieb gesetzt. Durch Entnahme von Druckmittelteilmengen aus dem Radbremszylinder und Rückförderung zum Hauptbremszylinder wird radbremsseitig Druck abgebaut und die Blockiergefahr gemindert. In der auf einen Druckabbau folgenden Phase für Druckhalten im Rad¬ bremszylinder verbleibt das Ventil 10 in der Arbeitsstellung, während das Auslaßventil in der Rückführleitung in die Schlie߬ stellung geschaltet wird.
Für den Druckaufbau im RadbremsZylinder verbleibt das Auslaßventil in der Schließstellung, während das Ventil 10 nicht mehr erregt wird. Dies bewirkt ein Verschieben des Magnetankers 21 aufgrund der Wirkung hydraulischer Kräfte und der Rückstellfeder 31 in Richtung auf die Steuerkammer 46, so daß das Schließglied 24 den Ventilsitz 29 freizugeben beginnt und das erste Sitzventil 30 geöffnet wird. Aufgrund des Druckabbaus im Radbremszylinder herrscht ein Druckge¬ fälle zwischen der Einlaßseite und der Auslaßseite des ersten Sitz¬ ventils 30. Der auslaßseitige, niedrigere Druck ist auch durch den zweiten Druckmittelkanal 48 an der schließgliednahen Stirnseite 49 des Magnetankers 21 wirksam. Während der Öffnungsbewegung des Magnetankers 21 wird zusätzlich der vom hauptbremszylinderseitig nachströmenden Druckmittel, erzeugte Staudruck in der Ventilteil¬ kammer 43 durch den ersten Druckmittelkanal 45 und das sich in Offenstellung befindliche zweite Sitzventil 54 in der Steuerkammer 46 wirksam. Die umfangsseitige Abdichtung des Magnetankers 21 ver¬ hindert einen Druckausgleich zwischen den beiden Stirnseiten 47 und 49 des Magnetankers. Der nicht druckausgeglichene Magnetanker 21 unterliegt daher einer der Rückstellfeder 31 entgegengerichteten Kraft, die den Magnetanker 21 mit seinem Ventilstößel 22 eine Stellung zwischen der Schließstellung und der Offenstellung des ersten Sitzventils 30 einnehmen läßt. Die hierdurch hervorgerufene Minderung des Durchflußguerschnittes des ersten Sitzventils 30 be¬ wirkt eine Drosselung des Druckmittelstromes mit verlangsamtem Druckanstieg im Radbremszylinder. Bei ausreichendem Druckgefälle regelt das Ventil 10 die Durchflußmenge auf ein weitgehend kon¬ stantes Maß, weil ein höherer Differenzdruck einen größeren Staudruck mit daraus resultierender Minderung des Durchflußguer- Schnitts am ersten Sitzventil 30 und umgekehrt bewirkt. Mit dem Ab¬ klingen des Druckgefälles verringert sich auch der Staudruck in der Ventilteilkammer 43. Die Rückstellfeder 31 führt den Magnetanker 21 in seine Ruhestellung zurück, in welcher das zweite Sitzventil 54 geschlossen ist. Das Ventil 10 gibt nun seinen vollen Durchflußguer- schnitt im ersten Sitzventil 30 für die folgende normale Bremsung frei. Wird jedoch bei gemindertem Durchflußguerschnitt des ersten Sitzventils 30 die Bremsung durch Entlasten des Hauptbremszylinders abgebrochen, so kann das Druckmittel auch unverzögert aus dem Rad¬ bremszylinder durch das Rückschlagventil 58 abströmen.
Die Empfindlichkeit des Ventiles 10 in Richtung auf kleinere Druck¬ gefälle ist durch die in Figur 3 dargestellte Variante des ersten Sitzventils 30 mit Leitkörper 38 steigerbar. Bei dieser Ausgestal¬ tung ist der Ventilkörper 27 mit einem gegen den Ventilstößel 22 ge¬ richteten, zapfenförmigen Ansatz 27' versehen. Dieser Ansatz 27' weist den Ventilsitz 29 auf. Der Leitkörper 38 ist über das Schlie߬ glied 24 hinaus axial verlängert und umgreift den Ansatz 27' unter Bildung eines zweiten Radialspaltes 39'. Der erste Radialspalt 39 und der Axialspalt 40 sind bei dieser Variante ebenfalls vorhanden. Der zweite Radialspalt 39' bewirkt eine Steigerung des Staudruckes in der Ventilteilkammer 43 gegenüber der vorbeschriebenen ersten Ausführungsform.

Claims

Ansprüche
1. Elektromagnetisch betätigtes Ventil (10), insbesondere für schlupfgeregelte hydraulische Bremsanlagen in Kraftfahrzeugen, mit folgenden Merkmalen:
- in einem geschlossenen, rohrförmigen Ventildom (14) ist ein kreis- zylindrischer Magnetanker (21) längsbewegbar aufgenommen,
- der Ventildom (14) ist von einer Magnetspule (17) umgriffen,
- vom Magnetanker (21) geht ein Ventilstößel (22) mit einem ankerab- gewandt angeordneten Schließglied (24) aus,
- in einem Gehäuse (11) des Ventils (10) ist ein Ventilkörper (27) mit einem Ventilsitz (29) als Druckmitteleinlaß befestigt,
- bei nicht erregter Magnetspule (17) ist das Schließglied (24) auf¬ grund der Wirkung einer Rückstellfeder (31) vom Ventilsitz (29) ab¬ gehoben,
- das Schließglied (24) und der den Ventilsitz (29) aufweisende Teil des Ventilkörpers (27) befinden sich, ein erstes Sitzventil (30) bildend, in einer Ventilkammer (35), welche mit einem Druckmittel¬ auslaß des Ventils (10) in Verbindung steht,
- die Ventilkammer (35) weist eine als Stauraum wirkende Ventilteil¬ kammer (43) auf, von der ein erster Druckmittelkanal (45) zu einer Steuerkammer (46) ausgeht, die zwischen der schließgliedfemen Stirnseite (47) des Magnetankers (21) und dem Ventildom (14) gelegen ist, - von der Ventilkammer (35) geht ein zweiter, zur schließgliednahen Stirnseite (49) des Magnetankers (21) führender Druckmittelkanal (48) aus,
- ein in der Ventilteilkammer (43) erzeugter Druck vermag in der Steuerkammer (46) eine entgegen der Kraft der Rückstellfeder (31) wirkende Kraft hervorzurufen, aufgrund der der Magnetanker (21) eine von seiner Ruhestellung abweichende, teilgeschlossene Stellung ein¬ nimmt, gekennzeichnet durch die weiteren Merkmale:
- es ist ein den Durchgang des ersten Druckmittelkanals (48) schal¬ tendes, zweites Sitzventil (54) vorgesehen,
- in der Ruhestellung des Magnetankers (21) ist der erste Druck¬ mittelkanal (45) durch das zweite Sitzventil (54) verschlossen,
- bei aus der Ruhestellung längsverschobenem Magnetanker (21) ist der erste Druckmittelkanal (45) vom zweiten Sitzventil (54) freige¬ geben.
2. Ventil nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der erste Druckmittelkanal (45) steuerkammerseitig in einen Ventilsitz (52) des zweiten Sitzventils (54) mündet, dem ein Schließglied (53) in der Steuerkammer (46) zugeordnet ist.
3. Ventil nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Ventil¬ sitz (52) als kegelförmige Ansenkung des ersten Druckmittelkanals (45) und das Schließglied (53) kugelförmig ausgebildet sind.
4. Ventil nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Schlie߬ glied (53) lose in der Ansenkung des Ventilsitzes (52) aufgenommen und in der Schließstellung des zweiten Sitzventils (54) einerseits am Ventilsitz (52) und andererseits am Ventildom (14) abgestützt ist.
5. Ventil nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Magnet¬ anker (21) umfangsseitig gegen den Ventildom (14) abgedichtet ist.
6. Ventil nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Schlie߬ glied (24) des ersten Sitzventils (30) zumindest ventilsitzseitig kugel- oder kegelförmig ausgestaltet und von einem gleichachsig zum Ventilstößel (22) an diesem angeordneten, h lsenformigen Leitkörper
(38) bis nahe an den Ventilkörper (27) umgriffen ist, derart, daß der vom Ventilsitz (29) ausgehende Druckmittelstrahl in den Spalt
(39) zwischen dem Schließglied (24) und dem Leitkörper (38) ein¬ tritt, und daß von diesem Spalt (39) eine gegen die Ventilkammer (35) abgeschirmte, druckmittelleitende Verbindung zum ersten Druck¬ mittelkanal (45) ausgeht.
7. Ventil nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Ventil¬ sitz (29) des ersten Sitzventils (30) in einem zapfenformigen Ansatz (27') des Ventilkörpers (27) angeordnet und dieser Ansatz (27') von dem Leitkörper (38) des Ventilstößels (22) umfangsseitig übergriffen ist.
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