WO1993024991A1 - Verfahren und regeleinrichtung zur regelung einer turbinen-generator-anordnung - Google Patents

Verfahren und regeleinrichtung zur regelung einer turbinen-generator-anordnung Download PDF

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WO1993024991A1
WO1993024991A1 PCT/DE1993/000391 DE9300391W WO9324991A1 WO 1993024991 A1 WO1993024991 A1 WO 1993024991A1 DE 9300391 W DE9300391 W DE 9300391W WO 9324991 A1 WO9324991 A1 WO 9324991A1
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turbine
manipulated variable
generator
manipulated
variables
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French (fr)
Inventor
Kurt Fork
Frank Krutemeier
Original Assignee
Siemens Aktiengesellschaft
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Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
    • H02P9/00—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output
    • H02P9/04—Control effected upon non-electric prime mover and dependent upon electric output value of the generator

Definitions

  • the invention relates to a method for regulating a turbine generator arrangement, in which a first manipulated variable is supplied to a turbine actuator and a second manipulated variable is supplied to an exciter actuator, the manipulated variables being formed from at least one comparison value. It is also aimed at a control device operating according to this method.
  • control devices or regulating devices in power plants e.g. in gas and steam turbine plants, constantly improved and adapted to the development of technology.
  • the amount of the working medium flowing into the turbine is controlled via a turbine actuator, the manipulated variable of which is formed in a control loop from the deviation of the actual power of the generator from a target power.
  • a further manipulated variable is formed from the deviation of the actual voltage of the generator from a target voltage, which is fed to an exciter actuator controlling the excitation current of the generator.
  • the control loops influence each other via the control system made up of the turbine, generator and a grid fed by the generator. This can lead to the control loops working against one another in the case of compensation processes while impairing the overall control behavior.
  • a correction variable derived from the generator power is supplied to the exciter actuator as a partial manipulated variable. This compensates for network fluctuations or changes in the slip frequency and dampens power fluctuations. Such power fluctuations occur in particular in power plants that are coupled to a network via long lines.
  • a circuit arrangement for damping power fluctuations in networks is described for example in DE-PS 28 51 871.
  • the invention has for its object to develop a method and a control device of the type mentioned in such a way that reliable control of the turbine generator arrangement is possible.
  • the first manipulated variable for the turbine actuator is composed of at least two partial manipulated variables, one partial manipulated variable being derived from the comparison value for forming the second manipulated variable for the exciter actuator.
  • the manipulated variable for the exciter actuator is also composed of at least two partial manipulated variables, one partial manipulated variable being derived from the comparison value for forming the manipulated variable for the turbine actuator.
  • the generator frequency is expediently measured.
  • the manipulated variables are then advantageously composed of three partial manipulated variables.
  • one of the three partial manipulated variables is derived from a comparison value formed from a deviation from the target speed or from the mains frequency.
  • the comparison values formed from a frequency deviation and from a deviation of the generator power output from the required generator power are mutually coupled.
  • the coupling is expediently carried out via delay elements.
  • control device which comprises a controller, to which actual values of the generator power and the generator voltage are supplied as input variables, and which outputs a first manipulated variable to a turbine actuator and a second manipulated variable to an exciter actuator, the manipulated variables being output
  • the object is achieved according to the invention by means for linking at least two partial manipulated variables which together form the first manipulated variable for the turbine actuator, one partial manipulated variable being derived from the comparison value for forming the second manipulated variable for the exciter actuator.
  • control device comprises further means for linking two further partial manipulated variables, which in turn form the second manipulated variable for the exciter actuator, one of these partial manipulated variables being derived from the comparison value for forming the manipulated variable for the turbine actuator.
  • the functions required to provide the manipulated variables for the turbine actuator and the exciter actuator, which describe the respective influence of the power, the generator voltage and the generator frequency or turbine speed on the manipulated variables, are expediently in the form of an algorithm in combined into a single controller.
  • the advantages achieved by the invention are, in particular, that communication between the mutually influencing control loops can take place by mutual transmission of the comparison values of the control loops of the turbine and the generator via partial manipulated variables.
  • the functions required for this can be implemented as an algorithm in a single controller. Such a controller is referred to as a two-size or multiple controller.
  • the turbine generator arrangement 1 comprises a turbine 2, which drives a generator 6 via a shaft 4.
  • the generator 6 feeds into a supply network 7.
  • the turbine 2 can be a gas or a steam turbine.
  • An actuator 8 in the form of a valve or a number of valves is provided for adjusting the flow of the working medium a flowing into the turbine 2.
  • the rotating excitation part 14 of the generator 6 is excited by a field winding 16 arranged in the stator.
  • An auxiliary exciter (not shown) feeds the field winding 16 via an exciter actuator 18 in the form of a thyristor set.
  • the exciter actuator 18 forms the variable direct current or exciter current g required for excitation.
  • a control device or a turboset or multiple controller 20 is provided with actual values of the generator power P., the generator voltage U. and the turbine speed n1 as input variables. or the generator frequency f1. train 3 leads.
  • the variables entered in the multiple controller 20 are also the variables
  • Control variables ST and SE output by the multiple controller 20 are applied to the turbine actuator 8 and the exciter actuator 18, respectively.
  • the manipulated variables ST and SE are composed of partial manipulated variables ST ⁇ to ST., And SE, to SE 3 , which are used with the help of members 30 to 35 to form transmission functions F. ,, F p, and F, respectively Ff ⁇ p? un ⁇ ⁇ F U2 J ewe ü s are derived from a * ⁇ nem comparative value ⁇ f or ⁇ n, ⁇ P, ⁇ U.
  • Such transfer functions F are described, for example, in IEEE Transactions on Automatic Control, vol. AC-25, no. 3, 1980, Desoer, C., R.-W. Liu, 3. Murray and R.
  • Comparison points 40, 41, 42 are preferably first converted into digital values with the aid of analog-digital converters (not shown).
  • the comparison values ⁇ f and ⁇ P are mutually coupled or in two ways.
  • the comparison value ⁇ P formed from a deviation of the actual power P. from the target power P of the generator 6 is added to the comparison value ⁇ f in an addition point 50 via a delay element 24.
  • the deviation from the generator frequency f. comparison value ⁇ f formed by the network frequency f is added to the comparison value ⁇ P in an addition point 51 as a reciprocal 1 / ⁇ f via a delay element 26.
  • the control algorithm also takes into account the case that a controlled variable reaches a limit value or that, for example, only a turbine control circuit controlling the turbine actuator 8 is switched on during a start-up process of a power plant. It is possible to switch over to a combined regulation, which starts when the excitation part 14 is supplied via the field winding 16 and thus when the generator voltage U is built up. Communication takes place between the turbine control loop and the generator control loop by means of the six transfer functions F, then the exciter actuator 18 sets the variable exciter current g.
  • the manipulated variable ST for the turbine actuator 8 is composed of the partial manipulated variables ST, to ST, by means of a logic element 19.
  • the influence of a deviation .DELTA.U of the actual value of the generator voltage U. from the desired value U on the manipulated variable ST is realized by means of the transfer function F ...
  • the influence of a deviation ⁇ f of the generator frequency f. from the network frequency f to the manipulated variable ST is realized by means of the transfer function F ...
  • the manipulated variable SE for the exciter actuator 18 is composed of the partial manipulated variables SE to SE by means of a further logic element 21.
  • Frequency deviation ⁇ f on the manipulated variable SE is realized by means of the transfer functions F p2 or F- 2 .
  • the manipulated variables ST and SE composed of the partial manipulated variables are applied to the actuators 8, 18 via delay elements 28 and 30, respectively.
  • Formation of the manipulated variables ST, SE enables the control to be improved with regard to the dynamics of the controlled system composed of the turbine 2, generator 6 and network 7.
  • the mutual or double coupling of the comparison values .DELTA.P and .DELTA.f via the delay elements 24 and 26 ensures that the mismatch between three controlled variables f, P, U and two manipulated variables ST, SE means that there are no undefined states arise.
  • the delay elements 24, 26 in the coupling only influence the steady state; they do not have to be considered in the conceptual draft rule.
  • wear or soiling of components, as well as shifting the operating point and switching networks can lead to unpredictable changes in the controlled system that can only be estimated in magnitude.
  • the control algorithm of the multiple controller 20 should be insensitive or robust to such changes in the controlled system. Since the behavior of the controlled system can change very strongly when switching from one piece of equipment for the turbine 2 to another and when changing over from the network operation to the island operation, an adaptation strategy is built into the multiple controller 20.
  • the setting of the multiple controller 20 is tracked from known experience gained during commissioning and from simulations, which are taken into account in the form of model calculations, for example in the transfer functions F.
  • the multiple controller 20 is therefore tracked on the basis of measurable as well as arithmetically determined variables of the process.
  • the control quality of the multiple controller 20 is automatically assessed during operation.
  • the assessment is structured in several stages. In a first stage, measurable quantities, e.g. the network reactance, calculated and characteristic values determined analytically. In a second stage, these calculated values are compared with empirical values which are contained in a suitable form in the multiple controller 20.
  • the assessment is based on the principle of fuzzy logic on the basis of comparison operations with fuzzy areas.

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  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Control Of Eletrric Generators (AREA)
  • Control Of Turbines (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Einrichtung zur Regelung einer Turbinen-Generator-Anordnung (1), bei dem einem Turbinenstellglied (8) eine erste Stellgröße (ST) und einem Erregerstellglied (18) eine zweite Stellgröße (SE) zugeführt wird, wobei die Stellgrößen (ST, SE) aus jeweils mindestens einem Vergleichswert (ΔP, ΔU) gebildet werden. Um eine zuverlässige Regelung zu gewährleisten, ist die erste Stellgröße (ST) für das Turbinenstellglied (8) aus mindestens zwei Teilstellgrößen (ST2, ST3) zusammengesetzt, wobei eine Teilstellgröße (ST3) aus dem Vergleichswert (ΔU) zur Bildung der zweiten Stellgröße (SE) für das Erregerstellglied (18) abgeleitet ist.

Description

Verfahren und Regeleinrichtung zur Regelung einer Turbinen-Generator-AnOrdnung
Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Regelung einer Turbinen-Generator-Anordnung, bei dem einem Turbinen¬ stellglied eine erste Stellgröße und einem Erregerstell¬ glied eine zweite Stellgröße zugeführt wird, wobei die Stellgrößen aus jeweils mindestens einem Vergleichswert gebildet werden. Sie richtet sich weiter auf eine nach diesem Verfahren arbeitende Regeleinrichtung.
Ausgehend von einem einfachen mechanischen Drehzahlregler für eine Turbine und einem elektromechanischen Spannungs¬ regler für einen Generator wurden im Laufe der Zeit die Re- gelgeräte oder Regeleinrichtungen in Kraftwerken, z.B. in Gas- und Dampfturbinenanlagen, ständig verbessert und der Entwicklung der Technik angepaßt.
Bei einem bekannten Regelungsverfahren wird die Menge des in die Turbine einströmenden Arbeitsmediums über ein Turbi¬ nenstellglied gesteuert, dessen Stellgröße in einem Regel¬ kreis aus der Abweichung der Ist-Leistung des Generators von einer Soll-Leistung gebildet wird. In einem weiteren Regelkreis wird aus der Abweichung der Ist-Spannung des Generators von einer Soll-Spannung eine weitere Stellgröße gebildet, die einem den Erregerstrom des Generators steuernden Erregerstellglied zugeführt wird.
Über die aus Turbine, Generator und einem vom Generator gespeisten Netz aufgebaute Regelstrecke beeinflussen sich die Regelkreise gegenseitig. Dies kann dazu führen, daß bei Ausgleichsvorgängen unter Beeinträchtigung des Gesamt¬ regelverhaltens die Regelkreise gegeneinander arbeiten. Um diesen Einfluß auszugleichen, wird bei dem bekannten Ver- fahren eine aus der Generatorleistung abgeleitete Korrektur¬ größe als Teilstellgröße dem Erregerstellglied zugeführt. Damit werden Netzschwankungen oder Änderungen der Schlupf¬ frequenz ausgeglichen und Leistungspendelungen gedämpft. Derartige Leistungspendelungen treten insbesondere bei Kraftwerksanlagen auf, die über lange Leitungen mit einem Verbundnetz gekoppelt sind. Eine Schaltungsanordnung zur Bedämpfung von Leistungspendelungen in Netzen ist z.B. in der DE-PS 28 51 871 beschrieben.
Bei Verwendung einer Dampfturbine reicht zwar die verein- fachende Annahme einer dynamischen Entkopplung der Regel¬ kreise zur Beschreibung des Gesamtsystems noch aus. Dage¬ gen treten bei Verwendung einer Gasturbine aufgrund der gegenüber der Dampfturbine vergleichsweise kleinen Ver¬ zögerungen oder Reaktionszeiten der Gasturbine unerwünsch- te Kopplungen auf, die zu einer Entdämpfung der getrennten Regelungen führen können. Derartige Kopplungsprobleme tre¬ ten auch bei Anlagen mit mehreren Turbinen-Generatorsatzen, insbesondere bei Gas-und Dampfturbinen-Anlagen, auf. Zwar wird mit der erwähnten Schaltungsanordnung zur Bedämpfung von Leistungspendelungen, die in einem sogenannten Pendel¬ dämpfungsgerät realisiert ist, ein gewisser Einfluß des Regelkreises der Turbine auf den Regelkreis des Generators erreicht. Dennoch arbeiten die beiden Regelkreise getrennt voneinander.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren und eine Regeleinrichtung der eingangs genannten Art derart weiterzubilden, daß eine zuverlässige Regelung der Turbi¬ nen-Generator-Anordnung möglich ist.
Bezüglich des Verfahrens wird diese Aufgabe erfindungsge¬ mäß dadurch gelöst, daß die erste Stellgröße für das Tur¬ binenstellglied aus mindestens zwei Teilstellgrößen zusam¬ mengesetzt wird, wobei eine Teilstellgröße aus dem Ver- gleichswert zur Bildung der zweiten Stellgröße für das Erregerstellglied abgeleitet ist. In vorteilhafter Weiterbildung des erfindungsgemäßen Verfahrens wird die Stellgröße für das Erregerstellglied ebenfalls aus mindestens zwei Teilstellgrößen zusammenge¬ setzt, wobei eine Teilstellgröße aus dem Vergleichswert zur Bildung der Stellgröße für das Turbinenstellglied abgeleitet ist.
Zur Verbesserung der Regelung hinsichtlich der Dynamik des Gesamtsystems wird zweckmäßigerweise die Drehzahl der Turbi- ne und/oder, bei einer Kopplung der Turbinen-Generator- Anordnung mit einem Verbundnetz, die Generatorfrequenz gemessen. Die Stellgrößen sind dann vorteilhafterweise je¬ weils aus drei Teilstellgrößen zusammengesetzt. Dabei ist jeweils eine der drei Teilstellgrößen aus einem aus einer Abweichung von der Soll-Drehzahl bzw. von der Netzfrequenz gebildeten Vergleichswert abgeleitet. Um zu vermeiden, daß dann durch das Mißverhältnis von drei Regelgrößen und zwei Stellgrößen Undefinierte Zustände entstehen, sind vorteil¬ hafterweise die aus einer Frequenzabweichung und aus einer Abweichung der abgegebenen Generatorleistung von der gefor¬ derten Generatorleistung gebildeten Vergleichswerte wechsel¬ seitig gekoppelt. Dabei erfolgt die Kopplung zweckmäßiger¬ weise über Verzögerungsglieder.
Bezüglich der Regeleinrichtung, die einen Regler umfaßt, dem als Eingangsgrößen Ist-Werte der Generatorleistung und der Generatorspannung zugeführt sind, und der an ein Tur¬ binenstellglied eine erste Stellgröße und an ein Erreger¬ stellglied eine zweite Stellgröße abgibt, wobei die Stell- großen aus jeweils mindestens einem Vergleichswert gebildet sind, wird die Aufgabe erfindungsgemäß gelöst durch Mittel zum Verknüpfen mindestens zweier Teilstellgrößen, die zusammen die erste Stellgröße für das Turbinenstellglied bilden, wobei eine Teilstellgröße aus dem Vergleichswert zur Bildung der zweiten Stellgröße für das Erregerstell¬ glied abgeleitet ist. In zweckmäßiger Ausgestaltung der Regeleinrichtung umfaßt diese weitere Mittel zum Verknüpfen zweier weiterer Teil¬ stellgrößen, die ihrerseits zusammen die zweite Stellgröße für das Erregerstellglied bilden, wobei eine dieser Teil- Stellgrößen aus dem Vergleichswert zur Bildung der Stell¬ größe für das Turbinenstellglied abgeleitet ist.
Die zur Bereitstellung der Stellgrößen für das Turbinen¬ stellglied und das Erregerstellglied erforderlichen Funk- tionen, die den jeweiligen Einfluß der Leistung, der Gene¬ ratorspannung und der Generatorfrequenz oder Turbinendreh¬ zahl auf die Stellgrößen beschreiben, sind zweckmäßiger¬ weise in Form eines Algorithmus in einem einzigen Regler zusammengefaßt.
Die mit der Erfindung erzielten Vorteile bestehen insbeson¬ dere darin, daß durch eine wechselseitige Übertragung der Vergleichswerte der Regelkreise der Turbine und des Gene¬ rators über Teilstellgrößen eine Kommunikation zwischen den sich gegenseitig beeinflussenden Regelkreisen stattfin¬ den kann. Die dazu erforderlichen Funktionen können als Algorithmus in einem einzigen Regler realisiert werden. Ein derartiger Regler wird als Zweigrößen- oder Mehrfach¬ regler bezeichnet.
Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung wird anhand einer Zeichnung näher erläutert. Sie zeigt ein Blockschaltbild einer Regelschaltung für eine Turbinen-Generator-Anordnung,
Die Turbinen-Generator-Anordnung 1 umfaßt eine Turbine 2, die über eine Welle 4 einen Generator 6 antreibt. Der Gene¬ rator 6 speist bei geschlossenem Blockschalter 5 in ein Versorgungsnetz 7 ein. Die Turbine 2 kann eine Gas- oder eine Dampfturbine sein. Zum Einstellen des Stroms des in die Turbine 2 einströmen¬ den Arbeitsmediums a ist ein Stellglied 8 in Form eines Ventils oder einer Anzahl von Ventilen vorgesehen.
Der rotierende Erregerteil 14 des Generators 6 wird von einer im Stator angeordneten Feldwicklung 16 erregt. Ein nicht dargestellter Hilfserreger speist über ein Erreger¬ stellglied 18 in Form eines Thyristor-Satzes die Feldwick¬ lung 16. Das Erregerstellglied 18 bildet den für die Er- regung erforderlichen variablen Gleichstrom oder Erreger¬ strom g.
Einer Regeleinrichtung oder einem Turbosatz- oder Mehrfach¬ regler 20 werden als Eingangsgrößen Ist-Werte der Genera- torleistung P., der Generatorspannung U. sowie der Turbi¬ nendrehzahl n1. oder der Generatorfreq^uenz f1. zug3eführt. In dem Mehrfachregler 20 eingegebene Größen sind auch die
Soll-Werte der Generatorleistung P , der Generatorspannung
Us und der Turbinendrehzahl ns. Weitere,' durch den Pfeil 22 angedeutete Eingangsgrößen sind Führungsgrößen, z.B. die Netzfrequenz f , Begrenzungsstellgrößen und Befehle aus einer Kraftwerksleitwarte. Vom Mehrfachregler 20 abgegebene Stellgrößen ST und SE werden dem Turbinenstellglied 8 bzw. dem Erregerstellglied 18 aufgegeben.
Die Stellgrößen ST und SE werden aus Teilstellgrößen ST^ bis ST., bzw. SE, bis SE3 zusammengesetzt, die mit Hilfe von Baugliedern 30 bis 35 zur Bildung von Übertragungsfunktio¬ nen F .,, Fp , und F , bzw. Ff ' ^p? unς~ FU2 Jeweüs aus e*~ nem Vergleichswert Δ f oder Δ n, Δ P, Δ U abgeleitet sind. Derartige Übertragungsfunktionen F sind z.B. beschrie¬ ben in IEEE Transactions on Automatic Control, Vol. AC-25, No. 3, 1980, Desoer, C. , R.-W. Liu, 3. Murray und R. Saeks: "Feedback System Design: The Fractional Representation Approach to Analysis and Synthesis" und Müller, K.: "Ein Entwurfsverfahren für selbsteinstellende robuste Regelun- gen", Dissertation TU Braunschweig 1989. Einzelheiten hierzu finden sich auch in "Archiv für Elektrotechnik", 76
(1992) 49-58, Springer Verlag. Die Vergleichswerte Δ f oder Δn, ΔP, u ergeben sich durch Differenzbildung zwischen den Ist-Werten f. oder n., P. bzw. U. und den
Soll-Werten fs oder ns.' Ps„ bzw. Us„ in den j°eweilig3en
Vergleichspunkten 40, 41, 42. Dabei werden die Werte vorzugsweise zunächst mit Hilfe von (nicht gezeigten) Analog-Digital-Wandlern in Digital-Werte umgewandelt.
Bei geschlossenem Blockschalter 5 werden die Vergleichs¬ werte Δ f und Δ P wechselseitig oder in zweifacher Weise miteinander gekoppelt. Dazu wird einmal der aus einer Ab¬ weichung der Ist-Leistung P. von der Soll-Leistung P des Generators 6 gebildete Vergleichswert Δ P über ein Verzö¬ gerungsglied 24 dem Vergleichswert Δ f in einer Additions¬ stelle 50 aufaddiert. Außerdem wird der aus einer Abwei¬ chung der Generatorfrequenz f. von der Netzfrequenz f ge¬ bildete Vergleichswert Δ f als Kehrwert 1/Δf über ein Verzögerungsglied 26 dem Vergleichswert Δ P in einer Additionsstelle 51 aufaddiert.
Aufgrund der unvermeidlichen Komplexität des Mehrfach¬ reglers 20, insbesondere der sechs Übertragungsfunktionen F, werden zur Regelung rechnergestützte Algorithmen
(Rechnerprogramm) angewendet. Dabei berücksichtigt der Regelalgorithmus auch den Fall, daß eine Regelgröße einen Begrenzungswert erreicht, oder daß z.B. während eines An¬ fahrvorgangs einer Kraftwerksanlage nur der das Turbinen- Stellglied 8 steuernde Turbinen-Regelkreis eingeschaltet ist. Eine Umschaltung auf eine kombinierte Regelung, die bei einer Speisung des Erregerteils 14 über die Feldwick¬ lung 16 und damit beim Aufbau der Generatorspannung U einsetzt, ist jederzeit möglich. Dabei findet mittels der sechs Übertragungsfunktionen F eine Kommunikation zwischen dem Turbinen-Regelkreis und dem Generator-Regelkreis statt, wobei dann das Erregerstellglied 18 den variablen Erreger¬ strom g einstellt.
Innerhalb des Mehrfachreglers 20 wird aus den Teilstell¬ größen ST, bis ST, mittels eines Verknüpfungsglieds 19 die Stellgröße ST für das Turbinenstellglied 8 zusammengesetzt. Dabei wird der Einfluß einer Abweichung Δ U des Ist-Werts der Generatorspannung U. vom Soll-Wert U auf die Stell¬ größe ST mittels der Übertragungsfunktion F.., realisiert. Der Einfluß einer Abweichung Δ f der Generatorfrequenz f. von der Netzfrequenz f auf die Stellgröße ST wird mittels der Übertragungsfunktion F.., realisiert.
Entsprechend wird aus den Teilstellgrößen SE, bis SE, mittels eines weiteren Verknüpfungsglieds 21 die Stell¬ größe SE für das Erregerstellglied 18 zusammengesetzt. Dabei wird der Einfluß einer Abweichung Δ P des Ist-Werts
P1. der Generatorleistung3 P vom Soll-Wert Ps„ und einer
Frequenzabweichung Δ f auf die Stellgröße SE mittels der Übertragungsfunktionen Fp2 bzw. F-2 realisiert. Die aus den Teilstellgrößen zusammengesetzten Stellgrößen ST und SE werden den Stellgliedern 8, 18 über Verzögerungsglieder 28 bzw. 30 aufgegeben.
Die Berücksichtigung der Frequenzänderung Δ f bei der
Bildung der Stellgrößen ST, SE ermöglicht eine Verbesserung der Regelung hinsichtlich der Dynamik der aus Turbine 2, Generator 6 und Netz 7 zusammengesetzten Regelstrecke. Darüber hinaus wird durch die wechselseitige oder zweifache Kopplung der Vergleichswerte Δ P und Δ f über die Verzö¬ gerungsglieder 24 bzw. 26 sichergestellt, daß durch das Mißverhältnis von drei Regelgrößen f, P, U und zwei Stell¬ größen ST, SE keine Undefinierten Zustände entstehen. Die Verzögerungsglieder 24, 26 in der Kopplung beeinflussen nur den stationären Zustand; sie müssen im konzeptionellen Regelentwurf nicht berücksichtigt werden. Während des Betriebs können Verschleiß oder Verschmutzung von Bauteilen sowie Arbeitspunktverschiebungen und Netz¬ umschaltungen zu unvorhersehbaren, nur in der Größenordnung abschätzbaren Änderungen in der Regelstrecke führen. Daher sollte der Regelalgorithmus des Mehrfachreglers 20 gegen derartige Änderungen in der Regelstrecke unempfindlich oder robust sein. Da sich das Verhalten der Regelstrecke bei einer Umschaltung von einem Betriebsmittel für die Turbine 2 auf ein anderes sowie beim Übergang vom Verbundnetz- zum Inselnetzbetrieb sehr stark ändern kann, ist eine Adap¬ tionsstrategie in den Mehrfachregler 20 eingebaut. Dabei wird die Einstellung des Mehrfachreglers 20 aus bekannten, bei der Inbetriebsetzung und aus Simulationen gewonnenen Erfahrungen nachgeführt, die in Form von Modellrechnungen, z.B. in den Übertragungsfunktionen F, berücksichtigt sind. Eine Nachführung des Mehrfachreglers 20 erfolgt somit so¬ wohl auf der Basis meßbarer als auch rechnerisch ermittel¬ ter Größen des Prozesses.
Die Regelgüte des Mehrfachreglers 20 wird während des Be¬ triebs automatisch beurteilt. Die Beurteilung ist mehrstu¬ fig aufgebaut. In einer ersten Stufe werden aus Meßgrößen nicht meßbare Größen, z.B. die Netzreaktanz, errechnet und Kennwerte analytisch bestimmt. In einer zweiten Stufe wer- den diese Rechenwerte mit Erfahrungswerten verglichen, die in geeigneter Form im Mehrfachregler 20 enthalten sind. Dabei erfolgt die Beurteilung in Anlehnung an das Prinzip der fuzzy logic auf der Basis von Vergleichsoperationen mit unscharfen Bereichen.

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur Regelung einer Turbinen-Generator-Anord¬ nung, bei dem einem Turbinenstellglied (8) eine erste Stellgröße (ST) und einem Erregerstellglied (18) eine zweite Stellgröße (SE) zugeführt wird, wobei die Stell¬ größen (ST, SE) aus jeweils mindestens einem Vergleichs¬ wert (ΔP, Δ U) gebildet werden, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß die erste Stellgröße (ST) für das Turbinenstellglied (8) aus mindestens zwei Teilstellgrößen (ST2, ST,) zusammengesetzt wird, wobei die eine der beiden Teilstellgrößen (ST,) aus dem Vergleichswert ( A U) zur Bildung der zweiten Stell¬ größe (SE) für das Erregerstellglied (18) abgeleitet ist.
2. Verfahren nach Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß die Stellgröße (SE) für das Erregerstellglied (18) aus min¬ destens zwei Teilstellgrößen (SE2, SE,) zusammengesetzt wird, wobei die eine der beiden Teilstellgrößen (SE2) aus dem Vergleichswert (ΔP) zur Bildung der ersten Stellgröße (ST) für das Turbinenstellglied (8) abgeleitet ist.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß die erste und zweite Stellgröße (ST, SE) jeweils aus drei Teilstellgrößen (ST, bis ST,; SE, bis SE,) zusammengesetzt werden, wobei jeweils eine Teilstellgröße (ST,; SE,) aus einem aus einer Abweichung der Ist-Drehzahl (n.) von der Soll-Drehzahl (n ) der Turbine (2) gebildeten Vergleichs¬ wert ( Δ n) abgeleitet ist.
4. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2 bei einer Kopplung der Turbinen-Generator-Anordnung mit einem Verbundnetz, d a d u r c h g e ke n n z e i c h n e t , daß die erste und zweite Stellgröße (ST, SE) jeweils aus drei Teilstellgrößen (ST, bis ST,; SE, bis SE,) zusammengesetzt werden, wobei jeweils eine Teilstellgröße (ST,; SE,) aus einem aus einer Abweichung der Generatorfrequenz (f.) von der Netzfrequenz (f) gebildeten Vergleichswert (Δ f) abgeleitet ist.
5. Verfahren nach Anspruch 4, wobei die aus einer Abwei¬ chung der Generatorfrequenz ( j) von der Netzfrequenz (f£) und aus einer Abweichung der Ist-Leistung (P.) von der Soll-Leistung (P ) des Generators (6) gebildeten Ver¬ gleichswerte ( Δ f, Δ P) wechselseitig gekoppelt sind.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß der Vergleichswert (ΔP) zur Bildung der ersten Stellgröße (ST) die Abweichung der Generatorleistung ist.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß der Vergleichswert (Δu) zur Bildung der zweiten Stellgröße (SE) die Abweichung der Generatorspannung ist.
8. Regeleinrichtung zur Regelung einer Turbinen-Generator- Anordnung mit einem Regler (20), dem als Eingangsgrößen Ist-Werte der Generatorleistung (P) und der Generatorspan¬ nung (U) zugeführt sind, und der an ein Turbinenstellglied (8) eine erste Stellgröße (ST) und an ein Erregerstellglied (18) eine zweite Stellgröße (SE) abgibt, wobei die Stell¬ größen (SE, ST) aus jeweils mindestens einem Vergleichs- wert ( P, Δ U) gebildet sind, g e k e n n z e i c h n e t d u r c h Mittel (19) zum Verknüpfen mindestens zweier Teilstellgrößen (ST2, ST,), die zusammen die erste Stellgröße (ST) für das Turbinen¬ stellglied (8) bilden, wobei die eine Teilstellgröße (ST,) aus dem Vergleichswert (Δu) zur Bildung der zweiten Stell¬ größe (SE) für das Erregerstellglied (18) abgeleitet ist.
9. Regeleinrichtung nach Anspruch 8, g e k e n n z e i c h n e t d u r c h weitere Mittel (21) zum Verknüpfen mindestens zweier Teilstellgrößen (SE2 SE-j), die zusammen die zweite Stellgröße (SE) für das Erregerstellglied (18) bilden, wobei die eine Teilstell¬ größe (SE2) aus dem Vergleichswert (ΔP) zur Bildung der Stellgröße (ST) für das Turbinenstellglied (8) abgeleitet ist.
PCT/DE1993/000391 1992-05-27 1993-05-05 Verfahren und regeleinrichtung zur regelung einer turbinen-generator-anordnung WO1993024991A1 (de)

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