WO1993010355A1 - Compresseur a gaz a plusieurs etages pourvu d'un dispositif avec soupape de derivation - Google Patents

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WO1993010355A1
WO1993010355A1 PCT/JP1992/001459 JP9201459W WO9310355A1 WO 1993010355 A1 WO1993010355 A1 WO 1993010355A1 JP 9201459 W JP9201459 W JP 9201459W WO 9310355 A1 WO9310355 A1 WO 9310355A1
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stage
gas
compression element
pressure
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PCT/JP1992/001459
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Katsuharu Fujio
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Matsusita Electric Industrial Co., Ltd.
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    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C28/00—Control of, monitoring of, or safety arrangements for, pumps or pumping installations specially adapted for elastic fluids
    • F04C28/06—Control of, monitoring of, or safety arrangements for, pumps or pumping installations specially adapted for elastic fluids specially adapted for stopping, starting, idling or no-load operation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
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    • F04C23/00—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F04C23/001—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids of similar working principle

Definitions

  • the present invention relates to an improvement in compression efficiency and durability and a reduction in vibration and noise in a multi-stage compressor by suppressing an abnormal increase in pressure in a communication passage between a low-stage compression element and a high-stage compression element.
  • FIG. 50-72205 a rolling piston type rotary two-stage compressor and a two-stage compression refrigeration cycle system diagram in which the compressor is connected have been proposed with the configurations shown in Figs. 50-72205).
  • the figure shows a compressor structure in which a drive motor 1005 is connected to the upper part in a closed vessel 1003, and a lower part is connected to a rotating shaft 1005c of the drive motor 1005 and is formed in two upper and lower stages (the upper part is a low-pressure compression mechanism 1007, the lower part is The high-pressure compression mechanism 1009) has an oil reservoir at the bottom, and the cylinders of the low-pressure compression mechanism 1007 and high-pressure compression mechanism 1009 are divided into a suction chamber and a compression chamber.
  • the back surface communicates with the internal space of the sealed container 1003, and the back pressure biasing force to the vane 1007c (1009c) is formed by the reaction force of the spring device and the pressure inside the sealed container 1003.
  • the refrigerant gas discharged from the low-pressure pressure mechanism 1007 is connected to an external gas-liquid separator 1017 via a discharge pipe 1007 e, flows into the internal space of the sealed container 1003 again via a communication pipe 1009 d ′, and is driven. Cool motor 1005.
  • the discharged refrigerant gas re-flowed into the closed vessel 1003, when passing through the suction pipe 1009d provided with the oil absorption pipe 1023, sucks the lubricating oil at the bottom of the closed vessel 1003 and is introduced into the high-pressure compression mechanism 1009, where the lubricating oil slides. It is used for cooling the moving surface and sealing the gap in the compression chamber.
  • the discharged refrigerant gas recompressed by the high-pressure compression mechanism 1009 is sent out to the external condenser 1013 via the discharge pipe 1009 e, and the first expansion valve 1015, the gas-liquid separator 1017, the second expansion valve 1019, and the evaporator
  • the flow returns to the low-pressure compression mechanism 1007 again via the suction pipe 1007 d via the 1021 sequentially.
  • Such a component arrangement forms a two-stage compression refrigeration cycle, and is devised so that the internal space of the sealed container 1003 is maintained at an intermediate pressure between the condensation pressure and the evaporation pressure of the refrigerant.
  • the suction cylinder volume of the high-pressure compression element mechanism 1009 in the two-stage compressor is set to correspond to the volume of the coolant gas discharged from the low-pressure compression element mechanism 1007.
  • an excess or deficiency occurs between the volume of the refrigerant gas discharged from the low-pressure compression element mechanism 1007 and the intake cylinder volume of the high-pressure compression element mechanism 1009, and as a result, communication between both compression elements occurs.
  • Pressure pulsation occurs in the intermediate passage, and the discharge pressure increases instantaneously in the low-pressure compression element mechanism 1007, and the suction pressure instantaneously decreases in the high-pressure compression element mechanism 1009, causing the compression ratio to fluctuate and input loss.
  • the compressor communicates directly between the low-stage compression element 2005 and the high-stage compression element 2006 inside the compressor.
  • the motor is cooled by the discharge gas discharged into the cylinder, and the back of the vane for partitioning the inside of the cylinder into the suction chamber and the compression chamber is mainly urged by the lubricating oil that acts on the discharge pressure.
  • Fig. 4 is an explanatory view of the compression timing between the low-stage compression element 2005 and the high-stage compression element 2006 of the compressor.
  • Fig. 5 is a partial cross-sectional view of the compressor, inside the vertical closed casing 2001.
  • the refrigerant gas compressed by the low-stage compression element 2005 joins the low-stage discharge chamber formed by the valve cover 2027 and then passes through the passage 2023 (not shown in FIG. 5). It flows into the suction side, is compressed, is discharged to the high-stage discharge chamber surrounded by the valve cover 2028, and is then sent out to the motor room arranged above.
  • the pressure in the vertical closed casing 2001 rises slowly due to the low temperature on the discharge side, especially for a while after the compressor is started when the compressor is cold, and the high-stage compression element 2006 reaches a predetermined pressure. Insufficient bias on the back of Nobane 2012.
  • the present invention has been made in view of the above-mentioned conventional problems, and has as its object to reduce compressor starting load and vibration and noise.
  • a multi-stage compression mechanism is constructed in which the discharge side of the low-stage compression element and the suction side of the high-stage compression element of the plurality of compression elements are connected in series via a communication path in sequence, Compressed gas is discharged from the final compression element to the discharge gas discharge space, and an oil reservoir is arranged at the bottom of the discharge gas discharge space.
  • a bypass path is formed between the communication passage and the discharge gas discharge space or a space communicating therewith, and a bypass passage is formed.
  • a bypass valve device is provided that allows the communication passage to open only to the discharge gas discharge space or the space that communicates with the discharge gas discharge space when the pressure in the communication passage is higher than the discharge gas discharge space pressure.
  • Another object of the present invention is to prevent the vane from jumping with the biston in the defrosting operation in the heating operation mode at the start of operation or in winter, thereby reducing vibration and noise and improving durability. It is assumed that.
  • the discharge side of the low-stage compression element of the plurality of compression elements And the suction side of the high-stage compression element are connected in series via a communication passage in series to form a multi-stage compression mechanism, which discharges the compressed gas from the final-stage compression element to the discharge gas discharge space and at the bottom
  • An oil reservoir is arranged, and a bypass path is formed between the communication path and the discharge gas discharge space or a space leading to the discharge gas discharge space, and a connection is established in the middle of the bypass path when the pressure of the communication path is higher than the discharge gas discharge space pressure.
  • a bypass valve device that allows the passage from the passage to the discharge gas discharge space or only to the space leading to the discharge gas discharge space is arranged, and the inside of each cylinder of the compression element is divided into a suction chamber and a compression chamber while moving forward and backward.
  • the lubricating oil discharged from the final-stage compression element and separated from the discharge gas is introduced into the rear chamber of the vane to urge the vane against the back pressure.
  • the present invention provides a method for temporarily bypassing the gas in the communication path between the low-stage compression element and the high-stage compression element to the discharge side of the high-stage compression element in order to temporarily reduce the compression load. It is intended to prevent the lubricating oil from flowing out of the compressor.
  • a multi-stage compression mechanism is constructed in which the discharge side of the low-stage compression element and the suction side of the high-stage compression element of the plurality of compression elements are connected in series via a communication path in sequence, A compressed gas is discharged from the final stage compression element to the discharge gas discharge space, and an oil reservoir is disposed at the bottom thereof.
  • a bypass path is formed between the communication passage and the discharge gas discharge space or a space communicating therewith, and a bypass passage is formed.
  • a bypass valve device that allows the communication passage to open only to the discharge gas discharge space or the space leading to it when the pressure of the communication passage is higher than the discharge gas discharge space pressure is provided in the middle of It is connected to the discharge chamber of the compression element.
  • the gas in the communication passage between the low-stage compression element and the high-stage compression element is temporarily bypassed to the discharge side of the high-stage compression element.
  • the purpose of the present invention is to prevent the deterioration of the multi-stage compression function due to unnecessary bypass action during stable operation.
  • a multi-stage compression mechanism is constructed in which the discharge side of the low-stage compression element and the suction side of the high-stage compression element of the plurality of compression elements are connected in series via a communication path in sequence, A compressed gas is discharged from the final stage compression element to the discharge gas discharge space, and an oil reservoir is disposed at the bottom thereof.
  • a bypass path is formed between the communication passage and the discharge gas discharge space or a space communicating therewith, and a bypass passage is formed.
  • a bypass valve device that allows the communication passage to open only to the discharge gas discharge space or the space leading to the discharge gas discharge space when the pressure of the communication passage is higher than the discharge gas discharge space pressure, and the valve of the bypass valve device An urging force for pressing the body toward the valve seat is applied by a spring device.
  • the present invention provides a configuration in which the gas in the communication passage between the low-stage compression element and the high-stage compression element is temporarily bypassed to the discharge side of the high-stage compression element in order to temporarily reduce the compression load.
  • the purpose of the present invention is to improve the compression efficiency by reducing the load when the compressor is started when the compressor is cold and improving unnecessary airtight leakage from the discharge chamber side to the communication passage side during stable operation. .
  • a multi-stage compression mechanism is configured in which the discharge side of the low-stage compression element and the suction side of the high-stage compression element of the plurality of compression elements are sequentially connected in series via a communication path, The compressed gas is discharged from the final compression element to the discharge gas discharge space, and an oil reservoir is arranged at the bottom of the compressed gas.
  • a bypass path is formed between the communication path and the discharge gas discharge space or a space communicating with the discharge gas discharge space, and a discharge gas discharge space or a discharge gas discharge space from the communication path when the pressure of the communication path is higher than the discharge gas discharge space pressure in the middle of the bypass path.
  • a bypass valve device that allows opening only to the space leading to it is arranged, and a biasing force that presses the valve element of the bypass valve device toward the valve seat is acted on by a spring device, and the panel device has its own It has a shape memory characteristic that increases its urging force when the temperature rises, and decreases its urging force when its temperature falls.
  • the present invention provides a configuration in which the gas in the communication passage between the low-stage compression element and the high-stage compression element is temporarily bypassed to the discharge side of the high-stage compression element in order to temporarily reduce the compression load.
  • a multi-stage compression mechanism is constructed in which the discharge side of the low-stage compression element and the suction side of the high-stage compression element of the plurality of compression elements are connected in series via a communication path in sequence, A compressed gas is discharged from the final stage compression element to the discharge gas discharge space, and an oil reservoir is disposed at the bottom thereof.
  • a bypass path is formed between the communication passage and the discharge gas discharge space or a space communicating therewith, and a bypass passage is formed.
  • a bypass valve device that allows the communication passage to open only to the discharge gas discharge space or the space leading to it when the pressure in the communication passage is higher than the discharge gas discharge space pressure, and the valve of the bypass valve device Apply the pressure of the discharge gas discharge space or the space leading to it to the back of the body, The valve body is pressed toward the valve seat.
  • the present invention provides a configuration in which the gas in the communication passage between the low-stage compression element and the high-stage compression element is temporarily bypassed to the discharge side of the high-stage compression element in order to temporarily reduce the compression load.
  • the purpose of the present invention is to reduce the expansion noise when the gas bypasses and to prevent the lubricating oil from flowing out on the discharge side.
  • a multi-stage compression mechanism is constructed in which the discharge side of the low-stage compression element and the suction side of the high-stage compression element of the plurality of compression elements are connected in series via a communication path in sequence, A compressed gas is discharged from the final stage compression element to the discharge gas discharge space, and an oil reservoir is disposed at the bottom thereof.
  • a bypass path is formed between the communication passage and the discharge gas discharge space or a space communicating therewith, and a bypass passage is formed.
  • a bypass valve device that allows opening only to the space that leads to the discharge gas discharge will be provided.
  • the discharge chamber of the high-stage compression element is located immediately downstream of the valve device.
  • Fig. 1 is a piping diagram of a two-stage compression refrigeration cycle using a conventional two-stage refrigerant compressor
  • Fig. 2 is a plan view of the compression mechanism in the compressor
  • Fig. 3 is a detailed cross section of a lubrication device in the compressor.
  • Fig. 4 is an explanatory view of the compression timing in another conventional two-stage compressor
  • Fig. 5 is a cross-sectional view of a main part of the compressor in the same compressor
  • Fig. 6 is a two-stage compressor in the first embodiment of the present invention.
  • Fig. 7 is a cross-sectional view of the compressor
  • Fig. 1 is a piping diagram of a two-stage compression refrigeration cycle using a conventional two-stage refrigerant compressor
  • Fig. 2 is a plan view of the compression mechanism in the compressor
  • Fig. 3 is a detailed cross section of a lubrication device
  • FIG. 8 is a cross-sectional view of essential parts of the compressor, and Fig. 9 is used for the compressor.
  • Skew of bypass valve FIG. 10 is a partial plan view taken along the line AA in FIG. 8
  • FIG. 11 is a cross-sectional view of essential parts of the compressor showing an operation state of a bypass valve device and a check valve device
  • FIG. FIG. 13 is a sectional view of a main part of a two-stage refrigerant compressor of a second embodiment of the present invention
  • FIG. 13 is a longitudinal sectional view of a two-stage refrigerant compressor of a third embodiment of the present invention
  • FIG. FIG. 15 is a vertical sectional view of a two-stage refrigerant compressor according to a fourth embodiment of the present invention.
  • Figure 6 shows a rolling-biston type rotary two-stage refrigerant compressor with an accumulator 2, a condenser 13, a first expansion valve 15, a gas-liquid separator 17, a second expansion valve 19, and an evaporator.
  • Fig. 7 shows the piping system of a two-stage compression two-stage expansion refrigeration cycle in which 21 are sequentially connected.
  • Fig. 7 shows a cross section of a rolling piston type rotary two-stage compressor 1
  • Fig. 8 shows the details of the main parts of the two-stage compression mechanism. Is shown.
  • An electric motor 5 is arranged in an electric motor room 8 in an upper space in the sealed container 3, and a two-stage compression mechanism 4 is arranged below the electric motor 5.
  • An outer peripheral portion and a bottom portion are configured as an oil reservoir 35.
  • the stator 5 a of the motor 5 is shrink-fitted and fixed to the inner wall of the closed casing 3.
  • the two-stage compression mechanism 4 comprises an upper high-stage compression element 9, a lower low-stage compression element 7, and a flat plate-shaped intermediate plate 36 disposed between both compression elements (7, 9).
  • Element 7 discharge cover A 37 and middle plate 36 It is welded and fixed to the inner wall of the closed vessel 3 at several places (not shown) on the outer periphery.
  • the cylinder volume of the high-stage compression element 9 is set to 45 to 65% of the cylinder volume of the low-stage compression element 7.
  • the first crankshaft 6a and the second crankshaft 6b of the drive shaft 6 are arranged such that their eccentric directions are shifted from each other by 180 degrees.
  • the first and second bistons installed, 38 and 39 are the first piston Vanes 40 a and 41 b that abut the outer peripheral surface of the second 7 b and second piston 9 b to partition the interior of each cylinder of the low-stage compression element 7 and the high-stage compression element 9 into a suction chamber and a compression chamber.
  • the rear end of the coil spring 41 of the high-stage compression element 9 is supported by the inner wall of the closed casing 3, but the rear end of the coil spring 40 of the low-stage compression element 7 is hermetically mounted on the first cylinder block 7a. It is supported by the captured cap 42.
  • the rear chamber B43 of the vane 39 of the high-stage compression element 9 is open to the oil sump 35, but the rear chamber A44 of the vane 38 of the low-stage compression element 7 is closed at its end by the cap 42. And sealed off from the sump 35.
  • the discharge cover A 37 of the low-stage compression element 7 is A low-stage discharge chamber 45 is formed by being attached to the first cylinder block 7a, and a bottom thereof is a discharge chamber oil reservoir 46.
  • the discharge chamber oil reservoir 46 is fixed to the discharge cover A 37 and is partitioned from the upper space of the low-stage discharge chamber 45 by a partition plate 48 having a plurality of small holes 47, and the bottom is formed by the discharge cover A 37 and the lower bearing member.
  • Oil return passage composed of oil return hole A 49a and oil return hole B 49b provided in 12
  • the discharge cover B 50 formed with a vibration-damping plate is arranged so as to surround the outer periphery of the upper bearing member 11 to form a high-stage discharge chamber 51.
  • the silencing chamber 52 which is recessed at the end of the facet 5b of the electric motor 5, is provided with a projecting portion of the discharge cover B50 surrounding the outer periphery of the projecting portion 11a of the upper bearing member 11.
  • the low-stage discharge chamber 45 and the suction chamber 56 of the high-stage compression element 9 are connected to a gas passage A 55a provided in the lower bearing member 12 and a gas passage B provided in the first cylinder block 7a. 55 b, gas passage provided in middle plate 36
  • the bypass passage 57 branched from the middle of the communication passage 55 is a high-stage compression element.
  • the bypass valve A 57a has a thin plate-shaped valve element 58a (noted in Fig. 9) and a coil And a bypass valve device 58 composed of a valve 58b, which permits fluid flow only from the communication passage 55 to the high-stage discharge chamber 51.
  • the coil spring 58b has a shape memory alloy characteristic in which the spring constant increases as the temperature rises, and the urging force on the valve body 58a increases.
  • the gas passage B 55 b that forms a part of the communication passage 55 communicates with the downstream side of the gas-liquid separator 17 via the communication pipe 59, and forms a refrigerant injection passage 72.
  • the communication pipe 59 is inserted into the first cylinder block 7a, and the outer periphery of the connection is sealed with an O-ring 66, and is similar to that in FIG. 9 between the end and the gas passage B 55b.
  • the check valve device 71 is configured to allow fluid to flow only from the gas-liquid separator ⁇ to the gas passage B 55b.
  • the middle plate 36 is provided with an oil injection passage 61 having a throttle in the middle of the passage.
  • the upstream side is in the oil reservoir 35, and the downstream side is the rear chamber A44 of the vane 38.
  • the compression chamber of the high-stage compression element 9 are respectively provided in communication with each other.
  • the downstream passage A61a of the oil injection passage 61 and the rear chamber A44 are opened when the vane 38 has advanced a half or more stroke toward the piston 7b, otherwise It is open at the sliding end surface of the vane 44 to be shut off at the time of the start.
  • the downstream passage B 61 b of the oil injection passage 61 and the compression chamber of the high-stage compression element 9 are opened when the vane 39 advances to the side of the piston 7 b to approximately one third of the stroke. Begins, roughly a third of the journey Is opened at a position where the blockage begins when the piston 9b slides back when it is retracted (see Fig. 10).
  • a through-hole 62 is provided in the shaft core of the drive shaft 6, and a pump device 63 is mounted below the shaft hole 62.
  • Spiral oil grooves 64 and 64a are provided on the outer peripheral surface of the drive shaft 5 supported by the upper bearing member 11 and the lower bearing member 12, and the upstream side of the spiral oil groove 64 branches from the shaft hole 62. It communicates with the downstream side of the pump device 63 through the radial oil hole, and the downstream side of the spiral oil groove 64 does not open to the sound deadening chamber 52.
  • the downstream side of the accumulator 2 communicates with the suction chamber (not shown) of the low-stage compression element 7, and a discharge pipe 7 e is provided at the top of the closed vessel 3.
  • a liquid pipe 65 leading to the second expansion valve 19 is connected to the bottom of the gas-liquid separator 17, and a polyethylene film is coated on the outer surface of the body of the gas-liquid separator 17 and then heated to about 5 lots. Thermal insulation treatment is performed with foamed polyethylene foam material 67.
  • Fig. 11 shows the open state of the bypass passage 57 immediately after the cold start of the compressor, the state in which the valve body 60 closes the end of the communication pipe 59, and the downstream side passage 61a and the back side of the oil injection passage 61. This shows a state where the connection with the room A 44 is interrupted by the vane 38.
  • FIG. 12 shows an oil injection passage 61c having a throttle passage communicating between the oil sump 35 and the rear chamber A44, and a joining surface between the middle plate 35 and the first cylinder block 7a. And a throttle passage is formed by providing an extremely shallow groove at the top of the rear chamber A44, and an opening of an oil return hole C49c from the low-stage discharge chamber 45 to the rear chamber A44 is provided above the rear chamber A44.
  • Example 2 Show.
  • the two-stage compression mechanism 104 is configured by sequentially arranging a middle plate 136 and a low-stage compression element 107 on a high-stage compression element 109 in an upper stage.
  • the high-stage compression element 109 sucks with a phase delay of about 60 to 80 degrees with respect to the suction and compression timing of the low-stage compression element 107 * Compression
  • the first rotor 107b and the second rotor 109b are arranged and fixed to start the operation, and the vane 138 is arranged in the vane groove 68a received in the first port 107b.
  • a vane 139 is disposed in a vane groove 68b provided in the second rotor 109b.
  • the vane groove 68 b of the high-stage compression element 109 and the oil sump 35 are connected to the drive shaft 106 through a bore hole 162, a radial hole 69 branched from the shaft hole 162, and a second plate 136 of the middle plate 136.
  • the rotor 109b is always in communication via an annular groove 70 provided on the side surface.
  • the downstream passage B 161 b of the oil injection passage 161 having the throttle passage portion provided in the middle plate 136 intermittently communicates with the compression chamber of the high-stage compression element 109 in the same manner as in the first embodiment.
  • the position where the downstream passage B 161b opens to the compression chamber corresponds to the position where the tip of the vane 139 is most advanced.
  • the downstream passage A 161a of the oil injection passage 161 communicates with the vane groove 68a intermittently as the first rotor 107b of the low-stage compression element 107 rotates,
  • the vane groove 68a requires low-stage compression.
  • the low-stage discharge chamber 45 through an oil return passage 149 composed of an oil return hole B 1 49 b provided in the lower bearing member 112 of the element 107 and an oil return hole A 49 a provided in the discharge output bar A 37 Leads to.
  • the other configuration is the same as that of the first embodiment, and the description is omitted.
  • the inner diameter of the accumulator is about 1.5 times larger than that of the suction pipe of the accumulator used in the conventional one-stage compressor, and the supercharging action of the accumulator (the suction pipe in the suction pipe follows the suction action of the compressor).
  • a pulsation phenomenon occurs in the gas pressure, and the gas whose pressure increases periodically flows into the suction chamber and is compressed in that state, thereby increasing the suction efficiency.
  • the downstream side of the first accumulator 202 is connected to the suction side of the low-stage compression element 207 as in the case of the first embodiment.
  • the low-stage discharge chamber 245 of the low-stage compression element 207 has a discharge cover A 237 attached to the first cylinder block 207a so as to surround the lower bearing member 211 supporting the drive shaft 6, and a first cylinder.
  • the second embodiment is formed with the solder block 207a, and its internal volume is smaller than that of the first embodiment.
  • the high-stage compression element 209 starts suction and compression with a phase lag of about 60 to 80 degrees with respect to the suction and compression timing of the low-stage compression element 207, and starts excessive pressure in the low-stage discharge chamber 245. By suppressing the rise, It is arranged to reduce the compression power in the low-stage compression element 207.
  • the lower stage discharge chamber 245 communicating with the rear chamber A 244 has an upper portion connected to the suction side of the higher stage compression element 209 via the communication passage 255, and is connected to the communication passage 255 in the middle thereof.
  • the second accumulator 202 b has its upstream side connected to a gas-liquid separator (not shown) similar to that of the first embodiment, and has a downstream connection end similar to that of the first embodiment.
  • the valve body 206 is mounted.
  • a coil spring 270 for closing the opening end of the connection part from the gas-liquid separator 17 is urged to the valve body 206 to form a check valve device 271.
  • the panel constant increases. It has a shape memory characteristic that reduces the urging force on the valve body 206 by decreasing.
  • the other configuration is the same as that of the first embodiment, and the description is omitted.
  • the compressed refrigerant gas is discharged from the discharge port (not shown) provided in the lower receiving member 12 to the low-stage discharge chamber 45 when the low-stage crank angle advances by about 170 degrees after the start of the suction operation. You.
  • Refrigerant gas discharged into the low-stage discharge chamber 45 flows into the oil return hole A 49 a Through the oil return passage 49 composed of the return hole B 49 b and the lubricating oil stored at the bottom of the discharge chamber oil reservoir 46, the oil flows back into the rear chamber A 44 and the back of the vane 38 is returned to the first screw 7 b. Apply back pressure to the side.
  • the refrigerant gas discharged into the low-stage discharge chamber 45 passes through the communication passage 55 including the gas passage A 55a, the gas passage B 55b, and the gas passage C 55c, and is supplied to the high-stage compression element 9. It is delivered to the suction chamber 56.
  • the high-stage compression element 9 also starts the suction and compression action 60 to 80 degrees after the start of suction of the low-stage compression element ⁇ .
  • the refrigerant gas in the low-stage discharge chamber 45 and the communication passage 55 immediately after startup is supplied to the condenser 13 and the gas-liquid separator connected to the internal space of the closed vessel 3 and the rolling piston type rotary two-stage compressor 1 by piping. Higher than 17.
  • valve element 60 moves due to the pressure difference between the refrigerant gas discharged through the communication passage 55 and the gas-liquid separator 17, and the connection pipe 59 of the gas-liquid separator 17 is closed. The end is closed to prevent the refrigerant gas in the communication passage 55 from flowing back to the gas-liquid separator 17.
  • the refrigerant gas pressure in the communication passage 55 is higher than the pressure in the high-stage discharge chamber 51 communicating with the internal space of the closed casing 3, and the valve body 58a of the bypass valve device 58 resists the urging force of the coil spring 58b.
  • the vane 39 of the high-stage compression element 9 that depends on the biasing force of only the coil spring 41 causes the jaw generated at the time of sudden retreat due to the sudden increase in the pressure of the refrigerant gas flowing into the suction chamber 56.
  • the second piston 9b retreats following the movement of the outer peripheral surface of the second piston 9b without causing the phenomenon of collision, and the collision sound between the vane 39 and the second piston 9b. And start a smooth light load compression action without causing compressed gas leakage.
  • the suction and compression of the high-stage compression element 9 starts 60 to 80 degrees after the suction and compression of the low-stage compression element 7, the discharge from the low-stage compression chamber to the low-stage discharge chamber 45
  • An excess or deficiency occurs between the refrigerant gas volume to be used and the suction chamber volume of the high-stage compression element 9, and the excess or deficiency changes as the crank angle of the driving glaze 6 advances.
  • the discharged refrigerant gas discharged into the high-stage discharge chamber 51 flows into the muffling chamber 52 through the annular passage 53, and is then sent out into the closed container 3 through the annular passage 54.
  • the pressure in the motor chamber 8 and the condenser 13 and the gas-liquid separator 17 connected thereto increases, and the valve body 58 a of the bypass valve device 58 in the bypass passage 57 discharges at a high stage. Due to the gas pressure and temperature rise in the chamber 51, the bypass passage 57 is closed by being urged by a coil spring 58 b having a spring constant that is increased, and the valve body 60, which has closed the end of the communication pipe 59, is closed by the communication passage 55. And the passage between the gas-liquid separator ⁇ and the communication passage 55 is opened.
  • the lubricating oil in the oil reservoir 35 to which the discharge pressure acts applies back pressure to the back surface of the vane 39 together with the coil spring 41 of the high-stage compression element 9 and slides while lubricating the sliding surface of the vane 39.
  • a very small amount flows into the suction chamber 56 and the compression chamber through the surface gap.
  • the lubricating oil has a throttle passage. The pressure is reduced through the downstream passage B 61 b of the oil injection passage 61, and the oil is intermittently supplied to the compression chamber. The oil film seals the gap in the compression chamber and lubricates the sliding surface of the second screw 39. To be served.
  • the lubricating oil in the oil reservoir 35 is reduced to a pressure equivalent to the discharge pressure of the low-stage compression element 7 through a downstream passage A 61 a of the oil injection passage 61 having a throttle passage portion. While the vane 38 of the stage compression element 7 has advanced about 1/3 to the side of the first piston 7b and retreated to about 1/3 again, the downstream passage A The opening to the rear room A44 of 61a is opened and flows into the rear room A44.
  • the lubricating oil that has flowed into the rear chamber A44 lubricates the sliding surface of the vane 38, flows into the low-stage discharge chamber 45 via the oil return holes B49b and A49a, and discharges refrigerant.
  • the gas is mixed into the gas and flows into the suction chamber 56 of the high-stage compression element 9.
  • the lubricating oil flowing into the suction chamber 56 of the high-stage compression element 9 merges with the lubricating oil flowing through the rear chamber B 43 and the downstream passage 61 b to seal the compression chamber gap and lubricate and cool the sliding surface. To be served.
  • the lubricating oil in the oil reservoir 35 is supplied to the shaft hole 62 and the radial direction by the viscous pumping action of the spiral oil groove 64 provided on the surface of the drive shaft 6 and the pump device 62 provided at the lower end of the drive shaft 6. Oil is supplied to the bearing surfaces of the lower bearing member 12, the upper bearing member 11, the first piston 7b, and the second piston 9b, which support the drive shaft 6 through the hole 69.
  • the lubricating oil supplied to the spiral oil groove 64a is discharged from the upper end of the upper bearing member 11 to the sound deadening chamber 52 by viscous pump action, and is subjected to the two-stage compression discharged from the high-stage discharge chamber 51. After mixing with the high-pressure discharge gas, the gas is discharged into the motor room 8 through the annular passage 54.
  • the discharged refrigerant gas from which lubricating oil has been separated in the motor room 8 is discharged to the discharge pipe 7 e Is sent to the refrigeration cycle outside the compressor.
  • the unevaporated refrigerant expanded to the discharge pressure of 7 flows into the gas-liquid separator ⁇ and is separated into gas and liquid, and the liquefied refrigerant is collected at the bottom of the gas-liquid separator 17.
  • the unevaporated refrigerant gas in the upper space in the gas-liquid separator 17 passes through a communication pipe 59 that opens into the upper space in the gas-liquid separator 17 to the communication passage 55 in the rolling biston type rotary two-stage compressor 1. After flowing in and joining the discharge refrigerant gas of the low-stage compression element 7 to lower the temperature of the low-stage discharge refrigerant gas, the refrigerant flows into the suction chamber 56 of the high-stage compression element 9.
  • the two-stage compression discharge refrigerant gas of the high-stage compression element 9 suppresses an abnormal temperature rise by sucking the unevaporated refrigerant gas of the gas-liquid separator 17. As a result, the reduction of the clearance of the sliding portion is reduced, and the abnormal temperature rise of the motor 5 is suppressed, so that the compressor input is reduced.
  • the liquefied refrigerant collected at the bottom of the gas-liquid separator 17 passes through the liquid pipe 65, passes through the second expansion valve 19 and the evaporator 21 in order, and after the second expansion and heat absorption, the accumulator again. Return to 2.
  • the refrigerant in the gas-liquid separator 17 is insulated and soundproofed by a polyethylene foam member surrounding the outer periphery of the body of the gas-liquid separator 17, so that the refrigerant when the refrigerant flows into the gas-liquid separator ⁇ Gas-Liquid Separator Prevents the street noise from the inner wall from propagating to the outside, and reduces the heat absorption of the refrigerant.
  • the lubricating oil in the oil reservoir 35 at the bottom of the motor chamber 8 where the discharge pressure acts is depressurized via the downstream passage C 61 c having a throttle, After flowing into the rear chamber A44 of the vane 38 of the compression element 7, the vane 38 is urged to the rear in a foamed state and the sliding surface of the vane 38 is lubricated.
  • the lubricating oil in the back chamber A44 flows out to the low-stage discharge chamber 45 through the oil return passage 49c and the oil return hole A49a that are always open. (Either during operation or while stopped.)
  • the level of the upstream opening end of the oil return passage 49 c is secured, and the lubricating oil pressure corresponds to the pressure of the low-stage discharge chamber 45.
  • the compressor After the compressor is stopped, it is restarted, and until the lubricating oil pressure in the oil reservoir 35 is supplied to the rear chamber A44 through the downstream passage 61c again with differential pressure lubrication, the rear chamber A44 is stopped while the compressor is stopped.
  • the gas pressure from the low-stage discharge chamber 45 acts on the remaining lubricating oil to lubricate the sliding surface of the vane 38.
  • the vanes 138 and 139 mounted on the vane grooves 68a and 68b of the first rotor 107b and the second rotor 109b reciprocate in the grooves. While rotating.
  • the lubricating oil in the vane grooves 68a, 68b is pumped by the reciprocating motion of the vanes 138, 139.
  • Back pressure is applied to the vanes 138 and 139 radially outward by the generated pressure at that time, so that the inside of the cylinder can be partitioned into a suction chamber and a compression chamber, and the refrigerant gas undergoes a suction / compression action.
  • the lubricating oil in the oil sump 35 to which the discharge pressure acts is reduced through the injection passage A 161a downstream of the oil injection passage 161. After being pressed, it is intermittently supplied to the vane groove 68a of the first rotor 107b, and is provided with a shaft hole 162, a radial hole 69, an annular hole provided through the driving shaft 106. The air is continuously supplied to the vane groove 68b of the second rotor 109b via the groove 70 without being decompressed.
  • the foamed lubricating oil containing the refrigerant gas supplied to the vane groove 68 a of the first rotor 107 b is simply reduced through the oil return hole B 149 b.
  • the vane 138 is appropriately pressurized intermittently by a pump action when the vane 138 makes a reciprocating motion, and is used for lubrication of the sliding surface of the vane 138.
  • the lubricating oil supplied to the vane groove 68 b of the second rotor 109 b is always in communication with the oil reservoir 35, and the degree to which the pump is pressurized by the reciprocating motion of the vane 139 is small.
  • the lubricating oil in the oil sump 35 is depressurized through the downstream injection passage B 161 b of the oil injection passage 161, and then intermittently enters the cylinder of the high-stage compression element 109. Oil is supplied to the compressor to seal the gap in the compression chamber and lubricate the sliding surface.
  • the refrigerant gas flowing into the first accumulator 202 by the operation of the two-stage compressor is suppressed in the periodic pressure pulsation, flows into the suction chamber of the low-stage compression element 207 through the suction pipe 202a, and is compressed. After that, it is sequentially delivered to the suction side of the high-stage compression element 209. Since the supercharging effect of the first accumulator 202 is suppressed, the suction to the low-stage compression element 207 per one-sided rotation of the drive shaft 6 is performed. Even if the machine operating speed fluctuates, the low-stage discharge gas is sent out at a substantially constant ratio to the cylinder volume of the high-stage compression element 209. As a result, even when the compressor operating speed fluctuates, the low-stage discharge gas pressure remains substantially constant without abnormal pressure rise, and overcompression of the low-stage compression element 207 in the compression chamber is reduced.
  • the low-stage discharge refrigerant gas discharged into the low-stage discharge chamber 245 having a small internal volume diffuses the lubricating oil without being separated, and flows into the adjacent rear chamber A 244 from the oil reservoir 35 to the oil injection passage 261. After the lubricating oil that has flowed in through the inner wall is entrained to lubricate the sliding surface of the rear chamber A 244, the lubricating oil is sent to the high-stage compression element 209.
  • the temperature of the coil spring 270 decreases and its spring constant increases, and the valve body 206 is moved to the second accumulator 202b to block its inflow path.
  • the liquid refrigerant is prevented from flowing into the communication passage 255 via the accumulator 202b.
  • a two-stage compression mechanism in which the discharge side of the low-stage compression element 7 and the suction side of the high-stage compression element 9 are connected in series via the communication passage 55 is configured.
  • the compressed gas is discharged from the stage compression element 9 to the motor room 8 in the closed casing 3 containing the motor 5 and an oil reservoir 35 is arranged at the bottom thereof.
  • a bypass valve device 58 is provided in the middle of the bypass passage 57 to permit the passage from the communication passage 55 to the motor room 8 only when the pressure in the communication passage 55 is higher than the pressure in the motor room 8.
  • the refrigerant gas sucked into the low-stage compression element 7 is compressed and discharged, and is discharged to the suction side of the high-stage compression element 9 through the communication passage 55. Since the pressure of the refrigerant gas passing through the passage 55 is higher than the pressure of the motor room 8 in the closed casing 3 which is equal to the pressure before the compressor is started, a part of the refrigerant gas in the communication passage 55 passes through the bypass valve device 58. To start compression in a state where the suction gas of the high-stage compression element 9 drops in pressure, so that the compression load at the start of operation is light, smooth start is possible, and vibration and noise are reduced. Is out.
  • Liquid compression occurs in the chamber, and the pressure in the communication passage 55 rises abnormally, while the pressure in the motor room 8 suddenly drops due to switching to the defrosting operation, and the pressure in the communication passage 55 and the motor room 8 reverses. Also in this case, the bypass passage 57 is opened and the pressure in the communication passage 55 is reduced, so that damage to the compressor can be avoided.
  • a two-stage compression mechanism in which the discharge side of the low-stage compression element 7 and the suction side of the high-stage compression element 9 are connected in series via the communication passage 55, Sealing for housing the motor 5 from the compression element 9
  • the compressed gas is discharged into the motor room 8 in the container 3 and an oil reservoir 35 is arranged at the bottom thereof.
  • a bypass passage 57 is formed between the communication passage 55 and the motor room 8, and in the middle of the bypass passage 57.
  • a bypass valve device 58 that allows the passage from the communication passage 55 to only the motor room 8 is arranged, and the low-stage compression element 7 and the high-stage compression element Lubricating the oil reservoir 35 on which the discharge gas pressure acts on the rear chamber A44 and the rear chamber B43 of the vanes 38 and 39, which are divided into the suction chamber and the compression chamber while moving forward and backward in each cylinder 9
  • the oil is depressurized and directly introduced to apply low pressure to the vane chamber A44 and high pressure to the vane chamber B43.
  • the cylinder is divided into a suction chamber and a compression chamber, and the degree of hermetic sealing is gradually increased. Can be started smoothly without being too high, and vibration and noise can be reduced.
  • the refrigerant gas sucked into the low-stage compression element 7 is compressed * discharged and sent out to the suction side of the high-stage compression element 9 via the communication path 55.
  • a part of the refrigerant gas in the communication passage 55 flows out into the motor chamber 8 through the bypass valve device 58,
  • the compression starts when the pressure of the suction gas in the high-stage compression element 9 has dropped, and the vane 39, whose back urging force is small due to the lubricating oil, retreats due to the compression chamber pressure, and the second piston 9 b Force, slightly weakens the tightness of the compression chamber.
  • the start-up operation can be made even quieter.
  • a two-stage compression mechanism in which the discharge side of the low-stage compression element 7 and the suction side of the high-stage compression element 9 are connected in series via the communication passage 55 is configured,
  • the compressed gas is discharged into the motor chamber 8 in the closed casing 3 that houses the motor 5 from the element 9, and the oil reservoir 35 is arranged at the bottom of the compressed gas.
  • a bypass path 57 is provided between the communication path 55 and the motor chamber 8.
  • a bypass valve device 58 that allows the passage from the communication passage 55 to the motor room 8 only when the pressure in the communication passage 55 is higher than the pressure in the motor room 8 is arranged.
  • a two-stage compression mechanism in which the discharge side of the low-stage compression element 7 and the suction side of the high-stage compression element 9 are connected in series via the communication passage 55 is configured, Compressed gas is discharged into the motor chamber 8 in the sealed container 3 that houses the motor 5 from the element 9 and an oil reservoir 35 is arranged at the bottom, forming a bypass passage 57 between the communication passage 55 and the motor room 8.
  • the pressure of the communication passage 55 A bypass valve device 58 that allows opening only from the communication passage 55 to the motor room 8 when the pressure is higher than the motor room 8 is arranged, and the valve body 58a of the bypass valve device 58 is pressed toward the valve seat.
  • the coil spring 58 b exerts a biasing force that suppresses an abnormal increase in the pressure in the communication passage 55 to reduce the compression load, and also causes a slight pressure pulsation in the refrigerant gas in the communication passage 55. Even if airflow occurs, the discharge refrigerant gas from the motor room 8 is prevented from flowing back to the communication passage 55 due to the unnecessary opening of the bypass passage 57, stabilizing the two-stage compression operation, and reducing noise and vibration. Reduction and high-efficiency operation can be continued.
  • a two-stage compression mechanism in which the low-stage compression element 7 and the discharge-side high-stage compression element 9 and the suction side are connected in series via the communication passage 55 constitutes a two-stage compression mechanism.
  • Compressed gas is discharged into the motor chamber 8 in the sealed container 3 that houses the motor 5 from the element 9 and an oil reservoir 35 is arranged at the bottom, forming a bypass passage 57 between the communication passage 55 and the motor room 8.
  • a bypass valve device 58 that allows the passage from the communication passage 55 to the motor room 8 only when the pressure in the communication passage 55 is higher than the pressure in the motor room 8 is provided.
  • the coil spring 58b applies an urging force to press the valve body 58a of the bypass valve device 58 toward the valve seat, and the coil spring 58b increases its urging force when its own temperature rises.
  • the shape memory feature reduces its urging force when its own temperature falls In the initial stage of cold start, the biasing force of the coil spring 58b that presses the valve body 58a toward the valve seat is small, and the temperature of the coil spring 58b rises to increase the biasing force.
  • the opening of the bypass passage 57 when the communication passage 55 rises abnormally in the early stage of cold start reduces the compression load. In the stable operation, the refrigerant gas discharged from the motor room 8 is prevented from leaking to the communication path 55, so that the compression efficiency can be prevented from lowering.
  • a two-stage compression mechanism in which the discharge side of the low-stage compression element 7 and the suction side of the high-stage compression element 9 are connected in series via the communication passage 55 is configured, Compressed gas is discharged into the motor chamber 8 in the sealed container 3 that houses the motor 5 from the element 9 and an oil reservoir 35 is arranged at the bottom, forming a bypass passage 57 between the communication passage 55 and the motor room 8.
  • a bypass valve device 58 that allows the passage from the communication passage 55 to the motor room 8 only when the pressure in the communication passage 55 is higher than the pressure in the motor room 8 is arranged.
  • the valve body By applying the pressure of the discharge chamber 51 of the high-stage compression element 9 to the back of the valve body 58a of the bypass valve device 58 and pressing the valve body 58a toward the valve seat, the valve body is initially started.
  • the biasing force that presses 58a toward the valve seat depends only on the coil spring 58b, and the coil spring 58b during stable operation
  • the pressure in the discharge chamber 51 acts on the back surface of the valve element 58a, so that when the communication path 55 abnormally rises in pressure at the beginning of startup, the bypass path 57 opens quickly, reducing compression load quickly.
  • the compression load reduction can be gradually reduced following the rise of the high-stage discharge pressure after the compressor is started, enabling smooth load control from the start to the stable operation range and durability.
  • the high-pressure discharge refrigerant gas strongly presses the back surface of the valve body 58 a toward the valve seat to further improve the shutoff of the bypass valve device 58, and from the discharge chamber 51 to the communication passage 55. Can reduce the amount of gas leaked from the compressor and prevent a decrease in compression efficiency due to the provision of the bypass passage 57. You.
  • a two-stage compression mechanism in which the discharge side of the low-stage compression element 7 and the high-stage compression element 9 are connected in series via the communication passage 55 constitutes a two-stage compression mechanism.
  • Compressed gas is discharged into a motor chamber 8 in a sealed container 3 for accommodating a motor 5, and an oil sump 35 is arranged at the bottom thereof.
  • a bypass passage 57 is formed between the communication passage 55 and the motor chamber 8;
  • a bypass valve device 58 is provided in the middle of the bypass path 57 to allow only the communication passage 55 to be opened to the motor room 8 when the pressure in the communication passage 55 is higher than the pressure in the motor room 8.
  • the discharge chamber 51 of the high-stage compression element 9 By arranging the discharge chamber 51 of the high-stage compression element 9 on the downstream side following 57, it is possible to suppress the abnormal pressure rise in the communication path 55 and reduce the compression load, and to reduce the refrigerant gas in the communication path 55.
  • the expansion noise when bypassing is caused by the bypass refrigerant gas in the discharge chamber. Since attenuated while passing through, Nari-borne sound to the electric motor chamber 8 is rather small, it is possible to suppress the occurrence of noise caused by the result, the bypass effect for compression load reduction.
  • the lubricating oil acting on the high-stage discharge gas pressure is collected in the closed container.
  • the lubricating oil may be collected in an oil separation device, and an oil supply passage may be configured to be introduced into the compressor from there.
  • the refrigerant compressor has been described.
  • a similar effect can be obtained in the case of a multi-stage gas compressor that compresses gas (eg, oxygen, nitrogen, helium, air, etc.).
  • the present invention provides a multistage compressor in which a discharge side of a low-stage compression element and a suction side of a high-stage compression element among a plurality of compression elements are sequentially connected in series via a communication passage. Constructs a compression mechanism, discharges compressed gas from the final stage compression element to the discharge gas discharge space, and arranges an oil reservoir at the bottom, bypassing between the communication passage and the discharge gas discharge space or the space leading to it A bypass is formed in the middle of the bypass passage, and a bypass valve device that allows the communication passage to open only to the discharge gas discharge space or the space communicating with it when the compression of the communication passage is higher than the discharge gas discharge space pressure is arranged.
  • the refrigerant gas sucked into the low-stage compression element is compressed and discharged, and passes through the communication passage when being sent to the suction side of the high-stage compression element via the communication passage.
  • Gas pressure Is higher than the pressure in the discharge gas discharge space or the space leading to it, which is equal to the pressure before starting the compressor, so that a part of the gas in the communication passage flows out to the discharge gas discharge space or the space leading to the discharge gas discharge space via the bypass valve device, High-stage side Compression starts when the pressure of the suction gas from the compression element drops, so the initial compression load is light, smooth startup is possible, and vibration and noise can be reduced.
  • the present invention constitutes a multi-stage compression mechanism in which the discharge side of the low-stage compression element and the suction side of the high-stage compression element of the plurality of compression elements are connected in series through a communication passage in series. Compressed gas is discharged to the discharge gas discharge space from the stage compression element and an oil reservoir is arranged at the bottom A bypass passage is formed between the communication passage and the discharge gas discharge space or a space connected to the discharge gas discharge space, and discharge gas is discharged from the communication passage in the middle of the bypass passage when the pressure of the communication passage is higher than the discharge gas discharge space pressure.
  • a bypass valve device that allows opening only to the space or the space leading to it is arranged, and the inside of each cylinder of the compression element moves forward and backward, while the back chamber of the vane that partitions into the suction chamber and the compression chamber while retracting
  • the discharge pressure of the highest stage increases with the lapse of time after the start of the compressor.
  • each vane into which the lubricating oil of the oil reservoir at the bottom of the discharge gas discharge space is introduced into the back thereof divides the interior of each cylinder into a suction chamber and a compression chamber.
  • the air sucked into the low-stage compression element is compressed and discharged, and passes through the communication passage when being sent out to the suction side of the high-stage compression element via the communication passage. Since the lower stage discharge pressure is higher than the pressure in the discharge gas discharge space, which is equal to the pressure before starting the compressor, part of the gas in the communication passage flows out to the discharge gas discharge space via the bypass valve device, and The compression is started with the suction gas of the side compression element in a state where the pressure of the suction gas drops, and the vane with a small back urging force by the lubricating oil is retracted by the compression chamber pressure, weakening the degree of sealing of the compression chamber. Lighter and more quiet start-up operation can be achieved.
  • the present invention provides a method of discharging a low-stage compression element of a plurality of compression elements. Side and the suction side of the high-stage falling compression element are sequentially connected in series via a communication passage to form a multi-stage compression mechanism, which discharges the compressed gas from the final-stage compression element to the discharge gas discharge space and at the bottom.
  • An oil sump is arranged, a bypass passage is formed between the communication passage and the discharge gas discharge space or a space leading to the discharge passage, and the communication passage is formed when the pressure of the communication passage is higher than the discharge gas discharge space pressure in the middle of the bypass passage.
  • the gas in the communication passage becomes abnormally high in pressure.
  • a part of it flows into the discharge chamber of the high-stage compression element via the bypass valve device, and merges with the discharge gas compressed by the cylinder of the high-stage compression element to form the discharge gas.
  • Discharge space a normal discharge gas flow to be discharged to the space leading to it is formed, so that the abnormal pressure in the communication passage can be suppressed to reduce the compression load, and the gas discharged from the bypass passage can be discharged to the discharge gas discharge space.
  • the present invention constitutes a multi-stage compression mechanism in which the discharge side of the low-stage compression element and the suction side of the high-stage compression element of the plurality of compression elements are connected in series through a communication passage in series.
  • the compressed gas is discharged from the stage compression element into the discharge gas discharge space, and an oil reservoir is arranged at the bottom of the discharge gas discharge space.
  • a bypass passage is formed between the communication passage and the discharge gas discharge space or a space communicating therewith, and in the middle of the bypass passage.
  • the present invention provides a multi-stage compression mechanism in which a discharge side of a low-stage compression element of a plurality of compression elements and a suction side of a high-stage compression element are sequentially connected in series via a communication passage.
  • the compressed gas is discharged from the final compression element to the discharge gas discharge space, and an oil reservoir is disposed at the bottom thereof.
  • a bypass path is formed between the communication passage and the discharge gas discharge space or a space communicating therewith, In the middle of the path passage, a bypass valve device that allows the discharge passage to be opened only from the communication passage to the discharge gas discharge space or the space leading to it when the pressure of the communication passage is higher than the discharge space pressure, and the bypass valve device is provided.
  • the urging force that presses the valve body against the valve seat is acted on by a spring device, and the spring device increases its urging force when its own temperature rises, and its urging force when its own temperature falls.
  • the spring force of the spring device that presses the valve body to the valve seat side is small, and the temperature of the panel device rises and the spring force is large. Opening of the bypass passage when abnormal pressure rises in the communication passage in the early stage of start-up, the compression load reduction can be accelerated. Also, during stable operation, it is possible to prevent the discharge gas from leaking from the discharge gas discharge space to the communication passage, thereby preventing a decrease in compression efficiency.
  • a multi-stage compression mechanism in which the discharge side of the low-stage compression element and the suction side of the high-stage compression element among the plurality of compression elements are sequentially connected in series via a communication path is configured.
  • the compressed gas is discharged from the stage compression element to the discharge gas discharge space, and an oil reservoir is arranged at the bottom.
  • a bypass passage is formed between the communication passage and the discharge gas discharge space or the space leading to it, and a bypass passage is formed in the middle of the bypass passage.
  • a bypass valve device that allows the communication passage to open only to the discharge gas discharge space or the space that communicates with the discharge gas discharge space when the pressure of the communication passage is higher than the discharge gas discharge space pressure is provided.
  • the urging force to press the valve body to the valve seat side at the beginning of startup is spring.
  • the pressure in the discharge gas discharge space or the space leading to it acts on the back of the valve body, so when the communication passage rises abnormally in the early stage of startup, The opening of the bypass passage is fast, the compression load can be reduced quickly, and the reduction of the compression load can be gradually reduced following the rise of the highest stage discharge pressure after the compressor is started. This makes it possible to control the load smoothly and improve durability.
  • the high-pressure discharge gas strongly presses the back of the valve body toward the valve seat, further improving the shutoff of the bypass valve device, and from the discharge gas discharge space or the space leading to it to the communication passage.
  • Leakage gas from the The provision of the bypass passage can prevent a decrease in compression efficiency.
  • the present invention constitutes a multi-stage compression mechanism in which the discharge side of the low-stage compression element and the suction side of the high-stage compression element of the plurality of compression elements are connected in series through a communication passage in series.
  • the compressed gas is discharged from the stage compression element to the discharge gas discharge space, and an oil sump is arranged at the bottom.
  • a noise bus passage is formed between the communication passage and the discharge gas discharge space or a space communicating therewith, and in the middle of the bypass passage
  • a bypass valve device that allows the communication passage to open only to the discharge gas discharge space or the space that communicates with the discharge gas discharge space when the pressure in the communication passage is higher than the discharge gas discharge space pressure,

Landscapes

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Description

明 細 書
発明の名称
バイ パス弁装置を備えた多段気体圧縮機
技術分野
本発明は多段圧縮機において、 低段側圧縮要素と高段側圧縮 要素との間の連通路の異常圧力上昇抑制による圧縮効率と耐久 性の向上及び振動 · 騒音の低減に関するものである。
背景技術
近年、 冷凍機器分野において、 低温熱源および高温熱源確保 の一環として、 高圧縮比運転に適した冷媒圧縮機の実用化研究 が盛んである。
とりわけ、 圧縮室と吸入室との間の圧力差を小さ く して圧縮 途中漏洩ガス量を低滅して圧縮効率を向上させるための方策と して、 種々の多段ロータ リ式圧縮機が提案されている。
具体的には、 ローリ ングピス ト ン型ロータ リ式 2段圧縮機と 同圧縮機を接続した 2段圧縮冷凍サイ ク ル系統図が図 1 〜図 3 の構成で提案されている （特開昭 50 - 72205号公報） 。 同図は、 密閉容器 1003内の上部に駆動電動機 1005を、 下部に駆動電動機 1005の回転軸 1005 cに連結し且つ上下 2段に形成された圧縮機 構 （上部は低圧圧縮機構 1007、 下部は高圧圧縮機構 1009 ) を、 底部に油溜を配置し、 低圧圧縮機構 1007、 高圧圧縮機構 1009 の各シ リ ンダを吸入室と圧縮室とに区画する べ一 ン 1 007 c ( 1009 c ) の背面が密閉容器 1003の内部空間に通じており、 ベ ーン 1007 c ( 1009 c ) への背圧付勢力をバネ装置の反力と密閉 容器 1003内圧力とで形成している。 低圧圧綰機構 1007の吐出冷媒ガスは、 吐出管 1007 eを介して 外部の気液分離器 1017に接続され、 連通管 1009 d ' を介して再 び密閉容器 1003の内部空間に流入して駆動電動機 1005を冷却す る。
密閉容器 1003に再流入した吐出冷媒ガスは、 吸油管 1023を備 えた吸入管 1009 dを通過する際に密閉容器 1003の底部の潤滑油 を吸い込んで高圧圧縮機構 1009に導入され、 潤滑油が摺動面の 冷却と圧縮室隙間の密封に供される。
高圧圧縮機構 1009で再圧縮された吐出冷媒ガスは、 吐出管 1009 eを介して外部の凝縮器 1013に送出され、 第一膨張弁 1015、 気液分離器 1017、 第二膨張弁 1019、 蒸発器 1021を順次経由して、 吸入管 1007 dを通じて再び低圧圧縮機構 1007に帰還する。
また、 実施例図示はないが説明文に記載の如く、 ローリ ング ビス トン型ロータリ式圧縮機の欠点である圧縮時の大きな トル ク変動を改善するために、 回転軸 1005 cのク ラ ンク部偏心方向 を 180度ずらせ、 且つ両圧縮機搆 （低圧圧縮要素機構 1007、 高 圧圧縮要素機構 1009 ) のべーン （ 1007 c、 1009 c ) の取り付け 方向を高段側と低段側との間で 75〜80度ずらせてある。 それに よって、 ロータリ式 1段圧縮機より も トルク変動を滅じる方策 が提案されている。
このような部品配置によって 2段圧縮冷凍サイ クルが構成さ れ、 密閉容器 1003の内部空間が冷媒の凝縮圧力と蒸発圧力との 中間圧力に保たれるように工夫されている。
しかしながら上記図 1〜図 3のような構成では、 高圧圧縮要 素機構 1009の吸入側に流入する冷媒ガスが駆動電動機 1005の周 囲を通過する際に加熱されるので、 高圧圧縮要素機構 1009にお ける冷媒ガス吸入効率の低下および圧縮途中冷媒ガスの異常圧 力上昇に起因して圧縮効率の著しい低下を招く という課題があ つた。
また周知の如く、 2段圧縮機における高圧圧縮要素機構 1009 の吸入シリ ンダ容積は低圧圧縮要素機構 1007から吐出される冷 媒ガス体積相当に設定されているが、 両圧縮要素機構の吸入 - 吐出行程過渡期には、 低圧圧縮要素機構 1007から排出される冷 媒ガス体積と高圧圧縮要素機構 1009の吸入シリ ンダ容積との間 で過不足が生じ、 その結果、 両圧縮要素の間を連通する中間通 路に圧力脈動が発生して、 低圧圧縮要素機構 1007では瞬時的に 吐出圧力が高く なったり、 高圧圧縮要素機構 1009では吸入圧力 が瞬時的に低く なって圧縮比が変動して入力損失を招く。
このため、 両圧縮要素の間を連通する中間通路が密閉容器の 外部に配管迂回するなどして著し く長く なる構成では、 圧縮装 置が大き く なると共に高圧圧縮要素機構 1009で吸入ガスの追従 遅れが生じて入力損失が増大するという課題があった。
上述のような 2段圧縮機の課題を改善する方策が図 4、 図 5 に示す如く提案されている （特開平 1 - 247785号公報） 。
同圧縮機はローリ ングピス ト ン型 2段圧縮機小型化のために、 低段圧縮要素 2005と高段圧縮要素 2006との間を圧縮機内部で直 接連通し、 高段圧縮要素 2006から電動機室に排出された吐出ガ スで電動機を冷却すると共に、 シリ ンダ内を吸入室と圧縮室に 区画するためのベーンの背面を、 吐出圧力の作用する潤滑油で 主に付勢する構成である。 図 4は、 同圧縮機の低段圧縮要素 2005と高段圧縮要素 2006と の間の圧縮タイミ ングの説明図、 図 5は同圧縮機の部分断面図 で、 竪型密閉ケーシング 2001の内部に配置された低段圧縮要素 2005とそのバルブカバー 2027、 低段圧縮要素 2005の下部に配置 された高段圧縮要素 2006とそのバルブカバー 2028、 両圧縮要素 ( 2005、 2006 ) を連通する中間フ レーム 2020、 両圧縮要素 (2005、 2006 ) を駆動するクランク軸 2004、 低段圧縮要素 2005 の吐出側と高段圧縮要素 2006の吸入側とを連通する通路 2023 (図 5において図示なし） などから成り、 通路 2023の圧力脈動 を小さく して入力損失を低減するために、 高段圧縮要素 2006の 圧縮タイミングを低段圧縮要素 2005から約 90度遅延させるベく、 'ベーン 2011、 2012を 90度隔てた配置構成、 竪型密閉ケーシング 2001の内部が高段圧縮要素 2006の吐出ガスで充満させてある。 なお、 低段圧縮要素 2005で圧縮された冷媒ガスはバルブカバ — 2027で形成された低段吐出室に合流の後、 通路 2023 (図 5に おいて図示なし） を介して高段圧縮要素 2006の吸入側に流入し、 圧縮の後、 バルブカバー 2028で囲まれた高段吐出室に排出の後、 上部に配置された電動機室に送出される構成である。
しかしながら圧縮機起動直後しばらくの間は、 圧縮機停止中 に低段圧縮要素 2005の吸入側に流入 ·滞留した冷媒液ゃ未蒸発 冷媒が低段圧縮要素 2005のシリンダ内で加熱膨張して、 高段圧 縮要素 2006のシリンダ吸入容積を遙かに超える冷媒ガス量とな つてバルブカバー 2027内に排出されるので、 通路 2023の圧力上 昇が速く、 その結果、 低段圧縮要素 2005の圧縮トルクが大きく なるので、 起動直後の振動が大きく、 電動機の大型化によるコ ス ト上昇、 起動電流増加による供給電源設備の制限等の課題が めつ丁：。
また、 特に圧縮機冷時起動後しばらくの間は、 吐出側の温度 が低いことに起因して竪型密閉ケーシング 2001内の圧力上昇が 遅く、 所定の圧力に到達するまでの高段圧縮要素 2006のべーン 2012の背面に作用する付勢力が不足する。
このような状態で通路 2023の圧力上昇が速いことから、 高段 圧縮要素 2006のべ一ン 2012への背面付勢圧力より も吸入圧力 (通路 2023の圧力） が高くなつて、 ベーン 2012に激しいジヤ ン ビング現象を誘発させる。 この結果、 ベーン 2012の先端とロー ラ 2008との間で生じる激しい衝突音とそれに伴う振動によって、 騒音 ·振動が大きく、 ベーン 2012とローラ 2008の耐久性が低下 - するという課題があつた。
また、 ベーン 2012の激しいジヤ ンビング現象によって、 圧縮 室から吸入室への冷媒ガス漏れが多く、 冷時起動初期の圧縮効 率が著しい低下を招く という課題があった。
なお、 2段圧縮 · 2段膨張冷凍サイクルで冬期の給湯運転や 空調暖房運転中に、 吸熱機側熱交換器の表面に着霜した際に吸 熱機側への配管と放熱機側への配管を電磁弁等で切り替えて除 霜運転を開始した直後には、 放熱機側の高圧の液冷媒が 2段圧 縮機の吸入側に多量流入して低段圧縮要素 2005で液圧縮が生じ、 通路 2023の圧力が異常上昇する。 一方、 除霜運転への切り替え によつて高段圧縮要素 2006の吐出側の圧力が急低下するので、 通路 2023の圧力が高段圧縮要素 2006の吐出側より高くなり、 上 記以上のベーン 2011、 2012のジヤ ンビング現象が生じて圧縮機 が破損するという 2段圧縮機特有の重要課題があつた。
また、 上記ではローリ ングビス ト ン型面転式 2段圧縮機につ いての課題について説明したが、 ベーンが駆動軸と共に回転す るスライ ドベーン型回転式 2段圧縮機や往復動式 2段圧縮機、 スク ロール式 2段圧縮機等についても上述と同様に、 起動初期 の圧縮トルクが大き くなることに起因して、 振動が大き く、 電 動機の大型化によるコス ト上昇、 起動電流増加による供給電源 設備の制限等の課題の存在が明白であろう。
発明の開示
本発明は、 上記従来の課題に鑑み、 圧縮機起動負荷と振動 · 騒音の軽缄を図ることを目的とするものである。
具体的には、 複数の圧縮要素の内の低段側圧縮要素の吐出側 と高段側圧縮要素の吸入側とを、 順次、 連通路を介して直列接 続した多段圧縮機構を構成し、 最終段圧縮要素から吐出ガス排 岀空間に圧縮ガスを排出させると共にその底部に油溜を配置し、 連通路と吐出ガス排出空間またはそれに通じる空間との間にバ ィバス通路を形成し、 バイパス通路の途中には連通路の圧力が 吐出ガス排出空間圧力より も高い時に連通路から吐出ガス排出 空間またはそれに通じる空間へのみの開通を許容するバイパス 弁装置を配置したものである。
また本発明は、 起動初期や冬期の暖房運転モードにおける除 霜運転におけるベーンがビス トンとの間でジヤンビングするの を防止して、 振動 · 騒音の低減と耐久性の向上を図ることを目 的とするものである。
具体的には、 複数の圧縮要素の内の低段側圧縮要素の吐出側 と高段側圧縮要素の吸入側とを、 順次、 連通路を介して直列接 続した多段圧縮機構を構成し、 最終段圧縮要素から吐出ガス排 出空間に圧縮ガスを排出させると共にその底部に油溜を配置し、 連通路と吐出ガス排出空間またはそれに通じる空間との間にバ ィパス通路を形成し、 バイ パス通路の途中には連通路の圧力が 吐出ガス排出空間圧力より も高い時に連通路から吐出ガス排出 空間またはそれに通じる空間へのみの開通を許容するバイパス 弁装置を配置すると共に、 圧縮要素の各シリ ンダ内を前進 ， 後 退しつつ吸入室と圧縮室とに区画するべーンの背面室に、 最終 段圧縮要素から排出され且つその吐出ガスから分離した潤滑油 を導入してベーンを背圧付勢させたものである。
また本発明は、 一時的な圧縮負荷軽減のために、 低段圧縮要 素と高段圧縮要素との間の連通路の気体を一時的に、 高段圧縮 要素の吐出側にバイバスさせる際に、 潤滑油が圧縮機外部へ流 出するのを防止する こ とを目的とするものである。
具体的には、 複数の圧縮要素の内の低段側圧縮要素の吐出側 と高段側圧縮要素の吸入側とを、 順次、 連通路を介して直列接 続した多段圧縮機構を構成し、 最終段圧縮要素から吐出ガス排 出空間に圧縮ガスを排出させると共にその底部に油溜を配置し、 連通路と吐出ガス排出空間またはそれに通じる空間との間にバ ィパス通路を形成し、 バイパス通路の途中には連通路の圧力が 吐出ガス排出空間圧力より も高い時に連通路から吐出ガス排出 空間またはそれに通じる空間へのみの開通を許容するバイパス 弁装置を配置すると共に、 バイパス通路を高段側圧縮要素の吐 出室に連通させたものである。 また本発明は、 一時的な圧縮負荷軽减のために、 低段圧縮要 素と高段圧縮要素との間の連通路の気体を一時的に、 高段圧縮 要素の吐出側にバイパスさせる構成において、 安定運転時にお ける不要なバイパス作用による多段圧縮機能の低下を防ぐこと を目的とするものである。
具体的には、 複数の圧縮要素の内の低段側圧縮要素の吐出側 と高段側圧縮要素の吸入側とを、 順次、 連通路を介して直列接 続した多段圧縮機構を構成し、 最終段圧縮要素から吐出ガス排 出空間に圧縮ガスを排出させると共にその底部に油溜を配置し、 連通路と吐出ガス排出空間またはそれに通じる空間との間にバ ィパス通路を形成し、 バイパス通路の途中には連通路の圧力が 吐出ガス排出空間圧力よりも高い時に連通路から吐出ガス排出 空間またはそれに通じる空間へのみの開通を許容するバイパス 弁装置を配置すると共に、 そのバイパス弁装置の弁体を弁座の 側に押圧する付勢力をバネ装置により作用させたものである。 また本発明は、 一時的な圧縮負荷軽減のために、 低段圧縮要 素と高段圧縮要素との間の連通路の気体を一時的に、 高段圧縮 要素の吐出側にバイバスさせる構成において、 圧縮機冷時起動 時の負荷軽滅と、 安定運転時の吐岀室側から連通路側への不要 な気密漏れを改善することによる圧縮効率の向上を図ることを 目的とするものである。
具体的には、 複数の圧縮要素の内の低段側圧縮要素の吐出側 と高段側圧縮要素の吸入側とを、 順次、 連通路を介して直列接 繞した多段圧縮機構を構成し、 最終段圧縮要素から吐出ガス排 出空間に圧縮ガスを排出させると共にその底部に油溜を配置し、 連通路と吐出ガス排出空間またはそれに通じる空間との間にバ ィパス通路を形成し、 バイパス通路の途中には連通路の圧力が 吐出ガス排出空間圧力より も高い時に連通路から吐出ガス排出 空間またはそれに通じる空間へのみの開通を許容するバイパス 弁装置を配置すると共に、 そのバイパス弁装置の弁体を弁座の 側に押圧する付勢力をバネ装置により作用させ、 そのパネ装置 は、 それ自身の温度が上昇するとその付勢力を増し、 それ自身 の温度が下降するとその付勢力を減少する形状記憶特性を備え たものである。
また本発明は、 一時的な圧縮負荷軽減のために、 低段圧縮要 素と高段圧縮要素との間の連通路の気体を一時的に、 高段圧縮 要素の吐出側にバイバスさせる構成において、 圧縮機起動後の 高段側吐出圧力上昇に追従して圧縮負荷軽減を弱めるこ とによ り、 起動から安定運転領域までの円滑な負荷制御を行い、 圧縮 機の耐久性を向上することを目的とするものである。
具体的には、 複数の圧縮要素の内の低段側圧縮要素の吐出側 と高段側圧縮要素の吸入側とを、 順次、 連通路を介して直列接 続した多段圧縮機構を構成し、 最終段圧縮要素から吐出ガス排 出空間に圧縮ガスを排出させると共にその底部に油溜を配置し、 連通路と吐出ガス排出空間またはそれに通じる空間との間にバ ィパス通路を形成し、 バイパス通路の途中には連通路の圧力が 吐出ガス排出空間圧力より も高い時に連通路から吐出ガス排出 空間またはそれに通じる空間へのみの開通を許容するバイパス 弁装置を配置すると共に、 そのバイパス弁装置の弁体の背面に 吐出ガス排出空間またはそれに通じる空間の圧力を作用させ、 弁体を弁座の側に押圧させたものである。
また本発明は、 一時的な圧縮負荷軽減のために、 低段圧縮要 素と高段圧縮要素との間の連通路の気体を一時的に、 高段圧縮 要素の吐出側にバイバスさせる構成において、 気体がバイバス する際の膨張音を低滅させると共に、 吐出側の潤滑油流出を防 ぐことを目的とするものである。
具体的には、 複数の圧縮要素の内の低段側圧縮要素の吐出側 と高段側圧縮要素の吸入側とを、 順次、 連通路を介して直列接 続した多段圧縮機構を構成し、 最終段圧縮要素から吐出ガス排 出空間に圧縮ガスを排出させると共にその底部に油溜を配置し、 連通路と吐出ガス排出空間またはそれに通じる空間との間にバ ィバス通路を形成し、 バイパス通路の途中には連通路の圧力が 吐出ガス排出空間圧力よりも高い時に連通路から吐出ガス排出 空藺ま.たはそれに通じる空間へのみの開通を許容するバイパス 弁装置を配置すると共に、 そのバイバス弁装置のすぐ下流側に 高段倒圧縮要素の吐出室を配置したものである。
図面の簡単な説明
図 1 は従来の 2段冷媒圧縮機を使用した 2段圧縮冷凍サイク ルの配管系統図、 図 2 は同圧縮機における圧縮機構の平面説明 図、 図 3 は同圧縮機における潤滑装置の詳細断面図、 図 4 は従 来の他の 2段圧縮機における圧縮タイ ミ ングの説明図、 図 5 は 同圧縮機における圧縮要部断面図、 図 6 は本発明の第 1 の実施 例における 2段冷媒圧縮機を使用した 2段圧縮冷凍サイクルの 配管系統図、 図 7 は同圧縮機の断面図、 図 8 は同圧縮機におけ る圧縮要部断面図、 図 9 は同圧縮機に使用するバイパス弁の斜 視図、 図 10は図 8における A— A線に沿った部分平面図、 図 11 は同圧縮機におけるバイパス弁装置と逆止弁装置の作動状態を 示した圧縮要部断面図、 図 12は本発明の第 2 の実施例の 2段冷 媒圧縮機の圧縮要部断面図、 図 13は本発明の第 3 の実施例の 2 段冷媒圧縮機の縦断面図、 図 14は図 13における B— B線に沿つ た部分断面図、 図 15は本発明の第 4 の実施例の 2段冷媒圧縮機 の縦断面図である。
発明を実施するための最良の形態
以下、 本発明による第 1 の実施例の口一リ ングピス ト ン型口 一タリ式 2段冷媒圧縮機について、 図 6〜図 11を参照しながら 説明する。
図 6 はアキュームレータ 2を備えたローリ ングビス ト ン型ロ 一タ リ式 2段冷媒圧縮機 1、 凝縮器 13、 第 1膨張弁 15、 気液分 離器 17、 第 2膨張弁 19、 蒸発器 21を順次接続した 2段圧縮 2段 膨張冷凍サイ クルの配管系統を示し、 図 7 はローリ ングピス ト ン型ロータ リ式 2段圧縮機 1 の断面、 図 8 は 2段圧縮機構の要 部詳細を示す。
密閉容器 3内の上部空間の電動機室 8には電動機 5、 その下 部には 2段圧縮機構 4を配置し、 その外周部および底部が油溜 35として構成されている。
電動機 5の固定子 5 a は密閉容器 3 の内壁に焼きばめ固定さ れている。
2段圧縮機構 4 は、 上部の高段圧縮要素 9 と下部の低段圧縮 要素 7 と両圧縮要素 （ 7、 9 ) の間に配置された平板形状の中 板 36とから成り、 低段圧縮要素 7 の吐出カバー A 37と中板 36の 外周部の数力所 （図示なし） で密閉容器 3の内壁に溶接固定さ れている。
高段圧縮要素 9 のシリ ンダ容積は、 低段圧縮要素 7 のシリ ン ダ容積の 45〜65 %に設定されている。
高段圧縮要素 9の第 2のシリ ンダブ口 ック 9 aの上側面に取 り付けられた上部軸受部材 11と低段圧縮要素 7 の第 1 のシリ ン ダブ口ック 7 aの下側面に取り付けられた下部軸受部材 12とに 支持された駆動輙6は電動機 5 の面転子 5 に連結固定されて いる。
駆動軸 6の第 1 クランク軸 6 a と第 2 ク ランク軸 6 bは、 そ の偏心方向が互いに 180度ずらして配置されている。
7 b、 9 bは駆動釉 6 の第 1 ク ラ ンク軸 6 a、 第 2 ク ラ ンク 釉 6 bに.装着された第 1 ビス トンおよび第 2 ビス トン、 38、 39 は第 1 ピス ト ン 7 b、 第 2 ビス ト ン 9 bの外周面に当接して低 段圧縮要素 7および高段圧縮要素 9の各シリ ンダ内を吸入室と 圧縮室とに区面するベーン、 40、 41はべーン 38、 39の背面を付 勢するコィルバネである。
高段圧縮要素 9 のコィルバネ 41の後端部は密閉容器 3の内壁 に支持されているが、 低段圧縮要素 7のコィルバネ 40の後端部 は第 1 のシリ ンダブロ ック 7 aに密封装着されたキヤ ップ 42に 支持されている。
高段圧縮要素 9 のべーン 39の背面室 B 43は油溜 35に開通して いるが、 低段圧縮要素 7のべーン 38の背面室 A 44はキヤ ップ 42 によってその端部を密封され、 油溜 35と遮断されている。
低段圧縮要素 7 の吐出カバー A 37は下部軸受部材 12と共に第 1 のシリ ンダブロ ック 7 a に取付けられて低段吐出室 45を形成 し、 その底部は吐出室油溜 46である。
吐出室油溜 46は吐出カバ一 A 37に固定され且つ複数の小穴 47 を有する仕切り板 48によって低段吐出室 45の上部空間と区画さ れると共に、 その底部が吐出カバー A 37と下部軸受部材 12に設 けられた油戻し穴 A 49 a、 油戻し穴 B 49 bから成る油戻し通路
49を介してべーン 38の背面室 A 44に通じている。
制振鐧板を成形した吐出カバー B 50は、 上部軸受部材 1 1の外 周を囲むように配置されて高段吐出室 51を形成している。
電動機 5の面転子 5 bの端部に凹設された消音室 52は、 上部 軸受部材 1 1の突出部 11 a の外周を囲む吐出カバー B 50の突出部
50 a との間の環状通路 53を介して高段吐出室 51と連通すると共 に、 回転子 5 bのエン ドリ ング 5 c の内側面と吐出カバー B 50 の突出部 50 a との間の環状通路 54を介して密閉容器 3の内部空 間に通じている。
低段吐出室 45と高段圧縮要素 9 の吸入室 56とは、 下部軸受部 材 12に設けられたガス通路 A 55 a、 第 1 のシリ ンダブ口 ック 7 aに設けられたガス通路 B 55 b、 中板 36に設けられたガス通路
C 55 cから成る連通路 55を介して通じている。
連通路 55の途中から分岐したバイパス通路 57は高段圧縮要素
9の第 2のシリ ンダブロ ック 9 a と上部軸受部材 1 1とに設けら れたバイパス通路 A 57 a、 バイパス通路 B 57 b とで形成され、 その下流側が高段吐出室 51に開通している。
バイバス通路 A 57 a には、 その外周部に切り欠き部を有する 薄鐧板製の弁体 58 a (図 9にその外観形状を示す） とコイルバ ネ 58 b とから成るバイバス弁装置 58が装着され、 バイバス弁装 置 58は連通路 55から高段吐出室 51へのみの流体流れを許容する。
コィルバネ 58 bは、 それ自身が温度上昇するとそのバネ定数 が増加する形状記憶合金特性を備え、 弁体 58 aへの付勢力が大 き くなる。
連通路 55の一部を構成するガス通路 B 55 bは連通管 59を介し て気液分離器 17の下流側に通じており、 冷媒ィ ンジュクシヨ ン 通路 72を形成している。
連通管 59は第 1のシリ ンダブロ ック 7 aに揷入され、 その接 続部の外周は 0 リ ング 66でシールされ、 その端部とガス通路 B 55 b との間に図 9 と類似形状の弁体 60が配置されて逆止弁装置
71を構成している。
逆止弁装置 71は、 気液分離器 Πからガス通路 B 55 bへのみの 流体流入を許容すベく構成されている。
中板 36には、 その通路途中に絞り部を有する油イ ンジュク シ ョ ン遒路 61が設けられており、 その上流側は油溜 35に、 下流側 はべ一ン 38の背面室 A 44と高段圧縮要素 9の圧縮室とにそれぞ れ藺欠的に連通すベく設けられている。
油イ ンジュク ショ ン通路 61の下流側通路 A 61 a と背面室 A 44 とはべ一ン 38が概略半分以上の行程をピス ト ン 7 bの側に前進 している時に開通し、 それ以外の時に遮断すベくベーン 44の摺 動端面に開口している。
油イ ンジュク ショ ン通路 61の下流側通路 B 61 b と高段圧縮要 素 9の圧縮室とは、 ベーン 39が概略 3分の 1の行程までビス ト ン 7 bの側に前進した時に開通が始まり、 概略 3分の 1 の行程 を後退した時にピス ト ン 9 bの摺動端面によって遮断が始まる ベく位置に開口している （図 10参照） 。
駆動軸 6の軸芯部には、 貫通した軸穴 62が設けられ、 その下 部にポンプ装置 63が装着されている。
上部軸受部材 11と下部軸受部材 12とに支持された駆動軸 5 の 外周面に螺旋状の油溝 64、 64 aが設けられ、 螺旋状の油溝 64の 上流側は軸穴 62から分岐した半径方向油孔を介してポンブ装置 63の下流側に通じ、 螺旋状の油溝 64の下流側は消音室 52に開通 していない。
アキュームレータ 2 の下流側は低段圧縮要素 7 の吸入室 （図 示なし） に連通し、 密閉容器 3 の上部に吐出管 7 eが設けられ ている。
気液分離器 17の底部には第 2膨張弁 19に通じる液管 65が接続 され、 気液分離器 17の胴体外表面にはポリエチレン膜をコーテ イ ングした後、 加熱し、 5跏程度まで発泡させたポ リ エチレン 発泡材 67で保温処理が施されている。
図 11は、 圧縮機冷時起動直後のバイパス通路 57の開通状態と 連通管 59の端部を弁体 60が閉塞した状態、 及び油ィ ンジュク シ ョ ン通路 61の下流側通路 61 a と背面室 A 44との間をべーン 38に よって遮断した状態を示す。
図 12は、 油溜 35と背面室 A 44との間を連通する絞り通路部を 有する油ィ ンジヱク ショ ン通路 61 cを中板 35と第 1 のシリ ンダ ブロ ック 7 a との接合面部に極浅の溝を設けて絞り通路を構成 すると共に、 低段吐出室 45から背面室 A 44への油戻し穴 C 49 c の開口部を背面室 A 44の上部に設けた本発明の第 2 の実施例を 示す。
次に、 本発明の第 3の実施例のスライ ドベーン型ロータ リ式 2段冷媒圧縮機について、 図 13、 図 14を参照しながら説明する。
2段圧縮機構 104は、 第 1の実施例の場合と同様に、 高段圧 縮要素 109を上段に、 中板 136、 低段圧縮要素 107を順次配置 して構成されている。
電動機 5 の回転子 5 bに連結された駆動蚰 106には高段圧縮 要素 109が低段圧縮要素 107の吸入 ·圧縮タィ ミ ングに対して 約 60度〜 80度の位相遅れで吸入 * 圧縮作用を開始すベく第 1 の ロータ 107 b、 第 2のロータ 109 bが配置固定され、 第 1 の口 —タ 107 bに受けられたベーン溝 68 aにはべーン 138が配置さ れ、 第 2のロータ 109 bに設けられたぺーン溝 68 bにはべーン 139が配置されている。
高段圧縮要素 109のべーン溝 68 b と油溜 35とは、 駆動軸 106 を賞通して設けた蚰穴 162、 軸穴 162から分岐した半径方向孔 69、 中板 136の第 2 のロータ 109 b側面に設けられた環状溝 70を介して常時連通している。
中板 136に設けられた絞り通路部を有する油ィ ンジュク ショ ン通路 161の下流側通路 B 161 bは高段圧縮要素 109の圧縮室 に第 1 の実施例の場合と同様に間欠的に連通し、 下流側通路 B 161 bが圧縮室に開口する位置は、 ベーン 139の先端が最も 前進する位置に相当する。
また、 油ィ ンジヱク ショ ン通路 161の下流側通路 A 161 a は、 低段圧縮要素 107の第 1 のロータ 107 bが回転するのに伴いべ ーン溝 68 aに藺欠的に連通し、 そのべーン溝 68 aが低段圧縮要 素 1 07の下部軸受部材 1 1 2に設けられた油戻し穴 B 1 49 b , 吐 出力バー A 37に設けられた油戻し穴 A 49 aから成る油戻し通路 149介して低段吐出室 45に通じている。
その他の構成は、 第 1 の実施例と同様であるので説明を省略 する。
次に、 本発明の第 4の実施例のローリ ングビス トン型ロータ リ式 2段冷媒圧縮機の低段側圧縮要素の吐出室の構成およびそ れに通じる給油通路の構成などについて、 図 1 5を参照しながら 説明する。
従来の 1段圧縮機に使用されるアキユ ームレータの吸入管よ り も、 その管内径を 1 . 5倍程度大き く してアキュームレータの 過給作用 （圧縮機の吸入作用に追従して吸入管内の気体圧力が 脈動現象を生じ、 周期的に圧力上昇した気体が吸入室に流入し その状態で圧縮されることにより吸入効率が高くなる現象のこ と） を抑制した吸入管 202 aを備えた第 1 のアキュームレータ 202の下流側は、 第 1 の実施例の場合と同様に、 低段圧縮要素 207の吸入側に接続されている。
低段圧縮要素 207の低段吐出室 245は、 駆動軸 6を支持する 下部軸受部材 2 1 2を囲むように第 1 のシリ ンダブロック 207 a に取り付けられた吐出カバー A 237と第 1 のシリ ンダブロック 207 a とで形成され、 且つその内容積が第 1 の実施例の構成よ り も小型化されている。
高段圧縮要素 209は、 低段圧縮要素 207の吸入 ·圧縮タイ ミ ングに対して約 60度〜 80度の位相遅れで吸入 ·圧縮作用を開始 して低段吐出室 245内の過剰な圧力上昇を抑制することにより、 低段圧縮要素 207での圧縮動力を低減すべく配置されている。 背面室 A 244に連通している低段吐出室 245は、 その上部が 高段圧縮要素 209の吸入側と連通路 255を介して接続され、 そ の途中で連通路 255に接繞された第 2 のアキューム レータ 202 bは、 その上流側を第 1の実施例の場合と同様の気液分離 器 （図示なし） に接続され、 その下流側の接続部端には第 1 の 実施例と同様な弁体 206が装着されている。
弁体 206には気液分離器 17からの接続部開口端を塞ぐための コイルバネ 270が付勢されて逆止弁装置 271を構成し、 コイル バネ 270はそれ自身の温度が上昇するとパネ定数が減少して弁 体 206への付勢力を小さ くする形状記憶特性を備えている。
その他の構成は、 第 1の実施例と同様であるので説明を省略 する。
以上のように構成された 2段圧縮機とその冷凍サイクルにつ いて、 その動作を説明する。
図 6〜図 11において、 モータ 5 によつて駆動軸 6が回転駆動 すると、 先ず、 低段圧縮要素 7が吸入を開始してアキユームレ ータ 2から冷媒ガスが低段圧縮要素 Ί の吸入室に流入する。 駆 動軸 6のクランク角度の進行に伴って低段吸入室容積が増加し て行く一方、 低段圧縮室での圧縮作用も同時に進行し、 圧縮冷 媒ガス圧が次第に昇圧する。
圧縮冷媒ガスは、 吸入作用開始後、 低段側ク ラ ンク角度が 約 170度進行した頃に下部敏受部材 12に設けられた吐出ポー ト (図示なし） から低段吐出室 45に吐出される。
低段吐出室 45に吐出された冷媒ガスは、 油戻し穴 A 49 a と油 戻し穴 B 49 b とから成る油戻し通路 49を介して吐出室油溜 46の 底部に貯溜する潤滑油と共に背面室 A 44に逆流入し、 ベーン 38 の背面を第 1 のビス ト ン 7 bの側に背圧付勢する。
起動直後、 低段吐出室 45に排出された冷媒ガスは、 ガス通路 A 55 a、 ガス通路 B 55 b、 ガ'ス通路 C 55 cから成る連通路 55を 経由して高段圧縮要素 9の吸入室 56に送出される。
低段圧縮要素 Ί の吸入開始から 60〜80度遅れて高段圧縮要素 9 も吸入 · 圧縮作用を開始する。
起動直後の低段吐出室 45および連通路 55の冷媒ガスは、 密閉 容器 3 の内部空間やロー リ ングピス ト ン型ロータ リ式 2段圧縮 機 1 に配管接続する凝縮器 13、 気液分離器 17より も高い。
したがって、 図 1 1に示すように、 連通路 55を通過する吐出冷 媒ガスと気液分離器 17との間の圧力差によって弁体 60が移動し て気液分離器 17の接続管 59の端部を塞ぎ、 連通路 55の冷媒ガス が気液分離器 17に逆流することが阻止される。
また連通路 55の冷媒ガス圧力は密閉容器 3 の内部空間に通じ る高段吐出室 51の圧力より も高く、 バイパス弁装置 58の弁体 58 aがコ イ ルバネ 58 bの付勢力に抗してコ イ ルバネ 58 b の方に移 動してバイバス通路 57を開通し、 連通路 55を通過する冷媒ガス の一部が高段吐出室 51に流出して吸入室 56の冷媒ガス圧力が降 下する。 その結果、 コ イ ルバネ 41のみの付勢力に依存する高段 圧縮要素 9のべーン 39は、 圧力上昇した冷媒ガスが急激に吸入 室 56に流入することにより急激な後退の際に生じるジヤ ン ピン グ現象を起こすことな く、 第 2 の ピス ト ン 9 b の外周面の運動 に追従して後退し、 ベーン 39と第 2 のピス ト ン 9 b との衝突音 や圧縮ガス漏れを生ぜずに円滑な軽負荷圧縮作用を開始する。 なお、 低段圧縮要素 7の吸入 · 圧縮作用開始から 60〜80度遅 延して高段圧縮要素 9の吸入 · 圧縮作用が開始することから、 低段圧縮室から低段吐出室 45に排出される冷媒ガス容積と高段 圧縮要素 9の吸入室容積との間に過不足が生じ、 その過不足量 は駆動釉 6のクランク角度の進行と共に変化する。 その結果、 低段吐出室 45に排出される冷媒ガス量が不足するクラ ンク角度 の範囲と余剰するクランク角度の範囲とが存在することから、 低段吐出室 45および連通路 55の冷媒ガスに圧力脈動が生じる。 この圧力脈動は駆動軸 6の回転速度が速い程激しく生じる傾向 を示す。
高段吐出室 51に排出された吐出冷媒ガスは、 環状通路 53を経 て消音室 52に流入し、 その後、 環状通路 54を介して密閉容器 3 の内部に送出される。
圧縮機冷時始動後の時間経過と共に電動機室 8およびこれに 通じる凝縮器 13と気液分離器 17の圧力が上昇し、 バイパス通路 57内のバイパス弁装置 58の弁体 58 aが高段吐出室 51のガス圧と 温度上昇によりそのバネ定数を增したコィルバネ 58 bにより付 勢されてバイパス通路 57を閉じると共に、 連通管 59の端部を閉 塞していた弁体 60が連通路 55の方に移動して気液分離器 Πと連 通路 55との間が開通する。
また、 吐岀圧力が作用する油溜 35の潤滑油は、 高段圧縮要素 9 のコィルバネ 41と共にべーン 39の背面を背圧付勢すると共に ベーン 39の摺動面を潤滑しながら摺動面隙間を介して吸入室 56 と圧縮室とに微少量流入する。 また潤滑油は.、 絞り通路部を有 する油ィ ンジ ク ショ ン通路 61の下流側通路 B 61 bを通じて減 圧されて圧縮室に間欠的に給油され、 圧縮室隙間の油膜密封と 第 2のビス ト ン 39の摺動面の潤滑に供される。
また油溜 35の潤滑油は、 絞り通路部を有する油イ ンジ ク シ ョ ン通路 61の下流側通路 A 61 aを介して低段圧縮要素 7 の吐出 圧力相当にまで減圧された後、 低段圧縮要素 7 のべ一ン 38が第 1 のビス ト ン 7 bの側に約 3分の 1程度に前進した時点から再 び 3分の 1程度にまで後退する間に、 下流側通路 A 61 a の背面 室 A 44への開口部が開通して背面室 A 44に流入する。
背面室 A 44に流入した潤滑油は、 ベーン 38の摺動面を潤滑す ると共に、 油戻し穴 B 49 b、 油戻し穴 A 49 aを介して低段吐出 室 45に流入し、 吐出冷媒ガスに混入して高段圧縮要素 9 の吸入 室 56に流入する。 高段圧縮要素 9 の吸入室 56に流入した潤滑油 は、 背面室 B 43と下流側通路 61 bを介して流入した潤滑油と合 流して圧縮室隙間の密封と摺動面の潤滑と冷却に供される。
また油溜 35の潤滑油は、 駆動軸 6 の表面に設けられた螺旋状 の油溝 64による粘性ポンプ作用と駆動軸 6 の下端に設けられた ポンプ装置 62とによって、 軸穴 62や半径方向孔 69を介して駆動 軸 6を支持する下部蚰受部材 12、 上部軸受部材 11の軸受面と第 1 のビス ト ン 7 b、 第 2のビス ト ン 9 bの内側面に給油される。 螺旋状の油溝 64 a に供給された潤滑油は、 粘性ポンプ作用によ つて上部軸受部材 1 1の軸受上端から消音室 52に排出され、 高段 吐出室 51から排出された 2段圧縮の高圧吐出ガスと混合の後、 環状通路 54を経て電動機室 8に排出される。
電動機室 8 で潤滑油を分離した吐出冷媒ガスは、 吐出管 7 e を経て圧縮機外部の冷凍サイ クルに送出される。
凝縮器 13、 第 1膨張弁 15を経由して減圧の後、 低段圧縮要素
7の吐出圧力相当にまで膨張した未蒸発冷媒は、 気液分離器 Π に流入の後、 気体と液体とに分離し、 液化冷媒が気液分離器 17 の底部に収集する。
気液分離器 17内上部空間の未蒸発冷媒ガスは、 気液分離器 17 内の上部空間に開口する連通管 59を介してローリ ングビス トン 型ロータリ式 2段圧縮機 1内の連通路 55に流入し、 低段圧縮要 素 7の吐出冷媒ガスと合流して低段吐出冷媒ガス温度を低下さ せた後、 高段圧縮要素 9 の吸入室 56に流入する。
高段圧縮要素 9 の 2段圧縮吐出冷媒ガスは、 気液分離器 17の 未蒸発冷媒ガスを吸入することによって異常温度上昇を抑制さ れる。 その結果、 摺動部隙間の縮小が少なくなると共に、 電動 機 5 の異常温度上昇が抑制されて圧縮機入力が低減する。
一方、 気液分離器 17の底部に収集した液化冷媒は、 液管 65を 介して第 2膨張弁 19、 蒸発器 21を順次経由して第 2回目の膨張 と吸熱の後、 再びアキユームレータ 2に帰還する。
なお、 気液分離器 17内の冷媒は、 気液分離器 17の胴体外周部 を囲むボリエチレン発泡部材によって断熱と防音がなされてい るので、 気液分離器 Πに冷媒が流入する際の冷媒と気液分離器 内壁との街突音が外部に伝播するのを防ぐと共に、 冷媒が吸熱 することも少ない。
次に、 第 2の実施例の動作を図 12を参照しながら説明する。 吐出圧力が作用する電動機室 8底部の油溜 35の潤滑油は、 絞 り部を有する下流側通路 C 61 cを経由して滅圧された後、 低段 圧縮要素 7 のべ一ン 38の背面室 A 44に流入後、 発泡状態でベー ン 38を背面付勢すると共に、 ベーン 38の摺動面を潤滑する。 背 面室 A 44の潤滑油は、 常時開口する油戻し通路 49 c、 油戻し穴 A 49 aを介して低段吐出室 45に流出してい く が、 その油面高さ は常に （圧縮機運転中、 停止中いづれも） 油戻し通路 49 c の上 流開口端のレベルを確保しており、 潤滑油圧力は低段吐出室 45 の圧力に相当している。
圧縮機が停止した後、 再起動し、 油溜 35の潤滑油圧力が再び 下流側通路 61 cを通じて背面室 A 44に差圧給油するまでの間は、 圧縮機停止中に背面室 A 44に残留する潤滑油に低段吐出室 45か らのガス圧力が作用して、 ベーン 38の摺動面を潤滑する。
その他の動作は、 第 1 の実施例の場合と同様であり、 その説 明を省略する。
次に、 第 3の実施例の動作を図 13、 図 14を参照しながら説明 する。
駆動軸 106の面転に追従して、 第 1 のロータ 107 b、 第 2 の ロータ 109 b のべ一ン溝 68 a、 68 bに装着されたべー ン 138、 139がその溝内を往復運動しながら回転運動する。
ベーン 138、 139の往復運動によってべ一ン溝 68 a、 68 b の 潤滑油はポンプ作用を受ける。 その時の発生圧力によってべ一 ン 138、 139は半径方向外側に背圧付勢され、 シリ ンダ内を吸 入室と圧縮室とに区画することができ、 冷媒ガスが吸入 · 圧縮 作用をうける。
吐出圧力の作用する油溜 35の潤滑油は、 油イ ンジュク シヨ ン 通路 161の下流側のィ ンジヱク ショ ン通路 A 161 a を介して減 圧された後、 第 1 のロータ 107 bのべーン溝 68 a に間欠的に供 給されると共に、 躯動軸 106を貫通して設けられた軸穴 162、 . 半径方向孔 69、 環状溝 70を順次介して第 2 のロータ 109 bのべ 一ン溝 68 bへは減圧されることもなく常時供給される。
第 1のロータ 107 bのべーン溝 68 aに供給された冷媒ガスを 舍む発泡状態の潤滑油は、 油戻し穴 B 149 b . 油戻し穴 A 49 a を介して簡欠的に低段吐出室 45に流入するが、 ベーン 138が往 復運動する際のポンプ作用によつて間欠的に適宜加圧され、 ベ ーン 138摺動面への潤滑に供される。
なお、 第 2のロータ 109 bのべーン溝 68 bに供給された潤滑 油は、 油溜 35と常時連通しており、 ベーン 139の往復運動によ つてポンプ加圧される程度が小さい。
また、 油溜 35の潤滑油は、 油イ ンジェク ショ ン通路 161の下 流側のィ ンジェク ショ ン通路 B 161 bを介して減圧された後、 高段圧縮要素 109のシリ ンダ内に間欠的に差圧給油され、 圧縮 室隙間の密封と摺動面の潤滑に供される。
その他の動作については、 第 1の実施例の場合と同様である ので、 その説明を省略する。
次に、 第 4の実施例の動作を図 15を参照しながら説明する。
2段圧縮機の運転によって第 1 のアキュームレータ 202に流 入した冷媒ガスは、 周期的な圧力脈動を抑制されて吸入管 202 aを介して低段圧縮要素 207の吸入室に流入し、 圧縮され た後、 高段圧縮要素 209の吸入側に順次送出される。 第 1 のァ キュームレータ 202の過給作用が抑制されているので、 駆動軸 6の一面転当りの低段圧縮要素 207への吸入.気体容積は、 圧縮 機運転速度が変動してもあま り変化せず、 低段吐出ガスが高段 圧縮要素 209のシリ ンダ容積に対してほぼ一定割合で送出され る。 この結果、 低段吐出ガス圧力は圧縮機運転速度が変動した 場合でも異常圧力上昇せずにほぼ一定を保ち、 低段圧縮要素 207の圧縮室での過圧縮を少なくする。
気液分離器 （図示せず） から第 2 のアキュームレータ 202 b に流入した未蒸発冷媒は、 逆止弁装置 271を経由して高段圧縮 要素 209の吸入側に低段吐出ガスと共に流入する。
一方、 小内容積を有する低段吐出室 245に排出さた低段吐出 冷媒ガスは、 潤滑油を分離することなく拡散し、 隣接する背面 室 A 244に油溜 35から油ィ ンジヱクショ ン通路 261を経て流入 した潤滑油を巻き込んで背面室 A 244の摺動面を潤滑の後、 高 段圧縮要素 209に送出される。
圧縮機停止後は、 コイルバネ 270の温度が低下してそのバネ 定数が増加し、 弁体 206を第 2 のアキュームレータ 202 bの側 へ移動させてその流入路を塞ぎ、 圧縮機停止中に第 2のアキュ 一ムレータ 202 bを経由して液冷媒が連通路 255に流入するの を防ぐ。
その他の動作については、 第 1 の実施例の場合と類似である ので、 その説明を省略する。
以上のように上記実施例によれば、 低段圧縮要素 7の吐出側 と高段圧縮要素 9 の吸入側とを、 連通路 55を介して直列接続し た 2段圧縮機構を構成し、 高段圧縮要素 9から電動機 5を収納 する密閉容器 3内の電動機室 8 に圧縮ガスを排出させると共に その底部に油溜 35を配置し、 連通路 55と電動機室 8 との間にバ ィパス通路 57を形成し、 バイパス通路 57の途中には連通路 55の 圧力が電動機室 8の圧力よりも高い時に連通路 55から電動機室 8へのみの開通を許容するバイパス弁装置 58を配置したことに より、 圧縮機起動と同時に、 低段圧縮要素 7に吸入された冷媒 ガスが圧縮，吐出され、 連通路 55を介して高段圧縮要素 9の吸 入側に送出される際に、 連通路 55を通過する冷媒ガス圧力が圧 縮機起動前の圧力に等しい密閉容器 3内の電動機室 8の圧力よ りも高いので、 連通路 55の冷媒ガスの一部がバイパス弁装置 58 を介して電動機室 8に流出し、 高段圧縮要素 9の吸入気体が圧 力降下した状態で圧縮を開始させるので、 起動初期の圧縮負荷 が軽く、 円滑な起動ができ、 振動，騒音を少なくすることがで る。
また、 2段圧縮 · 2段膨張冷凍サイクルで冬期の給湯運転や 空調暖房運転中に、 吸熱機側熱交換器の表面に着霜した際に吸 熱機側への配管と放熱機側への配管を電磁弁等で切り替えて除 霜運転を開始した直後しばらくの間は、 放熱機側の高圧の液冷 媒が 2段冷媒圧縮機 1の吸入側に多量流入して低段圧縮要素 7 の圧縮室で液圧縮が生じ、 連通路 55の圧力が異常上昇する一方、 除霜運転への切り替えによつて電動機室 8の圧力が急低下して 連通路 55と電動機室 8との圧力が逆転する場合も、 バイパス通 路 57が開通して連通路 55の圧力を下げ、 圧縮機の破損を回避す ることができる。
また上記実施例によれば、 低段圧縮要素 7の吐出側と高段圧 縮要素 9の吸入側とを、 連通路 55を介して直列接繞した 2段圧 縮機構を構成し、 高段圧縮要素 9から電動機 5を収納する密閉 容器 3内の電動機室 8 に圧縮ガスを排出させると共にその底部 に油溜 35を配置し、 連通路 55と電動機室 8 との間にバイパス通 路 57を形成し、 バイパス通路 57の途中には連通路 55の圧力が電 動機室 8の圧力より も高い時に連通路 55から電動機室 8へのみ の開通を許容するバイパス弁装置 58を配置すると共に、 低段圧 縮要素 7 と高段圧縮要素 9の各シリ ンダ内を前進 ， 後退しつつ 吸入室と圧縮室とに区画するべ一ン 38、 39の背面室 A 44、 背面 室 B 43に、 吐出ガス圧力の作用する油溜 35の潤滑油をそれぞれ 減圧導入および直接導入してベ一ン室 A 44には低段吐出圧力を、 ベ一ン室 B 43には高段吐出圧力を背圧付勢させたことにより、 圧縮機起動後の時間経過と共に高段吐出圧力が上昇して、 電動 機室 8の底部の油溜 35の潤滑油をその背面に導入したベ一ン 3 8、 3 9力 シリ ンダ内を吸入室と圧縮室とに区画し、 その密 封度合を次第に高めてい く ので、 起動時の密封度が悪く、 起動 初期の圧縮室圧力があまり高く ならずに円滑な起動ができ、 振 動 · 騷音を少な く できる。
また、 圧縮機起動と同時に、 低段圧縮要素 7 に吸入された冷 媒ガスが圧縮 * 吐出され、 連通路 55を介して高段圧縮要素 9 の 吸入側に送出される際に、 連通路 55を通過する低段吐出圧力が 圧縮機起動前の圧力に等しい電動機室 8 の圧力より も高いので、 連通路 55の冷媒ガスの一部がバイパス弁装置 58を介して電動機 室 8 に流出し、 高段圧縮要素 9 の吸入気体が圧力降下した状態 で圧縮を開始させると共に、 潤滑油による背面付勢力の小さい ベ一ン 39が圧縮室圧力によつて後退し、 第 2 のピス ト ン 9 b力、 ら僅かに離れて圧縮室の密封度合を弱めるので、 圧縮負荷を更 に軽くでき、 より一層静粛な起動運転が実現できる。
また上記実施例によれば、 低段圧縮要素 7の吐出側と高段圧 縮要素 9の吸入側とを、 連通路 55を介して直列接続した 2段圧 縮機構を構成し、 高段圧縮要素 9から電動機 5を収納する密閉 容器 3内の電動機室 8に圧縮ガスを排出されると共にその底部 に油溜 35を配置し、 連通路 55と電動機室 8 との間にバイパス通 路 57を形成し、 バイパス通路 57の途中には連通路 55の圧力が電 動機室 8の圧力よりも高い時に連通路 55から電動機室 8へのみ の開通を許容するバイパス弁装置 58を配置すると共に、 バイパ ス通路 57を高段圧縮要素 9の吐出室 51に連通させたことにより、 連通路 55の冷媒ガスが異常圧力上昇した際にその一部がバイパ ス弁装置 57を介して高段圧縮要素 9の吐出室 51に流入し、 高段 圧縮要素 9のシリ ンダで圧縮された吐出気体と合流して、 電動 機室 8に排出する通常の吐出ガス流れを形成するので、 連通路 55の異常圧力上昇を抑制して圧縮負荷を軽減させることができ ると共に、 バイパス通路 57から排出した冷媒ガスが電動機室 8 の底部の油溜 35の潤滑油を拡散させる事もなく、 圧縮機外の配 管系への潤滑油流出を防止して潤滑油不足に起因する摺動部耐 久性の低下を防止することができる。
また上記実施例によれば、 低段圧縮要素 7の吐出側と高段圧 縮要素 9の吸入側とを、 連通路 55を介して直列接続した 2段圧 縮機構を構成し、 高段圧縮要素 9から電動機 5を収納する密閉 容器 3内の電動機室 8に圧縮ガスを排出させると共にその底部 に油溜 35を配置し、 連通路 55と電動機室 8 との間にバイパス通 路 57を形成し、 バイパス通路 5 7の途中には連通路 55の圧力が 電動機室 8の圧力より も高い時に連通路 55から電動機室 8 への みの開通を許容するバイパス弁装置 58を配置すると共に、 その バイパス弁装置 58の弁体 58 aを弁座の側に押圧する付勢力をコ ィルバネ 58 bにより作用させたことにより、 連通路 55の異常圧 力上昇を抑制して圧縮負荷を軽滅させるこ とができると共に、 連通路 55の冷媒ガスに多少の圧力脈動が生じても、 不要なバイ パス通路 57の開通に起因して電動機室 8から吐出冷媒ガスが連 通路 55へ逆流するのを防止して、 2段圧縮運転を安定化させ、 騒音 · 振動の低減と高効率運転を継続させるこ とができる。
また上記実施例によれば、 低段圧縮要素 7 との吐出側高段圧 縮要素 9吸入側とを、 連通路 55を介して直列接続させた 2段圧 縮機構を構成し、 高段圧縮要素 9から電動機 5を収納する密閉 容器 3内の電動機室 8に圧縮ガスを排出させると共にその底部 に油溜 35を配置し、 連通路 55と電動機室 8 との間にバイパス通 路 57を形成し、 バイパス通路 57の途中には連通路 55の圧力が電 動機室 8 の圧力より も高い時に連通路 55から電動機室 8 へのみ の開通を許容するバイパス弁装置 58を配置すると共に、 そのバ ィパス弁装置 58の弁体 58 aを弁座の側に押圧する付勢力をコィ ルバネ 58 bにより作用させ、 且つそのコイノレバネ 58 bには、 そ れ自身の温度が上舁するとその付勢力を増し、 それ自身の温度 が下降するとその付勢力を減少する形状記憶特性を具備させた ことにより、 冷時起動初期は弁体 58 aを弁座の側に押圧するコ ィルバネ 58 bの付勢力が小さ く、 コィルバネ 58 bが温度上昇し てその付勢力が大きいので、 冷時起動初期に連通路 55が異常圧 力上昇する際のバイパス通路 57の開通を速めて圧縮負荷軽減を 速くすることができ、 また、 安定運転時には、 電動機室 8から 吐出冷媒ガスが連通路 55へ漏洩するのを阻止して、 圧縮効率の 低下を防止することができる。
また上記実施例によれば、 低段圧縮要素 7の吐出側と高段圧 縮要素 9の吸入側とを、 連通路 55を介して直列接続した 2段圧 縮機構を構成し、 高段圧縮要素 9から電動機 5を収納する密閉 容器 3内の電動機室 8に圧縮ガスを排出させると共にその底部 に油溜 35を配置し、 連通路 55と電動機室 8 との間にバイパス通 路 57を形成し、 バイパス通路 57の途中には連通路 55の圧力が電 動機室 8の圧力より も高い時に連通路 55から電動機室 8へのみ の開通を許容するバイパス弁装置 58を配置すると共に、 そのバ ィパス弁装置 58の弁体 58 aの背面に高段圧縮要素 9の吐出室 51 の圧力を作用させ、 弁体 58 aを弁座の側に押圧させたことによ り、 起動初期は弁体 58 aを弁座の側に押圧する付勢力がコィル バネ 58 bのみに依存し、 安定運転時はコイルバネ 58 bの付勢力 に加えて吐出室 51の圧力が弁体 58 aの背面に作用するので、 起 動初期に連通路 55が異常圧力上昇する際のバイパス通路 57の開 通が速く、 圧縮負荷軽減を速くすることができると共に、 圧縮 機起動後の高段吐出圧力上昇に追従して圧縮負荷軽減を漸次弱 めることができるので、 起動から安定運転領域までの円滑な負 荷制御が可能となり耐久性を向上することができる。 特に、 高 圧縮比運転時には、 高圧吐出冷媒ガスが弁体 58 aの背面を弁座 の側に強く押圧してバイパス弁装置 58の遮断性を更に良く し、 吐岀室 51から連通路 55への漏洩ガス量を少なく して、 バイパス 通路 57を設けることによる圧縮効率低下を防止することができ る。
また上記実施例によれば、 低段圧縮要素 7 の吐出側と高段圧 縮要素 9吸入側とを、 連通路 55を介して直列接続した 2段圧縮 機構を構成し、 高段圧縮要素 9から電動機 5を収納する密閉容 器 3内の電動機室 8 に圧縮ガスを排出させると共にその底部に 油溜 35を配置し、 連通路 55と電動機室 8 との間にバイパス通路 57を形成し、 バイバス通路 57の途中には連通路 55の圧力が電動 機室 8の圧力より も高い時に連通路 55から電動機室 8へのみの 開通を許容するバイパス弁装置 58を配置すると共に、 そのバイ パス通路 57に続く下流側に高段圧縮要素 9の吐出室 51を配置し たことにより、 連通路 55の異常圧力上昇を抑制して圧縮負荷を 軽減させることかできると共に、 連通路 55の冷媒ガスがバイパ スする際の膨張音はバイパス冷媒ガスが吐出室 51を経由する間 に減衰するので、 電動機室 8への伝播音が少な く なり、 その結 果、 圧縮負荷軽減のためのバイパス作用に起因する騒音発生を 抑制することができる。
なお、 上記実施例では 2段圧縮機について説明したが、 3段 圧縮以上の圧縮機についても実施例図を応用展開した構成で同 様の作用 ♦ 効果が期待できる。
また、 上記実施例では高段吐出ガス圧力の作用する潤滑油を 密閉容器内部に収集する構成としたが、 密閉容器の大きさや油 分離能力等の都合によって、 圧縮機外に設けた吐出側の油分離 装置に潤滑油を収集し、 そこから圧縮機内部に導入する給油通 路を構成してもよい。
また、 上記実施例では冷媒圧縮機について説明したが、 他の 気体 （例えば、 酸素， 窒素、 ヘリ ウム， 空気など） を圧縮する 多段気体圧縮機の場合も同様な作用 · 効果を生じるものである。 産業上の利用可能性
上記実施例より明らかなように本発明は、 複数の圧縮要素の 内の低段側圧縮要素の吐出側と高段側圧縮要素の吸入側とを、 順次、 連通路を介して直列接続した多段圧縮機構を構成し、 最 終段圧縮要素から吐出ガス排出空間に圧縮ガスを排出させると 共にその底部に油溜を配置し、 連通路と吐出ガス排出空間また はそれに通じる空間との間にバイパス通路を形成し、 バイパス 通路の途中には連通路の圧縮が吐出ガス排出空間圧力よりも高 い時に連通路から吐出ガス排出空間またはそれに通じる空間へ のみの開通を許容するバイバス弁装置を配置したことにより、 圧縮機起動と同時に、 低段側圧縮要素に吸入された冷媒ガスが 圧縮 · 吐出され、 連通路を介して高段側圧縮要素の吸入側に送 出される際に、 連通路を通過する気体の圧力が圧縮機起動前の 圧力に等しい吐出ガス排出空間またはそれに通じる空間の圧力 よりも高いので、 連通路の気体の一部がバイバス弁装置を介し て吐出ガス排出空間またはそれに通じる空間に流出し、 高段側 圧縮要素の吸入気体が圧力降下した状態で圧縮を開始させるの で、 起動初期の圧縮負荷が軽く、 円滑な起動ができ、 振動 ·騒 音を少なくすることができる。
また本発明は、 複数の圧縮要素の内の低段側圧縮要素の吐出 側と高段側圧縮要素の吸入側とを、 順次、 連通路を介して直列 接続した多段圧縮機構を構成し、 最終段圧縮要素から吐出ガス 排出空間に圧縮ガスを排出させると共にその底部に油溜を配置 し、 連通路と吐出ガス排出空間またはそれに通じる空間との間 にバイパス通路を形成し、 バイパス通路の途中には連通路の圧 力が吐出ガス排出空間圧力より も高い時に連通路から吐出ガス 排出空間またはそれに通じる空間へのみの開通を許容するバイ パス弁装置を配置すると共に、 圧縮要素の各シリ ンダ内を前進 - 後退しつつ吸入室と圧縮室とに区画するべ一ンの背面室に、 最終段圧縮要素から排出され且つその吐出ガスから分離した潤 滑油を導入してベ一ンを背圧付勢させたことにより、 圧縮機起 動後の時間経過と共に最高段吐出圧力が上昇して、 吐出ガス排 出空間の底部の油溜の潤滑油をその背面に導入した各べーンが、 各シリ ンダ内を吸入室と圧縮室とに区画し、 その密封度合を次 第に高めてい く ので、 起動時の密封部を悪く させ、 起動初期の 圧縮室圧力をあまり高く させずに円滑な起動ができ、 振動 · 騒 音を少な くできる。
また、 圧縮機起動と同時に、 低段側圧縮要素に吸入された気 体が圧縮 · 吐出され、 連通路を介して高段側圧縮要素の吸入側 に送出される際に、 連通路を通過する低段側吐出圧力が圧縮機 起動前の圧力に等しい吐出ガス排出空間の圧力より も高いので、 連通路の気体の一部がバイパス弁装置を介して吐出ガス排出空 間に流出し、 高段側圧縮要素の吸入気体が圧力降下した状態で 圧縮を開始させると共に、 潤滑油による背面付勢力の小さいベ ーンが圧縮室圧力によって後退し、 圧縮室の密封度合を弱める ので、 圧縮負荷を更に軽く でき、 より一層静粛な起動運転が実 現できる。
また本発明は、 複数の圧縮要素の内の低段側圧縮要素の吐出 側と高段倒圧縮要素の吸入側とを、 順次、 連通路を介して直列 接続した多段圧縮機構を構成し、 最終段圧縮要素から吐出ガス 排岀空間に圧縮ガスを排出させると共にその底部に油溜を配置 し、 連通路と吐出ガス排出空間またはそれに通じる空間との間 にバイパス通路を形成し、 バイパス通路の途中にば連通路の圧 力が吐出ガス排出空間圧力より も高い時に連通路から吐出ガス 排出空間またはそれに通じる空間へのみの開通を許容するバイ バス弁装置を配置すると共に、 バイパス通路を高段側圧縮要素 の吐出室に連通させたことにより、 連通路の気体が異常圧力上 昇した際にその一部がバイパス弁装置を介して高段側圧縮要素 の吐出室に流入し、. 高段側圧縮要素のシリ ンダで圧縮された吐 出気体と合流して、 吐出ガス排出空間またはそれに通じる空間 に排出する通常の吐出ガス流れを形成するので、 連通路の異常 圧力上昇を抑制して圧縮負荷を軽減させることができると共に、 バイパス通路から排出した気体が吐出ガス排出空間の底部の油 溜の潤滑油を拡散させる事もなく、 圧縮機外の配管系への潤滑 油流出を防止して潤滑油不足に起因する摺動部耐久性の低下を 防止することができる。
また本発明は、 複数の圧縮要素の内の低段側圧縮要素の吐出 側と高段側圧縮要素の吸入側とを、 順次、 連通路を介して直列 接続した多段圧縮機構を構成し、 最終段圧縮要素から吐出ガス 排出空間に圧縮ガスを排出させると共にその底部に油溜を配置 し、 連通路と吐出ガス排出空間またはそれに通じる空間との間 にバイパス通路を形成し、 パイパス通路の途中には連通路の圧 力が吐出ガス排出空間圧力より も高い時に連通路から吐出ガス 排出空間またはそれに通じる空間へのみの開通を許容するバイ パス弁装置を配置すると共に、 そのバイパス弁装置の弁体を弁 座の側に押圧する付勢力をパネ装置により作用させるこ とによ り、 連通路の異常圧力上昇を抑制して圧縮負荷を軽減させるこ とができると共に、 連通路の気体に多少の圧力脈動が生じても、 不要なバイ パス通路の開通に起因して吐出ガス排出空間から吐 出気体が連通路へ逆流するのを防止して、 多段圧縮運転を安定 化させ、 騒音 . 振動の低減と高効率運転を継続させることがで きる o
また本発明は、 複数の圧縮要素の内の低段側圧縮要素の吐出 側と、 高段側圧縮要素の吸入側とを、 順次、 連通路を介して直 列接続した多段圧縮機構を構成し、 最終段圧縮要素から吐出ガ ス排出空間に圧縮ガスを排出させると共にその底部に油溜を配 置し、 連通路と吐出ガス排出空間またはそれに通じる空間との 間にバイバス通路を形成し、 バイ パス通路の途中には連通路の 圧力が吐出が排出空間圧力より も高い時に連通路から吐出ガス 排出空間またはそれに通じる空間へのみ開通を許容するバイパ ス弁装置を配置すると共に、 そのバイパス弁装置の弁体を弁座 の側に押圧する付勢力をバネ装置により作用させ、 そのバネ装 置は、 それ自身の温度が上昇するとその付勢力を増し、 それ自 身の温度が下降するとその付勢力を減少する形状記憶特性を備 えたことにより、 冷時起動初期は弁体を弁座の側に押圧するバ ネ装置の付勢力が小さ く、 パネ装置が温度上昇してその付勢力 が大きいので、 冷時起動初期に連通路が異常圧力上昇する際の バイ パス通路の開通を速めて圧縮負荷軽減を速く することがで き、 また、 安定運転時には、 吐出ガス排出空間から吐出気体が 連通路へ漏洩するのを阻止して、 圧縮効率の低下を防止するこ とができる。
また本発明ば、 複数の圧縮要素の内の低段側圧縮要素の吐出 側と高段側圧縮要素の吸入側とを、 順次、 連通路を介して直列 接続した多段圧縮機構を構成し、 最終段圧縮要素から吐出ガス 排出空間に圧縮ガスを排出させると共にその底部に油溜を配置 し、 連通路と吐出ガス排出空間またはそれに通じる空間との藺 にバイパス通路を形成し、 バイバス通路の途中には連通路の圧 力が吐出ガス排出空間圧力より も高い時に連通路から吐出ガス 排出空間またはそれに通じる空間へのみの開通を許容するバイ パス弁装置を配置すると共に、 そのバイバス弁装置の弁体の背 面に吐出ガス排出空間またはそれに通じる空間の圧力を作用さ せ、 弁体を弁座の側に押圧させたことにより、 起動初期は弁体 を弁座の側に押圧する付勢力がバネ装置のみに依存し、 安定運 転時はパネ装置の付勢力に加えて吐出ガス排出空間またはそれ に通じる空間の圧力が弁体の背面に作用するので、 起動初期に 連通路が異常圧力上昇する際のバイパス通路の開通が速く、 圧 縮負荷軽減を速くすることができると共に、 圧縮機起動後の最 高段吐出圧力上昇に追従して圧縮負荷軽減を漸次弱めることが できるので、 起動から安定運転領域までの円滑な負荷制御が可 能となり耐久性を向上することができる。 特に、 高圧縮比運転 時には、 高圧吐出気体が弁体の背面を弁座の側に強く押圧して バイバス弁装置の遮断性を更に良く し、 吐出ガス排出空間また はそれに通じる空間から連通路への漏洩ガス.量を少なく して、 バイパス通路を設けることによる圧縮効率低下を防止すること ができる。
また本発明は、 複数の圧縮要素の内の低段側圧縮要素の吐出 側と高段側圧縮要素の吸入側とを、 順次、 連通路を介して直列 接続した多段圧縮機構を構成し、 最終段圧縮要素から吐出ガス 排出空間に圧縮ガスを排出させると共にその底部に油溜を配置 し、 連通路と吐出ガス排出空間またはそれに通じる空間との間 にノ イバス通路を形成し、 バイパス通路の途中には連通路の圧 力が吐出ガス排出空間圧力より も高い時に連通路から吐出ガス 排出空間またはそれに通じる空間へのみの開通を許容するバイ パス弁装置を配置すると共に、 そのバイパス弁装置のすぐ下流 側に高段側圧縮要素吐出室を配置したことにより、 連通路の異 常圧力上昇を抑制して圧縮負荷を軽減させることができると共 に、 連通路の気体がバイパスする際の膨張音はバイパス気体が 吐出室を経由する間に減衰するので、 吐出ガス排出空間への直 接伝播音が少な く なり、 その結果、 圧縮負荷軽減のためのバイ パス作用に起因する騒音発生を抑制することができる。

Claims

請 求 の 範 囲
複数の圧縮要素の内の低段側圧縮要素の吐出側と高段側圧 縮要素の吸入側とを、 順次、 連通路を介して直列接続した 多段圧縮機構を構成し、 最終段圧縮要素から吐出ガス排出 空間に圧縮ガスを排出させると共にその底部に油溜を配置 し、 前記連通路の途中と前記吐出ガス排出空間またはそれ に通じる空間との間にバイバス通路を形成し、 前記バイパ ス通路の途中には前記連通路の圧力が前記吐出ガス排出空 間圧力より も高い時に前記連通路から前記吐出ガス排出空 間またはそれに通じる空間へのみの開通を許容するバイパ ス弁装置を備えた多段気体圧縮機。
圧縮要素の各シリ ンダ内を前進 ·後退しつつ吸入室と圧縮 室とに区面するベーンの背面室に、 最終段圧縮要素から排 出-され且つその吐出ガスから分離した潤滑油を導入して前 記べーンを背圧付勢させた請求項 1記載のバイパス弁装置 を備えたベーン型回転式多段気体圧縮機。
バイパス通路を高段側圧縮要素の吐出室に連通させた請求 項 1記載のバイバス弁装置を備えた多段気体圧縮機。
バイパス弁装置の弁体を弁座の側に押圧する付势カをバネ 装置により作用させた請求項 1記載のバイバス弁装置を備 えた多段気体圧縮機。
バネ装置は、 それ自身の温度が上昇するとその付勢力を増 し、 それ自身の温度が下降するとその付勢力を減少する形 状記憶特性を備えた請求項 4記載のバイパス弁装置を備え た多段気体圧縮機。
6 . バイ パス弁装置の弁体の背面に密閉容器内の吐出ガス排出 空間またはそれに通じる空間の圧力を作用させ、 前記弁体 を弁座の側に押圧させた請求項 1記載のバイ パス弁装置を 備えた多段気体圧縮機。
7 . バイ パス通路のバイ パス弁装置のすぐ下流側に高段側圧縮 要素の吐出室を配置した請求項 1記載のバイ パス弁装置を 備えた多段気体圧縮機。
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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0730093A1 (en) 1995-02-28 1996-09-04 Iwata Air Compressor Mfg. Co.,Ltd. Control of a two-stage vacuum pump
EP0811766A2 (en) * 1996-06-03 1997-12-10 Ebara Corporation Displacement type vacuum pump
CN112407295A (zh) * 2020-11-17 2021-02-26 中航通飞华南飞机工业有限公司 一种空气循环制冷系统低流量旁通装置
CN113340031A (zh) * 2021-05-27 2021-09-03 广东芬尼克兹节能设备有限公司 一种co2热泵系统的控制方法及其控制系统、存储介质

Families Citing this family (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3389539B2 (ja) * 1999-08-31 2003-03-24 三洋電機株式会社 内部中間圧型２段圧縮式ロータリコンプレッサ
CN1423055A (zh) * 2001-11-30 2003-06-11 三洋电机株式会社 回转压缩机、其制造方法、及使用该压缩机的除霜装置
US7223082B2 (en) * 2003-03-25 2007-05-29 Sanyo Electric Co., Ltd. Rotary compressor
KR100577121B1 (ko) * 2005-01-03 2006-05-10 삼성전자주식회사 능력가변 회전압축기
KR101234824B1 (ko) 2005-01-18 2013-02-20 삼성전자주식회사 다단압축식 회전압축기
KR100608866B1 (ko) * 2005-05-19 2006-08-08 엘지전자 주식회사 로터리 압축기의 용량 가변 장치
JP2009097486A (ja) * 2007-10-19 2009-05-07 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 圧縮機
JP2009097485A (ja) * 2007-10-19 2009-05-07 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 圧縮機
JP5228905B2 (ja) * 2008-12-26 2013-07-03 ダイキン工業株式会社 冷凍装置
JP5306478B2 (ja) 2009-11-06 2013-10-02 三菱電機株式会社 ヒートポンプ装置、二段圧縮機及びヒートポンプ装置の運転方法
JPWO2012117599A1 (ja) * 2011-02-28 2014-07-07 三洋電機株式会社 多段圧縮式ロータリコンプレッサ及び圧縮式ロータリコンプレッサ
CN103620224B (zh) * 2011-06-07 2016-01-20 松下电器产业株式会社 回转式压缩机
JP5586537B2 (ja) * 2011-07-28 2014-09-10 三菱電機株式会社 ロータリ二段圧縮機
CN103958897B (zh) 2012-01-11 2016-10-05 三菱电机株式会社 叶片型压缩机
EP2803862B1 (en) 2012-01-11 2019-12-25 Mitsubishi Electric Corporation Vane-type compressor
EP2803863B1 (en) 2012-01-11 2019-04-03 Mitsubishi Electric Corporation Vane-type compressor
CN103975163B (zh) 2012-01-11 2015-12-02 三菱电机株式会社 叶片型压缩机
CN103256223B (zh) * 2012-02-17 2015-12-23 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 变容压缩机及其控制方法、具有其的空调器和热泵热水器
WO2014024517A1 (ja) * 2012-08-06 2014-02-13 三菱電機株式会社 ベーン型圧縮機
CN106104003B (zh) 2014-02-17 2019-12-17 开利公司 两级压缩机的热气体旁通
CN105402128A (zh) * 2014-09-12 2016-03-16 上海日立电器有限公司 旋转式压缩机的缸体结构及空调系统
CN104791251B (zh) * 2015-04-16 2018-07-17 广东美芝制冷设备有限公司 旋转式压缩机和具有其的热泵系统、空调系统
AU2017200660B2 (en) * 2016-04-12 2022-07-21 Fujitsu General Limited Rotary compressor
DE102017205500A1 (de) * 2017-03-31 2018-10-04 BSH Hausgeräte GmbH Haushaltsgerät und Verfahren zum schwingungs- und/oder geräuschreduzierten Betreiben eines Haushaltgerätes
CN108087273B (zh) * 2017-11-30 2020-02-07 珠海格力电器股份有限公司 压缩机及具有其的空调器
CN109139425A (zh) * 2018-11-05 2019-01-04 南通市红星空压机配件制造有限公司 电动大巴空压机用防喷油进气阀
WO2022027852A1 (zh) * 2020-08-06 2022-02-10 艾默生环境优化技术(苏州)有限公司 喷气增焓套管组件和压缩机
WO2024029014A1 (ja) * 2022-08-04 2024-02-08 三菱電機株式会社 圧縮機及び冷凍サイクル装置
CN117345642B (zh) * 2023-12-05 2024-03-15 珠海凌达压缩机有限公司 一种转子压缩机及其消音器结构

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS61286596A (ja) * 1985-06-13 1986-12-17 Mitsubishi Electric Corp 密閉形２シリンダ回転圧縮機
JPS62218680A (ja) * 1986-03-18 1987-09-26 Nippon Denso Co Ltd 圧縮機
JPS6383483U (ja) * 1986-11-21 1988-06-01
JPH0291494A (ja) * 1988-09-28 1990-03-30 Mitsubishi Electric Corp 多気筒回転式圧縮機

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5792089U (ja) * 1980-11-26 1982-06-07
JPH0442557Y2 (ja) * 1986-12-25 1992-10-07
JPH01247785A (ja) * 1988-03-29 1989-10-03 Toshiba Corp ２シリンダコンプレッサ

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS61286596A (ja) * 1985-06-13 1986-12-17 Mitsubishi Electric Corp 密閉形２シリンダ回転圧縮機
JPS62218680A (ja) * 1986-03-18 1987-09-26 Nippon Denso Co Ltd 圧縮機
JPS6383483U (ja) * 1986-11-21 1988-06-01
JPH0291494A (ja) * 1988-09-28 1990-03-30 Mitsubishi Electric Corp 多気筒回転式圧縮機

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0730093A1 (en) 1995-02-28 1996-09-04 Iwata Air Compressor Mfg. Co.,Ltd. Control of a two-stage vacuum pump
EP1101943A2 (en) 1995-02-28 2001-05-23 Anest Iwata Corporation Control of a two-stage vacuum pump
EP0811766A2 (en) * 1996-06-03 1997-12-10 Ebara Corporation Displacement type vacuum pump
EP0811766A3 (en) * 1996-06-03 1999-07-28 Ebara Corporation Displacement type vacuum pump
KR100485919B1 (ko) * 1996-06-03 2005-07-28 가부시키가이샤 에바라 세이사꾸쇼 용적형진공펌프
CN112407295A (zh) * 2020-11-17 2021-02-26 中航通飞华南飞机工业有限公司 一种空气循环制冷系统低流量旁通装置
CN113340031A (zh) * 2021-05-27 2021-09-03 广东芬尼克兹节能设备有限公司 一种co2热泵系统的控制方法及其控制系统、存储介质

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