WO1984002536A1 - Corrosion-resistant alloy - Google Patents

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WO1984002536A1
WO1984002536A1 PCT/JP1983/000458 JP8300458W WO8402536A1 WO 1984002536 A1 WO1984002536 A1 WO 1984002536A1 JP 8300458 W JP8300458 W JP 8300458W WO 8402536 A1 WO8402536 A1 WO 8402536A1
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less
corrosion
steel
hot
pickling
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PCT/JP1983/000458
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French (fr)
Inventor
Shigeaki Maruhashi
Yoshihiro Uematsu
Katsuhisa Miyakusu
Takehiko Fujimura
Kazuo Hoshino
Original Assignee
Nisshin Steel Co Ltd
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Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium

Definitions

  • the present invention relates to corrosion resistant alloys.
  • O -It is classified into five types: stainless steel, ferrite, ferrite, martensite, and precipitation hardening.
  • ferritic stainless steels are relatively inexpensive and have good workability and ductility, so they are used in relatively large quantities!
  • SUS444J1 and SUSXM27 contained 0.050% or less. All other steels are specified as 0.040% or less.
  • ferritic stainless steel has a body-centered cubic structure in terms of crystal structure, and is poor in toughness and workability in terms of crystal structure, and has corrosion resistance. Cr 11.00 % Or more, so more! ! Possibilities ⁇ Built-in disadvantages of deteriorating workability. Therefore, for impurities that adversely affect toughness workability, especially ⁇ ,
  • the amount of Cr, the amount of C, and the amount of s01.A1 should be regulated or added to an appropriate range, respectively. It is clear that even if the content of P exceeds 0.040%, the toughness does not matter, and it is possible to supply an inexpensive corrosion-resistant material without sacrificing corrosion resistance and mechanical properties. Was.
  • the steelmaking process of stainless steel varies from company to company, but basically, scrap iron, alloyed iron, etc. are melted in an electric furnace and then VOD or converter-one VOD, Or
  • the blast furnace hot metal is charged into the converter using ordinary steel manufacturing equipment, and various auxiliary materials such as Fe-Cr alloys are added. It is also conceivable to produce stainless steel by adding and adjusting the components with precision. In this case, the blast furnace hot metal has a high concentration of impurities such as P and S. In particular, P contains 0.08 to 0.15%! ? However, in order to reduce the stainless steel standard to 0.040% or less, preliminary removal P was carried out before charging to the converter1).
  • the present inventors have determined that the amount of Cr is
  • the present invention is based on such new findings.
  • the present invention provides:
  • sol.Al contains 0.005% or more and 0.50% or less, and if necessary, Cu of 1.00% or less, or
  • O PI-do One or two of Mo and, if necessary, less than 0.50% of Ti or less than D.50% of Nb: ⁇ 1 or two in total 0.50% or less, and the balance is Fe and an impurity which is unavoidably mixed, and provides a corrosion-resistant alloy excellent in workability and washability.
  • the Cr content was set to 10.0% or more and 18.00% or less, but the lower limit of 10.0% is the minimum necessary for maintaining corrosion resistance. Also, if the Cr content is high, the toughness is impaired, and the enrichment of P causes significant embrittlement, so the upper limit was set to 18.00%.
  • Si and ⁇ are typically less than 1.00% of the allowed limit.
  • Ni is effective in improving the toughness of ferritic metallic materials, but if it is too high, the product will be expensive.
  • the upper limit specified for the steel stainless steel shall be the allowable limit in the alloy of the present invention, and shall be ⁇ . ⁇ ⁇ ⁇ or less.
  • the lower limit is set because the effect of improving the addition property and pickling property can be obtained.
  • the upper limit is 0 150%.
  • So1 A1 is effective in alleviating the decrease in toughness and improving the workability due to the enrichment of P, but less than 0.005%, the effect is sufficient, and 0.50% Exceeding the limit will limit the effect to 0.055% or more and 0.50% or less because the effect will be saturated and the product will be expensive.
  • the upper limit is set at 100% for each.
  • Ti and Nb each generate compounds with (:, N, etc.) and are effective as stabilizing elements to improve toughness, corrosion resistance, intergranular corrosion, and mechanical properties. If it exceeds, the effect becomes saturated and the product becomes expensive, so the upper limit is 0.50% as a total amount.
  • Fig. 1 is a graph showing the effect of changing the r value of P.
  • Fig. 1 The results shown in Fig. 1 are basically 13% Cr, 0.02% C, 0.01% N, 0.005 to 0.50% sol.AI, 1.00% or less Si, 1.00% or less Mn, 0.050%
  • the following corrosion-resistant alloys containing S and 0.00% or less Ni and having different P contents are not subjected to hot-rolled sheet annealing after ordinary hot rolling, but only descaling is performed. This is a sample obtained by subjecting to finish annealing in which cold rolling is performed, soaking is performed at 82 ° C for 1 minute, and then air cooling is performed.
  • Hot-rolled steel strip with a thickness of 3.2 baskets was manufactured. Furthermore, the hot-rolled steel sheet sampled from this hot-rolled steel strip was descaled by pickling, and then cold-rolled to 0.7 mm without intermediate annealing, and then subjected to 820 After 1 minute soaking at ° C, finish annealing by air cooling was performed to obtain a cold-rolled steel sheet.
  • These hot-rolled steel sheets and cold-rolled steel sheets were used in the following examples.
  • Table 2 shows the Charpy impact test values at 20 U C of the hot rolled sheets of the steels B and D of the present invention and the comparative steels K:, L, M, N and 0 shown in Table 1.
  • the impact values of the steels of the present invention, ⁇ and ⁇ ⁇ are slightly smaller than those of the comparative steels K, ⁇ , which have low P contents.
  • the comparison steels L, M, and 0 have P, C, and Cr, respectively, outside the range specified in the present invention? Also, so and A I are low. For this reason, the impact value is low and the toughness is significantly reduced.
  • r 0 , r 45 , and r eo are the r values in the 0 °, 45 °, and 90 ° directions, respectively.
  • the comparative steel ⁇ ⁇ with a low mass has a low r-value as an index of deep drawing 1-strength, and also a bad Ericssen value and a CCV value, which are model formability test values (CCV has a large value).
  • the deep drawability is bad).
  • the steels A, B, and C of the present invention in which the P content was increased had higher r-values, elixir values, and CCVs than the comparative steel K. It is clear that the workability has been improved. In addition, the elongation shows a sufficient value. I) It has good toughness.
  • Table 4 shows the results of examining the pickling properties of the hot rolled sheet for the same steel as in Example 2.
  • a hydrochloric acid-based pickling solution is usually used for ordinary steel.
  • its pickling property is much worse than that of ordinary steel, and such a hydrochloric acid-based pickling solution is not sufficiently effective. .
  • a strong pickling solution hydrofluoric nitric acid, is used.
  • the surface of the shot should be cleaned before pickling. It is customary to apply a mechanical impact to the scale (oxide layer). As a result, the cost required for pickling is higher for ferritic stainless steel than for plain steel.
  • the pickling test assumes the pickling conditions of ordinary steel using a hydrochloric acid-based pickling solution, with a free HC1 concentration of 90 ⁇ / ⁇ and a total Fe concentration of 1.
  • a hot rolled sheet is immersed in a pickling solution maintained at 8 CTC with a liquid composition of (DO ⁇ Z ⁇ (added as FeCl 2 )) for a certain period of time, followed by rinsing with water and rinsing. The degree of dropout was visually determined.
  • pickling of hot-rolled sheets is an indispensable step that is performed prior to cold rolling.
  • the plate is continuously passed through the tank filled with the pickling solution.
  • Table 5 shows the pitting potential and corrosivity of the cold-rolled steel sheets E, F, I, N, P, Q, and T shown in Table 1 by the immersion »test.
  • Comparative steels P and Q are steels to which Mo and Cu are added, respectively, in order to improve corrosion resistance, while steels E and F of the present invention, which are enriched with P, have the same holes as those of comparative steels P and Q. Indicate the corrosion potential and the degree of corrosion! ), And a clear improvement in corrosion resistance compared to comparative steel N is recognized.
  • the effect is significant even at a P content of more than 0.40%.
  • Table II shows the results of the tests and stress corrosion cracking tests. ⁇ . 6
  • Comparative steels R, S, U are Ti, Nb,
  • the steels G, H, and J of the present invention contain Ti or Nb, carbon and nitrogen in the steel are fixed, and the steel has excellent intergranular corrosion resistance.

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Description

明 棚細
耐 食 性 合 金 技術分野
本発明は耐食性合金に関する。
背景技術
一般に耐食性材料 と しては 1 1.0 0 %以上の cr を含 有 したス テ ン レ ス 鋼が存在 し、 J I S G 4 3 0 4 では 金属組織面か らオ ー ス テ ナ イ ト 系、 オ ー ス テ ナ イ ト · フ ェ ラ イ ト 系、 フ ェ ラ イ ト 系、 マ ル テ ン サ イ ト 系、 析 出硬化系の 5 種に分類されている。 その中で フ ェ ラ イ ト 系ス テ ン レ ス鋼は比較的安価で加工性 · 延性に富む ため比較的多量に商用されて お ！） 、 熱間圧延ス テ ン レ ス鋼板と して 9 種類、 熱間圧延ス.テ ン レ ス鋼帯と して 1 0 種類が規格化されている。 ま た、 冷間圧延ス テ ン レ ス鋼板 . 鋼帯と して も 1 0種類が規格化されている。 これ ら フ ヱ ラ イ ト 系ス テ ン レ ス鋼板 · 鋼帯の化学成分 の う ち、 P について眺めてみる と 、 S U S 4 4 7 J 1 と S U S X M 2 7 の 2 種類が 0.0 5 0 %以下 と規定さ れ、 その他の鋼はいづれ も 0.0 4 0 %以下 と規定され ている。
すなわち、 フ ェ ラ イ ト 系ス テ ン レ ス 鋼は結晶構造的 には体心立方構造を呈 し、 結晶構造的に も靱性 ' 加工 性に乏 しい う えに、 耐食性を も た している Crが 11.00 %以上も 含有されるため、 更に！! ί性 ■ 加工性を劣下さ せる と い う短所を内蔵している。 したがって、 靱性 ' 加工性に悪影響を及ぼす不純物特に Ρ については、
0.0 4 0 %以下の厳しい規定が設け られている。
しか し、 一'般に熱間圧延ス テ ン レ ス鋼板 · 鋼帯、 冷 間圧延ス テ ン レ ス鋼板 · 鋼帯と して製造されている
4.0灘 ょ ?薄い板厚に おい ては、 本発明者らの研究に よ る と 、 Cr量、 C量および s 01 . A1 量をそれぞれ適正 ¾範囲に規制も し く は添加する こ と に よ ]? 、 0.0 4 0 %を越える P を含有させて も 、 靱性は問題と な らず、 耐食性、 機械的性質を犠牲にせず安価な耐食性材料の 供給が可能である こ とが明らかとなった。
すなわち、 ス テ ン レ ス鋼の製鋼工程は各社各様であ るが、 基本的には、 スク ラ ッ プ鉄、 合金鉄な どを電気 炉で溶解 し、 V O D あるいは転炉一 V O D、 ま たは
A O Dにおける精鍊な らびに成分調整を経てス ラ ブも し く は鋼塊に篛造される。 しか し一方で、 省エ ネル ギ 一、 製造性の観点か らは、 普通鋼の製造設備を用いて、 高炉溶銑を転炉に装入 しさ らに Fe — Cr合金 ¾ど種々の 副原料を添加する方法で、 精鍊な らびに成分調整を行 るっ てス テ ン レ ス鋼を製造する方法も考え られる。 こ の場合、 高炉溶銑は P、 S な どの不純物趲度が高 く 、 特に Pは 0.0 8 〜 0.1 5 %が含有されてお ！？ 、 ス テ ン レ ス鋼規格の 0.0 4 0 %以下 とするためには、 転炉へ の装入以前にあ らか じめ予備脱 Pを行なった 1)-、 転炉
O PI 操業において特別 ¾処理を行な う ¾ ど製造性の低下が 生ずる。 しかるに、 これら脱 P処理が省略されれば製 造性の向上 ¾ らびに製造費の低減につなが 安価な製 造法と な る。 したがって、 従来のス テ ン レ ス 鋼におけ る P 量の規制を緩和すれば安価な耐食性合金の製造が 可能である こ と は明 らかである。
発明の開示
本発明者 らは、 詳細な研究検討の結果、 Cr量を
1 0.0 0 〜 1 8.0 0 %、 C 量を 0.0 5 %以下 と それぞ れ限定 し、 かつ so l .Al を 0.0 0 5 〜 0.5 0 %添加す る こ と に よ 、 ス テ ン レ ス 鋼の P規制値以上の P を含 有せしめて も靱性を損なわない こ と を見い出 した。 さ らに、 Pの'富化は耐食性を損なわないばか ！？ か、 かか る P濃度の高い合金は熱延板の酸洗性が向上 し、 さ ら には深絞 ]? 性 どの加工性が向上する こ と を新たに見 い出 した。
本発明.は、 こ の よ う な新 しい知見に基づ く も の であ
9 、 従来に ない耐食性合金を提供する も ので ある。
すなわち、 本発明は、 重量％で C ； 0.0 5 %以下、
Cr ； 1 0.0 0 %以上 1 8.0 0 %以下、 Si ； 1.0 0 % 以下、 Mri ； 1.0 0 %以下、 P ； 0.0 4 %を越え
0.1 5 0 %以下、 有利には P ； 0.0 4 5 %以上 0.1 50 %以下、 S ； 0.0 5 0 %以下、 Ni ； 0.0 0 %以下、
so l .Al ； 0.0 0 5 %以上 0.5 0 %以下を含有 し、 必 要に応 じて 1.0 0 %以下の Cu、 または 1.0 0 %J¾下の
O PI - d o Moのいづれか 1 種ま たは 2種を、 さ らに必要に応 じて 0.5 0 %以下の Tiまたは D.5 0 %以下の Nbのいづれ：^ 1 種ま たは 2種をその合計量で 0.5 0 %以下を添加 し、 残部が Feおよび不可避に混入 して く る不純物か らな る 加工性お よび掇洗性に優れた耐食性合金を提供する。
こ こで各成分の限定理由について述べる。
Cは （3.0 5 %以下 と したが、 C量があま ί)高い と熱 間圧延後に部分的に生成する変態相が硬質と ¾ i？ 、 P が富化されているため熱間圧延状態での材料の靱性 · 延性が損なわれる と と も に、 冷延焼鈍後の材料の靱性、 加工性および溶接性に害を及ぼす。 したがって これら を回避するためには cの上限を ·□ 5 % と する必要が あ るからである。
Crは 1 0.0 0 %以上 1 8.0 0 %以下 と したが、 下限 の 1 0.0 0 %は耐食性保持のための必要最低量である。 ま た Cr量が高い と靱性が損なわれ、 Pが富化されてい るために著し く 脆化するので 1 8.0 0 %を上限と した。
Siおよび Μπは通常、 許容されている限度の 1.0 0 %以下 とする。
sは高すぎる と耐食性や熱間加工性に悪影響をお よ ぽすため低い方が好ま しいが、 高炉溶銑では S も高 く 脱 S処理工程を も 省略するため許容の上限を 0.0 5 0 %と する。
Niはフ ェ ラ イ ト 系金属材料の靱性改善に効果がある が、 高すぎる と製品が高価と る るため、 通常の-フ ェ ラ
ΟΜΡΙ ィ ト 系ス テ ン レ ス 鋼で規定されて る上限を本発明合 金における許容限度と し、 Ο.ό Ο Ϋο以下 と する。
Ρ 量の規定は、 本発明の重要 点である。 Ρは
0.0 4 0 %以下では、 高炉溶銑の予備脱 Ρ ま たは、 転 炉における特別る脱 Ρ処理を要 し、 安価な耐食性合金 を製造する利点が失な われ、 ま た、 Ρの富化に よ る加 ェ性お よび酸洗性改善の効果が得 られ ¾いので下限を
0.0 4 0 %越える量、 有利には 0.0 4 5 %以上と する ま た、 0.1 5 0 %を越える と靭性ゃ熱間加工性の面で 好ま し く ¾ く 、 ま た、 加工性も劣下するので、 0 150 %を上限と する。
soし A1は、 P の富化に よ る靱性の低下の緩和およ び 加工性の改善に効果があるが、 0.0 0 5 %未満ではそ の効果が十分で ¾ く 、 ま た 0.5 0 %を越える と その効 果が飽和する と と も に製品が高価 と な るため 0.0 0 5 %以上 0.5 0 %以下 と 限定する。
Cuおよ び Moは耐食性の向上に効果があるが高すぎ る と製品が高価 と ¾ るので、 それぞれ 1 · 0 0 %を上限 と する。
Ti、 Nbはそれぞれ（： 、 Nな ど と 化合物を生成 し、 安 定化元素 と して靱性、 耐食性、 粒界腐食性、 機械的性 . 質の改善に効果があるが、 0.5 0 %を越える と その効 果が飽和する と と も に製品が高価と る るので合計量と して 0.5 0 %を上限と する。 図面の簡単な説明
第 1 図は、 Pの r 値にお よぼす効果を示すグ ラ フ で ある。
第 1 図に示す結果は、 基本的に 1 3 % Cr、 0.0 2 % C , 0.0 1 % N , 0.0 0 5 〜 0.50 % sol .AI、 1.0 0 %以下 Si、 1.0 0 %以下 Mn、 0.050 %以下 Sおよび 0.0 0 %以下 Ni を含有 し、 P 量の異なる耐食性合金 を、 通常の熱間圧延後、 熱延板焼鈍を施すこ と な く 、 デス ケ ー リ ン グのみを行ない、 1 回の冷間圧延を施 し た後、 8 2 0 °Cに 1 分間均熱後空冷する仕上焼鈍を施 して得 られた試料についての も のである。
発明を実施するための最良の形態
下に実施例を比較例と共に示すこ と に よ ?本発明 鋼の諸性質を具体的に説明する。
第 1 表に示す化学成分を有する鋼 ¾溶製 し、 熱間圧 延に よ ！） 板厚 3.2籠の熱延鋼帯を製造 した。 さ らに、 こ の熱延鋼帯か ら採取した熱延鋼板を酸洗に よ るデス ケ一 リ ン グ後、 中間焼鈍を施すこ と な く 0.7丽に冷間 圧延し、 8 2 0 °Cて均熱 1 分後空冷に よ る仕上焼鈍を 施し冷延鋼板と した。 これら熱延鋼板および冷延鋼板 を以下の実施例に供した。
O PI 第 1 表 実施例に用いた鋼の化学成分（重量％ )
Figure imgf000009_0001
※ M、Mo、Ql、Ti、Nt)の空 は不 と して る l
実施例 1
第 1 表に示 した、 本発明鋼 B 、 Dおよび比較鋼 K： 、 L 、 M、 N、 0の熱延板の 2 0 UCにおける シ ャ ル ピー 衝撃試験値を第 2表に示す。
第 2 表
Figure imgf000010_0001
第 2 表の結果からわかる よ う に、 本発明鋼 Β 、 Όは それぞれ P 量の低い比較鋼 K、 Ν と 比べて、 衝撃値の 低下はわずかである。 しか しなが ら、 比較鋼 L 、 M、 0はそれぞれ P 、 C . C rが本発明の規定範囲を越えてお ？、 また s oし A I も 低い。 こ のため、 衝撃値は低 く 、 靱 性の低下が著 しい。
実施例 2
第 1 表に示 した、 本発明鋼 A、 B 、 C . Dおよび比 較鋼 K、 L 、 Nの冷延鋼板の機械的性質お よび r 値、 エ リ ク セ ン値、 C C V ( コ ニ カ ルカ ッ プ値 ） を第 3 表 に示す。 ¾1
5 表
Figure imgf000011_0001
※圧延方向に対して、 0°、 45°、 90°方向の試験値の重みつき平均, 例えば r = ( r0+ 2 r4B+ reo ) / 4、
但し、 r0、 r45、 reoはそれぞれ 0°、 45°、 90°方向の r値
¾
P以外の化学成分がほぽ同一 と考えられる本発明鋼 k、 B 、 Cおよび比較鋼 K、 Lの.特性値を比較する こ と に よ ！） Ρ の影響は明確と な る。
すなわち、 Ρ 量の低い比較鋼 Κは、 深絞 1?性の指標 である r 値が低く 、 模型成形性試験値であるエ リ ク セ ン値お よび C C V値も悪い （ C C Vは値が大き い程、 深絞 性が悪い ） 。 しか し、 P 量を高めた本発明鋼 A、 B 、 Cは比較鋼 Kに比較する と r 値、 エ リ ク セ ン値お よび C C Vはいずれも 向上 してお 、 Pの富化に よ る 加工性の改善が明 らかである。 また、 伸びも十分な値 を示 してお ί) 良好な靱性を有 している。 と ころが、 ； Ρ 量を本発明鋼の規定値以上に高めた、 比較鋼 Lでは、 再び各特性値は低く り 加工性および靱性が低下する こ と がわかる。 したがって、 Ρ を富化する こ と に よ 、 靱性を損 わずに加工性を改善するためには、 本発明 におい て規定 した よ う に 、 Ρ 量の適正な成分範囲が存 在するのである。
さ らに、 本発明鋼 Dお よび比較鋼 Νを比較する こ と に よって も 、 Ρ富化に よ る加工性の改善は明 らかであ る。 すなわち、 本発明鋼 D と 比較鋼 Νでは Ρ 量が異
Ϊ) , さ らに前述の鋼 Α、 Β 、 （ 、 Κ：、 L に比較して、 Cr量、 C量、 S i 量がか ί?異なっている。 Ρ量を高めた本 発明鋼 Dは、 比較鋼 Νに比べて、 r値、 エ リ クセン値、 C C V は向上してお ] 3 加工性に優れている こ とが明 らかであ る。 ま た、 伸び も 同等以上の値を有 してお！）靱性も 良 好である。
したがって、 Cr 量、 C 量をは じめ と する各成分量 が異なって も 、 本発明の規定範囲であれば、 ； P 富化に よ る加工性改善の効果が得 られ、 かつ良好な靱性を有 している こ と がわかる。
実施例 3
実施例 2 と 同 じ鋼について、 熱延板の酸洗性を調べ た結果を第 4 表に示す。 実際の製造ラ イ ン における熱 延板の酸洗には、 普通鋼の場合通常、 塩酸系の酸洗液 が用い られる。 し力 し、 フ ェ ラ イ ト 系ス テ ン レ ス 鋼の 場合、 その酸洗性は普通鋼よ ? も かな 悪 く 、 この よ う な塩酸系の酸洗液ではその効果が十分では い。 こ のため、 よ i? 強力な酸洗液である弗硝酸が用い られ、 さ ら に酸洗の効果を上げるために、 酸洗前に シ ョ ッ ト ピ一 ニ ン グる どに よ 表面の ス ケ ー ル （ 酸化層 ） に機 械的な衝撃を与えてお く のが通例である。 その結果、 酸洗に要する コ ス ト は フ ェ ラ イ ト 系ス テ ン レ ス 鋼 の方 が普通鋼に比べ高いのが現状である。
第 4表にその結果を示 した酸洗性試験は、 塩酸系の 酸洗液を用いる普通鋼の酸洗条件を想定 し、 遊離 HC 1 濃度 9 0 ^ / ^、 ト ー タ ル Fe濃度 1 (D O ^ Z ^ ( FeC l2 と して添加） の液組成で 8 CTCに保持した酸洗液に、 一定時 間熱延板を浸賡 した後、 水洗、 洗滌を行 い表面のス ケ 一 ルの脱落の程度を 目視に よ 判定 した も のである。
O PI 1
4
Figure imgf000014_0001
〇 ； 良好 ; やや良 X ； 不良 第 4 表の結果において 、 本発明鋼 A 、 B 、 C 、 D と 比較鋼 Κ 、 L 、 Νを比較する こ と で 、 P の酸洗性にお ょぽす効果が明 らかと な る。 すなわち、 P 量が低い比 較鋼 Κ：、 Νは、 酸洗液に 1 2 0 秒間浸漬 して も ス ケ 一 ルは完全には除去されないが、 Ρ 量を富化した本発明 鋼 A 、 B 、 C . D な らびに比較鋼 Lは、 明 らかに、 ス ケ一ルを完全に除去する に要する浸潸時間は短縮され 酸洗性は向上している。 したがって 、 P 量の増加と と も に、 熱延板の酸洗性は向上する。
この結果は、 当該鋼の製造性と い う点において重要 な意味を示唆 している。 すなわち、 熱延板の酸洗は、 冷間圧延に先立って実施される必要不可欠な工程であ ί？ 、 通常は、 酸洗液を満た した槽内を連続的に通板す
OMPI
WIPO る こ と に よ って行なわれる。 本発明鋼熱延板の酸洗性 が良好てあ 、 酸洗に要する時間が短い と い う こ と は、 酸洗工程の通板速度を高速化する こ と ができ 、 製造性 の向上に大き く 寄与する も のである。 そ して、 さ らに 重要な こ と は、 上述の結果は塩酸系の酸洗液で得られ た も のであ 、 本発明鋼は、 コ ス ト の安い普通鋼と 同 条件で酸洗 し得る こ と を示 している。 したがって、 本 発明の 目的の一つである安価な耐食性合金を提供する と い う点で大き な利点と な る。
実施例 4
第 1 表に示 した E 、 F 、 I 、 N、 P 、 Q、 Tの冷延 鋼板について孔食電位およ び浸 »試験に よ る腐食性を 第 5 表に示す。
比較鋼 P 、 Qは、 耐食性の向上のために、 それぞれ Mo、 Cuを添加 した鋼であるが、 P を富化 した本発明 鋼 E 、 F は、 これ ら比較鋼 P 、 Q と 同等の孔食電位な らびに腐食度を示 してお ！） 、 比較鋼 Nに比べ、 明 ら力 な耐食性の向上が認め られる。
5
Figure imgf000016_0001
1000 ppmCl 、 80 °C. Ar 脱気
Ά 5 % NaCl + 2 %H202. 40 °Cの溶液に 24 hr
浸漬 した時の腐食減量 すなわち、 Mo も しくは Cuの添加に よ る耐食性改善の
効果は、 0,0 4 0 %を超える P含有量において も いさ
さか も損 われる も のでは ¾い。 A1 を 0.5 5 0 %含有
する本発明鋼 I および A1 を 0.4 2 0 %含有する比較鋼
Tについてみる と、 孔食電位お よび腐食度に対する A1 の効果は顕著でないが、 P 量の多少に よ る差異が い こ
と は明 らかである。
実施例 5
第 1 表に示 した G、 H、 J 、 N、 R、 S 、 Uの鋼板
について、 浸漬試験に よ る腐食度、 および粒界腐食試
験、 耐応力腐食割れ試験の結果を第 ό表に示す。 ヽ. 6
Figure imgf000017_0001
※実施例 4 と 同 じ条件
※※ 1200 DC x 1 0 min保持後、 空冷の鋭敏化処 理を行 った後、 粒界腐食試験を実施。 試 験は硫酸—硫酸銅試験 （ JISG0575 )に準 ずる。 曲げ条件は 0.5 tR曲げ。 判定は〇 粒界腐食な し X粒界腐食発生
※※ 定歪法、 4 2 %塩化マ グネ シ ウ ム試験
( JI SG0576 ) に準ずる。
判定は〇割れな し、 X 割れ発生
比較鋼 R、 S 、 Uは比較鋼 Nにそれぞれ Ti 、 Nb、
Mo + Nbを添加 した ものであるが、 第 ό表の結果か ら、 いづれ も腐食度は小さ く ¾ i? 耐食性の向上が認め られ る。 同様の結果は、 本発明鋼 G、 H、 J につい て も 得 られ、 P富化の影響はな く 、 優れた耐食性を有 してい
OMPI 1 ό
る
ま た、 本発明鋼 G、 H、 J は Ti または Nbを添加 しているため、 鋼中の炭素、 窒素が固定されてお 、 耐粒界腐食性に優れている こ と がわかる。
ま た、 オー ス テナ イ ト 系ス テ ン レ ス 鋼では、 しば し ば応力腐食割れが問題と な ！） 、 特に Pの悪影響が一般 に知られている。 しか し、 基本的に体心立方構造を有 する本発明鋼では、 第 ό 表に示すごと く 、 Ρ 量にかか わらず、 耐応力腐食割れ も 優れている。
以上示 した よ う に、 本発明に よれば、 加工性な らび に酸洗性に優れた耐食性合金が得られる。

Claims

請求の範囲
1. 重量0 /0で、 C ； 0.0 5 %以下、 Cr ; 1 0.0 0 % 以上 1 8.0 0 %以下、 Si ； 1.0 0 %以下、 Mn 1.00 %以下、 P ； 0.0 4 0 %超え 0.1 5 0 %以下、 S ； 0.0 5 0 %以下、 Ni ； Ο.ό 0 %以下、 sol ·Α1 ；
0.0 0 5 %以上 0.5 0 %以下、 残部が Feおよ び不可避 的不純物か らな る耐食性合金。
2. さ らに Cu ； 1.0 0 %以下お よ び Mo ； 1.0 0 %以 下の 1 種ま たは 2 種を含む請求の範囲第 1 項記載の耐 食性合金。
3. さ らに Ti ； 0.5 0 %以下お よ び Nb ； 0.5 0 %以 下の 1 種ま たは 2 種を合計で 0.5 0 %以下を含む請求 の範囲第 1 項記載の耐食性合金。
4. さ らに Cu ； 1.0 0 %以下お よ び Mo ； 1.0 0 %以 下の 1 種ま たは 2種と さ ら に Ti ； 0.5 0 %以下およ び Nb ； 0.5 0 %以下の 1 種ま たは 2 種を合計で 0.5 0
%以下 と を含む請求の範囲第 1 項記載の耐食性合金。
5. P を 0.0 4 5 %以上 0.1 5 %以下含有する前記請 求の範囲のいずれか一項に記載の耐食性合金。
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