WO1981000253A1 - Modification des caracteristiques du sang d'animaux apres abattage - Google Patents

Modification des caracteristiques du sang d'animaux apres abattage Download PDF

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    • Y02P20/141—Feedstock
    • Y02P20/145—Feedstock the feedstock being materials of biological origin

Definitions

  • cost relates to a liter of blood treated as part of a total annual slaughter of the order of 20,000 tonnes of animal shifts per unit of treatment, this tonnage corresponds approximately to 1,000,000 liters of blood .
  • i- Reprocom process for coagulating a blood stored by injecting steam into the mass then passing to the rotary filter.
  • the production costs indicated above take into account the remuneration and amortization of the equipment costs relating to the production materials. These investment costs may, for a processing unit as defined above, represent from 250,000 francs to 3,000,000 francs (all of the above costs apply to 1977).
  • the invention relates to a simplified process for modifying the physical and biochemical characteristics of the blood of animals after slaughter or of the serum thereof after separation, remarkable what it consists in heating the blood before coagulation, its serum after separation, up to a temperature corresponding substantially to its boiling state - while reading applying slow and continuous agitation, then stopping the operation when the blood or serum has acquired a lumpy consistency corresponding to coagulation in the state, with substantially complete disappearance of the liquid phase
  • the process is also remarkable in that it consists in adding to the blood, from the bleeding, a
  • OMP anti-coagulant agent and preferably also a bactericidal agent. It has been found experimentally that the best results are obtained with the use of ethylene diamine-tetra-acetic acid (EDTA) or one of its basic derivatives such as sodium EDTA (EDTA Na2) which ensures satisfactory preservation of the blood in the liquid phase by delaying bacterial development for a period of approximately 10 days, then subjecting the blood thus preserved to the heat treatment defined above.
  • EDTA ethylene diamine-tetra-acetic acid
  • EDTA Na2 sodium EDTA
  • the blood thus preserved, then transported to the places of treatment is then heated in mass gradually with slow and continuous stirring intended to ensure the homogeneity of the transformation phenomenon without, however, eliminating the fibrin which itself contains proteins which would be lost if the agitation was too strong and this fibrin separated.
  • the treatment thus defined is continued up to the vicinity of the boiling temperature.
  • the lumpy phase transformation reaction begins around 80-85 ° C and ends around 95-100 ° C, a temperature which, at normal pressure, corresponds to the boiling of blood. Under the conditions where they were born me ⁇ the experiments within 15 to 20 seconds elapsed between the start of the reaction and the trans ⁇ formation total which is carried out at the boiling temperature of 1. From that moment, he is no longer
  • the weight loss does not exceed 5%, it consists on the one hand, by 1 * evaporation and on the other hand, by the presence of a slight "rendering" liquid which does not have any drawback because, as it will be seen further on, this rendering is taken up again during the processing of the next "cuvee” without there being an accumulation of successive "renders".
  • the contents of the treatment tank are poured out. in a thin layer on a conveyor belt which runs at a speed appropriate to the level of the point of discharge; the strip is arranged in such a way that at its opposite end, the treated blood has returned substantially to room temperature.
  • the blood in the stable and moist lumpy phase thus obtained can be stored either in the open air in bulk, or in plastic bags, preferably sealed; it can thus be stored before use for a period of several months without any bacterial proliferation starting to appear.
  • the 0.5% dose of EDTA Na2 ensures uncoagulated blood in a state of delayed bacterial proliferation for a period of about 10 days beyond which the proliferation bac ⁇ térienne rises extremely quickly.
  • the minimum dose of EDTA capable of determining the start of anticoagulation, as established by the experiment, is 0.05% of the volume of bleeding blood considered. At 0.02 or 0.03% there is no start of anticoagulation. On the other hand, around 0.1%, the anti-coagulation is total. If the heat treatment is then applied, there remains, approximately 040% of EDTA, to ensure during the period of several months indicated above, the delay in proliferation in the lumpy phase.
  • the delay in proliferation is due, at least in part, to the fact that the ethylene motif (CH2.CH2), the bactericidal properties of which are known, is present in the molecular structure of EDTA .
  • CH2.CH2 ethylene motif
  • EDDHA ethylene diamino dio hydroxylphenyl acetic acid
  • the finished product which can be kept for several months, is very rich in protein elements because there is only a small denaturation of such elements compared to blood from the bleeding, due to the low total caloric intake necessary for transformation. It therefore has, in the context of the various industrial applications which will be set out below, a significant market value, whereas it should be recalled that in the current state of things, a slaughterhouse must pay to be collected the blood.
  • the treatment process defined above does not entail any effluent to be eliminated and a certain olfactory nuisance which appears during the treatment can be eliminated by the use of activated charcoals or peat above the treatment tanks.
  • the serum or plasma obtained after the coagulation or centrifugation operations are less rich in protein than the clot or mass of platelets obtained. They can, however, also be incorporated in blood for lumpy phase as has just been said; said resulting lumpy phase is then relatively poor in protein; -.- lie can however be assigned to one of the
  • the cost price is very low since, on the one hand, the heat treatment tanks constitute a material which is simple to carry out because the treatment takes place in the open air without any special precautions having to be taken and that, on the other hand, the operating cost is, apart from transport costs, essentially constituted by that of the thermal energy to be used to just bring the blood to its boiling point.
  • This thermal energy can be estimated at 72,000 kilo-calories per 1,000 liters of blood, while in the example of the current conventional treatments in pressure cookers described above, the energy expenditure is of the order of 880,000 kilo- calories per 1,000 liters of blood; that is to say that, compared to this process, the energy saving achieved is of the order of 90%.
  • pollution control is achieved at the lowest cost.
  • the blood thus stabilized by placing in lumpy phase according to the process described above loses its character as a polluting residue and can be used directly for animal feed due to the palatability of the coagulate obtained.
  • it can come into the fattening diet for pigs on the basis of 25 to 30% of the daily ration at an overall humidity level of approximately 11 ' *.
  • the stable and moist lumpy phase obtained according to the process can optionally be brought to 120 ° C. in an autoclave. An operation carried out under these conditions for 20 minutes established that the blood thus treated retained the same appearance as the starting product.
  • the above described operation for placing a lumpy phase can be defined as a coagulation of a particular type.
  • serum like blood, also has the property of coagulating with heat in the same way as above. The same is true for plasma.
  • the blood coagulate alone is also palatable for animals, even after prolonged autoclaving if it is deemed useful (4 hours at 120 ° C for example).
  • Blood is therefore the staple food for livestock, domestic animals and wild animals.
  • This palatable coagulate can also serve as a support for the ingestion, by animals, of medicinal product.
  • the object of the present invention is also to specify
  • Desiccation can be achieved by subjecting the lumpy pha ⁇ to heat treatment or simply in the open air, with or without ventilation.
  • the new state conferred on the blood by application of the above process was defined in a first approach as far as it could be by simple visual observation. According to this definition, the new product is presented as a lumpy phase of dark brown color, similar to coffee grounds although having a larger granulati, this lumpy phase being stable, moist and not staining the fingers.
  • the EDAX system thus makes it possible, by simple interrogation by electronic bombardment, under very high vacuum, of a sample to be analyzed, to obtain instantaneously by analysis of the energy spectrum of X-ray radiation thus diffused, the composition, in simple bodies, of the surface layer of this sample, in the order of Mendeleev's classification on the abscissa, by a line of conventional symbolization providing, on the ordinate, the relative proportions of said simple bodies.
  • the analysis relates to a thickness of the surface part of the sample which can vary, in general, from 0.1 micron to several microns, depending on the attention particle acceleration which is applied to 1 device; the presence of a determined body is shown on the screen by a sort of "peak", the height of which is linked to the quantity of said body contained in the analyzed volume of the sample and the computer allows to calculate the numerical value of the integral of the corresponding peak.
  • the lumpy blood structure shows a characteristic heterogranulometry and a general structure of "aggregate" type.
  • the blood is in no way a homogeneous solution since it consists of a colloidal liquid medium which contains in suspension the "figured elements" of the blood,
  • colloids constituting the figured elements of the blood have a surface tension greater than that of the plasma since, in particular, they are perfectly “wetted” by the latter, without, however, being miscible with it.
  • Figure 1 is a schematic view of an apparatus for heat treatment of blood according to the invention, using a continuous cycle of operations.
  • FIGS. 2 and 3, 4 and 5, 6 and 7 show, two by two, the blank structure and the lumpy structure photographed with the electron microscope, respectively under the magnification x30, x300 and xlOOO,
  • FIG. 8 likewise shows the lumpy structure under the magnification x5000
  • FIG. 9 represents the plot obtained with the EDAX apparatus, of the respective chemical compositions of the respective surface layers of the blank structure and of the lumpy structure,
  • FIG. 10 a graph of the setting speed curves of a cement paste for three test tubes including a control test tube, a test tube containing 1.5% of blood transformed into lumpy structure and a test tube containing 1.5% of freeze dried blood
  • FIG. 11 a table translating, in numerical form, the main observations which can be deduced from FIG. 10.
  • the apparatus essentially comprises an Archimedes screw elevator arranged in position inclined, at the bottom of which is brought the liquid blood preheated to about 60 ° C.
  • the elevator is schematically constructed as follows:
  • Control means which have not been shown and are of conventional design, are arranged so that the liquid does not exceed a maximum level which is shown at 37 in the figure.
  • the cylindrical member 21 has two coaxial walls defining an annular space 23 inside which can circulate a fluid brought to a suitable temperature / brought in by intake orifices such as 24, 25 and discharge, not represented.
  • the annular space 23 is further preferably preferably di ⁇ aimed radially by a partition 26 in two spaces 23a, 23b, respectively served by the inlet orifices 24, 25, so as to allow the blood to be subjected to an increasingly high thermal atmosphere as it will be raised by the Archimedes screw from the inlet 27 to the outlet 28 according to a law of temperature growth which will be defined below.
  • the said Archimedes screw itself has a double wall defining a helical volume 32 to the inside which a fluid can circulate brought to a - temperature of the order of 100 to 110 ° C. and which is therein introduced in any suitable manner, for example at the level of the upper end 29a of its hollow axis 29.
  • a permeable conveyor belt 34 under which is arranged a hopper 35 allowing the recovery of the slight liquid rendering which has been mentioned above, in a tank 30 which is connected to the reception tank 20 by a suitable pipe 31 provided with a valve 36 and pumping means 7 arranged so as to reintegrate said rendering with the flow of liquid blood poured into the tank 20 .
  • the device works as follows:
  • the Archimedes' screw When the Archimedes' screw is driven in rotation, it takes in and raises at each rotation turn a certain amount of the anticoagulated blood contained in the tray 20 and it conveys it in a manner which is itself well known, d orifice 27 towards orifice 28 and maintaining it by its own movement, in a state of slow agitation, towards the upper part of the cylindrical organ 21.
  • the blood is subjected to the action of the heat coming, on the one hand, from the fluid which circulates in the space 23a, then 23b and, on the other hand, by simple contact with the screw itself, to the action of the heat which circulates in the helical space 32. Its temperature therefore rises gradually.
  • the lumpy phase transformation reaction begins at around 80 ° C. and it is desirable that from this temperature the total transformation of the blood into lumpy phase be acquired in a while
  • the anticoagulated blood will be gradually brought, on the one hand, to around 80 ° C for which the lumpy phase reaction begins, and then from this moment and for a time, the duration of which can be determined by a judicious choice of the tem ⁇ temperature-of admission of fluids by orifices 25 and 29 and / or by the length of the part 23b of the annular chamber 23, up to at the optimal final temperature chosen for said lumpy phase.
  • the blood thus put in lumpy phase will therefore be poured at the orifice 23 v_.r the end of the treadmill, from which - * ._ ⁇ le will be conveyed to means of evacuation.
  • FIG. 2 established under a JEOL scanning electron microscope of the J.S.M- U3 type, the blank structure seen under a magnification of x30 shows that the surface of the ladi ⁇ te structure is compact, continuous and homogeneous (see in particular the surface referenced 50). It is however crisscrossed with a few cracks which are perfectly identifiable, such as crack 51.
  • the homogeneous surface 50 and crack 51 being located in the center of the picture can be followed under the magnifications of x300 and xlOOO which will be used for the pictures shown in Figures 4 and 6.
  • FIG. 3 shows under the same magnification of x30 a fragment of lumpy structure which, even under this low magnification, shows a heterogeneous appearance which will be highlighted in FIGS. 5, 7 and 8, respectively established under the magnifications of x300, xlOOO and x5000.
  • FIGS. 5, 7 and 8 respectively established under the magnifications of x300, xlOOO and x5000.
  • FIG. 6 which reproduces a photograph obtained at magnification from x10000, confirms the observations which had already been made for the blank structure in FIGS. 2 and 4 under the magnification of x30 and x300. There are indeed, practically without modification of appearance despite the increase in magnification, the surface 50 which always has the same uniform appearance slightly wavy, just as the crack 55 is here particularly clear.
  • figure 7 shows very distinctly the very particular character of the lumpy structure. As already indicated, FIG. 7 indeed represents an aggregate of elementary cells which are already quite identifiable there. None similar appears in Figure 6
  • the difference between the two structures is moreover underlined by the chemical analysis of the surface part of each of them, carried out using the EDAX device integrated in the electron microscope used and, of course, on the same samples.
  • FIG. 9 represents the photograph obtained, on which were superimposed, by memory recall using the computer, the plots corresponding respectively to the blank structure (envelope curve of the plot in vertical hatching) and to the structure gurmeleuse (succession of possibly joining points).
  • the characteristic line K of the silicon (Si) chosen from the simple bodies that make up blood.
  • the choice of silicon was made because it is present in whole blood, but absent in pla sna (see Scientific Tables Documenta GEIGY, 6th edition, cited above, page 583).
  • the top line is "79 1740 EV K Z 14 Si”. It means that, to lay the vertical reference line referenced 101 in the figure, the "window” 79 has been chosen (internal characteristic of
  • the second line indicates that the vertical scale VS (Vertical Scale) is 2500 electronvolts per channel (Channel) which means that the device differentiates two elements whose lines are 20 e-V apart.
  • VS Vertical Scale
  • Channel electronvolts per channel
  • the third line is the indication on the abscissa, of the energies which are represented there (in thousands of 1 electron volts).
  • the fourth line carries simple indications of service: January 7, 1980, sample 01 -EDAX.
  • VICAT device known as no. This VICAT probe: large needle diameter: 10 mm medium needle diameter: 2.5 mm fine needle diameter: 1.13 mm
  • D is the diameter of the needle in centimeters
  • x is the penetration of the needle in centimeters

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Abstract

Le procede consiste a chauffer en masse le sang a l'etat liquide ou son plasma ou serum en appliquant a ladite masse une agitation lente et continue, l'operation etant poursuivie jusqu'au voisinage de la temperature d'ebullition. Le sang se presente alors sous forme d'une phase grumeleuse stable et legerement humide de longue conservation constituee par des granules (57 a 61) de l'ordre du micron, faiblement adherents entre eux. De preference on ajoute au sang, des la saignee, un agent anticoagulant, tel que l'EDTA Na2. Le produit grumeleux obtenu peut etre utilise pour l'alimentation animale ou comme engrais.

Description

MODIFICATION DES CARACTERISTIQUES DU SANG D' ANIMAUX APRES ABATTAGE
Il est connu que la majeure partie du sang provenant de l'abattage industriel- des animaux de boucherie n'est pas récupéré, faute d'un moyen économique permettant sa transformation sous une forme qui le rende aisément trans- portable et qui soit peu coûteux en énergie nécessaire à la transformation. Si l'on tient compte de la récupé¬ ration qui est pratiquée, notamment en vue de l'alimen¬ tation humaine, sur 60% du sang de porc et, pour divers autres usages, sur 30% du sang de bovin pour diverses applications industrielles, la quantité totale de sang qui n'est pas actuellement collectée est, par exemple en France, voisine de cent mille tonnes par an, ce qui re¬ présente 70% environ du volume total de sang disponible au niveau des abattoirs.
Le sang ainsi non récupéré industriellement est alors, le plus fréquemment, rejeté avec les eaux usées, or:
- il est polluant et putrescible et, lorsqu'il est ef-' fectué, le traitement d'un litre de sang en station d' épuration revient environ à 16 centimes (évaluation faite pour l'année 1977).
- par contre, il est riche en matières nobles et, tout spécialement, en protéines qui sont ainsi perdues, voire détruites sans aucun profit.
Il est clair que le -bilan de cette opération est totale¬ ment négatif, tant sur le plan strictement économique que sur celui de l'alimentation humaine au niveau duquel le déficit global en protéines est devenu très important alors que la récupération des protéines contenues dans le sang d'abattoirs est de nature à permettre soit leur recyclage par leur utilisation pour l'alimentation animale ou à titre d'engrais pour l'agriculture, soit éventuellement, leur utilisation directe pour le cadre de l'alimentation humaine.
En dehors des procédés bien connus d'utilisation direc¬ te du sang dans le cadre des industries de la charcu- terie (boudin) et de la conserve, les différents trai¬ tements envisageables en vue de sa transformation, tels qu'ils sont actuellement connus, font appel aux tech¬ niques suivantes :
1 - séparation ou concentration en deux phases par un moyen physique ou mécanique.
2 - conservation par le froid
3 - déshydratation
Ces divers traitements nécessitent tous la mise en oeuv d'un appareillage complexe et onéreux et le recours à une quantité considérable d'énergie. Leurs diverses mo- dalités sont brièvement rappelées ci-dessous avec l'in¬ dication de leur coût de revient ci-après donné de faço approximative sous la simple dénomination "coût" . Ce co se rapporte à un litre de sang traité dans le cadre d'u abattage annuel total de l'ordre de 20.000 tonnes de ca casses d'animaux par unité de traitement, ce tonnage co respond approximativement à 1 000 000 de litres de sang.
Au prix ci-dessous, il convient d'ajouter environ 5 cen times par litres de sang traité (hypothèse d'une collec te effectuée par véhicule citerne à partir de cinq abat toirs) dans tous les cas ou la nature même du procédé mis en oeuvre ne suppose pas le traitement du sang sur les lieux mêmes de l'abattage. a - Séparation centrifuge de sang alimentaire fraîche¬ ment récolté : coût 5,6 centimes/litre
b- congélation en pains de sang entier frais: coût : 14,5 centimes/litre
c- congélation en paillettes de plasma de qualité alimentaire:coût 33 centimes/litre
d- séchage en cuiseur de sang entier frais ou stocké avec phase de stérilisation vers 125°C puis déshydrata¬ tion sous vide à 45° C: coût 22,4 centimes/litre
e- séchage en cuiseur avec préconcentration de sang en- tier frais ou stocké :coût 18,9 centimes/litres
f- séchage par atomisation avec ou sans concentration préalable de sang entier frais ou stocké :
1- coût sans concentration : 83,30 centimes/litre 2- coût avec concentration : 82,8 centimes/litre
- séchage à billes, de sang entier frais ou stocké : coût 54,1 centimes/litre
h- concentration par ultrafiltration ou par osmose inverse
1 - coût de la transformation du plasma en paillet¬ tes congelées : 40 centimes/litre
2 - coût de la transformation du plasma en poudre :
600 centimes/litre 3 - coût de la transformation du sang en farine :
300 centimes/litre
La technique connaît également les procédés suivants :
i- procédé Reprocom de coagulation d'un sang stocké par injection de vapeur dans la masse puis passage au fil¬ tre rotatif.
ÛMPI j- déshydratation sur cylindre Hatmaker de sang entier non alimentaire par séchage sur rouleaux rotatifs à 140° C.
k- stérilisation-déshydratation par micro-ondes de sang alimentaire ou non, par concentration sous vide puis stérilisation et séchage en farine par micro-ondes.
Les coûts de production indiqués ci-dessus tiennent com te de la rémunération et de l'amortissement des frais d équipement afférents aux matériels de production. Ces frais d'investissement peuvent, pour une unité de trai¬ tement telle que définie ci-dessus, représenter de 250 000 francs à 3 000 000 de francs (tous les coûts ci-dessus s'appliquent à l'année 1977).
En vue de remédier aux inconvénients des procédés connu et tenant,selon le procédé considéré,soit à la nécessit d'effectuer le traitement sur les lieux mêmes de l'abat tage,soit à l'importance de la dépense énergétique à me tre en oeuvre,soit à l'importance des capitaux à immobi pour la construction des équipements,1'invention concer un procédé simplifié de modification des caractéristiqu physiques et bio-chimiques du sang d'animaux après abat ge ou du sérum de celui-ci après séparation,remarquable ce qu'il consiste à chauffer le sang avant coagulation, son sérum après séparation,jusqu'à une température corr pondant sensiblement à son état d'ébullition- tout en lu appliquant une agitation lente-et continue,puis à arrêt l'opération lorsque le sang ou le sérum a acquis une co sistance grumeleuse correspondant à une coagulation en l état., avec disparition sensiblement totale de la phase liqui
Par ailleurs, en vue de permettre la conservation du sang sur les lieux d'abattage entre ces collectes pé¬ riodiques, le procédé est également remarquable en ce qu'il consiste à ajouter au sang, dès la saignée, un
OMP agent anti-coagulant et de préférence également un agent bactéricide. Il a été constaté expérimentalement que les meilleurs résultats étaient obtenus avec l'utilisation de l'acide éthylène-diamine-rtétra-acétique (E D T A) ou de l'un de ses dérivés basiques tels que l'EDTA di- sodique (EDTA Na2) qui assure une conservation satisfai¬ sante du sang en phase liquide par retard de développe¬ ment bactérien pendant une période d'environ 10 jours, puis de soumettre au traitement thermique défini ci-des- sus le sang ainsi conservé.
Il a été constaté que la proportion pondérale d'EDTA Na2 à ajouter au sang dès la saignée pour lui assurer comme il vient d'être dit une bonne conservation en pha- se liquide pendant une dizaine de jours, était sensible¬ ment de 0,50%, la durée de 10 jours étant considérée com¬ me suffisante pour satisfaire aux conditions d'un ramas¬ sage périodique.
Le sang ainsi conservé, puis transporté sur les lieux de traitement est alors chauffé en masse progressivement sous agitation lente et continue destinée à assurer l' homogénéité du phénomène de transformation sans toute¬ fois éliminer la fibrine qui contient elle-même des protéines qui seraient perdues si l'agitation était trop forte et que cette fibrine venait à se séparer. Le trai¬ tement ainsi défini est poursuivi jusqu'au voisinage de la température d*ébullition.
La réaction de transformation en phase grumeleuse débute vers 80-85°C et se termine vers 95-100°C, température qui, à la pression normale, correspond à l'entrée en ébullition du sang. Dans les conditions où ont été me¬ nées les expérimentations, un délai de 15 à 20 secondes s'est écoulé entre le début de la réaction et la trans¬ formation' totale qui est réalisée à la température d1 ébullition. A partir de ce moment, il n'est plus
OMPI nécessaire de maintenir l'apport calorique puisque la transformation totale ou sensiblement totale est alors réalisée.
On constate alors que l'on a obtenu une phase grume¬ leuse de couleur marron foncé (analogue à du marc de ca¬ fé, bien que présentant une granulation apparente plus grosse) ; cette phase grumeleuse est stable, humide et ne tache pas les doigts.
La perte de poids ne dépasse pas 5%, elle est constitué d'une part, par 1*évaporation et d'autre part, par la présence d'un léger "rendu" liquide qui ne présente au¬ cun inconvénient car, comme il sera vu plus loin, ce rendu est repris lors du traitement de la "cuvée" sui¬ vante sans qu'il y ait accumulation des "rendus" suc¬ cessifs.
Dès après obtention de la phase grumeleuse telle qu'el vient d'être définie et afin d'éviter tout début de pro lifération bactérienne à l'intérieur de la masse ainsi tée à haute température, le contenu de la cuve de trait ment est déversé en couche mince sur une bande transpor teuse qui défile à une vitesse appropriée à l'aplomb du point de déversement; la bande est aménagée de manière telle qu'à son extrémité opposée, le sang traité soit revenu sensiblement à la température ambiante.
Le sang en phase grumeleuse stable et humide ainsi obte nu peut être stocké soit à l'air libre en vrac, soit dan des sacs en matière plastique, de préférence scellés; il peut être ainsi conservé avant utilisation pendant une période de plusieurs mois sans qu'aucune prolifération bactérienne ne commence à apparaître.
En effet, il convient de constater qu'un effet de syner¬ gie se produit, du point de vue bactéricide entre l' EDTA Na2 et le traitement thermique final du procédé qui vient d'être décrit. Cet effet de synergie est mis en évidence par la double constation suivante :
- en l'absence de traitement thermique, la dose de 0,5% d'EDTA Na2 assure au sang non coagulé un état de retard de prolifération bactérienne pendant une période d'en¬ viron 10 jours au-delà de laquelle la prolifération bac¬ térienne s'élève extrêmement rapidement.
- par ailleurs, si l'on soumet le sang sans addition d' EDTA Na2 et alors qu'il est encore en grande partie en phase liquide (ce qui suppose alors que le traitement thermique est appliqué immédiatement après la saignée) , l'on ne réalise qu'une pasteurisation classique d'effet très limité dans le temps du fait de l'oxydation due à l'air ambiant.
Il a paru intéressant de donner ici une tentative d'ex- plication de cette synergie au retard à la proliféra¬ tion au niveau de la phase grumeleuse. En effet, celle- ci constitue un milieu humide de nature organique, au sein duquel il se produit donc des modifications ou trans¬ formations bio-chimiques internes au contact de l'air am- biant; ces modifications ou transformation déterminent la libération de certains des oligo-éléments contenus dans la phase grumeleuse, au fur et à mesure qu'elle se pro¬ duit; cependant ces oligo-éléments ne deviennent pas dis¬ ponibles pour un métabolisme cellulaire qui autoriserait la prolifération bactérienne puisque l'EDTA Na2 libre va les complexer (chélater) , privant ainsi la flore bacté¬ rienne des éléments de nature à lui permettre de réaliser ce métabolisme.
Bien entendu, cette hypothèse n'est valable que si l'on suppose que le traitement thermique de mise en phase gru¬ meleuse est appliqué avant que la totalité de l'EDTA Na2 ait été utilisé à la chélation de la phase liquide.
En effet, la dose minimale d'EDTA susceptible de déter¬ miner le début de l'anticoagulation ainsi que l'a éta- bli l'expérimentation,est de 0,05% du volume de sang de saignée considéré. A 0, 02 ou 0, 03% il n'y a pas de début d'anticoagulation. Par contre aux environs de 0,1% l' anti-coagulation est totale. Si le traitement thermique est alors appliqué, il reste, 040% environ d' EDTA, pour assurer pendant la période de plusieurs mois indiquée ci-dessus, le retard à la prolifération dans la phase grumeleuse.
Cependant il est également possible que le retard à la prolifération soit dû, au moins pour partie, au fait que le motif éthylène (CH2.CH2) dont les proprié¬ tés bactéricides sont connues, est présent dans la stru ture moléculaire de l'EDTA.
Il a été également constaté que l'on obtenait des résul tats comparables à ceux exposés ci-dessus lorsque l'on associe 0,45% d'EDTA Na2 à 0,05% d'EDTA CaNa2.
Il a été cependant constaté que les résultats étaient nettement moins bons qu'avec l'utilisation du seul EDTA Na2.
Pour la clarté de l'exposé, il est rappelé que les form les développées de l'EDTA Na2 et d'EDTA CaNa2 sont res¬ pectivement :
Figure imgf000010_0001
Il a cependant été constaté qu'en vue d'obtenir la conservation du sang en phase liquide avec retard du développement bactérien avant son utilisation, par exemple dans le cadre d'un traitement thermique en vue de sa transformation en phase grumeleuse, si les meil¬ leurs résultats sont effectivement actuellement obtenus avec l'utilisation de l'acide éthylène diamine tétra acétique (EDTA) ou de l'un de ses deux dérivés basiques tels que l'EDTA disodique (EDTA Na2) , il était cependant possible de le remplacer par l'un des autres agents com- plexants (ou chélatants) quelconques actuellement connus, soit sous leur forme acide, soit sous forme de leurs sels. L'on obtient alors des résultats analogues, avec divers degrés de perfection qui, selon l'utilisation envisagée pour le produit final, peuvent être considérés comme suffisants.
Parmi ces autres complexants, l'on peut citer, en sus de l'EDTA et de l'EDTA Na2 mentionnés ci-dessus, tous les autres sels de l'EDTA, tels que les sels d'Aluminium ou de Magnésium, ainsi que les autres complexants connus tel que, notamment :
- l'acide éthylène diamino dio hydroxylphényl acétique (EDDHA) ou ses sels
- l'acide nitrilotriacétique ou ses sels
- l'acide 1-2 diamino cyclohexane N,N,N',N' tétra acéti¬ que ou ses sels.
Des résultats analogues sont également obtenus en asso¬ ciant un complexant, dérivé ou non de l'EDTA, à un acide, à une base, ou à un sel, en raison de 1'activation,qui a été expérimentalement constatée, de la chélation par l'adjonction de tel ou tel de ces trois derniers élé- ments. Dans le cas où l'on veut réduire la proportion d'EDTA à ajouter, si cela est jugé préférable, par exemple dans le cadre de l'utilisation du sang ainsi traité pour l'alimentation humaine, il est possible de syner- giser l'action de l'EDTA alors utilisé a dose réduite
(par exemple 0,1%) ou de tout autre complexant,par l'ad jonction d'un acide, d'une base ou d'un sel. En effet, il a été constaté expérimentalement que ces trois grou¬ pes d'éléments constituaient des activateurs de la ché- lation.
Il est, par exemple, possible d'utiliser du bisulfite de sodium qui présente un certain pouvoir bactéricide e une hydrolyse alcaline, donc avec libération d'ions hyd xydes. En ce qui concerne les acides, on peut également utiliser l'acide citrique qui est connu pour ses propri tés anticoagulantes, voire de ses propriétés secondaire d'agent conservateur.
il est évident que, dans ce cas, le retard à la prolifé tion bactérienne sera moins bon. Cependant, cela ne pré sente pas d'inconvénient dès lors qu'il est possible de faire intervenir le traitement thermique dans de très courts délais. Par ailleurs, s'agissant d'une utilisa- tion dans le cadre de l'alimentation humaine, il peut ê envisagé de procéder à -une stérilisation de la phase gr meleuse obtenue, ainsi que -la possibilité en a été ment née ci-dessous.
Le procédé qui vient d'être exposé ci-dessus permet de réaliser la récupération intégrale du sang dans tous le abattoirs avec suppression de toutes les nuisances ac¬ tuellement constatées soit à l'abattoir, soit sur les lieux de traitement. Il permet de supprimer tout rejet liquide par la transformation d'unephase liquide colloï dale en une phase solide grumeleuse microbiologiquemεnt stable qui peut être stockée, puis évacuée à tout momen
_ θ par exemple avec les matières stercoraires, ce qui permet de réduire les taxes de pollution.
Cependant, le produit fini, qui peut être conservé pen- dant plusieurs mois, est très riche en éléments proté- iques car il n'y a qu'une faible dénatura ion de tels éléments par rapport au sang de la saignée, du fait du faible apport calorique total nécessaire à la transfor¬ mation. Il présente donc, dans le cadre des différentes applications industrielles qui seront exposées ci-après une valeur marchande importante, alors qu'il convient de rappeler que dans l'état actuel des choses, un abat¬ toir doit payer pour qu'on lui collecte le sang.
Par ailleurs, le procédé de traitement défini ci-dessus n' entraine aucun effluent à éliminer et une certaine nuisance olfactive qui apparait au cours du traitement peut être écartée par l'emploi de charbons activés ou tourbes au-dessus des cuves de traitement.
Par ailleurs, il a également été mis au point un procé¬ dé d'enrichissement de la phase grumeleuse en protéines consistant soit à coaguler, soit à centrifuger un vo¬ lume supplémentaire de sang liquide, à broyer le cail- lot ou la masse de globules et plaquettes ainsi obtenu, puis à incorporer le broyât ainsi obtenu au sang anti- coagulé et enfin, à soumettre celui-ci au traitement thermique de mise en phase grumeleuse.
Le sérum ou le plasma obtenu après les opérations de coagulation ou de centrifugation sont moins riches en protéines que le caillot ou la masse de plaquettes obtenu. Ils peuvent cependant, être également incorpo¬ rés à du sang pour mise en phase grumeleuse comme il vient d'être dit; la dite phase grumeleuse résultante est alors relativement pauvre en protéines; -.-lie peut cependant être affectée à l'une des
Figure imgf000013_0001
QMPI décrites au présent brevet.
Il est clair que dans tous les cas le prix de revient est très faible puisque, d'une part, les cuves de trai- te ent thermique constituent un matériel simple à réa¬ liser du fait que le traitement a lieu à l'air libre sans qu'aucune précaution spéciale n'ait a être prise et que, d'autre part, le coût d'exploitation est, en dehors des frais de transport, essentiellement consti- tué par celui de l'énergie thermique à mettre en oeuvre pour simplement porter le sang à son point d'ébullition. Cette énergie thermique peut être estimée à 72 000 kilo- calories pour 1 000 litres de sang alors que dans l'exem¬ ple des traitements actuels classiques en autocuiseur exposés ci-dessus, la dépense énergétique est de l'ordre de 880 000 kilo-calories pour 1 000 litres de sang; c'est- à-dire que, par rapport à ce procédé, l'économie d'éner¬ gie réalisée est de l'ordre de 90%. L'on réalise donc ainsi une dépollution au moindre coût.
Dans la description qui va suivre, il sera donné un exem¬ ple de transformation du sang en phase grumeleuse faisant appel à un cycle continu d'opérations à partir de 1'apport de sang en phase liquide, antocoagulé comme il a été dit ci-dessus.
Le sang ainsi stabilisé par mise en phase grumeleuse selon le procédé décrit ci-dessus perd son caractère de résidu polluant et peut être utilisé directement pour l' alimentation des animaux en raison de l'appétence du coa¬ gulât obtenu. C'est ainsi par exemple qu'il peut inter¬ venir dans le cadre de l'alimentation d'engraissement des porcs sur la base de 25 à 30% de la r-vtion journalière à un taux d'humidité globale d'environ 11'*.
O Il peut également être envisagé comme adjuvant dans le cadre de l'alimentation humaine. Il doit être pré¬ cisé à ce sujet que la phase grumeleuse stable et hu¬ mide obtenue selon le procédé peut éventuellement être portée à 120° C en autoclave. Une opération menée dans ces conditions pendant 20 minutes a établi que le sang ainsi traité conservait le même aspect que le produit de départ.
En fait l'opération ci-dessus décrite de mise en phase grumeleuse peut être définie comme une coagulation d' un type particulier.
Il est ainsi possible de faire adsorber ou tout au moins purifier par des sciures, des tourbes ou tout autre ad- sorbant, les effluents chargés de l'abattoir ou de toute autre industrie agroalimentaire. On incorpore au sang grumeleux et dans tous ces cas, l'on obtient des subs¬ tances à grande valeur fertilisante.
Par incorporation au sang ainsi transformé en phase grumeleuse, de fumiers broyés, de boues de station d* épuration, de sciures, de tourbes, de sables, de terres franches, de terreaux,d'argiles gonflantes, de minéraux expansés, de matières humides et d'engrais, on peut ob¬ tenir soit des engrais organiques, soit des amendements organiques, soit des substrats horticoles. Le prix de revient de ces produits est intéressant puisqu'il éli¬ mine les opérations industrielles coûteuses de broyage et de formulation granulée.
A titre d'exemple concret, lorsque l'on veut confection¬ ner un engrais, on ajoute au sang qui contient de l'azo¬ te, de l'acide phosphorique et de la potasse tous deux sous forme pulvérulente. On a ainsi réalisé un engrais naturel complet. Ces divers produits comportant du sang en phase grume¬ leuse de couleur marron foncé, épandus à la surface du sol, jouent d'abord un rôle physique de première im¬ portance par une libération retardée des éléments fer- tilisants du sang, une plus grande surface d'adsorption une grande porosité et en augmentant le pouvoir calorif que du sol et protégeant ce dernier contre 1'évaporatio excessive et contre les méfaits des fortes pluies. Enfi en libérant progressivement les principes fertilisants du sang par altération biologique normale, ils jouent leur rôle chimique de substances fertilisantes.
Il est à remarquer que le sérum a, lui aussi, comme le sang, la propriété de coaguler à la chaleur de la même manière que ci-dessus.Il en est de même pour le plasma.
Donc toutes les applications que nous venons de voir pour le sang, soit dans un but de dépollution, soit dan un but de production d'un substrat fertilisant, peuvent aussi s'appliquer au sérum et au plasma.
Le coagulât du sang seul est également appétant pour les animaux, même après autoclavage prolongé si cela es jugé utile (4h. à 120°C par exemple) .
Le sang est alors à la base d'aliments pour le bétail, les animaux domestiques et les animaux sauvages .
Ce coagulât appétant peut aussi servir de support pour l'ingestion, par les animaux, de produit médicamenteux.
Il peut être à la base d'appâts pour poissons, pour rat et nématodes après incorporation dans ces deux derniers cas de substances raticides ou nématicides.
La présente invention a aussi pour objet de préciser
O qu'il est possible de procéder à la dessication du sang préalablement transformé en phase grumeleuse.
En effet, cette dessication de la phase grumeleuse humide conduit à un produit qui est également grume¬ leux, granulé et qui n'est pas pulvérulent.
La dessication peut être réalisée en soumettant la pha¬ se grumeleuse à un traitement thermique ou simplement à l'air libre, avec ou sans ventilation.
Ce nouveau produit desséché, noirâtre et grumeleux d' aspect, est très différent du sang desséché ordinaire ob¬ tenu par les moyens classiques. En effet, le sang dessé- ché ordinaire se présente sous la forme d'une poudre mar¬ ron très fine, très pulvérulente, qui peut se compacter malencontreusement dans les trémies de stockage et qui peut également être mise en suspension par le moindre courant d'air.
Il est donc clair que le sang desséché à partir de la phase grumeleuse est différent de la poudre de sang classique sur le plan de la couleur, mais aussi et es¬ sentiellement sur le plan de la texture et de la densi- té apparente.
Les comportements physiques du sang ainsi traité, lors de son utilisation, seront donc différents de ceux du sang desséché selon les procédés classiques, qu'il s1 agisse par exemple d'un épandage aux champs ou d'un transit forcé dans une conduite ou un pulvérisateur.
Il en est de même dans le cas d'une ingestion par les animaux; en effet, l'ingestion de sang en poudre ou en farines, donc de produits pulvérulents, occasionnent des accidents pulmonaires fréquents; or, ce nouveau produit sec et grumeleux élimine ce risque. Il peut être administré seul ou en association à d'autre pro¬ duits alimentaires de complêπent.
Enfin, il a été constaté qu'une modification des pro¬ priétés physiques ,telles que rhéologiques des boues, coulis, bétons, ou mortiers et telles que de densité ou de porosité pour les boues, pâtes pour produits rêfrac- taires, mortiers et bétons destinés à être soumis à la cuisson était obtenue en mélangeant à ces divers produi le sang coagulé en phase grumeleuse tel qu'il a été dé¬ crit ci-dessus dans sa consistance et dans son procédé de fabrication.
Le nouvel état conféré au sang par application du procé ci-dessus a été défini dans une première approche autan qu'il pouvait l'être par la simple observation visuelle. Selon cette définition, le nouveau produit se présente comme une phase grumeleuse de couleur marron foncé, ana gue à du marc de café bien que présentant une granulati plus grosse, cette phase grumeleuse étant stable, humide et ne tachant pas les doigts.
En vue de donner à cette définition un caractère plus précis, des observations ont été faites à la loupe bino¬ culaire et les macrophotographies ont été faites dans ces conditions. Il a ainsi été constaté que, sous un gro sissement de 30 fois environ, la phase grumeleuse se pré sentait comme un agrégat de nodules plus ou moins isolés adhérents entre eux, formant ainsi des masses de dimensi millimétrique (approximativement 0,5 mm à 2 mm.) .
Cependant, l'observation attentive de ces nodules de for me quelque peu irrégulière a montré qu'ils étaient eux- mêmes constitués par un agglomérat de granules beaucoup plus petits et d'apparence sphéroïdale.
__O Par ailleurs, les observations effectuées, dans les mêmes conditions, sur du sang coagulé à la chaleur, sans agitation lente, ont confirmé le fait, déjà con¬ nu, que ce sang coagule alors en une masse homogène assez analogue à ce qui est désigné en matière culinai¬ re comme un "flan"; cette masse qui nécessite un dé¬ moulage et qui peut être facilement coupée au couteau sera ci-après désignée par l'expression "structure flan" par souci de simplification.
Afin de mieux mettre en évidence les différences en¬ tre la structure grumeleuse et la structure flan, on a eu recours à un microscope à balayage de marque JEOL type J.S.M - U3 assisté d'un système EDAX (Energy Dis- persive Analysis of X-Rays) , lui-même assisté d'un ordinateur susceptible de traiter les données et de les mettre en mémoire.
Il est ici rappelé que le système EDAX permet ainsi, par simple interrogation par bombardement électronique, sous vide très poussé, d'un échantillon à analyser, d'ob¬ tenir instantanément par analyse du spectre énergétique de rayonnement X diffusé de ce fait, la composition, en corps simples, de la couche superficielle de cet ëchan- tillon, dans l'ordre de la classification de Mendeleïev en abscisses, par un tracé de symbolisation convention¬ nelle fournissant, en ordonnées, les proportions rela¬ tives desdits corps simples. Le rappel, sur l'écran de visualisation, et selon une symbolisation différente, des caractéristiques d'un précédent échantillon de com¬ position non identique précédemment mises en mémoire, permet de souligner les différences respectives de te¬ neur pour tous les corps simples de la Nature. L'analyse concerne une épaisseur de la partie superficielle de l' échantillon qui peut varier, d'une façon générale, de 0,1 micron à plusieurs microns, selon la tention d'accélérarion des particules qui est appliquée à 1 appareil; la présence d'un corps déterminé se tra¬ duit sur l'écran par une sorte de "pic" dont la hau¬ teur est liée à la quantité audit corps contenue dans le volume analysé de l'échantillon et l'ordinateur per¬ met de calculer la valeur numérique de l'intégrale du pic correspondant.
Il sera compris que les clichés obtenus au microscope électronique à balayage sont de reproduction difficile dans le cadre des procédés graphiques autorisés en ma¬ tière de brevets d'invention. Il peut cependant être indiqué que ces clichés réalisés pour chacun des deux échantillons de structure flan et de structure grume- leuse, respectivement aux grossissement x 30, x300, xlOOO et x 5000 et sans déplacement d'échantillon, ont pleinement confirmé les clichés obtenus en macrophoto¬ graphie.
C'est-à-dire que le sang de structure grumeleuse montre une hétérogranulometrie caractéristique et une structur générale de type "agrégat".
Aucune confusion n'est possible avec la structure flan, coupable au couteau; dans ce dernier cas, et quelque soit le grossissement, il s'agit manifestement d'une structure compacte continue et homogène. Au grossis¬ sement x 1000 la surface est très faiblement ondulée sans qu'apparaisse aucun début de résolution de cette surface pratiquement uniforme qui correspond en fait à l'aspect de gel de la structure flan, à la seule excep¬ tion de quelques fissures, en dehors de la partie centra le du cliché effectué, analogues à celles, de plus grand dimension, que l'on peut constater à l'oeil nu sur une telle structure flan ou gel. Par contre, av grossisse¬ ment x 5000 pour lequel seule est concernée une plage exempte de fissure, l'image de surface est pratiquement uniforme. Il en est tout autrement de l'échantillon de structure grumeleuse pour lequel notamment les clichés à x 1000 et x 5000 font nettement apparaître la granulometrie de la dite structure, parfaitement mesurable et dans la- quelle les formations sphéroïdales de sang grumeleux peuvent être appréciées comme présentant un diamètre de l'ordre de 1 à 5 microns.
Une explication peut être donnée de ce phénomène non encore décrit ni mis en application en ce qui concerne les possibilités d'applications industrielles qu'il im- plique.
En effet, l'état d'agitation lente dans lequel est main- tenu le sang dès le début du traitement thermique a pour effet de mettre la matière en un état de division qui, pour que son état d'équilibre thermodynamique soit con¬ servé, engendre des particules sphéroïdales soumises aux lois de la tension interfaciale ou de la tension super- ficielle qui ne sont que deux aspects d'un même phénomène,
De façon plus précise, la dite matière constiuée par le sang, s'organise physiquement en cet état.
Or, le sang contenant des protéines, et tout spéciale¬ ment le plasma, ces particules coagulent en cet état de division et de façon irréversible sous l'action de la chaleur à laquelle elles sont soumises dans le même temps.
L'attention doit ici être attirée sur un certain nombre de facteurs qui favorisent et/ou déterminent cette coagulation sous forme de particules sphéroïdales de très faible diamètre. En effet :
- le sang n'est aucunement une solution homogène puis¬ qu'il est constitué par un milieu liquide colloïdal qui contient en suspension les "éléments figurés" du sang,
OMPI c'est-à-dire des globules de différentes natures tels que les hématies et les leucocytes, de même que des fragments de cellules qui sont les plaquettes sanguinest ces éléments, également de nature colloïdale, étant assimilables à des pseudo-solides par rapport au pseudo liquide constitué par le plasma. Il est donc normal que l'agitation lente, appliquée, selon l'invention, au san favorise la mise de celui-ci en état de division.
- il est connu que les colloïdes constituant les élé¬ ments figurés du sang présentent une tension superfi¬ cielle supérieure à celle du plasma puisque, notamment, ils sont parfaitement "mouillés" par ce dernier, sans, pour autant, lui être miscibles.
- il est également connu que la tension superficielle du sérum du sang, qui n'est autre que du plasma (80 gr. de protéines par litre) , qui a perdu son fibrinogène (4 gr. par litre) à la suite de la formation du caillot des éléments figurés, est très faible à la température am¬ biante. Elle est, selon les "tables scientifiques" Documenta GEIGY" (6ème édition page 654) de 57 à 58 dynes/ Cm à la température de 16-18°C. En outre, les mê¬ mes tables notent σu'elle s'abaisse à 47 dvnes/cm. à la température de 37°C. La mesure de la tension superfi¬ cielle du plasma, peu différente de celle du sérum en raison de leur teneur très voisine en protéines iden¬ tiques^'a pas été faite dans le cadre de la présente invention qui présente essentiellement un caractère industriel. Sans que l'on ait à formuler une hypothèse sur le profil de la courbe de variation de cette ten¬ sion superficielle du plasma, en fonction de sa tempé¬ rature, il est cependant évident que pour la température voisine de 80°C pour laquelle on constate dans les con- ditions du mode opératoire indiqué, le commencement de la transformation du sang liquide en struct'.'ie grume¬ leuse, qu'après que le plasma soit passé de j"° C à 80°C la tension superficielle du plasma a atte.nt UP Î valeui
O beaucoup plus faible encore.
- ceci explique que l'état de division créé par l'agi¬ tation lente du sang donne naissance, selon les lois de la tension superficielle, à des formations sphéroï¬ dales qui, pour la température voisine de 80°C. où se réalise la coagulation des protéines, présentent le diamètre extrêmement petit qui a pu être mesuré sur les clichés obtenus au microscope électronique.
Il doit être précisé que ,par agitation lente, il faut entendre une agitation qui ne détermine pas, selon un processus connu, la transformation du fibrinogène du sang en fibrine, ce qui aurait pour effet d'encrasser des appareillages de traitement et de déterminer la perte de 4% de la teneur plasmatique en protéines puis¬ que le fibrinogène est lui-même une protéine.
Bien entendu, au cours de la transformation en structure grumeleuse, il se produit un phénomène de collage plus ou moins accusé entre certaines des particules voisines, ce qui explique la formation de nodules de grosseur plus ou moins importante eux-mêmes reliés, pour les mêmes raisons, dans une structure générale de type agrégat.
Il doit être toutefois compris que cette structure générale est de cohésion relativement faible, ce qui explique que l'ensemble apparaît finalement comme une réunion d'agrégats plus ou moins importants, indépen- dants les uns des autres et qui se comportent sensible¬ ment à la manière d'un marc de café, c'est-à-dire que cet ensemble grumeleux peut être versé, transvasé ou épandu sans la moindre difficulté. Il en est évidem¬ ment tout au contraire de la structure flan, qui, après démoulage hors du récipient où l'on a effectué sa coagulation, nécessiterait au moins un broyage pour par¬ venir à un résultat quelque peu analogue.
O PI Encore convient-il de souligner que la relative fai¬ blesse de liaison par collage encore les micro-par¬ ticules sphéroïdales élémentaires de la structure grumeleuse qui vient d'être définie ci-dessus, abou- tit à une aptitude très supérieure à la transformation bio-chimique par les agents extérieurs, par exemple lorsque ladite structure est utilisée comme engrais par épandage ou encore à une grande aptitude à la dis¬ persion lorsqu'à titre d'autres exemples, elle est uti- lisée comme adjuvant dans le cadre de la fabrication de pâte de ciment ou de produits analogues ou de pâtes des tinées à être soumises à une cuisson.
Ainsi, les constatations, d'aspects à première vue pure ment scientifiques, par lesquelles a débuté le présent exposé, se révèlent en fait d'une très grande importanc du point de vue industriel, non seulement en ce qui con cerne la possibilité ou facilité de manipulation du san transformé en phase ou structure grumeleuse, qu'en ce q concerne son comportement du point de vue de la possibi lité des transformations bio-chimiques par lesquelles p se concrétiser son action ultérieure et également en ce qui concerne la possibilité de sa dispersion dans le ca dre de son utilisation comme adjuvant par exemple d'une fabrication de pâte de ciment ou similaire.
En ce qui concerne l'utilisation comme engrais ou ad¬ juvant d'engrais, il faut remarquer que la coagulation sous forme de particules élémentaires de très faible diamètre favorise la bio-transformation de la structure grumeleuse sans pour autant supprimer complètement un certain effet de retard qui est toujours favorable dans de telles utilisations.
En ce qui concerne l'utilisation comme adjuvant dans la fabrication des pâtes telles que les pâtes de ciment il a été constaté que la présence, dans la proportion de 1% environ, de sang en structure grumeleuse dans de telles pâtes de ciment a pour effet, d'une part, de supprimer la formation de bulles d'air sphériques de diamètre important de l'ordre de 1 à 5 millimètres qui apparaissent dans les procédés connus et sont des facteurs de moindre résistance à la rupture par l'im¬ portance des vides, qu'elles déterminent, et à l'inver¬ se, de favoriser une micro-porosité des dites pâtes au sein desquelles apparaissent des micro-cavités de répar¬ tition pratiquement uniforme au sein de la pâte, et qui, observées au microscope électronique après rupture d'une éprouvette témoin apparaissent comme présentant une sur¬ face interne d'aspect irrégulier et une dimension de l' ordre de 1/100 de mm. à 5/100 de mm. avec présence ex¬ ceptionnelle de quelques cavités, atteignant au maximum 10/100 de mm.
Sans que les causes de cette modification de structure des pâtes de ciment (qui s'étend également aux bétons qui en comportent) , aient pu être scientifiquement mises en évidence à ce jour, il semble que les dites causes résident dans la modification des conditions de tension superficielle et de tension interfaciale dues à la présence, au sein de la pâte -de ciment, de sang dont on sait que la tension superficielle est de l'ordre de 57 dynes/ cm. à la température de 18°C. Par ailleurs, l'on sait que cette tension superficielle s'abaisse en¬ core avec une élévation de température, ce qui est le cas dans le cadre de la réaction de prise du ciment dont l'on sait qu'elle est nettement exothermique.
L'utilisation de sang ainsi transformé en structure grumeleuse entraine effectivement sur les pâtes de ciment, d'importantes modifications de comportent tant avant qu'après la solidification de celui-ci et dont il sera rendu compte ci-après, au cours de l'analyse des mesures comparatives qui ont été effectuées.
Les caractéristiques de l'invention qui n'ont pas encore été mises en évidence dans l'ejposé qui pré¬ cède seront bien comprises à la lecture de la des¬ cription qui va suivre faite en référence aux dessins annexés dans lesquels :
la figure 1 est une vue schématique d'un appareilla¬ ge de traitement thermique du sang selon l'invention, faisant appel à un cycle continu d'opérations.
les figures 2 et 3, 4 et 5, 6 et 7, représentent, deux à deux, la structure flan et la structure grume¬ leuse photographiées au microscope électronique, res¬ pectivement sous les grossissement x30, x300 et xlOOO,
la figure 8 montre de même la structure grumeleuse sous le grossissement x5000,
la figure 9 représente le tracé obtenu à l'appareil EDAX, des compositions chimiques respectives des cou¬ ches superficielles respectives de la structure flan et de la structure grumeleuse,
la figure 10, un graphe des courbes de vitesse de prise d'une pâte de ciment pour trois éprouvettes dont une éprouvette témoin, une éprouvette contenant 1,5% de sang transformé en structure grumeleuse et une éprou¬ vette contenant 1, 5% de sang lyophilisé
et la figure 11 un tableau traduisant, sous forme numé¬ rique les principales constatations qui peuvent être déduites de la figure 10.
A la figure 1, l'appareillage comporte essentiellement un élévateur à vis d'Archimède disposé c n position inclinée, à la partie inférieure duquel est amené le sang liquide préchauffé à environ 60°C.
Ainsi que le montre la figure, l'élévateur est constitué schématiquement de la manière suivante:
Le sang anticoagulé et préalablement préchauffé appro¬ ximativement à 60°C par exemple sur un'réchauffeur à plaques schématisé en 1 dans lequel il est introduit en 2 à une températive de 15 à 20° C par exemple, est déversé par l'orifice 3 dans un bac 20 dans lequel plonge l'ex¬ trémité inférieure d'un organe cylindrique 21 à l'inté¬ rieur duquel une vis d'Archimède 22 est entrainée en rotation par un moyen convenable 33.
Des moyens de contrôle, qui n'ont pas été représentés et sont de conception classique, sont aménagés de ma¬ nière que le liquide ne dépasse pas un niveau maximum qui est matérialisé en 37 sur la figure.
L'organe cylindrique 21 présente deux parois coaxiales déterminant un espace annulaire 23 à l'intérieur du¬ quel peut circuler un fluide porté à température con¬ venable/amené par des orifices d'admission tels que 24, 25 et d'évacuation, non représentés.
L'espace annulaire 23 est en outre, de préférence, di¬ visé radialement par une cloison 26 en deux espaces 23a, 23b, respectivement desservis par les orifices d'en- trëe 24, 25, de manière à permettre de soumettre le sang à une ambiance thermique de plus en plus élevée au fur et à mesure qu'il va être élevé par la vis d'Archimède de l'orifice d'entrée 27 jusqu'à l'orifice d'évacuation 28 selon une loi de croissance de température qui sera définie ci-après.
De plus, la dite vis d'Archimède présente elle-même une double paroi définissant un volume hélicoïdal 32 à l' intérieur duquel peut circuler un fluide amené à une - température de l'ordre de 100 à 110°C et qui y est in¬ troduit de toute manière convenable par exemple au niveau de l'extrémité supérieure 29a de son axe creux 29.
Enfin, à l'aplomb de l'orifice 28 est dïsposéee l'une des extrémités d'une bande transporteuse perméable 34 sous laquelle est aménagée une trémie 35 permettant la récupération du léger rendu liquide qui a été mentionné ci-dessus, dans un bac 30 qui est relié au bac de ré- cetpion 20 par une canalisation convenable 31 munie d' une vanne 36 et de moyens de pompage 7 aménagés de ma¬ nière à réintégrer le dit rendu au flux de sang liqui- de déversé dans le bac 20.
Le dispositif fonctionne de la manière suivante :
Lorsque la vis d'Archimède est entraînée en rotation, elle prend en charge et élève à chaque tour de rota- tion une certaine quantité du sang anticoagulé contenu dans le bac 20 et elle l'achemine de façon en elle- même bien connue, d' l'orifice 27 vers l'orifice 28 et en le maintenant par son mouvement propre, en état d'agitation lente, vers la partie supérieure de l'or- gane cylindrique 21. Au cours de cette progression, le sang est soumis à l'action de la chaleur provenant, d'une part, du fluide qui circule dans l'espace 23a, puis 23b et, d'autre part, par simple contact avec la vis elle-même, à l'action de la chaleur qui circule dans l'espace hélicoïdal 32. Sa température s'élève donc progressivement.
Par ailleurs, ainsi qu'il a été indiqué ci-dessus, la réaction de transformation en phase grumeleuse dé- bute aux environs de 80° C et il est souhaitable qu'à partir de cette température la transformation totale du sang en phase grumeleuse soit acquise en un temps
/ O très court. En conséquence, il a été jugé préférable d'organiser au voisinage de la partie supérieure de l'organe cylindrique une chambre annulaire 23b sépa- . rée de la chambre 23a par la cloison 26/ dans la chambre 23b est introduit un fluide à température net¬ tement plus élevée que celui qui est introduit dans la chambre 23a, par exemple au voisinage de 120°C. Il y a lieu de remarquer en outre que la disposition consis¬ tant à introduire le fluide à une température du mê- me ordre de grandeur par l'extrémité supérieure de l' espace hélicoïdal de la vis d'Archimède répond à la même condition puisqu'il est bien évident que ce flui¬ de perdra ses calories au fur et à mesure de leur échan¬ ge avec le sang par l'intermédiaire de la paroi de la dite vis d'Archimède avec laquelle celui-ci est en con¬ tact, c'est-à-dire au fur et à mesure de sa progression vers l'extrémité inférieure de cette vis au niveau de laquelle elle s'échappe par des moyens qui n'ont pas été représentés.
Ainsi , lors de son ascension dans la vis d'Archimède, le sang anticoagulé va être progressivement porté, d' une part, aux environ de 80°C pour laquelle commence la réaction de mise en phase grumeleuse, puis à par- tir de ce moment et pendant un temps dont la durée peut être déterminée par un choix judicieux de la tem¬ pérature-d'admission des fluides par des orifices 25 et 29 et/ou par la longueur de la partie 23b de la chambre annulaire 23, jusqu'à la température optimale finale choisie pour ladite mise en phase grumeleuse.
Le sang ainsi mis en phase grumeleuse va donc être déversé au niveau de l'orifice 23 v_.r l'extrémité du tapis roulant,à partir de laquelle -*._ιle sera acheminée vers des moyens d'évacuation.
Il est à remarquer que pour une meiMeur*.. compréhen¬ sion, on a indiqué sur la figure 1 le.' températures
- Tï.EA^ PI du sang selon les zones considérées .
A la figure 2,établie au microscope électronique JEOL à balayage type J.S.M- U3, la structure flan vue sous un grossissement de x30 montre que la surface de ladi¬ te structure est compacte, continue et homogène (voir notamment la surface référencée 50) . Elle est toute¬ fois sillonnée de quelques fissures qui sont parfaite¬ ment identifiables, telle que la fissure 51. La surface homogène 50 et la fissure 51 étant situées au centre du cliché pourront être suivie sous les grossissements de x300 et xlOOO qui seront utilisés pour les clichés représentés aux figures 4 et 6.
La figure 3 montre sous le même grossissement de x30 un fragment de structure grumeleuse qui, même sous ce faible grossissement, montre un aspect hétérogène qui sera mis en valeur aux figures 5, 7 et 8, respective¬ ment établies sous les grossissements de x300, xlOOO et de x5000. On peut toutefois distinguer dès à présent, notamment sur la partie centrale du cliché, la contex¬ ture grumeleuse que l'on remarque par exemple dans les zones 52, 53 et 54.
Ainsi, dès la mise en oeuvre de ce grossissement ex- trément modeste de x30, l'on peut remarquer les pro¬ fondes différences qu'il y a entre la structure flan et la structure grumeleuse. Ces différences vont être de mieux en mieux mises en relief aux figures 4 à 7.
Sur la figure 4, l'on remarque la surface uniforme faiblement ondulée 50 qui a déjà été désignée sous cette même référence à la figure 2, de même que la profonde fissure 51 qui se prolonge vers le bas du cliché par une fissure plus étroite 55.
La différence de cette structure avec la structure grumeleuse représentée à la figure 5 devient alors parfaitement évidente, l'attention devant être portée plus particulièrement sur la zone centrale 56, qui ap¬ paraît déjà comme présentant une structure hétérogène au sein d'un grumeau relativement gros qui occupe, en fait, la quasi totalité de la figure 7.
La figure 6 qui reproduit un cliché obtenu à grossis¬ sement de xlOOO, confirme les observations qui avaient déjà pu être faites pour la structure flan aux figures 2 et 4 sous les grossissement de x30 et de x300. L'on y retrouve en effet , pratiquement sans modification d' aspect malgré l'augmentation du grossissement, la sur¬ face 50 qui présente toujours le même aspect uniforme faiblement ondulé, de même que la fissure 55 est ici particulièrement nette.
Il doit, à propos de cette figure, être remarqué que le cliché apparait comme parsemé de petits points blancs. Ces points ne sont autres que le phénomène dit de la "neige" bien connu des spécialistes en électronique. Ils ne sauraient en aucune manière être interprétés comme le signe qu'une quelconque structure grumeleuse car l'observation visuelle dans les mêmes conditions que celles de la prise du cliché montre qu'ils sont en état de perpétuel mouvement, comme la "neige" bien con¬ nue des premiers utilisateurs de récepteurs de télé¬ vision. Ce phénomène de "neige" rendra d'ailleurs im¬ possible l'interprétation d'un cliché effectué à gros¬ sissement supérieur, car il devient tout à fait prédo- minant sur l'image, qui ne présente plus pratiquement que des points blancs. C'est la raison pour laquelle aucune représentation de la structure flan à grossisse¬ ment de x5000 n'a été reproduite dans le cadre du pré¬ sent brevet.
Par contre, au même grossissement que celui utilisé pour la figure 6, soit à xlOOO, la figure 7 montre très distinctement le caractère très particulier de la structure grumeleuse. Ainsi qu'il a été déjà indi¬ qué, la figure 7 représente en effet un agrégat de no¬ dules élémentaires qui y sont déjà tout à fait identi- fiables. Rien de semblable n'apparait sur la figure 6
(structure flan) établie à même grossissement.
Il a été possible de pousser le grossissement jusqu'à x 5000 (figure 8) et les nodules élémentaires sont, sous ce grossissement, parfaitement reconnai ssable s, par exemple en 57, 58, 59, 60 et 61.
Il est ainsi clairement mis en évidence que la "struc¬ ture flan" antérieurement bien connue ne présente aucun point de comparaison avec la structure grumeleu¬ se réalisée selon le procédé conforme à 1* .invention.
Il est d'ailleurs à remarquer qu'une mesure effectuée sur les nodules élémentaires mis en évidence à la- dite figure 8 permet de leur attribuer un diamètre de l'ordre de 1 à 2 microns dans les conditons de l'expé¬ rimentation représentée.
La différence entre les deux structures est d'ailleurs soulignée par l'analyse chimique de la partie super¬ ficielle de chacune d'elles, effectuée à l'aide du dis¬ positif EDAX intégré au microscope électronique utilisé et, bien entendu, sur les mêmes échantillons.
La figure 9 représente le cliché obtenu, sur lequel ont été superposés, par rappel de mémoire à l'aide de l'ordinateur, les tracés correspondant respective¬ ment à la structure flan ( courbe enveloppe du tracé en hachures verticales) et à la structure gurmeleuse (succession de points éventuellement jointifs).
En outre, l'on a marqué sur le cliché la raie carac¬ téristique K du Silicium (Si) choisi parmi les corps simples constitutifs du sang. Le choix du sili¬ cium a été fait en raison de ce qu'il est présent dans le sang complet, mais absent dans le pla sna (voir Tables scientifiques Documenta GEIGY, 6ème édition, citées plus haut, page 583).
Sur la f gure 9, la ligne du haut est "79 1740 EV K Z 14 Si". Elle signifie que, pour poser la ligne ver¬ ticale de repère référencée 101 sur la figure , l'on a choisi la "fenêtre" 79 (caractéristique interne de
1' appareil) qui correspond à l'énergie de 1740 élec¬ tron-volts qui est celle de la raie caractéristique K de l'élément de numéro atomique Z = 14 qui est le silicium (Si) .
La seconde ligne indique que l'échelle verticale VS (Vertical Scale) est de 2500 électron-volts par canal (Channel) ce qui signifie que l'appareil différencie deux éléments dont les raies sont distantes de 20 e-V.
La troisième ligne constitue l'indication en abscisse, des énergies qui y sont représentées (en milliers d1 électron-volts) .
La quatrième ligne porte de simples indications de ser¬ vice : 7 janvier 1980, échantillon 01 -EDAX.
Enfin, il a été ajouté, au dessous de la 4ème ligne, et pour la facilité de l'examen, un abaque materiali- sant en clair, par rapport à la ligne 3, la position en abscisse, des principaux corps simples intervenant dans la composition du sang qui correspond aux "éner¬ gies suivantes, exprimées en milliers d'électro-volts (énergie X émise) :
Na Mg Al Si P s Cl K Ca 1,04 1,25 1,49 1,74 2,01 2,31 2,62 3,31 _ .69
OMPI L'analyse des résultats peut être effectuée comme suit:
- en premier lieu le très important pic de l'argent, axé sur une valeur légèrement supérieure à 3000eV doit être négligé car il est dû à la présence de l' argent de étallisation de surface sans lequel l'observation au microscope à balayage serait impossible.
- en second lieu, il apparaît immédiatement que la composition de la couche superficielle analysée est nettement différente selon que l'on considère la structure flan ou la structure grumeleuse.
Cette dernière constatation marque la nette différence μi existe entre les deux structures au sein desquelles les composants élémentaires ne sont pas organisés de la même manière et le sont même selon une répartition différente dans les zones superficielles respectives de ces deux structures.
L'on remarque, notamment, que le silicium ne figure qu'en très faible proportion dans le tracé concernant la structure grumeleuse alors que sa présence est ma¬ térialisée par un pic appréciable dans le tracé con¬ cernant la structure flan. Or, comme il vient d'être dit, cet élément n'est signalé comme présent que dans le sang total alors qu'il n'est pas décelé dans le plas ma (voir Documenta GEIGY cité plus haut) . On peut en conclure qu'au contraire de la structure flan, la zone superficielle de la structure grumeleuse est presque uniσuement constituée par du plasma.
Dans le cadre d'une application particulière, il a été indiqué sommairement ci-dessus -r-e le sang trans¬ formé en structure grumeleuse par le pr cédé conforme à l'invention pouvait être utilisé en ; - de la modi- fication des propriétés physiques, t.-ile;- '• ιe rhéolo- giques, des bétons, mortiers ou simily.'res. Tn fait, cette modification affecte, de façon favorable, le
O 33 "~ - "~* le comportement de ces bétons ou mortiers aussi bien avant qu'après le phénomène de solidification communé¬ ment désigné par le terme "prise". Il sera rendu compte ci-après d'un mode de réalisation comparatif de cet as- pect particulier de l'invention. Cet aspect concerne plus particulièrement les pâtes de ciment, mais il est clair que les conclusions sont également applicables aux bétons qui en comportent.
Dans un premier temps, l'on a comparé le comportement d'une pâte de ciment sans aucun ajout et qui sert de témoin, avec celui d'un même ciment comportant un ajout de sang grumeleux, sur la vitesse de prise de pâtes de ciment et sur la résistance mécanique d'éprou- vettes confectionnées avec ces pâtes. La même expérien¬ ce a été effectuée avec une pâte de ciment comportant un ajout de sang en poudre sec obtenu dans une tour d' atomisation (ci-après dénommé "sang lyophilisé").
Pour cela il a été confectionné des pâtes où le ûaii rraappppoorrtt ::
Figure imgf000035_0001
°0',226644 ((ssooiitt 8877 ml d'eau pour 330 g, de ciment CPA 500), est constant.
Il a été ajouté soit 4,95 g. de sang en structure grumeleuse, soit 4,95 g de sang lyophilisé par essai, réalisant ainsi des essais à 1,5% de sang.
Chaque pâte bien homogénéisée pendant 3 minutes a été moulée dans des boites en matière plastique cylin- driques de 8 cm. de diamètre et 4 cm de hauteur.
A des intervalles de temps de l'or'.t de 15 minutes, l'on a mesuré l'enfoncement d'aigui."- ι.-._ normalisées par VICAT (appareil connu sous le non. Ce sonde de VICAT) : grosse aiguille diamètre : 10 mm moyenne aiguille diamètre : 2,5 mm fine aiguille diamètre : 1,13mm
Il est clair qu'à mesure que le temps s'écoule et que la pâte fait prise , on doit utiliser des aiguilles de plus en plus fines pour pouvoir mesurer un enfon¬ cement notable. Pour chaque mesure on calcule
300
(en 3 cmJ= f D X
où D est le diamètre de l'aiguille en centimètres, et où x est l'enfoncement de l'aiguille en centimètres.
Donc pour une aiguille donnée, plus l'enfoncement est faible, plus τ est élevé. o
On porte ces résultats sur un graphe Log - Log :
Log τ = f (Log t en minutes)
Ce graphe est représenté à la figure 10 pour chacun des trois échantillons.
Par convention, on considère le début de prise au 2 temos t pour lequel on a T = 225 g/cm avec l'aigui- le la plus fine. Sur le graphe ces valeurs sont indi- quées par une flèche (_(.-* sur la courbe ( . .
Mais la comparaison de ces graphes montre aussi d' autres faites très intéressants. D'abord l'enfonce¬ ment de la grosse aiguille, qui ne peut s'effectuer que dans une pâte molle ce qui, pour un praticien, représente le domaine d'ouvrabilité ou temps de mise en place de la pâte.
Avec la grosse aiguille (—®—©—® ) l'on observe qu'à 30 minutes la plascitité chiffrée par la valeur de τ est de : o
950 pour le témoin 160 pour le lyophilisé à 1,5% 100 pour le grumeleux à 1,5%
Ceci prouve que l'adjonction de sang augmente les délais de mise en place du béton, le meilleur résul¬ tat étant obtenu pour l'échantillon comportant l' ajout de sang en structure grumeleuse.
De plus si dans tous les cas le sang affecte légère¬ ment le début de prise, on doit noter avec l'expérien¬ ce "C", faite avec de la poudre de sang séchée, que la prise est très retardée (aplatissement de la courbe) Ceci est un point négatif quand par nécessité on doit envisager un démoulage aussi rapide que possible.
Enfin à 7 jours, il a été procédé à la rupture de ces éprouvettes cylindriques en exerçant la pression sui¬ vant le diamètre du cylindre (ou suivant la perpendi¬ culaire à la génératrice du cylindre) .Ces essais de rupture sont appelés "essais de fendage brésilien" et sont chiffrés par
2 P ( Kg )
Br TΓ d
(cm) (cm) où : P est la tension de rupture à la presse hydrau¬ lique en Kg, d est le diamètre de 1'éprouvette en centimètre h est la hauteur de l'éprouvette en centimètre ζTBr est en déca - Newton /cm ( daN/ cm )
En principe on admet que la tension de cisaillement est alors :
Figure imgf000037_0001
r Quelles que soient les critiques ou les réserves que l'on puisse formuler sur de tels essais, toutes choses étant égales par ailleurs, on peut comparer les ruptures à 7 jours.
Les principales valeurs numériques des résultats obtenus font l'objet du tableau de la figure 11.
On remarque alors que le sang en structure grumeleuse accrσit la résistance.
Il faut enfin qu'à l'observation l'on constate que le sang a joué un rôle d'"entraineur d'air" par la disparition de la macroporosité.

Claims

REVENDICATIONS
1-Procédé de modification des caractéristiques phy¬ siques et bio-chimiques du sang d'animaux après abat¬ tage ou du sérum ou plasma de celui-ci après sépara¬ tion, caractérisé en ce qu'il consiste à chauffer le sang à l'état liquide avant coagulation ou son plasma ou sérum après séparation, le chauffage étant effectué en masse en applicant à ladite masse de sang ou de plas¬ ma ou sérum (ci-après désignée sous l'appellation commu¬ ne de sang) une agitation lente et continue, l'opération ainsi définie étant poursuivie jusqu'à une température correspondant sensiblement à la température d'ébullition pour laquelle le sang se présente alors sous forme d' une phase grumeleuse stable et légèrement humide, avec disparition sensiblement totale de toute phase liquide, à l'exception d'un rendu liquide de faible importance éventuellement incorporé au sang liquide d'une opération ultérieure de même nature.
2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il consiste à ajouter au sang, dès la saignée, un agent anticoagulant, éventuellement associé, dans un but d'activât!on de la chélation, à un acide, à une base ou à un sel, puis à soumettre ultérieurement au traitement selon la revendication 1, le sang ainsi conservé provisoirement en phase liquide.
3 - Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce qu'il consiste à ajouter au sang, dès la saignée un agent bactéricide et/ou retar- deur de la prolifération bactérienne.
4 - Procédé selon l'une des revendications 2 ou 3 , caractérisé en ce que l'agent anti-coagulant et l' agent bactéricide sont, l'un et l'autre constitués par l'acide éthylène-diamine-tétra-acétique (EDTA) 5 - Procédé selon l'une des revendications 2 à 4, caractérisé en ce que 1'agent- anti-coagulant et l'agent bactéricide sont l'un et l'autre constitués par l'un des dérivés basiques de l'EDTA.
6 - Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que le dérivé basique de l'EDTA est constitué. au moins partiellement par l'EDTA disodique (EDTA Na2) .
7 - Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que le dérivé basique de l'EDTA est constitué au moins partiellement par l'EDTA disodique monocal- cique (EDTA CaNa2) . ' •
8 - Procédé selon les revendications 6 et 7,. caractéri¬ sé en ce que le dérivé de l'EDTA est constitué par une association.d'EDTA Na2 et d'EDTA CaNa2.
9 -Procédé selon 1'une des revendications 1 ou 2, ca- ractérisé en ce que l'on arrête le chauffage dès que la réaction de transformation de phase liquide en pha¬ se grumeleuse est terminée.
10 - Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'immédiatement après acquisition de la consistan¬ ce grumeleuse le sang ainsi traité est soumis à un re¬ froidissement rapide.
11 - Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que le refroidissement est obtenu par déversement du sang traité sur une bande transporteuse de manière tel¬ le qu'il y soit répandu, an couche mince, la longueur de la bande étant telle qu'à son extrémité opposée, le sang traité soit revenu sensiblement à la température ambiante. 12 - Produit industriel nouveau constitué par le sang d'animaux après abattage dont les caractéristiques physiques et bio-chimiques ont été modifiées par ap¬ plication d'un traitement thermique selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce qu'il se pré¬ sente sous forme d'une phase ou structure grumeleuse stable et-légèrement humide d'apparence analogue à celle du marc de café, de couleur marron foncé en ce qui concerne le sang proprement dit avec disparition sensiblement totale de toute phase liquide, ladite structure grumeleuse étant constituée par un agrégat de nodules de forme irrégulière isolés ou légèrement adhé¬ rents entre eux, de dimension millimétrique, eux-mêmes constitués par un agglomérat de granules élémentaires d'apparence sphéroïdale présentant un diamètre de l' ordre de 1 à 5 microns.
13 - Produit industriel nouveau constitué par le sang d'animaux en phase grumeleuse tel qu'il se présente selon la revendication 12, caractérisé en ce qu'il comporte une incorporation d'un produit et/ou mélange de produits en phase liquide et/ou solide.
14 - Produit industriel nouveau selon la revendication 13, caractérisé en ce que le produit incorporé est constitué par des substances en phase liquide et/ou en granulés ou poudre présentant un caractère d'ad¬ juvant et/ou d'appétent et/ou de charge adapté à l' alimentation de l'homme et/ou des animaux.
15 - Produit industriel nouveau selon la revendication 13, caractérisé en ce que le produit incorporé est constitué par des substances phytosanitaires et/ou tout autre adjuvant adapté à des formulations granu- lées ou microgranulées à usage agricole ou industriel.
T£EA7?
O PI 16 - Produit industriel nouveau selon la revendication 13, caractérisé en ce que le produit incorporé est constitué par des substances à caractère d'engrais et/ ou d'amendement minéral ou organique adaptées à la for mulation d'un engrais organique, amendement ou substra agricole ou horticole équilibré.
17 - Produit industriel nouveau selon la revendication 13, caractérisé en ce que le produit incorporé est cons ti ué par des effluents liquides et/ou solides prove¬ nant d'industries agroalimentaires adaptées à la cons¬ titution de produits alimentaires, engrais organiques ou amendements.
18 - Produit industriel nouveau selon la revendication 13, caractérisé en ce que le produit incorporé est cons titué par des substances médicamenteuses en vue de fa¬ ciliter leur ingestion par les animaux.
19 - Produit industriel nouveau selon la revendication 13, caractérisé en ce que le produit incorporé est cons titué par des résidus industriels agricoles ou para- agricoles en phase liquide et/ou solide chargés de pro¬ duits inorganiques ou organiques en vue de constituer des engrais, amendements ou substrats agricoles ou horticoles.
20 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que, après obtention de la phase gru- meleuse, celle-ci est soumise à un traitement complé¬ mentaire de stérilisation effectué en autoclave.
21 - Procédé d'enrichissement du sang transformé en phase grumeleuse selon la revendication 12, consistant soit à coaguler, soit à centrifuger un volume supplé¬ mentaire de ce liquide, à broyer le caillot ou la mas¬ se de globules et plaquettes ainsi obtenues, puis à incorporer le broyât ainsi obtenu au sang ainsi coagulé et enfin à soumettre celui-ci au traitement thermique de mise en phase grumeleuse.
22 - Procédé de transformation en phase grumeleuse selon la revendication 12 par action de la chaleur du sang d'animaux préalablement anticoagulé, carac¬ térisé en ce qu'il consiste à faire circuler un flux continu dudit sang, initialement en phase liquide sur un parcours déterminé convenable, à déterminer son élévation progressive de température le long du dit parcours jusqu'au voisinage de la température d' ébullition, à le maintenir en état d'agitation lente jusqu'à ce qu'il ait atteint ladite température pour. laquelle il acquiert une consistance grumeleuse, puis à déterminer son refroidissement rapide jusqu'à ce qu'il soit revenu à la fin dudit parcours, à la tem¬ pérature ambiante et enfin à recueillir le sang ainsi transformé en phase grumeleuse.
23 - Appareillage pour l'application du procédé selon la revendication 22, caractérisé en ce qu'il comporte, d'une première part, un réchauffeur à plaques dans le¬ quel est déversé un flux continu de sang à la tempéra- ture initiale, aménagé de manière à porter progressi¬ vement ledit flux au voisinage de 60°C et comportant un orifice d'évacuation par lequel s'échappe le sang; d'une seconde part, un bac de réception relié à l'orifi¬ ce d'évacuation; d'une troisième part, un organe cy- lindrique allongé et ouvert à ses deux extrémités, pré¬ sentant une double paroi, disposé en position inclinée de manière que son extrémité inférieure soit immergée au moins partiellement dans le sang contenu dans le bac de réception, ladite double paroi déterminant sur toute la longueur de l'organe cylindrique, au moins une chambre annulaire pourvue de moyens d'admission et d'évacuation pour un fluide de chauffage; d'une
OMΠ quatrième part, une vis d'Archimède s'étendant à l'intérieur de l'organe cylindrique et sur toute sa longueur, pourvue de moyens d*entraînement en rotation et comportant une double paroi déterminant un espace hélicoïdal muni de moyens d'admission et d'évacuation pour un fluide de chauffage, l'ensemble de l'organe cylindrique et de la vis d'Archimède étant aménagé et la température des fluides de chauffage étant choisie de manière à déterminer l'élévation convenable en te - pérature de manière que sa transformation en phase grumeleuse se réalise au moment ou, par le jeu de la dite vis d'Archimède, il atteint l'extrémité supérieu¬ re de l'organe cylindrique d'où il s'échappe par gra¬ vité et, enfin, d'une cinquième part, une bande trans- porteuse dont l'une des extrémités est disposée à 1* aplomb de ladite extrémité supérieure de l'organe cy¬ lindrique de manière à recevoir le sang en phase gru¬ meleuse qui s'en échappe, cette bande étant dimension- née et aménagée de manière telle que le sang soit re- venu sensiblement à la température ambiante au moment où il atteint son extrémité opposée par laquelle il est évacué et recueilli .
24 - Appareillage selon la revendication 23, caracté- risé en ce que la bande transporteuse est constituée en matière perméable, qu'une trémie de récupération du rendu liquide non incorporé à la phase grumeleuse est aménagée sous ladite bande, ladite trémie étant reliée à un bac de récupération lui-même relié, par une canalisation et des moyens de pompage convenables, au bac de réception du sang en phase liquide de ma¬ nière que le rendu y soit réintégré.
25 - Procédé de transformation du sang préalablement transformé en phase, grumeleuse humide conforme à la revendication 12, caractérisé en ce qu'il consiste à
' soumettre ledit sang en phase grumeleuse humide à une dessication thermique et/ou à l'air libre et/ ou sous ventilation jusqu'à obtention d'un produit sec, grumeleux et/ou granulé.
26 - Produit industriel nouveau constitué par le sang desséché, caractérisé en ce que, obtenu par dessica¬ tion du sang en phase grumeleuse humide selon la revendication 12, il se présente sous forme d'un produit noirâtre grumeleux et/ou granulé de texture et de densité apparente nouvelle et non pulvérulente.
27 - Nouveau produit alimentaire, notamment pour l'a¬ limentation animale, caractérisé en ce qu'il est cons- titué par du sang desséché selon la revendication 26, éventuellement associé à des aliments complémentaires.
28 - Procédé de modification des propriétés physiques, telles que rhéologiques, des boues, boues de forage, coulis, bétons, mortiers, caractérisé en ce que l'on ajoute, en proportion convenable, le sang coagulé en phase grumeleuse selon la revendication 12.
29 - Procédé de modification des propriétés physiques, notamment de densité et/ou de porosité, de boues, pâtes pour produits réfractaires, mortiers ou bétons soumis à la cuisson, caractérisé en ce qu'avant ladite cuisson, on leur ajoute, en proportion convenable le sang coagulé en phase grumeleuse selon la revendication 12.
30 - Produits industriels nouveaux constitués par des boues, boues de forage, coulis,' bétons ou mortier, caractérisés en ce que leurs propriétés physiques, telles que rhéologiques, ont été modifiées par appli- cation du procédé selon la revendication 28. 31 - Produits industriels nouveaux constitués par des boues, pâtes pour produits refractaires, mortiers ou bétons soumis à la cuisson, caractérisé en ce que leurs propriétés physiques notamment de densité et/ ou de porosité ont été modifiées par application du procédé selon la revendication 29.
32 - Procédé selon la revendication 28, caractérisé en ce que la proportion de sang ajouté est sensible- ment comprise entre 0,5% et 2% en poids du mortier ou béton.
33 - Produit selon la revendication 30, caractérisé- en ce que, après solidification du mortier, béton ou similaires obtenu selon les revendications 23, 2 ou
32, il présente des micro-cavités de l'ordre de 1 à 5/100 millimètre de diamètre.
PCT/FR1980/000077 1979-05-16 1980-05-16 Modification des caracteristiques du sang d'animaux apres abattage WO1981000253A1 (fr)

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