UA79669C2 - Method and unit for production of low temperature coke - Google Patents

Method and unit for production of low temperature coke Download PDF

Info

Publication number
UA79669C2
UA79669C2 UAA200507297A UA2005007297A UA79669C2 UA 79669 C2 UA79669 C2 UA 79669C2 UA A200507297 A UAA200507297 A UA A200507297A UA 2005007297 A UA2005007297 A UA 2005007297A UA 79669 C2 UA79669 C2 UA 79669C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
gas
reactor
fluidized bed
coal
gas supply
Prior art date
Application number
UAA200507297A
Other languages
English (en)
Inventor
Andreas Orth
Martin Hirsch
Peter Weber
Original Assignee
Outokumpu Oy
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Outokumpu Oy filed Critical Outokumpu Oy
Publication of UA79669C2 publication Critical patent/UA79669C2/uk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
    • C10B49/00—Destructive distillation of solid carbonaceous materials by direct heating with heat-carrying agents including the partial combustion of the solid material to be treated
    • C10B49/02—Destructive distillation of solid carbonaceous materials by direct heating with heat-carrying agents including the partial combustion of the solid material to be treated with hot gases or vapours, e.g. hot gases obtained by partial combustion of the charge
    • C10B49/04—Destructive distillation of solid carbonaceous materials by direct heating with heat-carrying agents including the partial combustion of the solid material to be treated with hot gases or vapours, e.g. hot gases obtained by partial combustion of the charge while moving the solid material to be treated
    • C10B49/08—Destructive distillation of solid carbonaceous materials by direct heating with heat-carrying agents including the partial combustion of the solid material to be treated with hot gases or vapours, e.g. hot gases obtained by partial combustion of the charge while moving the solid material to be treated in dispersed form
    • C10B49/10—Destructive distillation of solid carbonaceous materials by direct heating with heat-carrying agents including the partial combustion of the solid material to be treated with hot gases or vapours, e.g. hot gases obtained by partial combustion of the charge while moving the solid material to be treated in dispersed form according to the "fluidised bed" technique
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
    • C10B53/00—Destructive distillation, specially adapted for particular solid raw materials or solid raw materials in special form
    • C10B53/04—Destructive distillation, specially adapted for particular solid raw materials or solid raw materials in special form of powdered coal

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Crucibles And Fluidized-Bed Furnaces (AREA)
  • Coke Industry (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Manufacture Of Iron (AREA)

Description

Опис винаходу
Даний винахід стосується способу виробництва низькотемпературного коксу, у якому гранульоване вугілля і, 2 можливо, інші тверді матеріали нагріпають до температури від 700 до 10502 в реакторі із псевдозрідженим шаром за допомогою кисневмісного газу, та відповідної установки.
Такі способи та установки використовують, наприклад, для виробництва низькотемпературного коксу або для виробництва суміші низькотемпературного коксу з рудами, наприклад, залізними рудами. В останньому випадку, гранульовану руду подають в реактор низькотемпературної карбонізації окремо від гранульованого вугілля. то Одержуваний у такий спосіб низькотемпературний кокс або суміш низькотемпературного коксу та руди можуть бути потім піддані переробці, наприклад, у наступному плавильному процесі.
З ІОЕ 10101157 АТ) відомі спосіб та установка для виробництва гарячої гранульованої суміші залізної руди та низькотемпературного коксу, у яких гранульоване вугілля та попередньо нагріту залізну руду завантажують в реактор низькотемпературної карбонізації, і у яких температури в межах від 800 до 150022 створюються шляхом т5 підведення кисневмісного газу та часткового окиснення складових вугілля, причому гранульовані тверді матеріали підтримуються в турбулентному русі та подаються з верхньої області реактора в сепаратор для твердих матеріалів. Реактор низькотемпературної карбонізації може бути реактором із псевдозрідженим шаром, і при цьому залишається відкритим питання, чи можна здійснювати спосіб зі стаціонарним або із циркгулюючим псевдозрідженим шаром. З метою мінімізації необхідної для установки енергії запропоновано, крім того, здійснювати попереднє нагрівання залізної руди перед її подачею в реактор низькотемпературної карбонізації, використовуючи для цього гарячі відхідні гази із сепаратора для твердих матеріалів. Однак, якість продукту, що може бути досягнена з використанням названого способу і, зокрема, залежить від умов масо- і теплопередачі, потребує поліпшення. У випадку стаціонарного псевдозрідженого шару це в основному обумовлено тим фактом, що, хоча и можна досягти дуже великого часу утримання твердих матеріалів, масо- і сч теплопередача є досить помірними через відносно низький ступінь зрідження, а запилений відхідний газ, що (С) утворюється, наприклад, при охолодженні продукту, навряд чи може бути введений у процес. Циркулюючі псевдозріджені шари, з іншого боку, характеризуються кращими умовами масо- і теплопередачі завдяки більш високому ступеню зрідження, але вони мають обмеження в тому, що стосується часу утримання через зазначений більш високий ступінь зрідження. Ф
Таким чином, метою даного винаходу є створення способу виробництва низькотемпературного коксу, який (Се) може бути здійснений з більшою ефективністю та відрізняється, зокрема, гарним використанням енергії.
Відповідно до винаходу, ця мета досягається при використанні згаданого вище способу, у якому перший газ і або газову суміш вводять знизу через газопідвідну трубу (центральну трубу) у зону змішувального простору Ф) реактора, причому центральна труба принаймні частково оточена стаціонарним кільцевим псевдозрідженим шаром, що зріджується зріджувальним газом, і у якому об'ємні швидкості першого газу або газової суміші, а - також зріджувального газу для кільцевого псевдозрідженого шару регулюють таким чином, щоб числа Фруда для частинок становили в центральній трубі від 1 до 100, у кільцевому псевдозрідженому шарі - від 0,02 до2, і у змішувальному просторі - від 0,3 до 30. « дю У способі за винаходом переваги стаціонарного псевдозрідженого шару, такі як досить великий час -о утримання твердих матеріалів, і переваги циркулюючого псевдозрідженого шару, такі як гарна масо- і с теплопередача, можуть бути, несподівано, об'єднані в процесі термічної обробки при одночасному усуненні :з» недоліків обох систем. Проходячи через верхню зону центральної труби, перший газ або газова суміш захоплюють тверді матеріали з кільцевого стаціонарного псевдозрідженого шару, який можна називати кільцевим псевдозрідженим шаром, у змішувальний простір, внаслідок чого, через високу швидкість ковзання між - 15 твердими матеріалами та газом, утворюється інтенсивно перемішувана суспензія і між двома фазами виникає оптимальний теплоперенос. (Се) У результаті зменшення об'ємної швидкості першого газу або газової суміші після їхнього виходу із б центральної труби та/або в результаті зіткнень на одній із стінок реактора більша частина твердих матеріалів осаджується із суспензії в змішувальному просторі та осідає назад у стаціонарний кільцевий псевдозріджений (о) 50 шар, у той час як лише невелика кількість неосілих твердих матеріалів виводиться зі змішувального простору с разом з першим газом або газовою сумішшю. Таким чином, в реакторі між зоною стаціонарного кільцевого псевдозрідженого шару та зоною змішувального простору встановлюється циркуляція твердих матеріалів.
Завдяки достатньому часу утримання, з одного боку, і гарній масо- і теплопередачі, з іншого боку, досягається гарне використання теплової енергії, що вводиться в реактор низькотемпературної карбонізації, і обумовлена 59 цим чудова якість продукту. Інша перевага способу за винаходом , полягає в можливості проведення процесу
ГФ) при частковому завантаженні без втрати якості продукту. 7 Для забезпечення особливо ефективної масо- і теплопередачі в змішувальному просторі та достатнього часу утримання в реакторі об'ємні швидкості першої газової суміші та зріджувального газу для псевдозрідженого шару во регулюють, краще, таким чином, щоб числа Фруда для частинок (Егр) становили в центральній трубі від 1,15 до 20, у кільцевому псевдозрідженому шарі - від 0,115 до 1,15, та/або в камері змішування - від 0,37 до 3,7.
Кожне із чисел Фруда для частинок визначають за допомогою такого рівняння: . Ко
Еев- пет дБ р- Ре ф ха їв де и - ефективна швидкість газового потоку, м/с; ре - густина твердої частинки, кг/м; ре- ефективна густина зріджувального газу, кг/м; др о- середній діаметр (в м) частинок, що містяться в реакторі (або частинок, що утворилися) під час роботи реактора; д - гравітаційна постійна, м/с.
При використанні цього рівняння слід враховувати, що й р позначає не розмір зерна (дзо) матеріалу, який 70 подається в реактор, а середній діаметр вмісту реактора, що утворився при роботі реактора, який може значно відрізнятися в обидва боки від середнього діаметра використовуваного матеріалу (первинних частинок).
Наприклад, з дуже тонко гранульованого матеріалу із середнім діаметром від З до 1Омкм у процесі термічної обробки утворюються частинки (вторинні частинки) з розміром зерна від 20 до ЗОмкм. З іншого боку, деякі матеріали, наприклад, деякі руди, при термічній обробці розтріскуються.
Відповідно до одного з варіантів винаходу, пропонується рециркуляція частини твердих матеріалів, виведених з реактора та відокремлюваних у сепараторі, наприклад, у циклоні, в кільцевий псевдозріджений шар.
Кількість потоку продукту, що рециркулює в кільцевий псевдозріджений шар, регулюється, краще, за рахунок різниці тиску над камерою змішання. У залежності від подачі твердих матеріалів, розміру зерна та швидкості газу в змішувальному просторі встановлюється рівень, на який можна вплинути роз'єднанням виводу продукту з кільцевого псевдозрідженого шару та із сепаратора.
Для досягнення гарного зрідження вугілля як вихідний матеріал в реактор низькотемпературної карбонізації подають вугілля з розміром зерна менше 10мм, краще, менше бмм.
Особливо корисними вихідними матеріалами для способу відповідно до винаходу виявилися легколеткі вугілля, наприклад, лігніт, які можуть також містити воду. с
Як зріджувальний газ в реактор низькотемпературної карбонізації, краще, подають повітря, але, природно, о можуть бути також використані всі інші відомі фахівцям у цій області гази або газові суміші.
Виявилося вигідним експлуатувати реактор низькотемпературної карбонізації при тиску від 0,8 до 10бар, найкраще, від 2 до 7бар.
Спосіб відповідно до винаходу не обмежується виробництвом низькотемпературного коксу, але, відповідно 3 до одного зі спеціальних втілень, може бути також використаний для виробництва суміші руди та «со низькотемпературного коксу шляхом одночасної подачі в реактор низькотемпературної карбонізації інших твердих матеріалів. Спосіб відповідно до винаходу виявився особливо корисним для виробництва суміші (Се) залізної руди та низькотемпературного коксу. Фу
У цьому втіленні залізну руду перед її подачею в реактор низькотемпературної карбонізації доцільно спочатку попередньо нагрівати на стадії попереднього нагрівання, що включає теплообмінник і розташований і - далі по ходу процесу сепаратор твердих матеріалів, наприк/Кад, циклон. З використанням цього втілення можуть вироблятися суміші залізної руди з низькотемпературним коксом з ваговим співвідношенням Ре:С від 1:1 до 2:1.
Відповідно до одного з варіантів винаходу, пропонується нагрівати залізну руду в суспензійному « теплообміннику відхідним газом із циклона, розташованого по ходу процесу після реактора. У такий спосіб ще більше знижується загальна потреба процесу в енергії. т с Далі, даний винахід стосується установки, яка, зокрема, є придатною для реалізації описаного вище способу. "з Відповідно до винаходу, установка включає реактор, що є реактором із псевдозрідженим шаром для " низькотемпературної карбонізації гранульованого вугілля і, можливо, інших твердих матеріалів. Цей реактор обладнаний системою подачі газу, яка входить у змішувальний простір реактора і утворена таким чином, що газ, який протікає через систему подачі газу, захоплює тверді матеріали зі стаціонарного кільцевого - псевдозрідженого шару, що принаймні частково охоплює систему подачі газу, у змішувальний простір. Краще, со щоб система подачі газу входила в змішувальний простір. Однак, можливо також завершення системи подачі газу під поверхнею кільцевого псевдозрідженого шару. У Цьому випадку газ вводиться в кільцевий б» псевдозріджений шар, наприклад, через бічні отвори, захоплюючи тверді матеріали з кільцевого б 50 псевдозрідженого шару в змішувальний простір за рахунок швидкості потоку.
Відповідно до винаходу, система подачі газу включає газопідвідну трубу (центральну трубу), що виступає
Ме, від нижньої зони реактора по суті вертикально угору, краще, в змішувальний простір реактора, причому ця газопідвідна труба принаймні частково сточена простором, у якому утворюється стаціонарний кільцевий псевдозріджений шар. Центральна труба може мати на своєму вихідному отворі сопло та мати один або кілька отворів, розподілених навколо поверхні його корпусу таким чином, щоб при роботі реактора тверді матеріали о безперервно попадали в центральну трубу через отвори та захоплювалися першим газом або газовою сумішшю через центральну трубу в змішувальний простір. Природно реактор може містити дві або більше газопідвідні де труби різни або однакових розмірів. Однак, краще, щоб щонайменше одна з газопідвідних труб була розташована приблизно по центру у площині поперечного переріза реактора. 60 Відповідно до одного з кращих втілень, після реактора по ходу процесу розташований циклон для відокремлення твердих матеріалів.
З метою забезпечення надійного зрідження твердих матеріалів та утворення стаціонарного псевдозрідженого шару в кільцевому просторі реактора низькотемпературної карбонізації міститься газорозподільник, що розділяє цей простір на верхній кільцевий псевдозріджений шар та нижній газорозподільник, причому газорозподільник 65 з'єднаний із підвідним трубопроводом для зріджувального газу та/або газоподібного палива. Газорозподільник може утворювати газорозподільний простір або газорозподільник, що складається з труб та/або сопел, де кожне сопло з однієї частини сопел може бути з'єднаним з підводом для зріджувального газу, у той час як інші сопла можуть бути з'єднані з окремим підводом для газоподібного палива.
Відповідно до одного з варіантів винаходу, пропонується створення стадії попереднього нагрівання, яка
Включає суспензійний теплообмінник і циклон, розташований по ходу процесу після теплообмінника та перед реактором низькотемпературної карбонізації.
У кільцевому псевдозрідженому шарі та/або змішувальному просторі реактора, відповідно до винаходу, може міститися засіб для відхилення твердих та/або рідких потоків. Для цього можна, наприклад, установити в кільцевому псевдозрідженому шарі кільцеву перегородку з діаметром, проміжним між діаметром центральної 7/о труби та діаметром стінки реактора, таким чином, щоб верхній край перегородки виступав за межі рівня твердих матеріалів, що виникає в процесі роботи, у той час як нижній край перегородки був розташований на відстані від газорозподільника або подібного пристрою. Таким чином, тверді матеріали, що залишають змішувальний простір поблизу стінки реактора, перш ніж вони будуть захоплені газовим потоком центральної труби назад у змішувальний простір, повинні спочатку обійти перегородку у її нижнього краю. В результаті цього в кільцевому /5 псевдозрідженому шарі посилюється обмін твердих матеріалів і завдяки цьому стабілізується час утримання твердих матеріалів у кільцевому псевдозрідженому шарі.
Варіанти, переваги та можливі області застосування винаходу можуть також витікати з наступного опису втілень та креслень. Всі описані та/або проілюстровані ознаки утворюють предмет винаходу самі по собі або в будь-якому їхньому сполученні.
Стислий опис креслень
Фіг.1 демонструє технологічну схему способу та установку відповідно до першого втілення винаходу;
Фіг.2 демонструє технологічну схему зображеної на Фіг. 1 установки з регуляцією температури реактора; і
Фіг.3 демонструє технологічну схему способу та установку у відповідності до ще одного втілення винаходу.
У способі виробництва низькотемпературного коксу без додаткових твердих матеріалів, як показано на Фіг.1, сч дрібнозернисте вугілля з розміром зерна менше 1О0мм завантажують в реактор низькотемпературної карбонізації 2 через трубопровід 1. У нижній центральній зоні реактора 2 знаходиться вертикальна центральна труба 3, і) оточена простором 4, утвореним кільцеподібно по поперечному перерізу. Простір 4 розділений на верхню частину та нижню частину газорозподільником 5. У той час як нижній простір діє як газорозподільна камера для зріджувального газу, стаціонарний псевдозріджений шар 6 (кільцевий псевдозріджений шар) зрідженого вугілля Ге! зо розташований у верхній частині простору, причому псевдозріджений шар трохи виступає за межі верхнього відкритого кінця центральної труби 3. ісе)
Через трубопровід 7 у кільцевий псевдозріджений шар 6 подається повітря як зріджувальний газ, який після Ге проходження через центральну трубу З протікає через зону змішувального простору 8 і верхній канал 9 у циклон 10. Швидкість подаваного в реактор 2 газу регулюють, краще, так, щоб число Фруда для частинок у центральній ме) трубі З «становило від б до 10. Завдяки високій швидкості повітря, що протікає через центральну трубу 3, ї- захоплює тверді матеріали зі стаціонарного кільцевого псевдозрідженого шару 6 у зону змішувального простору 8 після проходження через зону верхнього отвору, в результаті чого утворюється інтенсивно перемішувана суспензія. Через зниження швидкості потоку в результаті розширення газового струменя та/або зіткнень на одній із стінок реактора тверді матеріали, що захоплюються, швидко втрачають швидкість і випадають назад у « кільцевий псевдозріджений шар 6. Лише невелика кількість неосілих твердих матеріалів виводиться з реактора пев) с низькотемпературної карбонізації 2 разом з газовим потоком Через канал 9. Таким чином, створюється . циркуляція твердих матеріалів між зонами реактора, у яких розташовані стаціонарний- кільцевий а псевдозріджений шар 6 та змішувальний простір 8, завдяки чому забезпечується гарна масо- і теплопередача.
Час утримання твердих матеріалів в реакторі може регулюватися в широких межах шляхом добору висоти та
Зовнішнього діаметра кільцевого псевдозрідженого шару 6. Тверді матеріали, відокремлені в циклоні 10, -І подають у трубопровід для виведення продукту 12 по трубопроводу 11, у той час як у.се ще гарячий відхідний газ подається по трубопроводу 13 в інший циклон 14, відокремлюється там від твердих матеріалів, що, можливо, ік залишилися, і виводиться через трубопровід 15 для відхідного газу. Відокремлені в циклоні 14 тверді матеріали
Ге» знову подаються в реактор 2 по трубопроводу 16 з метою їхньої низькотемпературної карбонізації.
Як можливий варіант, як показано на Фіг.ї7, частину твердих матеріалів, виведених з реактора 2 і
Ме, відокремлюваних у циклоні 10, можуть рециркулювати у кільцевий псевдозріджений шар 6. Об'єм потоку
Ге продукту, рециркулюючого в кільцевий псевдозріджений шар 6, можна регулювати за допомогою різниці тиску над змішувальним простором 8 (Армс)-
Технологічне тепло, необхідне для низькотемпературної карбонізації, одержують в результаті часткового
Окиснення складових вугілля.
Частина низькотемпературного коксу безперервно виводиться з кільцевого псевдозрідженого шару 6
Ф) реактора низькотемпературної карбонізації 2 по трубопроводу 19, змішується із продуктом, виведеним із циклона ка 10 по трубопроводу 11 і виводиться по трубопроводу для продукту 12.
Як показано на Фіг.2, температуру реактора можна регулювати шляхом зміни об'ємної швидкості бо Зріджувального газу. Чим більше подається кисню (О 5), тим більше виробляється реакційного тепла і, відповідно, тим більш висока температура досягається в реакторі. Краще підтримувати об'єм потоку через трубопровід 7 постійним і при цьому варіювати об'єм потоку, що подається до центральної труби З по трубопроводу 18, наприклад, за допомогою нагнітального вентилятора 22 з регулятором швидкості обертання.
На відміну від описаного вище апарата, установка, показана на Фіг.3, яка может бьїть, зокрема, використана б5 для виробництва суміші низькотемпературного коксу із залізною рудою, включає суспензійний теплообмінник 20, розташований по ходу процесу після реактора 2, в якому гранульована залізна руда, що вводиться по трубопроводу 21, краще, відхідний газ із циклона 10, розташованого по ходу процесу після реактора низькотемпературної карбонізації 2, суспендуються та нагріваються до видалення більшої частини поверхневої вологи руди Далі суспензія вводиться за допомогою газового потоку по трубопроводу 13 в циклон 14, у якому залізна руда відокремлюється від газу. Після цього відокремлені підігріті тверді матеріали завантажуються по трубопроводу 16 в реактор низькотемпературної карбонізації 2.
Природно, що в показаній на Фіг.3 установці можуть бути також застосовані регульована тиском часткова рециркуляція, показана на Фіг.1 та 2, і регулювання температури. З іншого боку, можлива також робота установки без регулювання тиску та/або температури, як це показано на Фіг.1 та 2. 70 Далі опис винаходу проводиться на прикладах, які демонструють винахід, але не обмежують його обсягу.
Приклад 1 (низькотемпературна карбонізація без додавання руди)
У реактор низькотемпературної карбонізації 2 установки, що відповідає Фіг.1, подають по трубопроводу 1 128вт/год. вугілля з розміром зерна менше 1Омм, яке містить 25,49 мас. летких компонентів та 1695 мас. вологи.
По трубопроводам 18 та 7 в реактор 2 вводять 68000нм З/год. повітря, що розподіляється за допомогою 75 трубопроводу 18 і трубопроводу 7 (зріджувальний газ) у відношенні 0,74:0,26. Температура в реакторі низькотемпературної карбонізації 2 дорівнює 90020.
З реактора 2 по трубопроводу 12 виводиться б4т/год. низькотемпературного коксу, що складається на 8890 мас. з вуглецевого матеріалу із 1295 мас. золи. Крім того, по трубопроводу 15 виводиться 157000Онм У/год. технологічного газу з температурою 9002С, що має такий склад: 11 Фооб. СО, 1096 об. СО», 24 96 об. НОЮ, 20 95 об. Но, 1 95 об. СН,, с 34 95 об. Мо. о
Приклад 2 (низькотемпературна карбонізація без попереднього нагрівання руди)
У суспензійний теплообмінник 20 установки, що відповідає Фіг.3, подають по трубопроводу 21 17От/год. залізної руди та після відокремлення газу в циклоні 14 завантажують в реактор низькотемпературної карбонізації 2 через-трубопровід 16. Далі по трубопроводу 1 в реактор 2 подається 17О0т/год. гранульованого б» вугілля з 25,495 мас. летких компонентів та 1795 мас. вологи. «о
Через трубопроводи 18 та 7 в реактор 2 вводять 114000нмЗ/год. повітря, що розподіляється за допомогою трубопроводу 18 та трубопроводу 7 (зріджувальний газ) у відношенні 0,97:0,03. Температура в реакторі ікс, низькотемпературної карбонізації 12 дорівнює 95026. б
З реактора 2 по трубопроводу 2 виводиться суміш низькотемпературного коксу та залізної руди, яка (суміш) складається з: - 16905 мас. Ре2О3 4995 мас. Гео 2890 мас. вуглецевого матеріалу і « 79о мас. золи. З 70 Крім того, по трубопроводу 15 з установки виводиться 225000нм З/год. технологічного газу з температурою с 5182С, що має такий склад: :з» 1196 об. СО 11965 об. СО5 2295 об. НО -1 1596 об. Но 195 об. СН, се) 4090 об. М». (22) бу 50

Claims (19)

  1. Формула винаходу Фо 1. Спосіб виробництва низькотемпературного коксу, який включає нагрівання гранульованого вугілля до температури від 700 до 1050 9С в реакторі (2) із псевдозрідженим шаром за допомогою двох потоків кисневмісного газу, який відрізняється тим, що перший потік газу або газову суміш вводять знизу через 59 щонайменше одну газопідвідну трубу (3) в зону змішувального простору (8) реактора (2), причому газопідвідну ГФ) трубу (3) принаймні частково оточують стаціонарним кільцевим псевдозрідженим шаром (6), який зріджують 7 другим потоком газу, що є зріджувальним газом, який подають в реактор, а швидкості першого потоку газу або газової суміші та другого потоку газу, яким зріджують кільцевий псевдозріджений шар (6), регулюють таким во чином, щоб числа Фруда для гранул вугілля становили в газопідвідній трубі від 1 до 100, у кільцевому псевдозрідженому шарі - від 0,02 до 2 і у змішувальному просторі - від 0,3 до 30.
  2. 2. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що число Фруда для гранул вугілля у газопідвідній трубі (3) становить від 1,15 до 20.
  3. З. Спосіб за пп. 1 або 2, який відрізняється тим, що число Фруда для гранул вугілля у кільцевому псевдозрідженому шарі (6) становить від 0,115 до 1,15. 65
  4. 4. Спосіб за будь-яким з пп. 1-3, який відрізняється тим, що число Фруда для гранул вугілля у змішувальному просторі (8) становить від 0,37 до 3,7.
  5. 5. Спосіб за будь-яким з пп. 1-4, який відрізняється тим, що додатково частину гранул вугілля, що виводять з реактора (2), відокремлюють у сепараторі (10) та рециркулюють у кільцевий псевдозріджений шар (6).
  6. б. Спосіб за п. 5, який відрізняється тим, що кількість гранул вугілля, що рециркулюють в кільцевий псевдозріджувальний шар (6), регулюють різницею тиску над змішувальним простором (8) реактора (2).
  7. 7. Спосіб за будь-яким з пп. 1-6, який відрізняється тим, що в реактор (2) вводять гранульоване вугілля з розміром зерна менше 10 мм.
  8. 8. Спосіб за будь-яким з пп. 1-7, який відрізняється тим, що як гранульоване вугілля в реактор (2) вводять 7/0 легколетке вугілля.
  9. 9. Спосіб за будь-яким з пп. 1-8, який відрізняється тим, що як зріджувальний газ в реактор (2) вводять повітря.
  10. 10. Спосіб за будь-яким з пп. 1-9, який відрізняється тим, що тиск в реакторі (2) встановлюють від 0,8 до 10 бар.
  11. 11. Спосіб за будь-яким з пп. 1-10, який відрізняється тим, що в реактор (2) додатково вводять залізну руду.
  12. 12. Спосіб за п. 11, який відрізняється тим, що залізну руду перед введенням в реактор (2) попередньо нагрівають.
  13. 13. Спосіб за будь-яким з пп. 10-12, який відрізняється тим, що з реактора (2) виводять суміш залізної руди з низькотемпературним коксом, у якій масове відношення заліза до вуглецю становить від 1:1 до 2:1 відповідно.
  14. 14. Установка для виробництва низькотемпературного коксу для здійснення способу за пп. 1-13, яка включає реактор (2), що є реактором із псевдозрідженим шаром, яка відрізняється тим, що реактор (2) має газопідвідну систему, виконану з можливістю подачі потоку газу Через газопровідну систему і переносу гранульованого вугілля із стаціонарного кільцевого псевдозрідженого шару (6), який принаймні частково охоплює газопідвідну систему, у змішувальний простір (8). сч
  15. 15. Установка за п. 14, яка відрізняється тим, що газопідвідна система включає щонайменше одну газопідвідну трубу (3), встановлену вертикально угору від нижньої зони реактора до змішувального простору і) реактора (2), причому ця газопідвідна труба (3) оточена простором, який принаймні частково кільцеподібно охоплює газопідвідну трубу (3) і утворює стаціонарний кільцевий псевдозріджений шар (6).
  16. 16. Установка за п. 15, яка відрізняється тим, що газопідвідна труба (3) розташована приблизно по центру у Ге! зо площині поперечного перерізу реактора (2).
  17. 17. Установка за будь-яким з пп. 14-16, яка відрізняється тим, що для відокремлення гранул вугілля від со потоку газу після виходу їх з реактора вона додатково включає сепаратор (10), який має канал (114), Ге призначений для повернення вказаного вугілля до кільцевого псевдозрідженого шару (б) реактора (2).
  18. 18. Установка за будь-яким з пп. 14-17, яка відрізняється тим, що реактор (2) додатково включає кільцеву ме) зв камеру (4) з газорозподільником (5), який розділяє вказану камеру (4) на зону верхнього кільцевого ї- псевдозрідженого шару (6) і нижню газорозподільну камеру, причому газорозподільна камера з'єднана із підвідним трубопроводом (7) для подачі зріджувального газу.
  19. 19. Установка за будь-яким з пп. 14-18, яка відрізняється тим, що вона додатково включає теплообмінник (20) та сепаратор (14), що призначені для нагрівання та відокремлення від газу залізної руди, перед подачею Її в « реактор (2). з с . и? -І се) (22) б 50 іЧе) Ф) іме) 60 б5
UAA200507297A 2002-12-23 2003-01-12 Method and unit for production of low temperature coke UA79669C2 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10260734A DE10260734B4 (de) 2002-12-23 2002-12-23 Verfahren und Anlage zur Herstellung von Schwelkoks
PCT/EP2003/013501 WO2004056941A1 (en) 2002-12-23 2003-12-01 Method and plant for producing low-temperature coke

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA79669C2 true UA79669C2 (en) 2007-07-10

Family

ID=32519333

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA200507297A UA79669C2 (en) 2002-12-23 2003-01-12 Method and unit for production of low temperature coke

Country Status (9)

Country Link
US (1) US7803268B2 (uk)
CN (1) CN1729273B (uk)
AU (1) AU2003294753B2 (uk)
CA (1) CA2510869C (uk)
DE (1) DE10260734B4 (uk)
EA (2) EA010277B1 (uk)
UA (1) UA79669C2 (uk)
WO (1) WO2004056941A1 (uk)
ZA (1) ZA200505918B (uk)

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10260741A1 (de) * 2002-12-23 2004-07-08 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von feinkörnigen Feststoffen
DE10260733B4 (de) * 2002-12-23 2010-08-12 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von eisenoxidhaltigen Feststoffen
DE10260737B4 (de) 2002-12-23 2005-06-30 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von titanhaltigen Feststoffen
DE10260734B4 (de) 2002-12-23 2005-05-04 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Herstellung von Schwelkoks
DE10260738A1 (de) 2002-12-23 2004-07-15 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Förderung von feinkörnigen Feststoffen
DE10260739B3 (de) * 2002-12-23 2004-09-16 Outokumpu Oy Verfahren und Anlage zur Herstellung von Metalloxid aus Metallverbindungen
DE10260731B4 (de) * 2002-12-23 2005-04-14 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von eisenoxidhaltigen Feststoffen
DE102004042430A1 (de) * 2004-08-31 2006-03-16 Outokumpu Oyj Wirbelschichtreaktor zum thermischen Behandeln von wirbelfähigen Substanzen in einem mikrowellenbeheizten Wirbelbett
CN101896581B (zh) * 2007-12-12 2014-08-27 奥图泰有限公司 生产焦炭和燃料气的方法和装置
RU2359006C1 (ru) * 2008-05-05 2009-06-20 Сергей Романович Исламов Способ переработки угля
DE102011100490A1 (de) 2011-05-04 2012-11-08 Outotec Oyj Verfahren und Anlage zur Erzeugung und Weiterbehandlung von Brenngas
US9874347B1 (en) * 2014-02-25 2018-01-23 Zere Energy and Biofuels, Inc. Batch-cyclic redox reactor with air-only tuyeres
WO2023088854A1 (en) * 2021-11-22 2023-05-25 Sabic Global Technologies B.V. Upgraded draft tube for olefin fluidized bed polymerization

Family Cites Families (106)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE248109C (uk)
DE278348C (uk)
BE604837A (uk)
US2485317A (en) 1943-01-29 1949-10-18 Standard Oil Dev Co Method of manufacturing plaster of paris
US2714126A (en) 1946-07-19 1955-07-26 Kellogg M W Co Method of effecting conversion of gaseous hydrocarbons
US2582710A (en) * 1946-09-28 1952-01-15 Standard Oil Dev Co Method for the conversion of carbonaceous solids into volatile products
US2607666A (en) * 1946-09-28 1952-08-19 Standard Oil Dev Co Apparatus for treating carbonaceous solids
DE1016938C2 (de) 1951-10-24 1958-03-27 Metallgesellschaft Ag Verfahren zum Roesten und Sintern von sulfidischen Erzen und sonstigen schwefelhaltigen Materialien
US2901421A (en) 1952-07-12 1959-08-25 Socony Mobil Oil Co Inc Method and apparatus for transfer of contact materials
US2826460A (en) 1954-05-26 1958-03-11 Continental Oil Co Apparatus for elevating granular material
US2864674A (en) 1954-07-12 1958-12-16 Phillips Petroleum Co Process and apparatus for recovery of powdered materials such as carbon black
US2874095A (en) 1956-09-05 1959-02-17 Exxon Research Engineering Co Apparatus and process for preparation of seed coke for fluid bed coking of hydrocarbons
GB951245A (en) 1960-09-30 1964-03-04 Gas Council Improvements in or relating to the fluid transfer of solid particles
GB1143880A (uk) 1967-06-16 1900-01-01
US3528179A (en) 1968-10-28 1970-09-15 Cryodry Corp Microwave fluidized bed dryer
US3578798A (en) 1969-05-08 1971-05-18 Babcock & Wilcox Co Cyclonic fluid bed reactor
US3671424A (en) * 1969-10-20 1972-06-20 Exxon Research Engineering Co Two-stage fluid coking
DE6941710U (de) 1969-10-24 1970-02-26 Boehler & Co Ag Geb Vorrichtung zum ueberlagerungs-, ankerloch und/oder unterwasserbohren
DE2256385B2 (de) 1972-11-17 1981-04-16 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zum kontinuierlichen Erhitzen feinkörniger Feststoffe
US3876392A (en) * 1973-06-25 1975-04-08 Exxon Research Engineering Co Transfer line burner using gas of low oxygen content
US4044094A (en) 1974-08-26 1977-08-23 Kennecott Copper Corporation Two-stage fluid bed reduction of manganese nodules
US3995987A (en) 1975-03-31 1976-12-07 Macaskill Donald Heat treatment of particulate materials
DE2524541C2 (de) 1975-06-03 1986-08-21 Aluminium Pechiney, Lyon Verfahren zur thermischen Spaltung von Aluminiumchloridhydrat
US4073642A (en) 1975-09-04 1978-02-14 Stora Kopparbergs Bergslags Aktiebolag Method for reducing material containing iron oxides
AU504225B2 (en) 1975-10-17 1979-10-04 Titanium Technology (Aust.) Ltd. Oxidation of titaniferous ores
DE2624302C2 (de) 1976-05-31 1987-04-23 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zur Durchführung exothermer Prozesse
GB1589466A (en) 1976-07-29 1981-05-13 Atomic Energy Authority Uk Treatment of substances
DE2636854C2 (de) 1976-08-16 1986-08-21 Aluminium Pechiney, Lyon Verfahren zur thermischen Spaltung von Aluminiumchloridhydrat
SU663963A1 (ru) * 1976-12-27 1979-05-25 Белорусское Отделение Всесоюзного Государственного Научно-Исследовательского И Проектно-Конструкторского Института Энергетики Промышленности Способ сжигани топлива
SU764714A1 (ru) * 1977-10-07 1980-09-23 Всесоюзный Научно-Исследовательский И Проектный Институт "Теплопроект" Газораспределительное устройство дл аппарата кип щего сло
DE2805906C2 (de) 1978-02-13 1986-08-14 Aluminium Pechiney, Lyon Verfahren zur thermischen Spaltung von Aluminiumchloridhydrat
US4191544A (en) 1978-03-17 1980-03-04 The Babcock & Wilcox Company Gas cleaning apparatus
US4338283A (en) 1980-04-04 1982-07-06 Babcock Hitachi Kabushiki Kaisha Fluidized bed combustor
SU945617A1 (ru) * 1980-11-21 1982-07-23 Предприятие П/Я Р-6956 Аппарат дл термической обработки мелкозернистого материала
DE3107711A1 (de) 1981-02-28 1982-10-07 Creusot-Loire Entreprises, 92150 Suresnes Verfahren zur herstellung von zementklinker
US4377466A (en) 1981-04-27 1983-03-22 Chevron Research Company Process for staged combustion of retorted carbon containing solids
US4404755A (en) 1981-08-25 1983-09-20 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed heat exchanger utilizing induced diffusion and circulation
DE3235559A1 (de) 1982-09-25 1984-05-24 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zur entfernung von schwefeloxiden aus rauchgas
DK157442C (da) 1982-12-07 1990-06-05 Smidth & Co As F L Fremgangsmaade og apparat til kalcinering af fosfat
US4545132A (en) 1984-04-06 1985-10-08 Atlantic Richfield Company Method for staged cooling of particulate solids
DE3428782A1 (de) 1984-08-04 1986-02-13 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zur erzeugung von eisenschwamm
ATE87077T1 (de) * 1985-06-12 1993-04-15 Metallgesellschaft Ag Verbrennungsvorrichtung mit zirkulierender wirbelschicht.
DE3540541A1 (de) * 1985-11-15 1987-05-21 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur reduktion von hoeheren metalloxiden zu niedrigen metalloxiden
KR880000618B1 (ko) 1985-12-28 1988-04-18 재단법인 한국화학연구소 초단파 가열 유동상 반응에 의한 고순도 다결정 실리콘의 제조 방법
GB8607698D0 (en) 1986-03-27 1986-04-30 Shell Int Research Contacting particulate solids with fluid
US4693682A (en) 1986-05-12 1987-09-15 Institute Of Gas Technology Treatment of solids in fluidized bed burner
DE3626027A1 (de) 1986-08-01 1988-02-11 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur reduktion feinkoerniger, eisenhaltiger materialien mit festen kohlenstoffhaltigen reduktionsmitteln
US4822592A (en) 1987-02-05 1989-04-18 Aluminum Company Of America Producing alpha alumina particles with pressurized acidic steam
DE3706538A1 (de) 1987-02-28 1988-09-08 Metallgesellschaft Ag Wirbelschichtanlage
US4992245A (en) 1988-03-31 1991-02-12 Advanced Silicon Materials Inc. Annular heated fluidized bed reactor
US4919715A (en) 1988-06-03 1990-04-24 Freeport Mcmoran Inc. Treating refractory gold ores via oxygen-enriched roasting
DE3822999C1 (uk) 1988-07-07 1990-01-04 Vereinigte Kesselwerke Ag, 4000 Duesseldorf, De
DD278348A1 (de) * 1988-12-21 1990-05-02 Freiberg Brennstoffinst Verfahren und vorrichtung zur schnellpyrolyse von kohlen
SU1657866A1 (ru) * 1989-03-10 1991-06-23 Уральский политехнический институт им.С.М.Кирова Топка кип щего сло
US5033413A (en) 1989-05-08 1991-07-23 Hri, Inc. Fluidized bed combustion system and method utilizing capped dual-sided contact units
DE4015031A1 (de) 1990-05-10 1991-11-14 Kgt Giessereitechnik Gmbh Verfahren zum thermischen regenerieren von in giessereien anfallenden altsanden, sowie zur behandlung der im sandkreislauf anfallenden staeube
DE4023060A1 (de) 1990-07-20 1992-01-23 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur kuehlung von heissen prozessgasen
DE4103965C1 (uk) 1991-02-09 1992-04-09 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt, De
DE4109743C2 (de) 1991-03-25 1995-03-23 Escher Wyss Gmbh Verfahren zur thermischen Behandlung von feuchten Hydraten
TW211603B (uk) 1991-06-03 1993-08-21 Mitsubishi Heavy Ind Ltd
DE4131962C2 (de) 1991-09-25 1998-03-26 Hismelt Corp Pty Ltd Verfahren und Vorrichtung zur Behandlung von heissen Gasen mit Feststoffen in einem Wirbelbett
US5349154A (en) 1991-10-16 1994-09-20 Rockwell International Corporation Diamond growth by microwave generated plasma flame
DE4206602C2 (de) 1992-03-03 1995-10-26 Metallgesellschaft Ag Verfahren zum Entfernen von Schadstoffen aus Verbrennungsabgasen und Wirbelschichtreaktor hierzu
FR2692497B1 (fr) 1992-06-17 1994-11-25 Procedair Dispositif pour le traitement d'un gaz par mise en contact avec des particules de matières solides.
US5382412A (en) 1992-10-16 1995-01-17 Korea Research Institute Of Chemical Technology Fluidized bed reactor heated by microwaves
GB2271518B (en) 1992-10-16 1996-09-25 Korea Res Inst Chem Tech Heating of fluidized bed reactor by microwave
EP0630975B1 (de) 1993-06-19 1997-07-23 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur Direktreduktion von Eisenoxide enthaltenden Stoffen
DE4410093C1 (de) 1994-03-24 1995-03-09 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur Direktreduktion von Eisenoxide enthaltenden Stoffen
FI93274C (fi) 1993-06-23 1995-03-10 Ahlstroem Oy Menetelmä ja laite kuuman kaasuvirran käsittelemiseksi tai hyödyntämiseksi
FI97424C (fi) 1993-06-23 1996-12-10 Foster Wheeler Energia Oy Menetelmä ja laite kuuman kaasun käsittelemiseksi tai hyödyntämiseksi
CN2180643Y (zh) * 1994-01-27 1994-10-26 中国科学院山西煤炭化学研究所 灰熔聚流化床汽化装置
US5560762A (en) * 1994-03-24 1996-10-01 Metallgesellschaft Ag Process for the heat treatment of fine-grained iron ore and for the conversion of the heat treated iron ore to metallic iron
KR970003636B1 (ko) 1994-12-31 1997-03-20 포항종합제철 주식회사 용융선철 및 용융강 제조시 분철광석을 환원시키는 환원로
JP3180603B2 (ja) 1995-02-07 2001-06-25 信越化学工業株式会社 金属窒化物製造用流動層反応装置
IT1275573B (it) 1995-07-20 1997-08-07 Spherilene Spa Processo ed apparecchiatura per la pomimerizzazione in fase gas delle alfa-olefine
DE19542309A1 (de) 1995-11-14 1997-05-15 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur Herstellung von Aluminiumoxid aus Aluminiumhydroxid
DE19609284A1 (de) 1996-03-09 1997-09-11 Metallgesellschaft Ag Verfahren zum Behandeln sulfidischer Erze, welche Gold und/oder Silber und als Begleitmetall mindestens Eisen enthalten
FR2750348B1 (fr) 1996-06-28 1998-08-21 Conte Procede pour augmenter l'anti-mouillabilite d'un corps, corps ainsi traite et ses applications
ZA976925B (en) 1996-08-06 1998-03-19 Emr Microwave Technology Corp Method and apparatus for optimization of energy coupling for microwave treatment of metal ores and concentrates in a microwave fluidized bed reactor.
US6022513A (en) 1996-10-31 2000-02-08 Pecoraro; Theresa A. Aluminophosphates and their method of preparation
KR100276339B1 (ko) 1996-12-23 2000-12-15 이구택 엑스자형 순환관을 갖는 분철광석의 3단 유동층로식 환원장치
KR100210261B1 (ko) 1997-03-13 1999-07-15 이서봉 발열반응을 이용한 다결정 실리콘의 제조 방법
US6029612A (en) 1997-07-07 2000-02-29 Foster Wheeler Energia Oy Fluidized bed reactor
DE19735378A1 (de) 1997-08-14 1999-02-18 Wacker Chemie Gmbh Verfahren zur Herstellung von hochreinem Siliciumgranulat
DE19841513A1 (de) 1997-11-25 1999-05-27 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur Reinigung von Abgasen aus Verbrennungsanlagen
US5942110A (en) 1997-12-29 1999-08-24 Norris; Samuel C Water treatment apparatus
DE19813286A1 (de) 1998-03-26 1999-09-30 Metallgesellschaft Ag Verfahren zum Abtrennen von dampfförmigen Phthalsäureanhydrid aus einem Gasstrom
EP1117477A1 (en) 1998-10-02 2001-07-25 Sri International Fluidized bed reactor having a centrally positioned internal heat source
US7040659B2 (en) 1998-10-30 2006-05-09 Andry Lagsdin Stabilizer pad for vehicles
AU765620B2 (en) 1998-11-23 2003-09-25 Outotec Oyj Process of reducing ilmenite
DE10061386A1 (de) 2000-12-09 2002-09-05 Daimler Chrysler Ag Verfahren und Vorrichtung zur überkritischen Nassoxidation
US6827786B2 (en) 2000-12-26 2004-12-07 Stephen M Lord Machine for production of granular silicon
DE10101157A1 (de) * 2001-01-12 2002-07-18 Mg Technologies Ag Verfahren zum Erzeugen eines Gemisches aus Eisenerz und Schwelkoks
DE10164086A1 (de) 2001-12-24 2003-08-14 Invertec E V Verfahren zur zweistufigen Herstellung von polykristallinem Reinst-Silicium
DE10260734B4 (de) 2002-12-23 2005-05-04 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Herstellung von Schwelkoks
DE10260741A1 (de) 2002-12-23 2004-07-08 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von feinkörnigen Feststoffen
DE10260737B4 (de) 2002-12-23 2005-06-30 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von titanhaltigen Feststoffen
DE10260731B4 (de) 2002-12-23 2005-04-14 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von eisenoxidhaltigen Feststoffen
DE10260733B4 (de) 2002-12-23 2010-08-12 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von eisenoxidhaltigen Feststoffen
DE10260739B3 (de) 2002-12-23 2004-09-16 Outokumpu Oy Verfahren und Anlage zur Herstellung von Metalloxid aus Metallverbindungen
DE10260745A1 (de) 2002-12-23 2004-07-01 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur thermischen Behandlung von körnigen Feststoffen
DE10260738A1 (de) 2002-12-23 2004-07-15 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Förderung von feinkörnigen Feststoffen
DE10260735B4 (de) 2002-12-23 2005-07-14 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von sulfidischen Erzen
NO321880B1 (no) 2002-12-23 2006-07-17 Knutsen Oas Shipping As Anordning for a redusere VOC avdampning
DE102004042430A1 (de) 2004-08-31 2006-03-16 Outokumpu Oyj Wirbelschichtreaktor zum thermischen Behandeln von wirbelfähigen Substanzen in einem mikrowellenbeheizten Wirbelbett
US20060231433A1 (en) 2005-03-30 2006-10-19 Meadwestvaco Corporation Package with aligned discs on opposite covers

Also Published As

Publication number Publication date
CN1729273A (zh) 2006-02-01
AU2003294753B2 (en) 2009-06-25
CN1729273B (zh) 2012-05-23
DE10260734B4 (de) 2005-05-04
DE10260734A1 (de) 2004-07-15
EA010277B1 (ru) 2008-08-29
US7803268B2 (en) 2010-09-28
US20060278566A1 (en) 2006-12-14
EA200501028A1 (ru) 2005-12-29
CA2510869A1 (en) 2004-07-08
EA013087B1 (ru) 2010-02-26
EA200800694A1 (ru) 2008-08-29
ZA200505918B (en) 2006-11-29
WO2004056941A1 (en) 2004-07-08
AU2003294753A1 (en) 2004-07-14
CA2510869C (en) 2014-02-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
AU2003294752B2 (en) Method and plant for the heat treatment of solids containing iron oxide using a fluidized bed reactor
US4539188A (en) Process of afterburning and purifying process exhaust gases
CN108753368B (zh) 一种循环流化床煤气化系统及方法
JPH0631293Y2 (ja) 流動床反応炉
CA1057584A (en) Process for burning carbonaceous material
JPH02290406A (ja) 循環流動層反応器における固体炭質材料のガス化または燃焼用装置
AU2006201957B2 (en) Process and plant for producing char and fuel gas
UA79669C2 (en) Method and unit for production of low temperature coke
CA2510930C (en) Method and plant for the heat treatment of solids containing iron oxide
UA81283C2 (en) Method and plant for heat treatment of solids
CN100473452C (zh) 输送细粒固体的方法和装置
CN1045127A (zh) 预还原氧化铁的改进
JP2006511420A (ja) 金属化合物から金属酸化物を生成する方法および設備
US5585071A (en) Method and apparatus for treating hot gases
CN208649244U (zh) 一种循环流化床煤气化系统
WO2008077462A2 (en) Process and plant for the thermal treatment of particulate solids, in particular for producing metal oxide from metal hydroxide
JPS6137329B2 (uk)
JPS6229886A (ja) 流動床反応炉及びその操作方法
JPS589809B2 (ja) 流動層を用い粉状酸化鉄の焼結・還元と重質油のガス化とを同時に生起させる操業方法
JPS62202007A (ja) 酸化鉄の還元方法
EA010481B1 (ru) Способ и устройство для термической обработки в псевдоожиженном слое