UA125533C2 - Труба і пристрій для термічного розкладання вуглеводнів - Google Patents

Труба і пристрій для термічного розкладання вуглеводнів Download PDF

Info

Publication number
UA125533C2
UA125533C2 UAA201910948A UAA201910948A UA125533C2 UA 125533 C2 UA125533 C2 UA 125533C2 UA A201910948 A UAA201910948 A UA A201910948A UA A201910948 A UAA201910948 A UA A201910948A UA 125533 C2 UA125533 C2 UA 125533C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
grooves
pipe
longitudinal axis
cross
value
Prior art date
Application number
UAA201910948A
Other languages
English (en)
Inventor
Дітлінде Якобі
Дитлинде Якоби
Штеффен Александер Хейланд
Йорґ Дітмар Вайґандт
Йорг Дитмар Вайгандт
Original Assignee
Шмідт + Клеменс Ґмбх + Ко. Кґ
Шмидт + Клеменс Гмбх + Ко. Кг
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from EP17000601.9A external-priority patent/EP3384981B1/de
Priority claimed from DE102017003409.5A external-priority patent/DE102017003409B4/de
Application filed by Шмідт + Клеменс Ґмбх + Ко. Кґ, Шмидт + Клеменс Гмбх + Ко. Кг filed Critical Шмідт + Клеменс Ґмбх + Ко. Кґ
Publication of UA125533C2 publication Critical patent/UA125533C2/uk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
    • C10G9/14—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils in pipes or coils with or without auxiliary means, e.g. digesters, soaking drums, expansion means
    • C10G9/16—Preventing or removing incrustation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J19/2415—Tubular reactors
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/06—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds in tube reactors; the solid particles being arranged in tubes
    • B01J8/062—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds in tube reactors; the solid particles being arranged in tubes being installed in a furnace
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
    • C10G45/02—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing
    • C10G45/24—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing with hydrogen-generating compounds
    • C10G45/26—Steam or water
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
    • C10G9/14—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils in pipes or coils with or without auxiliary means, e.g. digesters, soaking drums, expansion means
    • C10G9/18—Apparatus
    • C10G9/20—Tube furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
    • C10G9/34—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils by direct contact with inert preheated fluids, e.g. with molten metals or salts
    • C10G9/36—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils by direct contact with inert preheated fluids, e.g. with molten metals or salts with heated gases or vapours
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
    • F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
    • F28F21/081—Heat exchange elements made from metals or metal alloys
    • F28F21/082—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from steel or ferrous alloys
    • F28F21/083—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from steel or ferrous alloys from stainless steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/80—Additives
    • C10G2300/805—Water
    • C10G2300/807—Steam
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
    • F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
    • F28D2021/0075—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for syngas or cracked gas cooling systems
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
    • F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
    • F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
    • F28F1/40—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only inside the tubular element
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
    • F28F13/02—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by influencing fluid boundary
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
    • F28F13/18—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by applying coatings, e.g. radiation-absorbing, radiation-reflecting; by surface treatment, e.g. polishing

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)

Abstract

Винахід стосується труби для термічного розкладання вуглеводнів в присутності пари, при якій оброблювана суміш пропускається через труби, що нагріваються зовні, причому труба простягається вздовж подовжньої осі і має число NT жолобків, сформованих у внутрішній поверхні труби, що спіралеподібно проходять навколо подовжньої осі вздовж внутрішньої поверхні, внутрішня поверхня, в якій були сформовані жолобки, в поперечному перерізі перпендикулярно до поздовжньої осі має діаметр Di і радіус r1=Di/2, жолобки в поперечному перерізі перпендикулярно до поздовжньої осі в своєму дні жолобків відповідно мають форму дуги кола, і дуга кола має радіус r2, і жолобки відповідно мають глибину TT жолобків, яка відповідає найкоротшій відстані в поперечному перерізі перпендикулярно до поздовжньої осі між окружністю з діаметром Di, в якому знаходиться внутрішня поверхня, і її серединна точка знаходиться на подовжній осі і найвіддаленішій від подовжньої осі точки дна жолобка.

Description

Винахід стосується труби для термічного розкладання вуглеводнів в присутності пари, за яким оброблювана суміш пропускається через труби, що нагріваються зовні. Крім того, винахід стосується пристрою для термічного розкладання вуглеводнів.
Для високотемпературного піролізу вуглеводнів (похідних нафти) добре зарекомендували себе трубчасті печі, в яких суміш вуглеводню і водяної пари при температурах понад 7507 пропускається через низку розміщених окремо або в формі меандру труб (крекінг-змійовиків) з жаростійкого залізо-хромо-нікелевого сплаву з високою стійкістю до окиснення і, відповідно, стійкістю до утворення окалини і високою стійкістю до навуглецьовування. Змійовики складаються з прокладених вертикально або горизонтально прямих трубчастих ділянок, які з'єднані між собою О-подібними колінчастими трубами або розміщені паралельно один одному.
Зазвичай вони нагріваються за допомогою розміщених в бічних стінках і/або також за допомогою розміщених в підлозі пальників, і тому мають обернений до пальників так званий світлий бік, а також повернену від неї на 90", тобто, у напрямку до серії труб, так званий тіньовий бік. При цьому середні температури (ТМТ) стінки труби частково становлять понад 1000 с.
Термін служби крекінгової труби вельми значно залежить від межі повзучості і стійкості до навуглецьовування, а також від швидкості закоксовування матеріалу труби. Вирішальними факторами швидкості закоксовування, тобто, наростання шару вуглецевого відкладення (піролітичного коксу) на внутрішній стінці труби, нарівні з видом застосовуваного вуглеводню є температура розкладання в ділянці внутрішньої стінки і так звана жорсткість крекінгу, під якою мається на увазі вплив тиску в системі і час перебування в системі труб на вихід етилену.
Жорсткість крекінгу регулюється за допомогою середньої вихідної температури піролізного газу (наприклад, 850 "С). Чим більше температура газу поблизу внутрішньої стінки труби перевищує цю температуру, тим інтенсивніше наростає шар піролітичного коксу, ізолююча дія якого може обумовлювати ще більше підвищення температури стінки труби. Хоча труби залізо-хромо- нікелеві сплави з 0,4 95 вуглецю, більше 2595 хрому і понад 20 95 нікелю, наприклад, 35 95 хрому, 45 95 нікелю і, за обставинами, 1 95 ніобію, що застосовуються як матеріал, мають високу стійкість до навуглецьовування, вуглець дифундує на місцях дефектів оксидного шара в стінку труби і призводить там до значного навуглецьовування, яке може сягнути рівня від 1 95 до З 95
Зо на глибинах в стінці від 0,5 мм до З мм. Цим зумовлюється значне окрихчування матеріалу труби з небезпекою розтріскування при змінному термічному навантаженні, особливо при пуску і відімкнення печі.
Щоб ліквідувати вуглецеві відкладення (закоксовування) на внутрішній стінці труби, необхідно час від часу зупиняти експлуатацію в режимі крекінгу і випалювати піролітичний кокс за допомогою пароповітряної суміші. Для цього потрібне припинення експлуатації на час до 36 годин, і тому значно погіршує економічні показники способу.
З опису винаходу до британського патенту 969 796 і викладеного опису винаходу до європейської неакцептованої заявки 1 136 541 А1 також відоме застосування крекінг-труб з внутрішніми ребрами. Хоча ці внутрішні ребра призводять до збільшення внутрішньої поверхні на декілька відсотків, наприклад, на 10 95, і тим самим до кращої теплопередачі: проте, з ними пов'язаний також той недолік, що порівняно з гладкою трубою виникають значно підвищені втрати напору внаслідок тертя на збільшеній внутрішній поверхні труби. Підвищена втрата напору вимагає збільшення тиску в системі, внаслідок чого неминуче змінюється час перебування і погіршується вихід. До того ж має місце те, що відомі матеріали труб з високими рівнями вмісту вуглецю і хрому вже не можуть бути піддані холодному формуванню, наприклад, профілюванню способом холодної витяжки. Вони мають той недолік, що їхня формованість сильно знижується із зростанням жароміцності. Це призвело до того, що для бажаних відносно виходу етилену високих температур стінки труби, наприклад, на рівні 1050 "С, потрібне застосування труб, виготовлених відцентровим литтям. Проте оскільки сформовані відцентровим литтям труби можуть бути виконані тільки з циліндричною стінкою, існує потреба в способі формування, наприклад, обробкою з електролітичним витравлюванням, або в способі зварного формування, щоб сформувати внутрішність труби.
Нарешті, з патентного документа О5 5 950 718 також відомий цілий спектр кутів нахилу внутрішніх ребер і також відстаней між ними, проте без урахування стану ребер.
З ЕР 1 525 289 ВУ відома ребриста труба для термічного розкладання вуглеводнів, яка має похилі відносно осі труби, внутрішні ребра, що проходять спірально.
З УМО 2010/043375 А1 відомий залізо-хромо-нікелевий сплав з високою стійкістю до окиснення і навуглецьовування, високою межею тривалої міцності і межею повзучості, що містить від 0,4 95 до 0,6 95 вуглецю, від 28 95 до 33 95 хрому, від 15 95 до 25 95 заліза, від 2 95 до 60 б 95 алюмінію, до 2 95 кремнію, до 2 95 марганцю, до 1,5 95 ніобію, до 1,5 95 танталу, до 1,0 95 вольфраму, до 1,095 титану, до 1,095 цирконію, до 0,5 95 ітрію, до 0,595 церію, до 0,5 95 молібдену, до 0,1 95 азоту, з іншою кількістю з нікелю, в тому числі з привнесеними в процесі виплавки домішками.
У світлі вищевикладеного, в основу винаходу покладене завдання підвищення рентабельності термічного розкладання вуглеводнів в трубчастих печах з трубами, що нагріваються зовні.
Ця задача вирішується за допомогою предметів пунктів 1, 2, 9 ії 10 формули винаходу.
Переважні варіанти здійснення випливають із залежних пунктів формули винаходу і нижченаведеного опису.
Було з'ясовано, що у разі труби з ознаками обмежувальної частини пункту 1 формули винаходу досягається співвідношення між ознаками, які характеризують трубу, а саме - числом Мк нанесених на внутрішню поверхню труби, що проходять спірально навколо осі труби вздовж внутрішньої поверхні жолобків, - діаметром внутрішньої поверхні, на яку були нанесені жолобки, в поперечному перерізі перпендикулярно до поздовжньої осі, - радіусом й дна жолобка в жолобках, що мають в поперечному перерізі перпендикулярно до поздовжньої осі в своєму дні жолобка відповідно форму дуги окружності, і - глибиною Її жолобка, яка відповідає найменшій відстані в поперечному перерізі перпендикулярно до поздовжньої осі між окружністю з діаметром рі. на якому знаходиться внутрішня поверхня, і її центральна точка знаходиться на поздовжній осі, і самої віддаленою точкою дна жолобка від поздовжньої осі, при обліку якого може бути покращена рентабельність термічного розкладання вуглеводнів в трубчастих печах з трубами, що нагріваються зовні.
А саме, було виявлено, що може бути розроблений параметр, який грунтується на обліку умов теплопередачі, який може бути розрахований двома різними шляхами, які відповідно залежать тільки від описаних вище ознак, які характеризують трубу.
Згідно з першим міркуванням відносно теплопередачі, цей параметр може бути виражений як 2
РІ РОЮ РЗ
Ір
Зо з константами РІ, РО | РУ, а також з чисельним значенням аа"! еквівалентного діаметра, що залежить від виміряного в мм внутрішнього діаметра шт
Добрі результати досягаються, коли як константа РІ вибирається число із заявленого діапазону від -0,ж2 до -0,3. У одному переважному варіанті здійснення константа РІ вибирається з діапазону від -0,25 до -0,295, особливо переважно з діапазону від -0,287 до - 0,2655. Особливо переважно константа РІ дорівнює -0,287 або -0,2655.
Добрі результати досягаються, коли як константа РІ вибирається число із заявленого діапазону від 310 до 315. У одному переважному варіанті здійснення константа РІ вибирається з діапазону від 310 до 312, особливо переважно з діапазону від 310,42 до 311,31.
Особливо переважно константа РІ дорівнює 310,42 або 311,31.
Добрі результати досягаються, коли як константа РІ вибирається число із заявленого діапазону від 200 до 1500. У одному переважному варіанті здійснення константа РУ вибирається з діапазону від 230 до 1400, особливо переважно з діапазону від 261,21 до 1076.
Особливо переважно константа РУ дорівнює 261,21 або 1076.
Параметр, що використовується для формування труби згідно з шо; Ї вищезгаданому співвідношенні виражається залежно від чисельного значення Ав еквівалентного діаметра, що залежить від виміряного в мм внутрішнього діаметра я Під поняттям "чисельне значення" в цьому контексті і в інших міркуваннях мається на увазі безрозмірна величина об'єднаного з чисельного значення і одиниці вимірювання значення фізичної величини. Фізична величина являє собою кількісно визначну властивість фізичного об'єкта, процесу або стану. Його значення (значення величини) приводиться як добуток чисельного значення (числової міри) і одиниці вимірювання. Оскільки труби співвідношення, що використовуються для формування, є безрозмірними, доводиться вдаватися до чисельного значення фізичних величин. Щоб роз'яснити це, в описі і в пунктах формули винаходу чисельне значення являє собою величину з тів й все тією, застосовуваною для представлення розміру номенклатурою, наприклад, як а, Представлення змінних величин між двома й Ір горизонтальними лініями, наприклад, як , в контексті цього опису і в пунктах формули винаходу слід розуміти як представлення чисельного значення вираженого змінну . . 1 величинами значення (значення величини) фізичної величини. Чисельне значення виміряного в мм діаметра рі. наприклад, 70 мм, являє собою число 70.
Параметр, який використовується для формування труби згідно з инекодд Ї вищезгаданому співвідношенні виражається залежно від чисельного значення Ав р. еквівалентного діаметра, що залежить від виміряного в мм внутрішнього діаметра 79". При цьому еквівалентний діаметр являє собою діаметр внутрішньої поверхні, яку мала б гладка, не забезпечена жолобками труба, площа проточного перерізу, що відповідає площі проточного перерізу труби, яка відповідає винаходу. Як площа проточного перерізу мається на увазі вільна площа в поперечному перерізі перпендикулярно до поздовжньої осі всередині труби. Було показано, що міркування відносно теплопередачі часто можуть бути простіше співвіднесені з гладкою трубою. Крім того, виявилося, що користувач відповідної труби в своїх пристроях для термічного розкладання вуглеводнів в присутності пари, за якого суміш, що обробляється, пропускається через труби, що нагріваються зовні, часто в минулому мав справу з гладкими трубами. Тому для переналагодження на відповідні винаходу труби було б зрозуміліше, коли може бути представлене порівняння з відповідною за площею проточного перерізу гладкою трубою.
Еквівалентний діаметр 7" виходить зі співвідношення 1 т за радіусом внутрішньої поверхні, який мала б гладка, не забезпечена жолобками труба, площа проточного пррерізу якої відповідає площі проточного перерізу (р яка відповідає винаходу. Якщо площа де" проточного перерізу гладкої труби (/4" 8477 У ототожнювати з площею проточного
А. перерізу труби, що відповідає винаходу труби, то площу 79" проточного перерізу гладкої труби можна виразити ознаками, які характеризують трубу таким чином (символи, що використовуібться,| стосуються номенклатури, як вони, наприклад, роз'яснюються також на фіг. 5): й - А ча - ---
ЧУ ря зо А; А Му: А, 2
Ар- «кі
А- в 2 Іі; 2 АД 2 т || ЯеГ ї пе І-рті 2 2|я: шк 2. п|- |» зт 2. к|-5| рт)
Ь, -2-|к|. агсвіп - «06"( НАНЬЬ Й: 8 - - и!
з 2 зр зе ІВА пара Фа т рт 2.(КІ- 51) 2-21 ит)
Б, - 2-| |. агсвіп - 5«й5"(ДЯЧЦД Є Є Є6 6 Є. 8: -:- »! 2 22 5-2. зе тт 1 2е| ту - тт що 1 21-15 тт) 2-5 тт) 2 2Де| т) - т
Й - 2(КІ- ет)
А Площа проточного перерізу труби, яка відповідає винаходу, що прирівнюється до площі
З" проточного перерізу гладкої труби, виводиться з обмеженою внутрішньою поверхнею, в якій пророблені жолобки, площі А, яка може бути легко визначена за радіусом внутрішньої 2 поверхні з А лк х Ї додаткових площ, які створюються числом М; жолобків з даними площами А, проточного перетину. А
Після розв'язання вищезгаданого відношення прирівнювана до площі Ав» проточного перерізу гладкої труби площа проточного перерізу труби, що відповідає винаходу тим самим може бути виражена наступним чином виключно за допомогою ознак, які характеризують трубу (далі також наводиться посилання на Формулу (1)):
СН
ГИ н її її
ІЧ її її
Я
ІЧ її
ІЧ її
ІЧ й й : ; ї У че ри не шила 1: оди В І ФОН З ЗД СЕ ОН ВІКОН їх МЕ - ОК хр лех х тех
ПЗ нн и я й ! у і
ТЕ кох дві Ой жі а -їді
У нн нн с м хл15
Ж
Її дещо жан
Ява за ї у 2 Зфит від і І г КЕ
Щ нь 3 1 Шон пр Зх о хом рат 5
Е Кк . ня . ше -ї ке І! ;
ЩЕ нн вк во ЕС ї Н х К
НЕ до - Ех ПО См еЕ Яс БІШ 17 веб м Тебе тв
ІЗ
ГУ й «В ї. : ек МЕ
ГУ ї Я БЕ ую КЛ ГУ це Кї Який тіше ау Кк
ГУ
ГУ сівсоут|інсзвурасакр,
Згідно з дру 1 міркува ям відносно теплопередачі цей параметр може бути описаний як (/7|- У - Со с з(гт|- с)» (о і-ї св)» с9 або, з урахуванням додаткових перехресних зв'язків, як сінсоєрт|-сезур «сао я (гт|- с5)к(ур - св) с7 з(гт|- св)» (о і-ї св): со (ур осв), - св) с1іо т (о хи -св)чЧо, - св)» сі щи залежно від чисельного значення 77. що залежить від виміряного в мм внутрішнього й р. діаметра Рі еквівалентного діаметра 9", числа М; жолобків і чисельного значення т виміряної в мм глибини ТТ жолобків, а також щільності Ур жолобків, яка описує відношення
М жолобків труби відносно контрольного числа "7 максимально можливих наношуваних на р. внутрішню поверхню труби з однаковим еквівалентним діаметром 79" жолобків з глибиною жолобків т -13 мм у відсотках. При цьому константи встановлюються таким чином:
С1-1946,066
С2 -302,378
С3--2178 сС4-266,002 с5-1954
Се -50,495
С7--2,004
Се -79,732
С9--1041 с10 -0,04631
РІВ оре «Ір, |з Рі
Було виявлено, що, коли обидва цих методів розрахунку параметра ототожнюються, виходйтьсіДйфШеання З УР СА «Ір НК з (гт|- с5)хур - св) ст г. 5)» (р, /- в)" с9
РІО і Ра Де РІ сів сорт ксзеура сах, авг туром дей перехресних зв'язків, відношення -(гт|- с5)» (о хпі- св)» со -(ур осв), -св)«сто я (о хи -св)чо, -св)єси як опис відношення ознак, які характеризують трубу між собою, які характеризують трубу, яка покращує рентабельність термічного розкладання вуглеводнів в трубчастих печах з трубами, що нагріваються зовні. Ознаки, які конкретно застосовуються для труби, що характеризують трубу, а саме - Число М, нанесених на внутрішню поверхню труби, що проходять спірально навколо осі труби вздовж внутрішньої поверхні жолобків, - діаметр внутрішньої поверхні, на яку були нанесені жолобки, в поперечному перерізі перпендикулярно подовжній осі, - радіус Б дна жолобка в жолобках, що мають в поперечному перерізі перпендикулярно до поздовжньої осі в своєму дні жолобка відповідно форму дуги окружності, і - глибина /Т жолобків, яка в поперечному перерізі перпендикулярно до поздовжньої осі відповідно відповідає найменшій відстані між окружністю з діаметром рі. на якій знаходиться внутрішня поверхня, та її центральна точка знаходиться на подовжній осі, і найвіддаленішою точкою дна жолобка від подовжньої осі, можуть бути визначені простими ітераціями на основі цього відношення. Кожне спаровування цих чотирьох ознак, які характеризують трубу, яке задовольняє цьому відношенню, стосується труби, яка підвищує рентабельність термічного розкладання вуглеводнів в трубчастих печах з трубами, що нагріваються зовні.
На практиці виявилося, що витрати на ітерації в практичному значенні можуть бути навіть ще більш скорочені. Так, регламентації для окремих з чотирьох ознак, які характеризують трубу, виходять з обмежень відносно жорсткості або умов виготовлення, або також з того, що труба має бути виконана з певною площею проточного перерізу.
Максимально можлива вага окремої труби, що визначається установкою, в якій має бути використана труба, може обумовлювати обмеження максимальної товщини стінки труби, що знову ж з міркувань жорсткості призводить до обмеження максимально можливої глибини /Т жолобків. Обмеження для товщини стінки (і тим самим для максимально можливої глибини ІТ жолобків) можуть обумовлюватися також іншими аспектами, наприклад, досяжною теплопередачею.
Міркування жорсткості також можуть задавати верхню межу для числа М нанесених на
Зо внутрішню поверхню труби, жолобків, які спірально проходять навколо подовжньої осі вздовж внутрішньої поверхні, у поєднанні з глибиною ТІ жолобків. Якщо наносити забагато, занадто глибоких жолобків, може бути дуже сильно ослаблена жорсткість труби.
Також внаслідок схильності труби до закоксовування при термічному розкладанні вуглеводнів в присутності пари, за якою суміш, що обробляється пропускається через трубу, яка нагрівається зовні, можуть створюватися обмеження відносно радіуса 5 дуги окружності дна жолобка в поєднанні з глибиною 77 жолобка.
Крім того, обмеження, наприклад, відносно радіуса Із дна жолобка у формі дуги окружності в поєднанні з глибиною 77 жолобка визначаються умовами виготовлення. Наприклад, жолобки можуть бути виготовлені у спосіб глибокого свердління отворів, наприклад, за технологією, як описаною в представленій заявником ще не опублікованій німецькій патентній заявці 10 2016 012 907.7. При цьому для формування жолобків можуть застосовуватися поворотні ріжучі пластини. Ці поворотні ріжучі пластини можуть бути придбані із заданими розмірами. Якщо вдаватися, що рекомендується по економічних міркуваннях, до вже придбаних поворотних ріжучих пластин, і відмовлятися, що також можливо, від можливості виготовлення поворотних ріжучих пластин спеціально для отримання конкретної труби, то тим самим також виходять фіксовані умови для радіуса Б дна жолобка у формі дуги окружності в поєднанні з глибиною
ТТ жолобка. Також може виявитися, що труба з першим числом жолобків може бути виготовлена швидше і явно економічніше, ніж труба з другим, великим порівняно з першим, числом жолобків, так що звідси також виходить обмеження для числа жолобків, що наносяться.
Обмеження можуть обумовлюватися також тим, що для труби потрібна відома пропускна здатність відносно суміші, що обробляється, і звідси мінімальна площа проточного перерізу труби.
В результаті цього перед проведенням ітерацій задаються діапазони, в яких окремі з чотирьох ознак, які характеризують трубу не можуть бути застосовними, і тим самим вони можуть бути виключені при ітерації.
У описаному вище відношенні сів сорт ксзеура сах, «(гл с5)кур - свухс7
ЩИТ зо, І» св); с9 й з РУ сзкур стр я (гт|- с5)к(ур - св) с7 іс тфртівідно) відношення де сраховує додаткові перехресні зв'язки
Аду «(ур св), |-св)«сю 4У зр, І-св)ч(ю, |-св)кси
ЧУ ЧУ використовується щільність УР жолобків. Щільність ур жолобків являє собою відношення числа А жолобків труби відносно контрольного числа т максимально можливих р. наношуваних на внутрішню поверхню труби з однаковим еквівалентним діаметром ду жолобків з глибиною жолобків т -13 мм у відсотках.
Досвід, який відповідає винаходу, дозволяє застосовувати труби з широким спектром діаметрів рі внутрішньої поверхні, в якій сформовані жолобки. Очевидно, що в трубі при більшому діаметрі Рі може бути сформоване більше число жолобків із заданим радіусом Б дна жолобка у формі дуги окружності і заданою глибиною 77 жолобка, ніж в трубі з меншим діаметром ВІ. -урехе щеб-мати-можнивість-вивеєти-відношення-дня всіх діаметрів, була розроблена нор а зація, приз їй вже викорис овуєтрая не. фати йе число жолобків 7 у відношенні, а гуд я віко. : - удрдьність ур У вих их -декдлькя (о) граДракіхеівія у В атках, з відношення - МІ Мо сві Й 2 ЖЖ Є Ж Є 2 Я2 Є - - «-- -- - м ло Їоарвою пан
Причому контрольне число 77 являє"Зобою найбільше натуральне число, при якому виконується відношення причом ді | вляє собою розрахований за формулою (1) еквівалентний діаметр, і причому
Аду гія че
Аду я і за якого водночас можна ітеративно знайти Тато, що визначається так, що при зворотному
А. зверненні до розрахованого за формулою (1) еквівалентного діаметра 7" виконується наступне відношення (що надалі називається також формулою (2)):
Жак її
ІЧ
ІЧ г
Кі
ШК г г
ІЧ
ІЧ
ІЧ
ІЧ
КЕ ді ї У 3.50 сів іа БЕ Коша вн де І
Е Не , їх, щі иа - клен | Е 3: Кр ді їх Чу усі МТ «дик ЙО дню, і ! й і я кої ВВ ВВ і Жоіві З-Д і ії мн кни и в В в хл15
Ку у х І
КК ее
ЩІ тп -ї її шо кни пн І Не
НІ Х я їн іти БА тї
З : шоу ря дя Ї озеро фан 5
КЕ ек: сх ми - ен ни І! і й | н и. Ех ефір 3 хх т Її Ка Ї зе їкаї жк ее їі! ї Н х ,
НИ ВО Я Ід Коші. а - 82 пре рвр к иДе я у чі ОХ Хі М МЕ а Тл МІТКУ
Кк
Кк ; АК їв а жене
Кк і АЕН 2 я КО т: ТК 2
Я 2-|5|1- 33-11, 2-|5|. 3-13 . Гм . її -- 2-13) 120-513
КІ додатковими. У ами т т ло М, усатсвш А ши И2"-К 68ж-
Кк,
Ма з
Ру іду
Значення Мгеї може бути легко визначене наступною послідовністю етапів:
На першому етапі розраховується права сторона відношення ше 13) (2 ІЗ
І Гід» -|БІ- и І Гід» -|5І и агсвіп| А- - - - Я - - --тІтК«-тт версия й ий Я4ЧЯВЯ ---
ОА 25533 Се
Аду зі значеннями труби, для чого слід перевірити, чи забезпечується цим досягнення переважних результатів, які відповідають винаходу. Оскільки т має представляти натуральне число, приймається натуральне число, яке відповідає розрахунковому значенню, або представляє наступне за розрахунковим, зназрнням менше натуральне число. Як приклад тут слід прийняти трубу з рі-60 ММ, т ММ, Бе мми т 79, Тим самим
М, 5 19,4967769 Й Ми виходить для - Тим самим автори даного винаходу приймають на першому етапі як 19. М
На другому етапі перевіряється, чи може зі знайденим на першому етапі г бути г, 2 знайдене значення тв при ІЙ ерненні. до ахованого | за формулою (1 д доти УрдіомУ удрерненні др | прувекор формулою () еквівалентного діа ї М у е ник нувту я формул РЯ рушення додаткової
Чім -|ере , «их -|5І1-ї, тег тег умови й л2 Му с агсвіп,) А - --6 5 5 : с 65633 6 6Й6«5|5 565 - ця на іду
А, ! !
Значення 7" розраховується за значеннями труби, для чого слід перевірити, чи забезпечується цим досягнення переважних результатів, які відповідають винаходу, з розрахунком за формулою 1). У разі вищезгаданих приблизних значень (0і-60 ММ,
ТІ - ММ, 5тб умі т ) величина 79" виходить такою, що дорівнює 2963,77397 щи за вказаних приблизних значень. Таким чином, на другому етаці перевіряється пошук за я . - І, т/ чи можна за допомогою знайденого на першому етапі 79 знайти 9, що з
А. розрахованим таким чином 297 виконується формула (2), і водночас задовольняються зазначені додаткові умови.
Ця ітерація може бути легко виконана за допомогою програми для роботи з таблицями, наприклад, програми Місгоб5оїйФф Ехсеі, і передбаченим в таких програмах для роботи з таблицями пошуком цільових значень. Спочатку береться перша порожня комірка, яка потім при виконанні операції пошуку приймається за "змінну комірку". Ця комірка заповнюється довільним п ям чисельним значенням, наприклад, /"!. Тоді у другу комірку підставляється вищезгадане
А, А, І; І; рівняння для 9", яке виражає 77 через 79, причому для "9, на яке посилається кі що заповнена довільним чисельним значенням, наприклад, | Ії, перша комірка, і значення для Із приймається з параметрів труби, відносно якого слід перевірити, чи забезпечується цим досягнення переважних результатів, які відповідають винаходу.
У третю комірку підФфтавляється рівняння « я" значення другої, комірки", причому тут 2 2 '
А, 2Д5|-13-13 Де. 13-13 я" розраховується піку : - 2 1513 2 Дима 5-3)
У четверту комірк одиться рівн Нцй - л- Му -агсхці -- 2; 2 2 2 2 2 Є й ф .- 6. мн
Гмрер : ІК
Причому посилається на заповнену довільним чисельним значенням, наприклад, ; перша комірка, і значення для Б приймається з параметрів труби, відносно якого слід перевірити, чи забезпечується цим досягнення переважних результатів, які відповідають винаходу. У п'яту комірку водиться оператор "якщо-то" (П-їпеп-їе5з), який видає слово "НЕВІРНО", коли значення в четвертій комірці менше нуля, і в іншому випадку слово "ПРАВИЛЬНЕ".
Тоді за допомогою підготовленої таким чином робочої таблиці можна почати передбачений в програмі для роботи з таблицями пошук цільових значень. У пошуку цільових значень запитується, яка комірка є цільовою. Для цього задається третя комірка. Крім того, в пошуку цільових значень запитується цільове значення. Воно задається як 0 (нуль). Крім того, в пошуку цільових значень запитується змінна комірка. Для цього вказується перша комірка. Пошук цільових значень призводить до значення в першій комірці. Якщо при цьому значенні вміст пятої комірки предотавляється як "ПРАВИЛЬНО", тоді знайдене на першому етапі значення т/ являє собою "7, що застосовується. Якщо значення п'ятої комірки представляється як . . . М . "НЕВІРНО", тоді знайдене на першому етапі значення т/ скорочується на число 1, і тим
М . самим утворює нове значення "7, з яким знову проводиться другий етап. Як правило, це вже в кінці пошуку цільових значень дає значення в першій комірці, якому в п'ядій комірці також виводиться слово "ПРАВИЛЬНО", так що отримане тим самим нове значення 79 являє собою
М . М використовуване значення 77. У іншому випадку нове значення "7 повторно скорочується на число 1, і знову виконується другий етап. Було показано, що навіть коли такий пошук цільових значень в програмі для роботи з таблицями не є виконаним в останніх значеннях після коми, це завдяки іншим допускам не здійснює помітний вплив на підсумковий параметр.
Зі знайденим таким чином значенням 77 можуть бути визначені для труби, відносно якої
Зо слід іриги зпечудться цим досягнення езультатів, які відповідають реоВірити ро зАру прут цим досятнудя педрежунудвезу винаходу, Збачення щілейдсті жолобків з - З отриманим тим самим значейняс зйувжітьсВй ур са, я (гт|- с5)чур - св)хс7 з (гт|- с5)» (о хпі- св)» со або, з урахуванням додаткових перехресних зв'язків, що
Ріко крах РІ дУ Аду сінсоерт|нсзеурса|рО 125533 Се я (гт|- с5)чур - свуєст з (гт|- с5)» (о хпі- св)» со «(ур св), |-св)«сю
ЧУ зр, |-св)ч(в, |-св)єси дУ Аду тоді є підтвердження того, що труба з цими чотирма ознаками (Мт рі ьв ОТ), які грунтуються на розрахунку, що характеризують трубу покращує рентабельність термічного розкладання вуглеводнів в трубчастих печах з трубами, що нагріваються зовні. 8 м. -8
При вищезгаданих приблизних значеннях (і - 60 ММ, т ММ, Бл иммі т ) : Ме : : Ме на першому етапі виходить 19. На другому етапі пошук цільових значень з 19 надає
І, нк с. не
Мт, 29,4509992. Проте, в четвертій комірці виходить значення -0,07096658, так що в п'ятій о. М . . комірці виводиться слово "НЕВІРНО". Значення 797 скорочується від 19 на число 1 до 18, зноду проводиться другий етап, тим самим призводячи до результату пошуку цільових значень кеї Геї й . .
З 18 до значення 29,5192908. Проте в четвертій комірці виходить значення - 0,10620948, так що в п'ятій комірці виводиться слово "ПРАВИЛЬНО". При додатковому випробуванні труби (79 на приналежність до винаходу для розрахунку щільності ур
М, -18 жолобків застосовувалося б значення .
Труба, яка відповідає винаходу, пролягає вздовж подовжньої осі і має сформовані В внутрішній поверхні жолобки. Число наявних жолобків виражається змінною величиною (7.
Жолобки пролягають спиралеподібно навколо подовжньої осі вздовж внутрішньої поверхні труби. У одному переважному варіанті виконання жолобки рівномірно розподілені по окружності труби. Тим самим мається на увазі що в поперечному перерізі перпендикулярно до поздовжньої осі для всіх жолобків відстань в обводовому напрямку між двома розміщеними сусідніми між собою жолобками є однаковою для всіх жолобків.
Глибина жолобків розуміється як відстань до найглибшої точки жолобка від внутрішньої поверхні. Тим самим мається на увазі найкоротша відстань в поперечному перерізі перпендикулярно до поздовжньої осі між найвіддаленішою точкою жолобка, якщо розглядати у радіальному напрямку (найглибшою точкою), і окружністю внутрішньої поверхні навколо подовжньої осі, на якій знаходяться найвіддаленіші всередину інші розташовані між жолобками ділянки внутрішньої поверхні. Передбачаються варіанти здійснення винаходу, в яких внутрішня поверхня труби має циліндричну форму, і в цій циліндричній внутрішній поверхні сформовані жолобки. Між жолобками тоді залишаються ділянки внутрішньої поверхні, які ділянки утворюють внутрішню поверхню. Окружність внутрішньої поверхні, на якій знаходяться найвіддаленіші
Зо всередину ділянки внутрішньої поверхні, являє собою, оскільки в цьому варіанті здійснення всі інші ділянки внутрішньої поверхні розміщені однаково віддалено всередину, окружність в поперечному перерізі, на якому знаходяться інші ділянки циліндричної внутрішньої поверхні.
Але також передбачаються варіанти здійснення, в яких внутрішня поверхня, що залишається між двома жолобками, звужується майже в лінію, оскільки вибирається дуже велике устя жолобка (поперечний переріз жолобка у внутрішній поверхні). Зокрема, коли при такому варіанті здійснення кривизна поверхні жолобка змінюється від кривизни увігнутого дна жолобка (дна жолобка в формі дуги окружності) до кривизни опуклої поверхні жолобка в ділянці устя жолобка, подібні варіанти здійснення можуть діяти так, що ребра (причому тим самим тоді малася на увазі б увігнуто зігнена ділянка жолобка), які знаходяться в окружному напрямку на жолобках (причому тим самим тоді малася на увазі б опукло зігнена ділянка жолобка) змикалися б, і стінка, що обмежує жолобок (точніше: увігнуто зігнене дно жолобка) переходила б в зовнішню поверхню ребер. Окружність внутрішньої поверхні, на якій відповідно знаходяться найвіддаленіші всередину ділянки внутрішньої поверхні, за таких варіантів здійснення являє собою окружність в поперечному перерізі, на якій в цьому поперечному перерізі знаходяться вершинні точки "ребер". Глибина жолобка в знайденому згідно з винаходом відношенні, що характеризує трубу, виражається змінною величиною 17.
У переважному варіанті здійснення жолобки в поперечному перерізі перпендикулярно подовжній осі, щонайменше у дна жолобка, мають скруглений поперечний переріз, який переважно може бути приблизно представлений як дуга окнужності, або ж може відповідати дузі окружності. У переважному варіанті здійснення, в ділянці устя жолобка геометрична форма поперечного перерізу жолобка може розширюватися, зокрема, шляхом зміни увігнутої геометрії поперечного перерізу у дна жолобка на опуклу геометрію поперечного перерізу в ділянці устя жолобка. У альтернативному варіанті здійснення геометрія поперечного перерізу всього жолобка в поперечному перерізі перпендикулярно до поздовжньої осі може бути приблизно представлена як дуга окружності, або ж може відповідати дузі окружності. Однаковим чином представляються варіанти здійснення, в яких жолобок в поперечному перерізі перпендикулярно до поздовжньої осі має геометрію поперечного перерізу як частина еліпсу. У переважному варіанті здійснення форма поперечного перерізу жолобка для всіх поперечних перерізів перпендикулярно поздовжньої осі залишається однаковою. У одному особливо переважному варіанті здійснення форма і розмір поперечного перерізу жолобка перпендикулярно до поздовжньої осі залишаються однаковими для всіх поперечних перерізів перпендикулярно подовжньої осі. У одному переважному варіанті здійснення всі жолобки труби в поперечному перерізі перпендикулярно подовжній осі, переважно у всіх поперечних перетинах перпендикулярно подовжній осі, мають однакову форму і розмір. Якщо жолобки мають відмінні розміри, і, особливо, відмінні глибини жолобків, то для відношення, що характеризує трубу, відповідно до винаходу, застосовується глибина ТТ найглибшого жолобка.
У одному переважному варіанті здійснення поперечний переріз труби перпендикулярно до поздовжньої осі є обертальним-симетричним навколо подовжньої осі. Під цьому мається на увазі, що є щонайменше один кут між 07 ї 360", при якому поперечний переріз труби може відтворюватися сам по собі при обертанні навколо подовжньої осі.
У одному переважному варіанті здійснення поперечний переріз труби перпендикулярно до поздовжньої осі є точково-симетричним навколо точки, яка приймається на подовжній осі в
Зо цьому поперечному перерізі.
У одному переважному варіанті здійснення поперечний переріз труби перпендикулярно до поздовжньої осі є дзеркально-симетричним навколо осі, що знаходиться в цьому поперечному перерізі, який пролягає перпендикулярно подовжній осі.
Труба в поперечному перерізі перпендикулярно до поздовжньої осі має внутрішній діаметр, який виражається змінною величиною рі. Внутрішній діаметр являє собою діаметр окружності внутрішньої поверхні, тобто, окружність навколо подовжньої осі, на якій знаходиться розміщена найдалі решта ділянок внутрішньої поверхні між жолобками.
У одному переважному варіанті здійснення поперечний переріз труби на внутрішньому боці має діаметр РІ в діапазоні від 15 мм до 280 мм, особливо переважно від 15 мм до 180 мм, особливо переважно від 20 мм до 150 мм, і особливо переважно від 30 мм до 140 мм.
У одному переважному варіанті здійснення глибина ТТ жолобка становить величину в діапазоні від 0,1 мм до 10 мм, особливо переважно від 1,0 мм до 7 мм, і найбільш переважно від 10 ммдо 4 мм.
У одному переважному варіанті здійснення число Ух жолобків становить величину в діапазоні від 1 до 100, особливо переважно від 2 до 50, і найбільш переважно від 2 до 30.
У одному переважному варіанті здійснення щільність УР жолобків становить величину в діапазоні 1 95 до 347 95, особливо переважно від 2 95 до 113 95, і найбільш переважно від 10 95 до 105 Об.
У одному переважному варіанті здійснення жолобки пролягають під кутом від 20" до 40", переважно від 22,5" до 32,5", відносно подовжньої обі.
У одному переважному варіанті здійснення, в поперечному перерізі перпендикулярно подовжній осі сегмент дуги окружності, що займає ділянку внутрішньої поверхні, що знаходиться між двома жолобками на окружності внутрішньої поверхні, складає величину, яка є більшою ніж 195 сегмента дуги окружності, що займає біля устя жолобка щонайменше одна з цих ділянок внутрішньої обмежуючої жолобки поверхні на окружності внутрішньої поверхні, зокрема, більшої ніж 2 95, зокрема, більшої ніж 5 95, зокрема, більшої ніж 10 95, зокрема, більшої ніж 30 Об, зокрема, більшої ніж 5095, зокрема, більшої ніж 7095. У одному переважному варіанті здійснення в поперечному перерізі перпендикулярно подовжній осі сегмент дуги окружності, що займає ділянку внутрішньої поверхні, що знаходиться між двома жолобками на окружності внутрішньої поверхні є однаковим або більшим, ніж сегмент дуги окружності, що займає біля устя жолобка щонайменше одну з цих ділянок внутрішньої обмежуючої жолобки поверхні на окружності внутрішньої поверхні.
Пристрій, який відповідає винаходу для термічного розкладання вуглеводнів в присутності пари, за якої оброблювана суміш пропускається через труби, що нагріваються зовні, має щонайменше одну трубу, яка відповідає винаходу.
У трубі, яка відповідає винаходу, вирівнюється неминуче різне по окружності труби між світлою і тіньовою стороною підведення тепла в стінку труби і всередину труби, і при цьому тепло швидко підводиться до серцевинної зони. Цим зумовлюється зниження небезпеки локального перегрівання технологічного газу на стінці труби і викликане цим утворення коксу.
Крім того, завдяки вирівнюванню температур між світлою і тіньовою сторонами знижується термічне навантаження на матеріал труби, що призводить до подовження терміну служби.
Зрештою, відносно труби, яка відповідає винаходу, це обумовлює також вирівнювання температури по поперечному перерізу труби з покращенням внаслідок цього виходу олефіну.
Це грунтується на тому, що без радіального вирівнювання температур, що відповідає винаходу, всередині труби на гарячій стінці труби це призводило б до надмірного розкладання, і всередині труби до меншого реакційного перетворення.
Труба, що відповідає винаходу, може бути залежно від матеріалу виготовлена, наприклад, з отриманої віддентровим литтям труби таким чином, що кінці труби з вісепаралельними жолобками скручуються відносно один одного, або що внутрішній профіль створюється попереднім формуванням отриманої відцентровим литтям труби, наприклад, гарячим куванням, гарячим волочінням або холодним формуванням за допомогою профілювального інструмента, наприклад, консольної оправки або стрижневої оправки із зовнішнім профілем, який відповідає внутрішньому профілю труби.
Металорізальні станки для внутрішнього профілювання труб відомі в різних варіантах, наприклад, з патентного документа Німеччини 195 23 280. Ці станки придатні також для виготовлення труби, що відповідає винаходу.
Внутрішня поверхня труби, що відповідає винаходу, повинна мати за можливістю, незначну шорсткість; тому вона може бути вигладжена, наприклад, механічно відполірована або
Зо електролітично вирівняна.
Як матеріал труби придатні для застосування в установках для отримання етилену залізо- хромо-нікелеві сплави з вмістом від 0,1 9о до 0,5 95 вуглецю, від 20 95 до 35 95 хрому, від 20 95 до 70 95 нікелю, до З 95 кремнію, до 1 95 ніобію, до 5 95 вольфраму, а також з добавками гафнію, титану, рідкісноземельних елементів, або цирконію, відповідно до 0,5 90, і до 6 95 алюмінію.
Зокрема, для труби переважно використовується залізо-хромо-нікелевий сплав з високою стійкістю до окиснення і навуглецьовування, утомною міцністю і з високою межею повзучості, З від 0,05 95 до 0,6 95 вуглецю від 20 95 до 50 95 хрому від 5 95 до 40 95 заліза до 6 95 алюмінію до 2 95 кремнію до 2 95 марганця до 1,5 95 ніобію до 1,5 95 танталу до 6,0 96 вольфраму до 1,0 95 титану до 1,0 95 цирконію до 0,5 95 ітрію до 0,5 95 церію
БО до 0,5 95 молібдену до 0,1 95 азоту, причому інша кількість становить нікель, в тому числі привнесені в процесі виплавляння домішки.
Нижченаведена таблиця показує можливі варіанти здійснення винаходу, які відповідають відношенню, пропоновардрму згідно з винаходом. При ддьому в одному рядку для вибраного внутрішнього діаметра 79" наводиться пара значень 7 Мах | ТІ і пах для доброї, але в співвідношенні з другою парою значень Мтміп і ТТмах і Ура нижчої теплопередачі. Додатково таблиця показує оцінену за допомогою моделюючої програми теплопередачу
(У вів (дет) ІВат!|) для меншої теплопередачі; На» ТТ У р) ІВатіІ) для ще додатково покращеної теплопередачі).
МСТІЕСВ НИ НИ ПИ НОВИМ
ІВаті 7171352 | 5 БюЮжще9 | 700 | 173 | 10831,95559,.ШЖ-: 776 | 60 | 18 | 700 | 73 | 179842297 щ ( 78. 70.7 | 21 | 700 | 73 | 2075221208 щ 779, 75. | щ23 | 700 | 173 | 22629028 щ 107, 80 | щ25 | 700 | 173 | 2346709315 712... 90 2 | щю.29 | 100 | 173 | 26128,87294 щ 725 | 200 | 68 | 700 | 173 | 51903,76496 щ
ВН ПИ ПИ ПЕН НБН ПОДАНО
ІВаті 32 | 60 | з /71666666667 2,7 | 18679,77042 -: 796 | 80 ЇЇ 5 ющз | 712 | 7 27 | 24073,38983 Ж 7938 | .ЮюБ90 | з /710344827591 2 щ27 | 266851369.ЙШ-:М
Було з'ясовано, що очікувана теплопередача як Ел руооррі алерв у іввідношенні З додатково оптимізованої трохи меншої теплопередачі ( ди тп? 7 Мах/ ІВат|у), так і для
Ну, Тех У в) додатково оптимізованого значенні чи ІВатІ), може відбуватися прямо пропорційно внутрішньому діаметру, як показано на Фіг. 4. Нижченаведена таблиця показує значення різних змінних величин відносин, що застосовуються згідно з винаходом для окремої труби. Донні частини жолобків у формі дуги окружності мали радіус з В мм. ві тре 6 |2827,433|2667,765| 887 )| 29141 | 9975 | 10,708 / 9,927 | 0426 8 |3848,451|3666,405| 8,669 | 34162 | 9,76 | 10455 / 9,727 | 0548 9 Щ4417,865|4220229| 8,593 | 36652 | 9679 | 10359 / 965 | 0919
- Нац, Тео У ах) -
При використаному для оцінки значень (( У ІВат!) і
На, ту) - - . . . . " ІВат) СЕО-аналізу (Обчислювальний гідродинамічний аналіз) застосовувалися наступні умови моделювання.
Крайові умови для моделювання теплопередачі: температура камери для зовнішнього нагріву труби: 1300 "С випромінювальна здатність є труби: 0,85 облік світлої/гіньової сторін (світла сторона: 80 95 випромінювання, 20 95 конвекції; тіньова сторона: 20 95 випромінювання, 80 95 конвекції), а також фізичних властивостей матеріалу - густини, питомої теплоємності і теплопровідності, залежно від температури модельна довжина: 2 м
Таблиця 1 стан суміші, що вводиться на вході в трубу
Таблиця 2 фізичні властивості суміші, що обробляється
Питома Динамічна Теплопровідність
Температура, "С | Густина, кг/му теплоємність й
КДж/ктк в'язкість кг/м-сек | Вт/мК 660 | 084277145 | 2,86133395 | 3,072497Е-05 | 0,09645688 690 | 081884293 | 2,89568680 | 3170759Е-05 | 010169301
0,69920030 3,06745105 3,662071Е-05 0,12787363 0,69122413 3,07890200 3,694825Е-05 0,12961901
Труба, яка відповідає винаходу, переважно застосовується для термічного розкладання вуглеводнів в присутності пари, за якої оброблювана суміш пропускається через труби, що нагріваються зовні.
Далі винахід більш детально роз'яснюється за допомогою креслення, яке представляє лише тільки варіанти здійснення винаходу. На ньому показано:
Фіг. 1 вигляд труби, що відповідає винаходу в перспективі,
Фі. 2 перший можливий поперечний переріз труби, що відповідає винаходу в площині перерізу перпендикулярно до поздовжньої осі труби,
Фіг. З другий можливий поперечний переріз труби, що відповідає винаходу в площині перерізу перпендикулярно до поздовжньої осі труби,
Фіг. 4 діаграма, яка зображує пари чисел Мт жолобків, що призводять до добрих результатів і глибин ТТ жолобків, і пари чисел М, жолобків, які призводять до додатково покращених результатів і глибин ТТ жолобків, що представляє залежність такою, що досягається за допомогою цієї пари теплопередачі від внутрішнього діаметра, і
Фіг. 5 представляє вигляд в розрізі труби з жолобком, що відповідає винаходу.
Представлена на Фіг. 1 труба 1, яка відповідає винаходу є протяжною вздовж подовжньої осі
А і має нанесені в кількості 3 на внутрішню поверхню, жолобки 2, які пролягають спіралеподібно навколо подовжньої осі А вздовж внутрішньої поверхні.
У представленому на Фіг. 2 поперечному перерізі труби, що відповідає винаходу 1 можна бачити, що згідно з одним переважним варіантом здійснення жолобки 2 сформовані на виконаній в іншому циліндричній внутрішній поверхні труби 1. Між жолобками 2 тим самим залишаються ділянки виконаної з циліндричною формою внутрішньої поверхні труби 1.
На Фіг. 2 зазначені глибина 7/7 жолобків і діаметр рі, окружність З внутрішньої поверхні.
На Фіг. 2 також показано, що поперечний переріз жолобків 2 може бути представлений дугою окружності.
У показаному на Фіг. З поперечному перерізі труби 1, що відповідає винаходу, можна бачити, що згідно з альтернативним варіантом здійснення жолобки, виконані увігнутими в дні 4 жолобка, у напрямку до устя 5 жолобка можуть перейти в опуклу форму, і що ділянка
Зо внутрішньої поверхні, що залишилася між двома жолобками 2 звужується майже в лінію. На Фіг.
З зазначені глибина 7/7 жолобків і діаметр рі і окружність з дмутрриньо ровер )
Фіг. 4 показує наведені в таблиці значення ("5 Адфи тп?" Мах/ |Ват)) і
Нар, ТТ УЮ ав) - - - р, - чи ІВат|) залежно від еквівалентного діаметра 7", Можна бачити, що ці значення відповідно можуть бути представлені однією лінією.
Фіг. 5 і окремо виділений на Фіг. 5 фрагмент І відтворюють на прикладі труби з жолобком, яка відповідає винаходу, що застосовується в пунктах формули винаходу і в описі
А "тт п Б, Б 5 номенклатури з скороченнями 1, 1, плн и пи Р и
Як можуть бути знайдені чотири значення що характеризують трубу значення Мк ; РІ. Бі
ТТ, може бути показано в нижченаведених прикладах.
У одному прикладі ставиться зовнішня вимога, що площа проточного перерізу має відповідати гладкій трубі з діаметром 60 мм. Крім того, внаслідок застосовуваних для виготовлення труби інструментів у виробничому плані виникає таке обмеження, що при жолобках, які мають в поперечному перерізі форму дуги окружності має вибиратися глибина
ТТ жолобків 1,3 мм, і радіус Б дна жолобка у формі дуги окружності 8 мм. Виникає питання, чи може при такому діаметрі Рі | з таким числом жолобків бути покращена рентабельність термічного розкладання вуглеводнів в трубчастих печах з трубами, що нагріваються зовні.
Тим са! вихідним пунктом є: у сану ви
А - л(б0/23 -2827,43
ЧУ мм
БО т -13 ММ п -8 ММ
Мо р------- я тт 122 « 4 « -- 4 - - « - -- -« теї 5 зр | 2-|5| Вуді о55332 (50: 13-13
Аа 21-51) 2-53)
А. агсвіп --й5 - 3 49" безпосередньо випливає 79" гої ММ
З в, Хе виходить для визначення Му на першому етапі з формулою 2 й 2.|5І- а 3 М в| 33-13 . перше значення У. вдо) ого пошуку цільових пи ге лаві яка р внут ві; значень виходить / |" 29140624 (Бчяк мів ЗИ ч св (би єтье лів кова умова, дл Му «агсвіп) А - - - -- - - / 66 ще тка Гал
РіО враху РІ
Тимсамимяк "7 має застосовуватися число 18.
Ж Ж ла пен у
Зайка дув ВМ Мт в) ачень для РІ, Р2 | РЗ для лівого члена рівняння виходить з(гт|- св)» (о і-ї св): со (ур - св)» (в, - св)» сіо я (о хті- св)" (о ше- св)хси «11946066
С2 -302,378 с3--2178 сС4-266,002 с5-1954 сСе-50,495
С7--2,004
С8-79,732
С9--1041 с10-0,04631
С11--0,2655) -02 Рі -0,3 310 «5 РО «315 200 «х РЗ 1500 значення /2 »
РІ «І в рох|ру ць РУ- -032(60)" 4310560 4-200 --17,720 і викори ло; махрималрн їх зн чень для РІ, РІ і РІ для лівого члена рівняння "7 що ї Рохір гр її 60)? 3157260 --1500 -19,680
ПЛР лаву» се» Су во)х пт дтіупаветеунірна дівнеця со щ(ур- св)» (в, - св)» с1іо я (о хпі- св)" (о х- св)хси 1946,066 --302,378 51,3 ----2178 УР Т ж 60 і. |-60 міра БА анод вуз рій зе (1153-1954) (60--79,732)2-1,041 (ур --50,495) (60 -79,732)20,04631
ІБ з (60--79,732) (60 -79,732)2 -0,26550 181 62,4329--1,7812ур
У - М, / М 5100 - М, /185100 - 5,5556М/, із виходить 18162,4329 -9,8954М,
Щоб гарантувати, що труба забезпечує переваги відповідно до винаходу, значення Мк має вибиратися так, щоб виконувалося відношення 19,680 2» 15162,4329 -9,6954М, і відношення 18162,4329 -9,8954М, 2 17,720
Обидва відношення виконувалися б при 15 М, 3
Оскільки знайдене таким чином значення Мт є більшим, ніж виходить розрахована досі величина Му , то навіть при нанесенні максимально можливого числа жолобків (Ме -18, З такою глибиною виїмки завжди ще може досягатися перевага, яка відповідає винаходу. Тим самим користувач в цьому прикладі виконання може вільно оснащувати трубу максимально можливим числом жолобків без втрати переваг винаходу.
Зі знайденим таким чином значенням М можна ітеративно визначити радіус ШІ труби, і тим самим внутрішній ді рк-2п1) : Аду 282ТА 2 утрішній діаметр труби за формулою (1), оскільки ММ.
Таким чином, можуть бути визначені всі необхідні параметри для виготовлення труби, яка забезпечує переваги винаходу.

Claims (12)

ФОРМУЛА ВИНАХОДУ
1. Труба для термічного розкладання вуглеводнів в присутності пари, при якому оброблювана суміш пропускається через труби, що нагріваються зовні, причому: - труба (1) простягається вздовж подовжньої осі (А) і має число Мт жолобків (2), сформованих у внутрішній поверхні труби (1), які спіралеподібно проходять навколо подовжньої осі (А) вздовж внутрішньої поверхні, - внутрішня поверхня, в якій були сформовані жолобки (2), в поперечному перерізі перпендикулярно до поздовжньої осі (А) має діаметр Оі і радіус "-01/2, - жолобки (2) в поперечному перерізі перпендикулярно до поздовжньої осі (А) в своєму дні (4) жолобків відповідно мають форму дуги окружності, і дуга окружності має радіус гг, жолобки (2) відповідно мають глибину ТТ жолобків, яка відповідає найкоротшій відстані в поперечному перерізі перпендикулярно до поздовжньої осі (А) між окружністю з діаметром 0Оі, в якому знаходиться внутрішня поверхня, і її серединна точка знаходиться на подовжній осі (А) і найвіддаленішій від подовжньої осі (А) точці дна (4) жолобка (2), яка відрізняється тим, що чисельне значення ІЮддуиі еквівалентного діаметра Юдах і число Мт жолобків (2) і чисельне значення ІТТІ виміряної в мм глибини ТТ жолобків (2) задовольняють відношення: РІ ОдамеР2 Ода -РЗ- С1-с241Т ТІнс3-МОнсЯ4 Ода -««ІТТІ-С5)-(МО-С6)-С7 -««ІТТІ-С5)-(ІОдамі-С8)-С9, з константами СТА1946,066 С2 -302,378 С3--2178 зо С4-266,002 с5з-1954 Се -50,495 С7--2004 С8-79,732 ЗБ Со --1,041 -022 РІ -0,3 310 «5 РО «315 , 200 х РЗ х 1500. причому щільність МО жолобків, яка описує відношення жолобків Мт труби відносно контрольного числа Ме: максимально можливих жолобків з глибиною жолобків ТТ-1,3 мм у відсотках, які наносяться на внутрішню. поверхню труби,зІіоднаковим еквівалентним діаметром Ода, вихо навча пноїке ві бння ага іясья МОо-М/Менірб, я а Цед де -ІевІ нів) «Бк амі евінія) і коневдльне-чиеле--««е предетавляє айбільше атуральне число, яке задовольняє відношення : аЧУ М не з причому
Аа таті - ех Аках-Ат а Мт5Атт, хе, - й ще зла Пт я Те
"2. п|- |» зт 2. п|-Ти»| т Ь, -2|К|. агсвіп - юН-«-« «6 -ЧЛЯДЬЛЬЗА-4И - Є 6 2 6 2 - 1 :-2:69:546 :6:5:420:4:А46А- ЩІ ; здо звіт рт (але . ум . -- збіг злет) Б, - 2)» |. агсвіп КБЗ- Ж - ; Є - 5 р -- - - З зе (авт
5-2. 2-|к|- з - з 2(АІ- 151 ит) 2(кІ- ен гті)
в. зДе|гт|- (ту з (1-5 чт), і для якого є значення їме, і причому при зворотному зверненні до розрахованого за вищезгаданим значенням для Адду виконується наступне відношення, згідно з чим Адду також
Ахках т-одо Їяниях Ши Мрву ТК: . ОВК в ї і й У з іх В г Ф 4-7 Її -щ ої д 3-х Із, Ін |. Зі 1,3 - 1, І девіз - я іа ЇМ ек: - Е сдт ши ї 4 ож
Ч 2. Цен -іві кіз) ще Пеня -вві 13), "іі? дксвів! Ж - Є « 6 6 5 Б «6653366 - 7 іі х Ї ЩЕ | Зі: 13-83 | З: іві ї8-їд2 - ли 03-88 Й ОА. ШЦШЮІШ68М0ШУН86Н6Н 2-4 2:52Г(З- 6 5 6 х ПЕК з, й, ЩІ 3 з, яні Ч ! з. їй - іт 131 ч2 й Ї лою -5| 13); / і 7 .іі,ї -3 852 у : Її, й 2 іші- 13-13 ! зіві-ї3ЖБ---8--33----ї І і Же, -іжв 359 х вх їй іті я 131) М гі» Ін | їв) о1,3- 132 | з іпь 13-15 | і ши ї з я -Івіжіз)| (з Я | -івіні3)) і 7 ЕК і й І що З - и «акєвіт! ЙМЗЄ Є - - : 2 2 2 - - «(5656-32 НН: Їй: : Е 'чЄєТи А Тит ХфттишфшиисииТтнрТтттНтнянтннйтВтситЬЬш: ї ї А я зе Цент із) Ха Це вік і8)) ї х
Г. - є ра їі ас іі: 1,5 - 185 і І л . ІМех | Щі « й і - З х «ит ії ткнк - Їх! ня 13, ; без порушення додаткових умов,
, Е | 2-|5|. ЗА 1325533 240|-1,3-137 Чи - Де Д- внз) Ди Д- внз) дог» Ме «агсвіп) -- - - 2 Є 2 5 6 - й Гмген«ГАдм, і причому еквівалентний діаметр Юдах виходить з відношення ЮОдах-2ГАду.
2. Труба для термічного розкладання вуглеводнів в присутності пари, при якому оброблювана суміш пропускається через труби, що нагріваються зовні, причому: - труба (1) простягається вздовж подовжньої осі (А), і має число Мт жолобків (2), сформованих у внутрішній поверхні труби (1), які спіралеподібно проходять навколо подовжньої осі (А) вздовж внутрішньої поверхні, - внутрішня поверхня, в якій були сформовані жолобки (2), в поперечному перерізі перпендикулярно до поздовжньої осі (А) має діаметр Оі і радіус "-01/2, - жолобки (2) в поперечному перерізі перпендикулярно до поздовжньої осі (А) в своєму дні (4) жолобків відповідно мають форму дуги окружності, і дуга окружності має радіус гг, жолобки (2) відповідно мають глибину ТТ жолобків, яка відповідає найкоротшій відстані в поперечному перерізі перпендикулярно до поздовжньої осі (А) між окружністю з діаметром 0Оі, в якому знаходиться внутрішня поверхня, і її серединна точка знаходиться на подовжній осі (А) і найвіддаленішій від подовжньої осі (А) точці дна (4) жолобка (2), яка відрізняється тим, що чисельне значення ІЮддуиі еквівалентного діаметра Юдах і число Мт жолобків (2) і чисельне значення ІТТІ виміряної в мм глибини ТТ жолобків (2) задовольняють відношення: РІ Ода Р2 Ода -РЗ- С1-с241Т ТІнс3-МОнсЯ4 Ода -««ІТТІ-С5)-(МО-С6)-С7 -««ІТТІ-С5)-(ІОдамі-С8)-С9 (МО-С6) (ІЮОдамі-С8)-С10 «ІОдамі-С8):(ІОдамі-С8):С11, з константами СТА1946,066 С2 -302,378 С3--2178 сС4-266,002 8005-1954. Се -50,495 С7--2004 С8-79,732 Со --1,041 зав С10-0,04631 С11--0,26550 -022 РІ -0,3 310 «5 РО «315 , 200 х РЗ х 1500. причому щільність МО жолобків, яка описує відношення жолобків Мт труби відносно контрольного числа Ме: максимально можливих жолобків з глибиною жолобків ТТ-1,3 мм у відсотках, які наносяться на внутрішню поверхню труби з однаковим еквівалентним діаметром Одау, виходить з наступного відношення: МО-Мт/Меє100,
КІВ аг ага їв А ЗаЗ53Я ас а Кат ас У -|28І-н1,аї «ках -ІезІав аиїть)| 28.66 «73 о6:::.. «ОО ..8:ЙЙЙ Й ШШЦШЙй.Й .- і контрольне число Меег представляє Майбільше натуральне число, яке задовольняє відношення М ше , причому ІА тан - | чі Ада А Мт5Ат, А - ТІ ; и Ак Пвінь ще Я гт щі тот - Дт і
"о. к|-|» т 2. | --Тиг| (ит Б, -2-|к | агсвіп пн чини ЩІ ; зар злвічи рт (еле . ум . -- паче) (ебІЗеічит) Б, - 2)» |. агсвіп пн ин 2 2 22
5-9. окр ет Й 2 т|- т 21-51 тт) 2(КІ-|еГнгті)
в. зДе|гт|- (ту з (1-5 чт), і для якого є значення їме, і причому при зворотному зверненні до розрахованого за вищезгаданим значенням для Адау виконується наступне відношення, згідно з чим Адду Також
Ахках
В - жо - в; - 1 Я Ух КУ з |і т віза - 01 пів - 3? Без Я ШЕ пре ни : РН ї й Цен -іі| 1,3) іс Пеня -нзі 131; "Бізхіздксвйи З « ЛЄ« Є Є ЄЯ Я « еШ -. | ї ТК ! у ї т ї 4 32 ї - Шок я і . Аді | іі ї,3-8 зів 3-5 - Ме тя 001 ЗК- -6 И -)Я Є 6 ЬЬ 46 6 5 2 : 67 ( - - -:5302--2 6 ---- - Щ 66 - х Я іЖкаЕ - Її г ; гі з х : Ї В зх її З з хі и ШЕ слішж і 5 4 3 н а не Її шо 13) ц Т-й іт! ї 13 і у ; ча г, Й зів 1-1 бів Й - 2 3ї353-..2533555Ш2шШШШШШШШШШШШ 31 Ї і Теж -ікв 2357 і али т іти 13)/ зи ві і3-1д2 | зів 138-182 17 Ї ОМтеї І ГЕЙ ЕЕ чі 1: Ї й | - 4 з Н з х й х Клея - іі щ-й ї,3 / ся є і Тех т і-ї ня 1,3) ї - ж ви саксвіт; С ЯЯ- - 6 6 -т т АД: з: / х / чаєТТчТчтт т тнтнтстнвнлтТТ,ТТтТТ лтл и шжжаиитт цзвВвиит"оьТитпнитннинниишкі і - В 4 ре Ї іні: я 1 а | й іі 13-13 всі 1,5 -1,3 | . М в ля Іі- ві 13) ї З е пк -ііІ1 31; ; я ї -Ь ІЧ т ра їі всі: 13-85 і х С Ме; і; без порушення додаткових умов
, Е | 2-|5|. ЗА 1325533 240|-1,3-137 М й Де Д- внз) Ди Д- внз) дог» Ме «агсвіп) -- - - 2 Є 2 5 6 - й Гмген«ГАдм, і причому еквівалентний діаметр Юдах виходить з відношення ЮОдах-2ГАду.
3. Труба за п. 1 або 2, яка відрізняється тим, що внутрішня поверхня труби має циліндричну форму, і в цій внутрішній поверхні з циліндричною формою сформовані жолобки так, що між жолобками залишаються ділянки внутрішньої поверхні, які утворюють ділянки циліндра.
4. Труба за будь-яким з пп. 1-3, яка відрізняється тим, що в поперечному перерізі перпендикулярно подовжній осі сегмент дуги окружності, що займає ділянку внутрішньої поверхні, що знаходиться між двома жолобками на окружності внутрішньої поверхні, складає величину, яка є більшою ніж 1 95 сегмента дуги окружності, що займає біля устя жолобка щонайменше одна з цих ділянок внутрішньої обмежуючої жолобки поверхні на окружності внутрішньої поверхні.
5. Труба за будь-яким з пп. 1-4, яка відрізняється тим, що діаметр бі внутрішньої поверхні, в якій були сформовані жолобки (2), знаходиться в діапазоні від 15 до 280 мм.
6. Труба за будь-яким з пп. 1-5, яка відрізняється тим, що глибина ТТ жолобків знаходиться в діапазоні від 0,1 до 10 мм.
7. Труба за будь-яким з пп. 1-6, яка відрізняється тим, що число Мт жолобків (2) обумовлює щільність жолобків, яка знаходиться в діапазоні від 1 до 347 95.
8. Труба за будь-яким з пп. 1-7, яка відрізняється тим, що жолобки (2) проходять під кутом від 20" до 40", переважно від 22,5" до 32,5", відносно подовжньої осі (А).
9. Труба за будь-яким з пп. 1-8, яка відрізняється тим, що труба являє собою отриману віддентровим литтям трубу або є виготовленою з отриманої віддентровим литтям труби нанесенням жолобків в отриманій відцентровим литтям трубі.
10. Труба за будь-яким з пп. 1-9, яка відрізняється тим, що труба містить залізо-хром- нікелевий сплав з високою стійкістю до окиснення і навуглецьовування, утомною міцністю і з високою межею повзучості, з від 0,05 до 0,6 95 вуглецю, від 20 до 50 95 хрому, від 5 до 40 95 заліза, від 2 до 6 95 алюмінію, до 2 95 кремнію, до 2 95 марганцю, до 1,5 95 ніобію, до 1,5 95 танталу, до 6,0 95 вольфраму, до 1,0 95 титану, до 1,0 95 цирконію, до 0,5 95 ітрію, до 0,5 95 церію, до 0,5 95 молібдену, до 0,1 95 азоту, решта - нікель і обумовлені процесом виплавки домішки, зокрема, що складається з такого сплаву.
11. Пристрій для термічного розкладання вуглеводнів в присутності пари, при якому оброблювана суміш пропускається через труби, що нагріваються зовні, який відрізняється тим, що вказані труби є трубами за будь-яким з пп. 1-10.
12. Застосування труби за будь-яким з пп. 1-10 для термічного розкладання вуглеводнів в присутності пари, при якому оброблювана суміш пропускається через труби, що нагріваються зовні.
UAA201910948A 2017-04-07 2018-04-04 Труба і пристрій для термічного розкладання вуглеводнів UA125533C2 (uk)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP17000601.9A EP3384981B1 (de) 2017-04-07 2017-04-07 Rohr und vorrichtung zum thermischen spalten von kohlenwasserstoffen
DE102017003409.5A DE102017003409B4 (de) 2017-04-07 2017-04-07 Rohr und Vorrichtung zum thermischen Spalten von Kohlenwasserstoffen
PCT/EP2018/058615 WO2018185167A1 (de) 2017-04-07 2018-04-04 Rohr und vorrichtung zum thermischen spalten von kohlenwasserstoffen

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA125533C2 true UA125533C2 (uk) 2022-04-13

Family

ID=62104229

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA201910948A UA125533C2 (uk) 2017-04-07 2018-04-04 Труба і пристрій для термічного розкладання вуглеводнів

Country Status (12)

Country Link
US (1) US11220635B2 (uk)
EP (1) EP3606657A1 (uk)
JP (1) JP7034173B2 (uk)
KR (1) KR102576003B1 (uk)
CN (1) CN110709159B (uk)
CA (1) CA3058824A1 (uk)
CL (1) CL2019002821A1 (uk)
IL (1) IL269775B2 (uk)
SG (1) SG11201909294XA (uk)
UA (1) UA125533C2 (uk)
WO (1) WO2018185167A1 (uk)
ZA (1) ZA201906467B (uk)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6868146B1 (ja) * 2020-06-29 2021-05-12 株式会社クボタ 流体撹拌要素を具える熱分解管

Family Cites Families (40)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB969796A (en) * 1961-03-01 1964-09-16 Exxon Research Engineering Co Apparatus for heating fluids and tubes for disposal therein
DE1568467C3 (de) * 1966-04-29 1979-07-05 Exxon Research And Engineering Co., Linden, N.J. (V.St.A.) Verfahren zur Entfernung von Kohlenwasserstoffablagerungen in Apparaturen zum thermischen Kracken von Kohlenwasserstoffen
DE2534356A1 (de) * 1975-08-01 1977-02-17 Bp Benzin Und Petroleum Ag Anordnung an prozessoefen fuer kohlenwasserstoffe
JPS5474549A (en) * 1977-11-25 1979-06-14 Toshiba Corp Heat conducting tube
US4424108A (en) * 1982-01-08 1984-01-03 The Pittsburg & Midway Coal Mining Co. Process for heating coal-oil slurries
JPH0662958B2 (ja) * 1985-02-28 1994-08-17 富士スタンダ−ドリサ−チ株式会社 重質油の熱分解法
CH667816A5 (de) 1985-10-09 1988-11-15 Sulzer Ag Kristallisationsvorrichtung und deren verwendung.
US4817995A (en) * 1987-02-06 1989-04-04 Deublin Company Rotating union with replaceable sealing assembly
US5016460A (en) * 1989-12-22 1991-05-21 Inco Alloys International, Inc. Durable method for producing finned tubing
US5409675A (en) * 1994-04-22 1995-04-25 Narayanan; Swami Hydrocarbon pyrolysis reactor with reduced pressure drop and increased olefin yield and selectivity
JP3001181B2 (ja) * 1994-07-11 2000-01-24 株式会社クボタ エチレン製造用反応管
CN1179173A (zh) * 1995-02-03 1998-04-15 李大成 高真空油精炼系统和工艺
DE19523280C2 (de) 1995-06-27 2002-12-05 Gfm Gmbh Steyr Schmiedemaschine zum Innenprofilieren von rohrförmigen Werkstücken
CN2245612Y (zh) * 1995-11-23 1997-01-22 重庆市化工研究院 烃类分段热转化炉
US6419885B1 (en) 1997-06-10 2002-07-16 Exxonmobil Chemical Patents, Inc. Pyrolysis furnace with an internally finned U shaped radiant coil
JPH11199876A (ja) * 1998-01-16 1999-07-27 Kubota Corp コーキング減少性能を有するエチレン製造用熱分解管
GB2340911B (en) * 1998-08-20 2000-11-15 Doncasters Plc Alloy pipes and methods of making same
SE0004336L (sv) * 2000-11-24 2002-05-25 Sandvik Ab Cylinderrör för industrikemiska installationer
US6644358B2 (en) 2001-07-27 2003-11-11 Manoir Industries, Inc. Centrifugally-cast tube and related method and apparatus for making same
DE10233961A1 (de) 2002-07-25 2004-02-12 Schmidt + Clemens Gmbh + Co. Edelstahlwerk Kaiserau Verfahren zum thermischen Spalten von Kohlenwasserstoffen
US20050131263A1 (en) * 2002-07-25 2005-06-16 Schmidt + Clemens Gmbh + Co. Kg, Process and finned tube for the thermal cracking of hydrocarbons
US7482502B2 (en) * 2003-01-24 2009-01-27 Stone & Webster Process Technology, Inc. Process for cracking hydrocarbons using improved furnace reactor tubes
US20050058851A1 (en) * 2003-09-15 2005-03-17 Smith Gaylord D. Composite tube for ethylene pyrolysis furnace and methods of manufacture and joining same
KR100722333B1 (ko) * 2004-04-14 2007-06-04 주식회사 한국종합플랜트 유기성 폐기물 열분해장치
DE202004016252U1 (de) * 2004-08-12 2005-12-22 Schmidt + Clemens Gmbh & Co. Kg Verbundrohr und eine Anlage zum thermischen Spalten von Kohlenwasserstoffen in Anwesenheit von Dampf
KR200380793Y1 (ko) * 2005-01-07 2005-04-07 한솔이엠이(주) 교반기 축용 밀봉구조
EP2069702A1 (en) * 2006-09-13 2009-06-17 ExxonMobil Chemical Patents Inc. Quench exchanger with extended surface on process side
DE102008051014A1 (de) 2008-10-13 2010-04-22 Schmidt + Clemens Gmbh + Co. Kg Nickel-Chrom-Legierung
US8067656B2 (en) * 2008-11-26 2011-11-29 Chevron U.S.A. Inc. Liquid-liquid separation process via coalescers
CN201770662U (zh) * 2010-05-07 2011-03-23 华东理工大学 一种基于场协同效应的裂解炉管
US8920755B2 (en) * 2011-09-12 2014-12-30 Chevron U.S.A. Inc. Conversion of HF alkylation units for ionic liquid catalyzed alkylation processes
KR101304791B1 (ko) * 2011-11-28 2013-09-05 주식회사 포스코 구동부 실링장치
US9656185B2 (en) * 2012-07-11 2017-05-23 Merichem Company Contactor and separation apparatus and process of using same
US9644149B2 (en) * 2012-09-06 2017-05-09 Ineos Usa Llc Medium pressure steam intervention in an olefin cracking furnace decoke procedure
KR101272079B1 (ko) * 2013-02-12 2013-06-07 (주)에이치엔피테크 밸브 접합관
CA2897957C (en) * 2013-03-06 2017-09-26 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Pyrolysis furnace tube joint
KR102290668B1 (ko) * 2013-07-02 2021-08-19 사우디 베이식 인더스트리즈 코포레이션 증기 분해기 단위에서 탄화수소 공급원료를 분해하는 방법
CN104019313B (zh) * 2014-06-06 2016-07-06 江苏贝特管件有限公司 耐高压一体化无泄漏套筒补偿器
CN107850241A (zh) * 2015-07-09 2018-03-27 沙特基础全球技术有限公司 烃裂化系统中结焦的最小化
DE102016012907A1 (de) 2016-10-26 2018-04-26 Schmidt + Clemens Gmbh + Co. Kg Tieflochbohrverfahren sowie Werkzeug für eine Tieflochbohrmaschine und Tieflochbohrmaschine

Also Published As

Publication number Publication date
CL2019002821A1 (es) 2020-05-15
US20200190408A1 (en) 2020-06-18
CN110709159A (zh) 2020-01-17
KR102576003B1 (ko) 2023-09-07
US11220635B2 (en) 2022-01-11
ZA201906467B (en) 2020-07-29
SG11201909294XA (en) 2019-11-28
JP2020520391A (ja) 2020-07-09
BR112019020958A2 (pt) 2020-05-05
IL269775A (en) 2019-11-28
IL269775B2 (en) 2024-04-01
EP3606657A1 (de) 2020-02-12
JP7034173B2 (ja) 2022-03-11
IL269775B1 (en) 2023-12-01
KR20200007782A (ko) 2020-01-22
CN110709159B (zh) 2022-05-10
CA3058824A1 (en) 2018-10-11
WO2018185167A1 (de) 2018-10-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Kukhar et al. Shape indexes for dieless forming of the elongated forgings with sharpened end by tensile drawing with rupture
IL166229A (en) Process and polygonal pipe for thermal hatching of hydrocarbons
UA125533C2 (uk) Труба і пристрій для термічного розкладання вуглеводнів
Bella et al. Numerical simulation of cold drawing of steel tubes with straight internal rifling
Jegla et al. Standards for fired heater design: An assessment based on computational modelling
EA036486B1 (ru) Труба и устройство для термического разложения углеводородов
US8585890B2 (en) Tubular cracking furnace
Hájek et al. Standards for fired heater design: Analysis of two dominant heat flux variation factors
Xu et al. Direct numerical simulation of Taylor–Couette flow with vertical asymmetric rough walls
Zhang et al. Computational fluid dynamics‐based steam cracking furnace optimization using feedstock flow distribution
CN105975439A (zh) 用于乙烯蒸汽裂解炉工艺设计和操作优化的耦合计算方法
US20120203049A1 (en) Heat exchange device and a method of manufacturing the same
DE102017003409B4 (de) Rohr und Vorrichtung zum thermischen Spalten von Kohlenwasserstoffen
Toribio et al. Crack tip field in eccentric circumferentially cracked round bar (CCRB) under tensile loading
Pyskunov et al. Investigation of а stress-strained state of a screw-shape tubes of heat exchangers
BR112019020958B1 (pt) Tubo para craqueamento térmico de hidrocarbonetos na presença de vapor, aparelho e uso
US9540570B2 (en) Pinned furnace tubes
CN204933430U (zh) 一种试验用固定流化床反应器
CN201587925U (zh) 焦化反应器的防变形失效倒锥筒体结构
Zhang et al. Incident radiative heat flux based furnace run length simulation
Pálsson et al. Increased shear stress in annular swirling flow for reduced fouling rate
CN109945688A (zh) 一种基于Dean Vortice效应的高效换热设备
Schietekat Computational fluid dynamics-based design of steam cracking reactors