UA120900C2 - Спосіб виготовлення сталевого листа з металевим покриттям - Google Patents

Спосіб виготовлення сталевого листа з металевим покриттям Download PDF

Info

Publication number
UA120900C2
UA120900C2 UAA201811249A UAA201811249A UA120900C2 UA 120900 C2 UA120900 C2 UA 120900C2 UA A201811249 A UAA201811249 A UA A201811249A UA A201811249 A UAA201811249 A UA A201811249A UA 120900 C2 UA120900 C2 UA 120900C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
section
stage
steel sheet
vol
atmosphere
Prior art date
Application number
UAA201811249A
Other languages
English (en)
Inventor
Йонас ШТАУДТЕ
Юбер Сен-Реймон
Мішель Роже Луі Бордіньон
Мишель Роже Луи БОРДИНЬОН
Тьєрі Урман
Тьери Урман
Полін Брійо
Полин Брийо
Original Assignee
Арселорміттал
Арселормиттал
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Арселорміттал, Арселормиттал filed Critical Арселорміттал
Publication of UA120900C2 publication Critical patent/UA120900C2/uk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
    • C21D9/561—Continuous furnaces for strip or wire with a controlled atmosphere or vacuum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
    • C21D1/76—Adjusting the composition of the atmosphere
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
    • C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/003—Apparatus
    • C23C2/0038—Apparatus characterised by the pre-treatment chambers located immediately upstream of the bath or occurring locally before the dipping process
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/003—Apparatus
    • C23C2/0038—Apparatus characterised by the pre-treatment chambers located immediately upstream of the bath or occurring locally before the dipping process
    • C23C2/004—Snouts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0222—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating in a reactive atmosphere, e.g. oxidising or reducing atmosphere
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/40—Plates; Strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23F—NON-MECHANICAL REMOVAL OF METALLIC MATERIAL FROM SURFACE; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL; MULTI-STEP PROCESSES FOR SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL INVOLVING AT LEAST ONE PROCESS PROVIDED FOR IN CLASS C23 AND AT LEAST ONE PROCESS COVERED BY SUBCLASS C21D OR C22F OR CLASS C25
    • C23F17/00—Multi-step processes for surface treatment of metallic material involving at least one process provided for in class C23 and at least one process covered by subclass C21D or C22F or class C25
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

Цей винахід належить до способу виготовлення сталевого листа з металевим покриттям. 16

Description

Цей винахід відноситься до способу виготовлення сталевого листа з металевим покриттям.
Винахід придатний для виготовлення автомобільних транспортних засобів.
Добре відоме використання сталевих листів з покриттям для виготовлення автомобільних транспортних засобів. Може використовуватися будь-який тип сталевого листа, наприклад, сталь ІБ (сталь з невеликою кількістю металевих включень), сталь ТКІР (тріп-сталь з пластичністю, зумовленою мартенситним перетворенням), сталь НБІА (високоміцна низьколегована сталь) або ОР (двофазна). Такі сталеві листи часто покриваються металевим покриттям, як-от покриття на основі цинку або покриття на основі алюмінію. Дійсно, ці покриття забезпечують захист від корозії завдяки бар'єрному і/або катодному захисту. Вони часто наносяться способом гарячого занурення.
Перед нанесенням таких покриттів існує стадія підготовки поверхні сталевого листа. Дійсно, після холодної або гарячої прокатки сталеву штабу змотують для формування рулонів. Рулони іноді можуть перебувати на складах зберігання протягом декількох тижнів в контакті з повітрям.
В цьому випадку залізо сталі може реагувати з повітрям, зокрема з киснем повітря з утворенням оксидів заліза на поверхні сталевого листа. Таким чином, підготовка поверхні зазвичай виконується шляхом відпалювання у відновній атмосфері, тобто такій, яка містить газоподібний водень (Нг), щоб відновити оксиди заліза до металевого заліза на поверхні сталі в такий спосіб: 1. геО--Н» -» Ееб) НО, 2. Еегоз-ЗН»г -- 2 Геб) 4 З НО і 3. ЕезО4-44Н» -» 4 Н2гО-43 Ееб),
В основному БезО: буде присутній на поверхні, але також можуть спостерігатися ЕРегОз і
ЕєО.
Однак, особливо для високоміцної сталі або надміцної сталі на стандартній лінії відпалювання атмосфера, якої містить від З до 2095 Но з парціальним тиском Нго, який відповідає точкам роси між -40 їі 410 "С, має окиснювальний потенціал для легуючих елементів, які мають більш високу спорідненість до кисню (у порівнянні з залізом), як-от марганець (Мп), алюміній (АЇ), кремній (51) або хром (Сг). Таким чином, хоча стандартна атмосфера є відновною для оксидів заліза, зазначені легуючі елементи можуть окислюватися і призводити до утворення шару оксидів на поверхні. Ці оксиди, наприклад оксид марганцю (МпО) або оксид кремнію
Зо (502), можуть бути у вигляді безперервної плівки на поверхні сталевого листа або у вигляді переривчастих включень або невеликих плям. Вони перешкоджають відповідному зчепленню металевого покриття, яке наносять і можуть привести до появи зон, у яких відсутнє покриття на кінцевому продукті, або проблем, пов'язаних з відшаруванням покриття. Щоб обмежити наявність таких шарів оксидів легуючих елементів необхідна дуже мала кількість НгО, що могло б зменшити товщину і площу покриття поверхні сталі таким оксидним шаром.
Один з підходів полягає в зниженні парціального тиску НгО в атмосфері відпалювання шляхом обмеження реакцій (1), (2) і (3) під час стадії нагрівання. Це досягається тим, що подається дуже низька кількість Нео, набагато нижча, ніж в стандартній атмосфері, як описано вище.
У СМ103507324 розкрита сталева пластина з покриттям із сплаву цинк-алюміній-магній.
Згідно способу виготовлення холоднокатана штаба сталі піддається безперервному відпалювання і покривається способом гарячого занурення в установці безперервного гарячого цинкування, а потім проводять обробку сплаву на сталевій пластині, покритої способом гарячого занурення сплавом цинк-алюміній-магній. Перед покриттям гарячим зануренням сталевий лист відпалюють в атмосфері, яка містить Ме» і 0,5 - 30 95 об. Н».
Однак у цій заявці не вказаний спосіб реалізації для одержання безперервного відпалювання в атмосфері, яка містить дуже низьку кількість Нг2. У прикладах кількість Нео перевищує 5595 об. Дійсно, на практиці одержання дуже низької кількості Не у печі безперервного відпалювання дуже ускладнене у промисловому масштабі.
Завдання винаходу полягає в розробці простого способу виготовлення сталі з покриттям, в якому безперервне відпалювання проводять в атмосфері, яка містить дуже низьку кількість Н».
Метою є пропозиція, зокрема, простого і недорогого способу в промисловому масштабі, який дає змогу поліпшити зчеплення подальшого покриття зі сталевим листом.
Ця мета досягається шляхом створення сталевого листа з металевим покриттям за п. 1.
Цей спосіб також може включати характеристики за пп. 2-24.
Інші характеристики і переваги винаходу стануть очевидними з подальшого докладного опису винаходу.
Щоб проілюструвати винахід, будуть описані різні здійснення і випробування у необмежувальних прикладах, зокрема з посиланням на наступну фігуру:
Фіг. 1 ілюструє один приклад способу виготовлення сталевого листа з покриттям відповідного цьому винаходу.
Будуть визначені наступні терміни: - Всі відсотки «о» газових потоків є об'ємними і - Всі відсотки «до» складу сталі є масовими.
Назва "сталь" або "сталевий лист" означає сталевий лист, який має склад такий, що забезпечує деталі досягати границю міцності на розтяг до 2500 МПа і більше переважно до 2000 МПа. Наприклад, границя міцності на розтяг, що перевищує 500 МПа, переважно перевищує 1000 МПа, більш переважно перевищує 1500 МПа.
Переважно масовий склад сталевого листа є таким: 005 :0,6 95,
Мп «х 6,0 95, віх 3,0 Об, 0,02 Сгх2,0 ор, 001 «хАЇха4,0 ор,
МЬх0,2 ор,
Тіх 0,4 9,
Мо х 1,0 95,
Мі «х 3,0 Ор, 000001х8:0,1 95, решта залізо і неминучі домішки виробництва сталі.
Наприклад, сталевий лист може являти собою сталь ІРР, сталь ТКІР, сталь ОР або сталь
НОГА.
Сталевий лист може бути одержаний шляхом гарячої прокатки і необов'язково холодної прокатки в залежності від необхідної товщини, яка може становити, наприклад, 0,7-3,0 мм.
Винахід відноситься до способу виготовлення сталевого листа з покриттям, який послідовно включає такі стадії:
А. Безперервне відпалювання сталевого листа в печі безперервного відпалювання, яке включає наступні стадії: 1) Стадію попереднього нагрівання, яка проводиться під тиском Рі1 в секції попереднього нагрівання, яка містить атмосферу Ат, яка складається щонайменше з одного інертного газу і містить 3,095 об. або менше Нео, точка роси Аї7 ОРІ нижча -20 "С, така секція містить щонайменше один ввід О1, який дозволяє вводити сталевий лист, 2) Стадію нагрівання, яка виконується в секції нагрівання під тиском Рг, вищім, ніж Р11, яка містить атмосферу Аг, яка складається щонайменше з одного інертного газу і містить 0,5 95 об. або менше На», точка роси А2 ОР2 нижча -40 "С, вхідний газ, який містить щонайменше інертний газ, безперервно подають у секцію нагрівання, 3) Стадію витримування, яку виконують в секції витримування під тиском РЗ, нижчим, ніж Р2, яка містить атмосферу АЗ, яка складається щонайменше з одного інертного газу і містить 3,0 95 об. або менше Н», точка роси АЗ ОРЗ нижче -40 "С, така секція містить щонайменше один ввід
ОЗ, 4) Стадію охолодження, яку виконують під тиском Р4, вищим атмосферного, в секції охолодження, яка містить атмосферу А4, яка складається щонайменше з одного інертного газу і містить щонайменше 1,0 95 об. Не, точка роси А4 ОР4А нижче -30 "С, 5) Необов'язково стадію вирівнювання температур, виконувану в секції вирівнювання під тиском Р5, яка містить атмосферу А5, яка складається щонайменше з одного інертного газу і містить щонайменше 2,095 об. Не, точка роси А5 ЮОР5 нижче -30 "С, така секція містить щонайменше один ввід О5 і 6) Стадію переміщення, яку виконують у секції установки з гарячими натяжними роликами, яка спрямовує сталевий лист на стадію покриття способом гарячого занурення під тиском Рб, яка містить атмосферу Аб, яка складається з щонайменше одного інертного газу і містить щонайменше 2,0 95 об. Но, точка роси Аб ОРб нижче -30 "С, така секція необов'язково містить щонайменше один ввід Об, за яким А2 безперервно видаляється в секції попереднього нагрівання і витримування, причому А! і АЗ випускаються періодично або безперервно з печі відповідно через С1 Її ОЗ і в якому АбЄ або А5 і Аб випускаються періодично або безперервно з печі відповідно через Об або
О5і
В. Стадія покриття методом гарячого занурення.
Таким чином, спосіб включає, перш за все, стадію попереднього нагрівання 1), зазвичай бо реалізованого протягом часу попереднього нагрівання Її між 1 і 90 с. Переважно секція попереднього нагрівання містить від 1 до 5 вводів О1, більш переважно 1 або 2 вводи О1.
Переважно точка роси ОР1 нижче -30 "С, переважно нижче -40 "С і переважно нижче -50 "С.
Потім стадію нагрівання 2) виконують, наприклад, протягом часу нагрівання 12 між 30 ї 810 сек. Вважають, що на цій стадії оксиди заліза, присутні на сталевому листі, відновлюються до металевого заліза (Ре(0)) вуглецем, присутнім у сталевому листі, за однієї або декількох таких реакцій: 1. геонс -- СОчгео), 2. Еегоз3 С -- 3 бОч2 Бебі 3. ГезО414 С -- 4 СбО3 Бе),
Дійсно, не бажаючи пов'язувати себе будь-якою теорією, ми вважаємо, що відсутність або залишкова наявність, тобто яка не перевищує 0,5 95 за об'ємом Не» в секції нагрівання запобігає або щонайменше значно обмежує утворення НгО. Таким чином, особливо для високоміцної сталі або надміцної сталі з легуючими елементами з високою спорідненістю 3 киснем, утворення їх оксидів різко зменшується під час відпалювання. Це призводить до дійсно відповідної підготовки поверхні сталевого листа для покриття гарячим зануренням, тобто придатної здатності до покриття і змочувані поверхні сталевого листа.
Переважно стадію попереднього нагрівання 1) виконують шляхом нагрівання сталевого листа від температури навколишнього середовища до температури ТІ, Т1 становить 200- 350 "С, а стадію нагрівання 2) виконують шляхом нагрівання сталевого листа від ТІ до Т2, Т2 становить 600-1000 "С. Не спираючись на якусь теорію, вважається, що реакції (1), (2) ї (3) проходять між 350 і 1000 "С.
Після стадії нагрівання 2) проводять стадію витримування, зазвичай протягом часу витримування ЇЗ між З0 і 480 сек.
Для одержання безперервного відпалювання в атмосфері, яка містить дуже низьку кількість
Не для запобігання утворення Нг2О, на додаток до відсутності введення Не і Н2О в зону нагрівання, винахідники встановили, що важливо управляти потоками газу різним чином у промислових печах. Дійсно, як правило, гази надходять із зони витримування в зону нагрівання перед виходом з печі в області попереднього нагрівання. У цьому випадку неможливо одержати бажану атмосферу, особливо в секції нагрівання, де потрібна дуже невелика кількість Н».
Несподівано було встановлено, що розподіл по зонах здійснюється між областями охолодження і витримування за наявності щонайменше одного вводу ОЗ в області витримування. Таким чином, А2 безперервно видаляється з секції попереднього нагрівання і витримування, АТ і АЗ випускаються періодично або безперервно з печі відповідно через 01 |і
О3. Таким чином, наявність Н»5 до 3,0 95 в зоні витримування є прийнятною, оскільки кількість Нег не підвищується в зоні нагрівання, і Н2О не може утворюватися в зоні витримування для участі в реакціях (1), (2) і/або (3), оскільки оксиди заліза на поверхні сталі вже були відновлені до металевого заліза в секції нагрівання. Згідно винаходу лише потік залишкового газу може надходити із зони витримування або попереднього нагрівання в область нагрівання, що призводить до бажаного розподілу по зонах області нагрівання. В зоні витримування наявність
Нг до 3,095 може бути пов'язана з витоком з секції охолодження. В області попереднього нагрівання наявність Н5 до 3,0 95 може бути пов'язана з витоком з 01.
Переважно секція витримування містить від 1 до 5 вводів 03, більш переважно 1 або 2 вводи 03.
Переважно, щоб відсоток потоку газу, який виходить і видаляється через 01, відносно газу, який надходить з печі безперервного відпалювання перевищував 15 95, і відсоток потоку газу, який виходить через ОЗ відносно газу, який надходить з печі безперервного відпалювання перевищує або дорівнює 2595. Переважно відсоток потоку газу, який виходить через ОЗ відносно газу, який надходить з печі безперервного відпалювання перевищує або дорівнює 3096. Переважно, вхідний газ надходить з секції нагрівання і проходить через секцію витримування.
У переважному здійсненні незалежно одна від одної атмосфери АТ і АЗ містить Н»е у кількості, яка не перевищує 1,0 95, переважно не перевищує 0,5 95 об.
Переважно щонайменше одна з атмосфер, обраних з АТ, А?2 і АЗ, містить Н»5 у кількості, яка не перевищує 0,25 95 об.
Переважно, щоб щонайменше одна точка роси, яка вибрана з ОР2 і ОРЗ, була нижче -50 "С.
Переважно, стадія З витримування реалізується шляхом нагрівання сталевого листа від температури Т2 до температури витримування 73, ТЗ становить 600-100070. В цьому переважному здійсненні Т2 переважно дорівнює 13. У деяких випадках Т2 може бути нижче або вище, ніж Т3, тому температура сталевого листа регулюється залежно від обох температур.
Потім сталевий лист переважно охолоджують від ТЗ до температури Т4 між 400 і 800 "С. Ця температура є температурою входження сталевої штаби до ванни. Зазвичай стадія охолодження виконується протягом часу охолодження 14 між 1 і 50 сек. Переважно стадію 4) охолодження проводять в атмосфері А4, яка містить щонайменше 10 95 Н».
В одному переважному здійсненні Р4 вище, ніж РЗ, А4 безперервно видаляється до вводу
ОЗ секції витримування. В іншому переважному здійсненні Р4 нижче, ніж РЗ, А4 безперервно видаляється до установки з гарячими натяжними роликами або секції вирівнювання температур. Таким чином, в залежності від різниці тисків між РЗ РА і потік газу в печі змінюється так, що А4 віддаляється в бік ОЗ або в бік установки з гарячими натяжними роликами або секції вирівнювання температур.
Потім переважно стадію вирівнювання 5) виконують в секції для вирівнювання температури країв і центру сталевого листа і необов'язково для здійснення перестарення.
Після цього виконують стадію 6) переміщення у секцію установки з гарячими натяжними роликами для спрямування сталевого листа для покриття способом гарячого занурення.
Згідно з винаходом Аб періодично або безперервно випускається з печі відповідно через Об, або А5 і АЄ періодично або безперервно випускаються з печі відповідно через 05. Переважно у секції установки з гарячими натяжними роликами або в області вирівнювання температур відсоток вихідного потоку газу, який видаляється через О5 або 06 відносно вхідного газу печі безперервного відпалювання, вище або дорівнює 15 95. Переважно секція вирівнювання або установки з гарячими натяжними роликами містить від Її до 5 вводів О5 або 06, більш переважно 1 або 2 вводи О5 або 06.
Переважно щонайменше одна точка роси, яка вибрана з ОР4, ОР5 і ОРб, нижче -40 "С.
Переважно стадію вирівнювання 5) і стадію переміщення 6) виконують при температурі Т5 між 400 і 800 "С протягом часу ї5 зазвичай між 20 і 1000 сек.
Переважно інертний газ також безперервно вводять в зону попереднього нагрівання, секцію витримування або в обидві.
Переважно, інертний газ і Нг безперервно вводять щонайменше в одну з ділянок, обраних з секції охолодження, секції вирівнювання і секції установки з гарячими натяжними роликами. В цьому переважному здійсненні вхідний газ додатково містить інертний газ, який вводиться і Н», який вводиться.
Інертний газ і Не можуть бути введені у піч будь-яким пристроєм, відомим фахівцеві в цій галузі техніки.
Інертний газ вибирають, наприклад, з азоту, гелію, неону, аргону, криптону, ксенону або їх суміші.
Переважно ввід являє собою отвір, контрольований клапаном, випускну трубу, контрольовану клапаном або вхідний затвор для штаби.
Потім нанесення покриття В) проводять шляхом нанесення покриття методом гарячого занурення. Переважно стадію В) виконують за допомогою ванни з металевим розплавом, яка містить щонайменше один з таких елементів, які вибирають з цинку, алюмінію, кремнію і магнію, а також неминучі домішки і залишкові елементи з завантажувальних злитків або сталевого листа, який проходить ванною розплаву.
Наприклад, необов'язкові домішки вибрані з ог, 50, РБ, Ті, Са, Мп, 5пП, Іа, Се, Ст, 2г або Ві, причому масовий вміст кожного додаткового елемента не перевищує 0,3 95 мас. Залишкові елементи з завантажувальних злитків або сталевого листа, який проходить ванною розплаву можуть бути залізом з масовим вмістом до 5,0 95, переважно до 3,0 95.
Склад ванни розплаву залежить від необхідних покриттів. Наприклад, вони можуть бути наступними (всі вмісти у 95 мабс.): - Цинкові покриття: до 0,3 95 АЇ, насичені залізом, решта 2п, - Покриття на основі цинку: 0,1-8,0 9» АЇ, 0,2-8,0 95 Мо, насичені залізом, решта 2п або - Покриття на основі алюмінію, що включає менше 15 95 5і, менше 5,0 95 Ре, необов'язково
Ма і 2п, решта АЇ.
Потім сталевий лист можна нагріти для формування сплаву. Наприклад, після такої термообробки може бути одержаний відпалений сталевий лист з покриттям.
Винахід тепер буде описаний за результатами випробувань, виконаних лише для інформації. Вони не є обмежувальними.
Приклади
Приклад 1. Безперервний відпалювання
Це випробування, показане на Фіг. 1, використовується для визначення ефективності способу відповідно до цього винаходу. С означає потік газу, наявний в печі відпалювання. бо У цьому прикладі використовують сталевий лист НБ5ІГ АЗ20, який має такий масовий склад:
Крім того, в цьому прикладі всі тиски визначаються відносно атмосферного тиску. Це означає, що ми повинні додавати атмосферний тиск, тобто 1013,25 мбар, до всіх відносних тисків, щоб одержати реальні тиски.
По-перше, в секції попереднього нагрівання 1 зразок 1 нагрівають від температури навколишнього середовища до Т1 330 "С протягом 34 сек в атмосфері А1, яка складається з М2 з ОР1-41 "С, причому Мо безперервно вводять у секцію попереднього нагрівання через ввід 7, така секція містить один ввід О1, який є вхідним затвором. Р1 становить 0,50 мбар відносного тиску, тобто 1013,75 мбар, і виміряна кількість Нео становить 0,08 95 об.
Потім в секції нагрівання 2 зразок 1 нагрівають від 330 до Т2 824 "С протягом 314 сек в атмосфері А2, яка складається з М з ОР2-52 "С, Мо безперервно вводять в секцію нагрівання через вводи 8. Р? становить 0,64 мбар відносного тиску, тобто 1013,84 мбар, і виміряна кількість Нг становить 0,08 95 об.
Потім проводять стадію витримування при ТЗ 775 "С протягом 119 с в атмосфері АЗ, яка складається з М2 з ОРЗ3-52 "С, М2 безперервно вводять в секцію витримування З через ввід 9, така секція містить один ввід ОЗ завдяки відкритому клапану. РЗ становить 0,56 мбар відносного тиску, тобто 1013,81 мбар, і виміряна кількість Но становить 0,4 95.
Зразок охолоджують від 775 "С до Т4 456 "С протягом 17 сек в секції охолодження 4, яка містить атмосферу А4, яка складається з М2 і 11,5 95 мас. Нг з ОР4-50 "С. Р4 становить 1,71 мбар відносного тиску, тобто 1014,96 мбар.
Потім протягом 59 секунд проводять стадію вирівнювання при Т5 456 "С в атмосфері А5, яка складається з Ме і Не, Ме ії 6,595 мас. Но, безперервно вводять з ЮОР5Б-50 "С, така секція 5 включає один ввід О5 завдяки відкритому клапану. Р5 становить 1,98 мбар відносного тиску, тобто 1015,23 мбар.
Зразок направляють на покриття способом гарячого занурення в секції б установки з гарячими натяжними роликами, яка містить атмосферу Аб, яка складається з М» і Не, Ме і 6,5 95 об. Но? безперервно вводять з ЮРб-52 С. Рб становить 1,98 мбар відносного тиску, тобто 1015,23 мбар.
Зо Нарешті, на зразок наносять покриття способом гарячого занурення у ванні розплаву, яка містить 0,13 95 АЇ, насиченого залізом, а решта є цинком. Потім сталевий лист з покриттям відпалюють. Таким чином, А?2 безперервно видаляють в секції попереднього нагрівання і витримування, АЇ і АЗ випускають безперервно з печі відповідно через 01 і 03. Відсоток потоку газу 1, який відходить і видаляється через О1 відносно вхідного газу печі безперервного відпалювання становить 28 95. Відсоток вихідного потоку газу 53 через ОЗ відносно вхідного газу печі безперервного відпалювання становить 39 95.
А4 безперервно випускається з печі через О3 і 04.
А5 і Аб безперервно випускається з печі через 05. Відсоток потоку газу 5, який відходить і видаляється через О5 відносно вхідного газу печі безперервного відпалювання становить 24 95.
Вважається, що інша частина газу, який вводиться, тут 9 95, видаляється за рахунок деяких витоків.
Спосіб відповідно до цього винаходу дозволяє проводити нагрівання в атмосфері, яка містить дуже низьку кількість Но, завдяки управлінню потоком газу при безперервному відпалюванні.
Крім того, якість покриття перевіряють неозброєним оком після нанесення покриття методом гарячого занурення. Цинкове покриття є прийнятним, тобто цинкове покриття рівномірно розподілене на сталевому листі, і поверхневих дефектів не виникає. Нарешті, випробуваний зразок зі сталі з покриттям згинають під кутом 1807. На зразок потім наносять перед видаленням клейку стрічку, щоб визначити чи відокремлюється покриття. Якщо цинкове покриття не відділяється, це означає відповідну міцність зчеплення цинкового покриття із сталевим листом.

Claims (24)

ФОРМУЛА ВИНАХОДУ 55 1. Спосіб виготовлення сталевого листа з покриттям, який включає такі послідовні стадії: А) безперервне відпалювання сталевого листа у печі безперервного відпалювання, який включає наступні стадії:
1) стадію попереднього нагрівання, яке виконується при тиску Рі в секції попереднього нагрівання, яка має атмосферу АТ, одержану з щонайменше одного інертного газу і містить 3,0 до об. або менше Нео, причому точка роси АТ ОРІ нижче -20 "С, причому зазначена секція містить щонайменше один отвір О1, який дозволяє вводити сталевий лист, 2) стадію нагрівання, виконувану в секції нагрівання при тиску Р2, вище, ніж РІ, яка має атмосферу Аг, одержану з щонайменше одного інертного газу і містить 0,5 95 об. або менше Н», причому точка роси А2 ОР2 нижче -40 "С, причому вхідний газ, який містить в собі щонайменше інертний газ, безперервно вводять у секцію нагрівання, 3) стадію витримування, виконувану в секції витримування при тиску РЗ, нижче, ніж Р2, яка має атмосферу АЗ, одержану з щонайменше одного інертного газу і містить 3,0 95 об. або менше Не», причому точка роси АЗ ОРЗ нижче -40 "С, причому зазначена секція містить щонайменше один отвір О3, 4) стадію охолодження, виконувану при тиску Рі4 вище атмосферного, в секції охолодження, яка має атмосферу А4, одержану із щонайменше одного інертного газу і містить щонайменше 1,0 905 об. Нео, причому точка роси А4 ОРА нижче -30 "С, 5) необов'язково стадію вирівнювання, виконувану в секції вирівнювання при тиску Р5, яка має атмосферу А5, одержану із щонайменше одного інертного газу і містить щонайменше 2,0 95 об. Не, причому точка роси А5 ОР5 нижче -30 "С, причому зазначена секція містить щонайменше один отвір О5, і 6) стадію переміщення, виконувану в секції пристрою з гарячими натяжними роликами, яка спрямовує сталевий лист на стадію нанесення покриття способом гарячого занурення при тиску Рб, який має атмосферу Аб, одержану з щонайменше одного інертного газу і містить щонайменше 2,0 95 об. Нео, причому точка роси Аб ОРб нижче -30 "С, причому зазначена секція необов'язково містить щонайменше один отвір Об, при цьому А2 безперервно видаляють в напрямку секції попереднього нагрівання і витримування, причому А! і АЗ випускають періодично або безперервно з печі відповідно через О1 їі 03, при цьому АбЄ або А5 і АбЄ періодично або безперервно випускають з печі відповідно через 06 або О5, їі В) стадію нанесення покриття за допомогою гарячого занурення.
2. Спосіб за п. 1, в якому відсоток потоку газу, який виходить, і видаляється через 01, відносно вхідного газу печі безперервного відпалювання становить 15 95 об. або більше, а відсоток потоку газу, який виходить через О3 відносно вхідного газу печі безперервного відпалювання, становить 25 95 об. або більше.
3. Спосіб за п. 1 або 2, в якому відсоток потоку газу, який виходить через ОЗ відносно вхідного газу печі безперервного відпалювання, перевищує або дорівнює 30 95 об.
4. Спосіб за пп. 1-3, в якому атмосфера АЇ і АЗ містить Не» у кількості, яка не перевищує 1,0 95 об.
5. Спосіб за п. 4, в якому атмосфера А! і АЗ містить Н»5 у кількості, яка не перевищує 0,5 95 об.
6. Спосіб за пп. 1-5, в якому щонайменше одна атмосфера, вибрана з Ат, А2 і АЗ, містить Не у кількості яка не перевищує 0,25 95 об.
7. Спосіб за пп. 1-6, у якому точка роси ОРІ нижче -30 "С.
8. Спосіб за п. 7, в якому ОРІ нижче -40 "С.
9. Спосіб за пп. 1-8, у якому щонайменше одна точка роси, вибрана з ОРІ, ОР2 і ОРЗ, нижче -50
"б.
10. Спосіб за пп. 1-9, у якому щонайменше одна точка роси, вибрана з ОР4, ОРБ і ОРб, нижче - 4026.
11. Спосіб за пп. 1-10, в якому стадію попереднього нагрівання 1) виконують шляхом нагрівання сталевого листа від температури навколишнього середовища до температури Т1, яка становить 200-350 "С, а стадію нагрівання 2) виконують шляхом нагрівання сталевого листа від Т1 до температури Т2, яка становить 600-1000 "С.
12. Спосіб за пп. 1-11, в якому сталевий лист нагрівають від температури Т2 до температури витримування Т3, яка становить 600-1000 "С.
13. Спосіб за пп. 1-12, в якому РА вище, ніж РЗ, причому А4 безперервно видаляють у напрямку отвору ОЗ секції витримування.
14. Спосіб за пп. 1-12, в якому Р4 нижче, ніж РЗ, причому А4 безперервно видаляють за напрямом до секції пристрою з гарячими натяжними роликами або секції вирівнювання температури.
15. Спосіб за пп. 1-14, в якому стадію охолодження 4) виконують в атмосфері А4, яка містить щонайменше 10 95 об. Н».
16. Спосіб за пп. 1-15, в якому сталевий лист охолоджують від ТЗ до температури Т4 між 400 і 800 с.
17. Спосіб за пп. 1-16, в якому стадію вирівнювання 5) і стадію переміщення 6) проводять при температурі Т5 між 400 і 800 "С.
18. Спосіб за пп. 1-17, в якому в секції пристрою з гарячими натяжними роликами або в області вирівнювання відсоток потоку газу, який виходить, і видаляється через О5 або Об, відносно вхідного газу печі безперервного відпалювання становить або перевищує 15 95.
19. Спосіб за пп. 1-18, в якому інертний газ також безперервно вводять в область попереднього нагрівання і/або в секцію витримування.
20. Спосіб за пп. 1-19, в якому інертний газ і Нг безперервно вводять щонайменше в одну з секцій, вибраних з секції охолодження, секції вирівнювання і секції пристрою з гарячими натяжними роликами, а вхідний газ додатково містить інертний газ, який вводиться, і Не, який вводиться.
21. Спосіб за пп. 1-20, в якому інертний газ вибирають з азоту, гелію, неону, аргону, криптону, ксенону або їх суміші.
22. Спосіб за пп. 1-21, в якому отвором є прохід, керований клапаном, вивідна труба, керована клапаном, або вхідний затвор для штаби.
23. Спосіб за пп. 1-22, в якому стадію В) виконують за допомогою ванни металевого розплаву, який містить в собі щонайменше один з таких елементів, вибраних з цинку, алюмінію, кремнію і магнію, і неминучих домішок, і залишкових елементів завантажувальних злитків або від проходу сталевого листа у ванні розплаву.
24. Спосіб за п. 23, в якому сталевий лист з металевим покриттям відпалюють. ФЕЯ оз Би шо - га з51 Конан : КЗ й ооо Ов КЙ в г. 2 1 їх С Ку а я ї й 54 бе філ зер Кт 0овееавеа Мт ши ї Я в з з ТК КИ ке ії
UAA201811249A 2016-04-19 2017-04-18 Спосіб виготовлення сталевого листа з металевим покриттям UA120900C2 (uk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/IB2016/000486 WO2017182833A1 (en) 2016-04-19 2016-04-19 Method for producing a metallic coated steel sheet
PCT/IB2017/000424 WO2017182863A1 (en) 2016-04-19 2017-04-11 Method for producing a metallic coated steel sheet

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA120900C2 true UA120900C2 (uk) 2020-02-25

Family

ID=56069165

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA201811249A UA120900C2 (uk) 2016-04-19 2017-04-18 Спосіб виготовлення сталевого листа з металевим покриттям

Country Status (16)

Country Link
US (1) US11131005B2 (uk)
EP (1) EP3445877B8 (uk)
JP (1) JP6744923B2 (uk)
KR (1) KR101973921B1 (uk)
CN (1) CN109072323B (uk)
AU (1) AU2017252657B2 (uk)
BR (1) BR112018069450B1 (uk)
CA (1) CA3021578C (uk)
ES (1) ES2899106T3 (uk)
MA (1) MA44719A (uk)
MX (1) MX2018012724A (uk)
PL (1) PL3445877T3 (uk)
RU (1) RU2696126C1 (uk)
UA (1) UA120900C2 (uk)
WO (2) WO2017182833A1 (uk)
ZA (1) ZA201806336B (uk)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2022129989A1 (en) * 2020-12-15 2022-06-23 Arcelormittal Annealing method

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5783622A (en) 1997-05-05 1998-07-21 Armco Inc. Precoated chromium alloyed steel with enhanced paint adhesion for exhaust applications
JP3367459B2 (ja) 1999-03-19 2003-01-14 住友金属工業株式会社 溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき鋼板の製造方法
JP4123690B2 (ja) * 2000-06-20 2008-07-23 住友金属工業株式会社 連続焼鈍炉内への雰囲気ガス供給方法
EP1936000B1 (en) 2005-10-14 2018-06-27 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Continuous annealing and hot-dipping plating method and system for steel sheets containing silicon
BE1017086A3 (fr) 2006-03-29 2008-02-05 Ct Rech Metallurgiques Asbl Procede de recuit et preparation en continu d'une bande en acier a haute resistance en vue de sa galvanisation au trempe.
EP2009127A1 (en) 2007-06-29 2008-12-31 ArcelorMittal France Process for manufacturing a galvanized or a galvannealed steel sheet by DFF regulation
EP2009128A1 (en) 2007-06-29 2008-12-31 ArcelorMittal France Galvanized or galvannealed silicon steel
KR20100076744A (ko) 2008-12-26 2010-07-06 주식회사 포스코 강판의 소둔 장치, 도금 품질이 우수한 도금 강판의 제조 장치 및 이를 이용한 도금 강판의 제조방법
CN102268516B (zh) * 2010-06-07 2013-05-01 鞍钢股份有限公司 高碳含量中低牌号冷轧无取向硅钢脱碳退火工艺
JP5505430B2 (ja) 2012-01-17 2014-05-28 Ｊｆｅスチール株式会社 鋼帯の連続焼鈍炉及び連続焼鈍方法
WO2013187039A1 (ja) 2012-06-13 2013-12-19 Ｊｆｅスチール株式会社 鋼帯の連続焼鈍方法、鋼帯の連続焼鈍装置、溶融亜鉛めっき鋼帯の製造方法及び溶融亜鉛めっき鋼帯の製造装置
CN103507324B (zh) 2012-06-20 2015-06-03 鞍钢股份有限公司 一种合金化锌铝镁镀层钢板及其生产方法
WO2014037627A1 (fr) 2012-09-06 2014-03-13 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Procede de fabrication de pieces d'acier revêtues et durcies a la presse, et tôles prerevêtues permettant la fabrication de ces pieces
JP5565485B1 (ja) * 2013-02-25 2014-08-06 Ｊｆｅスチール株式会社 鋼帯の連続焼鈍装置および連続溶融亜鉛めっき装置

Also Published As

Publication number Publication date
MA44719A (fr) 2019-02-27
JP2019519672A (ja) 2019-07-11
WO2017182863A8 (en) 2018-11-15
CA3021578C (en) 2021-04-13
CN109072323B (zh) 2019-11-15
AU2017252657A8 (en) 2018-11-15
PL3445877T3 (pl) 2022-02-14
BR112018069450B1 (pt) 2022-08-16
MX2018012724A (es) 2019-01-31
EP3445877B8 (en) 2023-06-21
US11131005B2 (en) 2021-09-28
AU2017252657A1 (en) 2018-10-18
ZA201806336B (en) 2019-06-26
US20190119776A1 (en) 2019-04-25
AU2017252657B2 (en) 2020-05-14
RU2696126C1 (ru) 2019-07-31
CA3021578A1 (en) 2017-10-26
BR112018069450A2 (pt) 2019-02-05
WO2017182833A1 (en) 2017-10-26
EP3445877B1 (en) 2021-10-27
ES2899106T3 (es) 2022-03-10
CN109072323A (zh) 2018-12-21
JP6744923B2 (ja) 2020-08-19
EP3445877A1 (en) 2019-02-27
WO2017182863A1 (en) 2017-10-26
KR20180119686A (ko) 2018-11-02
KR101973921B1 (ko) 2019-04-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US10953631B2 (en) Hot-dip galvanized steel sheet
KR101940250B1 (ko) 용융 침지 코팅에 의하여 금속 보호 층이 제공된 판상 강 제품을 제조하는 방법
JP5189587B2 (ja) 高張力鋼製のフラット鋼生成物の溶融浸漬コーティング方法
CN106715726B (zh) 高强度熔融镀锌钢板的制造方法和制造设备
JP2018529842A5 (uk)
US9803270B2 (en) Method for hot-dip coating of a steel flat product
JP6668323B2 (ja) 溶融亜鉛系コーティングを有する高強度高成形性帯鋼
US20080308191A1 (en) Process For Melt Dip Coating a Strip of High-Tensile Steel
EP3000908B1 (en) Method for manufacturing high-strength alloyed hot-dip galvanized steel plate
CA2559587A1 (en) Hot dip galvanized composite high strength steel sheet excellent in shapeability and hole enlargement ability and method of production of same
WO2007086158A1 (ja) 成形性及びめっき性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及び高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板ならびにそれらの製造方法及び製造装置
WO2015001367A1 (en) Cold rolled steel sheet, method of manufacturing and vehicle
EP2719790B1 (en) Method for producing a high-strength hot-dipped galvanized steel sheet having excellent plating adhesion
JP2009537698A (ja) 防食システムによりコーティングされるフラット鋼生成物の製造方法
KR20160039218A (ko) 실리콘을 함유하는 750 MPa의 최소 인장 강도 및 개선된 특성을 갖는 마이크로-합금된 고강도 다상 강 및 상기 강으로부터 스트립을 제조하기 위한 방법
CN100529116C (zh) 加工性优异的高强度合金化热浸镀锌钢板及其制造方法
JP2023027288A (ja) 合金化溶融亜鉛めっき鋼板
US9677148B2 (en) Method for manufacturing galvanized steel sheet
UA120900C2 (uk) Спосіб виготовлення сталевого листа з металевим покриттям
KR102283926B1 (ko) 열적 처리된 강판을 제조하는 방법
JP5533000B2 (ja) 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法