JP2019519672A - 金属被覆鋼板を製造するための方法 - Google Patents

Abstract

本発明は、金属被覆鋼板を製造するための方法に関する。

Description

本発明は、金属被覆鋼板を製造するための方法に関する。本発明は、自動車の製造に特に適している。

自動車の製造のために、中でも被覆鋼板を使用することはよく知られている。ＩＦ（インタースティシャルフリー）鋼、ＴＲＩＰ（変態誘起塑性）鋼、ＨＳＬＡ（高強度低合金鋼）又はＤＰ（デュアルフェーズ）鋼等、あらゆる種類の鋼板を使用することができる。かかる鋼板は、しばしば、亜鉛系皮膜又はアルミニウム系皮膜等の金属皮膜で被覆される。実際、これらの被覆はバリア保護及び／又はカソード保護のために腐食に対する保護を可能にする。それらは、しばしば、溶融めっき被覆によって堆積される。

かかる皮膜の堆積の前に、鋼板の表面処理のためのステップが存在する。実際、冷間圧延又は熱間圧延の後、鋼板は巻かれてコイルを形成する。コイルは、空気と接触して数週間保管倉庫に置かれることがある。この場合、鋼の鉄は、鋼の表面に酸化鉄を形成するために、空気、特に空気の酸素と反応することができる。したがって、以下のように、酸化鉄を鋼表面上で金属鉄に還元するために、表面の調製は通常、還元雰囲気、すなわち水素ガス（Ｈ_２）を含む雰囲気中で焼鈍を行うことにより行われる。

（１）ＦｅＯ＋Ｈ_２→Ｆｅ^（０）＋Ｈ_２Ｏ、
（２）Ｆｅ_２Ｏ_３＋３Ｈ_２→２Ｆｅ^（０）＋３Ｈ_２Ｏ及び
（３）Ｆｅ_３Ｏ_４＋４Ｈ_２→４Ｈ_２Ｏ＋３Ｆｅ^（０）
主にＦｅ_３Ｏ_４が表面に存在するが、Ｆｅ_２Ｏ_３及びＦｅＯもまた観察され得る。

しかし、特に高強度鋼又は超高強度鋼では、標準焼鈍ラインにおいて、−４０℃〜＋１０℃の露点に相当するＨ_２Ｏの分圧での３〜２０％のＨ_２を含む雰囲気は、マンガン（Ｍｎ）、アルミニウム（Ａｌ）、ケイ素（Ｓｉ）又はクロム（Ｃｒ）等の、酸素に対して（鉄に比べて）より高い親和性を有する合金元素の酸化電位を有する。したがって、標準的な雰囲気が酸化鉄に対して還元性であっても、上記の合金元素が酸化して、表面に酸化物の層を形成する可能性がある。これらの酸化物は、例えばマンガン酸化物（ＭｎＯ）又は酸化ケイ素（ＳｉＯ_２）であり、鋼板の表面上に、又は不連続なノジュール若しくは小さいパッチの形態で連続皮膜の形態で存在し得る。それらは、適用される金属被膜の適切な付着を防止し、最終製品上に被膜がないゾーン、又は被膜の剥離に関連する問題をもたらし得る。これらの合金化元素の酸化物層の存在を制限するために、非常に少量のＨ_２Ｏが、この酸化物層による鋼表面の厚さ及び被覆率を減少させ得る。

１つのアプローチは、加熱ステップ中の反応（１）、（２）及び（３）を制限することによって、焼鈍雰囲気中のＨ_２Ｏの分圧を低下させることである。これは、上記の標準雰囲気よりもはるかに低い、非常に少量のＨ_２を提供することによって行われる。

特許出願ＣＮ１０３５０７３２４は、合金化亜鉛アルミニウムマグネシウム合金被覆鋼板を開示している。この製造方法によれば、冷間圧延鋼板が連続溶融亜鉛めっきユニットで連続焼鈍及び溶融めっきに供され、次いで溶融亜鉛めっきされた亜鉛アルミニウムマグネシウム鋼板に合金処理が施される。溶融亜鉛めっきの前に、鋼板はＮ_２及び０．５〜３０体積％のＨ_２を含む雰囲気中で焼鈍される。

しかしながら、この特許出願は、非常に少量のＨ_２を含む雰囲気による連続焼鈍を得るために実施する方法を特定していない。実施例では、Ｈ_２の量は最小５体積％である。確かに、実際には、連続焼鈍炉において非常に少量のＨ_２を得ることは、工業規模で達成するには非常に困難である。

中国特許第１０３５０７３２４号明細書

本発明の目的は、被覆鋼の製造のための実施が容易な方法を提供することであり、連続焼鈍は非常に少量のＨ_２を含む雰囲気中で行われる。それは、鋼板上の次の皮膜の付着を改善することを可能にする、工業的規模での特に簡単で低コストの方法を利用可能にすることを目的とする。

この目的は、請求項１に記載の金属被膜で被覆された鋼板を提供することによって達成される。この方法は、請求項２〜２４の特徴を含むこともできる。

本発明の他の特徴及び利点は、以下の発明を実施するための形態から明らかとなる。

本発明を例示するために、様々な実施形態及び限定されない実施例の試験が、特に以下の図を参照して説明される。

本発明による被覆鋼板を製造するための方法の一例を示す図である。

以下の用語が定義される。

−ガス流量のすべてのパーセンテージ「％」は体積基準であり、
−鋼組成物のすべてのパーセンテージ「％」は重量基準である。

「鋼」又は「鋼板」という表示は、部品が２５００ＭＰａまで、より好ましくは２０００ＭＰａまでの引張強度を達成することを可能にする組成を有する鋼板を意味する。例えば、引張強度は、５００ＭＰａ以上、好ましくは１０００ＭＰａ以上、有利には１５００ＭＰａ以上である。

好ましくは、鋼板の重量組成は以下の通りである。

０．０５≦Ｃ≦０．６％、
Ｍｎ≦６．０％、
Ｓｉ≦３．０％、
０．０２≦Ｃｒ≦２．０％、
０．０１≦Ａｌ≦４．０％、
Ｎｂ≦０．２％、
Ｔｉ≦０．４％、
Ｍｏ≦１．０％、
Ｎｉ≦３．０％、
０．００００１≦Ｂ≦０．１％、
残部は鉄、及び鋼の製造からの不可避の不純物である。

例えば、鋼板は、ＩＦ鋼、ＴＲＩＰ鋼、ＤＰ鋼又はＨＳＬＡ鋼であってもよい。

鋼板は、所望の厚さに応じて熱間圧延、及び任意選択で冷間圧延により得ることができ、例えば０．７〜３．０ｍｍの間であってもよい。

本発明は、被覆鋼板を製造するための方法であって、以下の：
Ａ．
１）少なくとも１種の不活性ガスで構成され、かつ３．０体積％以下のＨ_２を含む雰囲気Ａ１を含む予熱区間内で圧力Ｐ１で行われる予熱ステップであって、Ａ１の露点ＤＰ１が−２０℃未満であり、かかる区間が、鋼板の進入を可能にするための少なくとも１つの開口部Ｏ１を備える、ステップ、
２）少なくとも１種の不活性ガスで構成され、かつ０．５体積％以下のＨ_２を含む雰囲気Ａ２を含む加熱区間内で、Ｐ１より高い圧力Ｐ２で行われる加熱ステップであって、Ａ２の露点ＤＰ２が−４０℃未満であり、少なくとも不活性ガスを含む流入ガスが、加熱区間内に連続的に注入される、ステップ、
３）少なくとも１種の不活性ガスで構成され、かつ３．０体積％以下のＨ_２を含む雰囲気Ａ３を含む均熱区間内で、Ｐ２より低い圧力Ｐ３で行われる均熱ステップであって、Ａ３の露点ＤＰ３が−４０℃未満であり、かかる区間が、少なくとも１つの開口部Ｏ３を備えるステップ、
４）少なくとも１種の不活性ガスで構成され、かつ少なくとも１．０体積％のＨ_２を含む雰囲気Ａ４を含む冷却区間内で、大気圧より高い圧力Ｐ４で行われる冷却ステップであって、Ａ４の露点ＤＰ４が−３０℃未満であるステップ、
５）任意選択で、少なくとも１種の不活性ガスで構成され、かつ少なくとも２．０体積％のＨ_２を含む雰囲気Ａ５を含む平衡化区間内で圧力Ｐ５で行われる平衡化ステップであって、Ａ５の露点ＤＰ５が−３０℃未満であり、かかる区間が、少なくとも１つの開口部Ｏ５を備えるステップ、及び
６）鋼板を溶融めっき被覆ステップに向けて誘導するために、少なくとも１種の不活性ガスで構成され、かつ少なくとも２．０体積％のＨ_２を含む雰囲気Ａ６を含む高温ブライドル区間内で圧力Ｐ６で行われる移送ステップであって、Ａ６の露点ＤＰ６が−３０℃未満であり、かかる区画が、任意選択で少なくとも１つの開口部Ｏ６を備えるステップ
を含む、連続焼鈍炉内での鋼板の連続焼鈍ステップであって、Ａ２は、予熱及び均熱区間に向けて連続的に除去され、Ａ１及びＡ３が、それぞれＯ１及びＯ３を介して定期的又は連続的に炉の外に排出され、Ａ６、又はＡ５及びＡ６が、それぞれＯ６又はＯ５を介して炉の外に定期的又は連続的に排出される、連続焼鈍ステップ、
Ｂ．溶融めっき被覆ステップ
を連続的に含む方法に関する。

したがって、この方法は、第１に、１〜９０秒の間の予熱時間ｔ１の間に通常実現される予熱ステップ１）を含む。好ましくは、予熱区間は、１〜５個の間の開口部Ｏ１、より好ましくは１個又は２個の開口部Ｏ１を備える。好ましくは、露点ＤＰ１は、−３０℃未満、より好ましくは−４０℃未満、有利には−５０℃未満である。

次いで、加熱ステップ２）は、例えば３０〜８１０秒の加熱時間ｔ２の間に行われる。このステップにおいて、鋼板上に存在する酸化鉄は、鋼板中に存在する炭素により、次の反応の１つ又は複数によって金属鉄（Ｆｅ^（０））に還元されると考えられる。

（１）ＦｅＯ＋Ｃ→ＣＯ＋Ｆｅ^（０），
（２）Ｆｅ_２Ｏ_３＋３Ｃ→３ＣＯ＋２Ｆｅ^（０）及び
（３）Ｆｅ_３Ｏ_４＋４Ｃ→４ＣＯ＋３Ｆｅ^（０）

実際に、いかなる理論にも束縛されることなく、加熱区間におけるＨ_２の非存在又は残留存在、すなわち０．５体積％以下の存在が、Ｈ_２Ｏの形成を妨げるか、又は少なくとも顕著に制限するようである。したがって、特に、酸素との親和性が高い合金元素を有する高強度鋼又は超高強度鋼では、その酸化物の形成が焼鈍中に大幅に制限される。これは、溶融めっき被覆のための鋼板の実際の良好な表面仕上げ、すなわち鋼板表面の良好な被覆性及び濡れ性をもたらす。

好ましくは、予熱ステップ１）は、鋼板を周囲温度から温度Ｔ１に加熱することにより行われ、Ｔ１は、２００〜３５０℃の間であり、加熱ステップ２）は、鋼板をＴ１からＴ２に加熱することにより行われ、Ｔ２は、６００〜１０００℃の間である。いかなる理論にも束縛されることなく、反応（１）、（２）及び（３）は、３５０〜１０００℃の間で行われると考えられる。

加熱ステップ２）の後、均熱ステップが、通常、３０〜４８０秒の均熱時間ｔ３の間行われる。

Ｈ_２Ｏの形成を防止するように非常に少量のＨ_２を含む雰囲気を有する連続焼鈍を得るために、加熱領域にＨ_２及びＨ_２Ｏを注入しないことに加えて、本発明者らは、工業炉におけるガスの流れを異なるように管理することが重要であることを発見した。実際には、通常、予熱領域の炉から出る前に、均熱領域から加熱領域に向かってガスが流れる。そのような場合、特に非常に少量のＨ_２が必要とされる加熱区間では、所望の雰囲気を得ることができない。

驚くべきことに、均熱領域に少なくとも１つの開口部Ｏ３が存在することにより、冷却領域と均熱領域との間でゾーニングが実現されることが分かった。したがって、Ａ２は予熱区間及び均熱区間に向かって連続的に除去され、Ａ１及びＡ３はそれぞれＯ１及びＯ３を通して炉の外に定期的又は連続的に排出される。したがって、加熱ゾーンにおいてＨ_２が上昇しないため、均熱領域で３．０％までのＨ_２の存在が許容され、反応（１）、（２）及び／又は（３）に関しては、鉄鋼表面上の酸化鉄は既に加熱区間において金属鉄に還元されているので、均熱領域においてＨ_２Ｏが形成され得ない。本発明によれば、残留ガスの流れのみが均熱領域又は加熱領域の予熱から来て、加熱領域の所望のゾーニングをもたらすことができる。均熱領域では、３．０％までのＨ_２の存在は、冷却区間からの漏れに起因し得る。予熱領域では、３．０％までのＨ_２の存在は、Ｏ１からのリークに起因し得る。

好ましくは、均熱区間は、１〜５個の間の開口部Ｏ３、より好ましくは１個又は２個の開口部Ｏ３を備える。

好ましくは、連続炉の流入ガスに対するＯ１を介して除去される流出ガスの流れのパーセンテージは、１５％以上であり、連続炉の流入ガスに対するＯ３を通る流出ガスの流れのパーセンテージは、２５％以上である。有利には、連続炉の流入ガスに対するＯ３を通る流出ガスの流れのパーセンテージは、３０％以上である。好ましくは、流入ガスは、加熱区間から来て均熱区間を通って移動する。

好ましい実施形態において、雰囲気Ａ１及びＡ３は、互いに独立して、１．０体積％以下、好ましくは０．５体積％以下の量のＨ_２を含む。

有利には、Ａ１、Ａ２及びＡ３から選択される雰囲気の少なくとも１つは、０．２５体積％以下の量のＨ_２を含む。

好ましくは、ＤＰ２及びＤＰ３から選択される露点の少なくとも１つは、−５０℃未満である。

好ましくは、均熱ステップ３）は、鋼板を温度Ｔ２から均熱温度Ｔ３に加熱することによって実現され、Ｔ３は、６００〜１０００℃の間である。この好ましい実施形態において、Ｔ２は、好ましくはＴ３に等しい。いくつかの場合において、Ｔ２は、Ｔ３より低くても高くてもよく、したがって、鋼板の温度は両方の温度に応じて調整される。

次いで、鋼板は、好ましくは、Ｔ３から４００〜８００℃の間の温度Ｔ４まで冷却される。この温度は、浴内への鋼ストリップの進入温度である。通常、冷却ステップは、１〜５０秒の間の冷却時間ｔ４の間実行される。好ましくは、冷却ステップ４）は、少なくとも１０％のＨ_２を含む雰囲気Ａ４中で行われる。

１つの好ましい実施形態において、Ｐ４はＰ３よりも高く、Ａ４は、均熱区間の開口部Ｏ３に向かって連続的に除去される。別の好ましい実施形態において、Ｐ４はＰ３より低く、Ａ４は、高温ブライドル又は平衡化区間に向かって連続的に除去される。したがって、Ｐ４とＰ３との間の圧力の差に応じて、炉内のガスの流れが変化し、Ａ４はＯ３に向かって、又は高温ブライドル又は平衡化区間に向かって除去される。

次いで、好ましくは、鋼板の端部及び中心部の温度を平衡化し、任意選択で過時効を実現するために、平衡化区間において平衡化ステップ５）が行われる。

その後、鋼板を溶融めっき被覆に誘導するために、高温ブライドル区間において移送ステップ６）が行われる。

本発明によれば、Ａ６は、それぞれＯ６を介して炉の外に定期的若しくは連続的に排出されるか、又はＡ５及びＡ６は、それぞれＯ５を介して炉の外に定期的若しくは連続的に排出される。好ましくは、高温ブライドル区間又は平衡化区間において、連続炉の流入ガスに対してＯ５又はＯ６を介して除去される流出ガスの流れのパーセンテージは、１５％以上である。好ましくは、平衡化又は高温ブライドル区間は、１〜５個の間の開口部Ｏ５又はＯ６、より好ましくは１個又は２個の開口部Ｏ５又はＯ６を備える。

好ましくは、ＤＰ４、ＤＰ５及びＤＰ６から選択される露点の少なくとも１つは、−４０℃未満である。

有利には、平衡化ステップ５）及び移送ステップ６）は、時間ｔ５の間、通常は２０〜１０００秒の間、４００〜８００℃の間の温度Ｔ５で行われる。

好ましくは、不活性ガスもまた、予熱領域、均熱区間又はその両方に連続的に注入される。

好ましくは、不活性ガス及びＨ_２は、冷却区間、平衡化区間及び高温ブライドル区間から選択される区間の少なくとも１つに連続的に注入される。この好ましい実施形態において、流入ガスは、注入された不活性ガス及び注入されたＨ_２をさらに含む。

不活性ガス及びＨ_２は、当業者に知られている任意のデバイスによって炉内に注入され得る。

不活性ガスは、例えば、窒素、ヘリウム、ネオン、アルゴン、クリプトン、キセノン又はそれらの混合物から選択される。

好ましくは、開口部は、弁によって制御される穴、弁によって制御される排気パイプ、又はストリップのための入口シールである。

次に、被覆堆積Ｂ）は、溶融めっき被覆によって行われる。好ましくは、ステップＢ）は、亜鉛、アルミニウム、ケイ素及びマグネシウムから選択される元素、並びにインゴットの供給から、又は溶融浴中の鋼板の通過からの不可避的不純物及び残留元素の少なくとも１つを含む金属溶融浴で行われる。

例えば、任意選択の不純物は、Ｓｒ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｔｉ、Ｃａ、Ｍｎ、Ｓｎ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｃｒ、Ｚｒ又はＢｉから選択され、各追加元素の重量含有量は、０．３重量％より低い。インゴットの供給から、又は溶融浴中の鋼板の通過からの残留元素は、５．０重量％まで、好ましくは３．０重量％までの含量の鉄であってもよい。

溶融浴の組成は、所望の被膜に依存する。例えば、皮膜は次の通りであってもよい。（すべての含量は重量％である。）
−亜鉛被覆：０．３％までのＡｌ、鉄飽和、残りはＺｎ、
−亜鉛系被覆：０．１〜８．０％のＡｌ、０．２〜８．０％のＭｇ、鉄飽和、残りはＺｎ、又は
−１５％未満のＳｉ、５．０％未満のＦｅ、任意選択でＭｇ及びＺｎを含み、残りがＡｌであるアルミニウム系被覆。

次いで、鋼板を加熱して合金を形成することができる。例えば、そのような熱処理後に溶融亜鉛めっき鋼板を得ることができる。

ここで、情報提供のみを目的として行われる試験において、本発明を説明する。これらの試験は限定的ではない。

［実施例１］
連続焼鈍
図１に示すこの試験は、本発明による方法の効率を決定するために使用される。Ｇは、焼鈍炉内に存在するガスの流れを意味する。

本実施例では、以下の重量組成を有する鋼板ＨＳＬＡ３２０を用いた。

さらに、本実施例では、すべての圧力は大気圧に対する相対値として定義されている。それは、実際の圧力を得るためには、すべての相対圧力に大気圧、すなわち１０１３．２５ｍｂａｒを加える必要があることを意味する。

まず、予熱区間１において、ＤＰ１が−４１℃のＮ_２で構成される雰囲気Ａ１中で試験片１を周囲温度から３３０℃のＴ１に３４秒の間加熱したが、Ｎ_２は、注入開口部７を介して予熱区間に連続的に注入され、かかる区間は、入口シールである１つの開口部Ｏ１を備える。Ｐ１は、相対圧力で０．５０ｍｂａｒ、すなわち１０１３．７５ｍｂａｒであり、測定されたＨ２の量は、０．０８体積％であった。

次いで、加熱区間２において、ＤＰ２が−５２℃のＮ_２で構成される雰囲気Ａ２中で試験片１を３３０℃から８２４℃のＴ２に３１４秒の間加熱したが、Ｎ_２は、注入開口部８を介して加熱区間に連続的に注入された。Ｐ２は、相対圧力で０．６４ｍｂａｒ、すなわち１０１３．８４ｍｂａｒであり、測定されたＨ２の量は、０．０８体積％であった。

次いで、ＤＰ３が−５２℃のＮ_２で構成される雰囲気Ａ３中で、７７５℃のＴ３で均熱ステップを１１９秒の間実行したが、Ｎ_２は、注入開口部９を介して均熱区画３に連続的に注入され、かかる区間は、開いた弁により１つの開口部Ｏ３を備える。Ｐ３は、相対圧力で０．５６ｍｂａｒ、すなわち１０１３．８１ｍｂａｒであり、測定されたＨ２の量は、０．４％であった。

ＤＰ４が−５０℃のＮ_２及び１１．５体積％のＨ_２で構成される雰囲気Ａ４を含む冷却区間４内で、試験片を７７５℃から４５６℃のＴ４に１７秒の間冷却した。Ｐ４は、相対圧力で１．７１ｍｂａｒ、すなわち１０１４．９６ｍｂａｒであった。

その後、Ｎ_２及びＨ_２で構成される雰囲気Ａ５を含む平衡化ステップを、４５６℃のＴ５で５９秒の間行ったが、Ｎ_２及び６．５体積％のＨ_２は、−５０℃のＤＰ５で連続的に注入され、かかる区間５は、開いた弁により１つの開口部Ｏ５を備える。Ｐ５は、相対圧力で１．９８ｍｂａｒ、すなわち１０１５．２３ｍｂａｒであった。

この試験片を、Ｎ_２及びＨ_２で構成される雰囲気Ａ６を含む高温ブライドル区間６における溶融めっき被覆に向けて誘導したが、Ｎ_２及び６．５体積％のＨ_２は、−５２℃のＤＰ６で連続的に注入された。Ｐ６は、相対圧力で１．９８ｍｂａｒ、すなわち１０１５．２３ｍｂａｒであった。

最後に、０．１３％のＡｌを含み、鉄が飽和し、残部が亜鉛である溶融浴中で、試験片を溶融めっき被覆により被覆した。次いで、被覆鋼板を焼鈍した。このようにして、Ａ２は、予熱区間及び均熱区間に向かって連続的に除去され、Ａ１及びＡ３は、それぞれＯ１及びＯ３を介して炉の外に連続的に排出された。連続炉の流入ガスに対するＯ１を介して除去された流出ガスの流れＧ１のパーセンテージは、２８％であった。連続炉の流入ガスに対するＯ３を通る流出ガスの流れＧ３のパーセンテージは、３９％であった。

Ａ４は、Ｏ３及びＯ４を介して炉の外に連続的に排出された。

Ａ５及びＡ６は、Ｏ５を介して炉の外に連続的に排出された。連続炉の流入ガスに対するＯ５を介して除去された流出ガスの流れＧ５のパーセンテージは、２４％であった。

注入されたガスの残り（ここでは９％）は、いくらかの漏れによって除去されたと考えられる。

本発明による方法は、連続焼鈍におけるガス流の管理により、非常に少量のＨ_２を含む雰囲気中で加熱を実行することを可能にする。

さらに、溶融めっき被覆後に肉眼で被覆性を試験した。亜鉛皮膜の被覆率は良好であった。すなわち、亜鉛皮膜は鋼板上に均一に分布し、表面欠陥は現れなかった。最後に、試験片からの被覆鋼試料を１８０°の角度で曲げた。次いで、接着テープを試料に貼り付けてから除去し、皮膜が剥がれたかどうかを判定した。亜鉛皮膜が剥がれておらず、これは、亜鉛皮膜が鋼板に良好に接着していたことを意味する。

Claims (24)

1. 被覆鋼板を製造するための方法であって、以下の：
   Ａ．
   １）少なくとも１種の不活性ガスで構成され、かつ３．０体積％以下のＨ_２を含む雰囲気Ａ１を含む予熱区間内で圧力Ｐ１で行われる予熱ステップであって、Ａ１の露点ＤＰ１が−２０℃未満であり、かかる区間が、鋼板の進入を可能にするための少なくとも１つの開口部Ｏ１を備える、ステップ、
   ２）少なくとも１種の不活性ガスで構成され、かつ０．５体積％以下のＨ_２を含む雰囲気Ａ２を含む加熱区間内で、Ｐ１より高い圧力Ｐ２で行われる加熱ステップであって、Ａ２の露点ＤＰ２が−４０℃未満であり、少なくとも不活性ガスを含む流入ガスが、前記加熱区間内に連続的に注入される、ステップ、
   ３）少なくとも１種の不活性ガスで構成され、かつ３．０体積％以下のＨ_２を含む雰囲気Ａ３を含む均熱区間内で、Ｐ２より低い圧力Ｐ３で行われる均熱ステップであって、Ａ３の露点ＤＰ３が−４０℃未満であり、かかる区間が、少なくとも１つの開口部Ｏ３を備える、ステップ、
   ４）少なくとも１種の不活性ガスで構成され、かつ少なくとも１．０体積％のＨ_２を含む雰囲気Ａ４を含む冷却区間内で、大気圧より高い圧力Ｐ４で行われる冷却ステップであって、Ａ４の露点ＤＰ４が−３０℃未満である、ステップ、
   ５）任意選択で、少なくとも１種の不活性ガスで構成され、かつ少なくとも２．０体積％のＨ_２を含む雰囲気Ａ５を含む平衡化区間内で圧力Ｐ５で行われる平衡化ステップであって、Ａ５の露点ＤＰ５が−３０℃未満であり、かかる区間が、少なくとも１つの開口部Ｏ５を備える、ステップ、及び
   ６）前記鋼板を溶融めっき被覆ステップに向けて誘導するために、少なくとも１種の不活性ガスで構成され、かつ少なくとも２．０体積％のＨ_２を含む雰囲気Ａ６を含む高温ブライドル区間内で圧力Ｐ６で行われる移送ステップであって、Ａ６の露点ＤＰ６が−３０℃未満であり、かかる区画が、任意選択で少なくとも１つの開口部Ｏ６を備える、ステップ
   を含む、連続焼鈍炉内での鋼板の連続焼鈍ステップであって、Ａ２が、前記予熱及び均熱区間に向けて連続的に除去され、Ａ１及びＡ３が、それぞれＯ１及びＯ３を介して定期的又は連続的に前記炉の外に排出され、Ａ６、又はＡ５及びＡ６が、それぞれＯ６又はＯ５を介して前記炉の外に定期的又は連続的に排出される、連続焼鈍ステップ、
   Ｂ．溶融めっき被覆ステップ、
   を連続的に含む方法。
2. 連続炉の流入ガスに対するＯ１を介して除去される流出ガスの流れのパーセンテージが、１５体積％以上であり、前記連続炉の流入ガスに対するＯ３を通る流出ガスの流れのパーセンテージが、２５体積％以上である、請求項１に記載の方法。
3. 連続炉の流入ガスに対するＯ３を通る流出ガスの流れのパーセンテージが、３０体積％以上である、請求項１又は２に記載の方法。
4. 雰囲気Ａ１及びＡ３が、１．０体積％以下の量のＨ_２を含む、請求項１〜３のいずれか一項に記載の方法。
5. 雰囲気Ａ１及びＡ３が、０．５体積％以下の量のＨ２を含む、請求項４に記載の方法。
6. Ａ１、Ａ２及びＡ３から選択される雰囲気の少なくとも１つが、０．２５体積％以下の量のＨ_２を含む、請求項１〜５のいずれか一項に記載の方法。
7. 露点ＤＰ１が、−３０℃未満である、請求項１〜６のいずれか一項に記載の方法。
8. ＤＰ１が、−４０℃未満である、請求項７に記載の方法。
9. ＤＰ１、ＤＰ２及びＤＰ３から選択される露点の少なくとも１つが、−５０℃未満である、請求項１〜８のいずれか一項に記載の方法。
10. ＤＰ４、ＤＰ５及びＤＰ６から選択される露点の少なくとも１つが、−４０℃未満である、請求項１〜９のいずれか一項に記載の方法。
11. 予熱ステップ１）が、鋼板を周囲温度から温度Ｔ１に加熱することにより行われ、Ｔ１が、２００〜３５０℃の間であり、加熱ステップ２）が、前記鋼板をＴ１からＴ２に加熱することにより行われ、Ｔ２が、６００〜１０００℃の間である、請求項１から１０のいずれか一項に記載の方法。
12. 鋼板が、温度Ｔ２から均熱温度Ｔ３に加熱され、Ｔ３が、６００〜１０００℃の間である、請求項１〜１１のいずれか一項に記載の方法。
13. Ｐ４が、Ｐ３よりも高く、Ａ４が、均熱区間の開口部Ｏ３に向かって連続的に除去される、請求項１〜１２のいずれか一項に記載の方法。
14. Ｐ４が、Ｐ３よりも低く、Ａ４が、高温ブライドル又は平衡化区間に向かって連続的に除去される、請求項１〜１２のいずれか一項に記載の方法。
15. 冷却ステップ４）が、少なくとも１０体積％のＨ_２を含む雰囲気Ａ４中で行われる、請求項１〜１４のいずれか一項に記載の方法。
16. 鋼板が、Ｔ３から４００〜８００℃間の温度Ｔ４に冷却される、請求項１〜１５のいずれか一項に記載の方法。
17. 平衡化ステップ５）及び移送ステップ６）が、４００〜８００℃の間の温度Ｔ５で行われる、請求項１〜１６のいずれか一項に記載の方法。
18. 高温ブライドル区間又は平衡化領域において、連続炉の流入ガスに対するＯ５又はＯ６を通って除去される流出ガスの流れのパーセンテージが、１５体積％以上である、請求項１〜１７のいずれか一項に記載の方法。
19. 不活性ガスが、予熱領域、均熱区間、又はその両方に連続的に注入される、請求項１〜１８のいずれか一項に記載の方法。
20. 不活性ガス及びＨ_２が、冷却区間、平衡化区間及び高温ブライドル区間から選択される区間の少なくとも１つの区間に連続的に注入され、流入ガスが、注入された前記不活性ガス及び注入された前記Ｈ_２をさらに含む、請求項１〜１９のいずれか一項に記載の方法。
21. 不活性ガスが、窒素、ヘリウム、ネオン、アルゴン、クリプトン、キセノン又はそれらの混合物から選択される、請求項１〜２０のいずれか一項に記載の方法。
22. 開口部が、弁によって制御される穴、弁によって制御される排気パイプ、又はストリップのための入口シールである、請求項１〜２１のいずれか一項に記載の方法。
23. ステップＢ）が、亜鉛、アルミニウム、ケイ素及びマグネシウムから選択される元素、並びにインゴットの供給から、又は溶融浴中の鋼板の通過からの不可避的不純物及び残留元素の少なくとも１つを含む金属溶融浴で行われる、請求項１〜２２のいずれか一項に記載の方法。
24. 金属被膜で被覆された鋼板が、焼鈍される、請求項２３に記載の方法。

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