TWI733115B - 無方向性電磁鋼板的製造方法 - Google Patents

無方向性電磁鋼板的製造方法 Download PDF

Info

Publication number
TWI733115B
TWI733115B TW108117354A TW108117354A TWI733115B TW I733115 B TWI733115 B TW I733115B TW 108117354 A TW108117354 A TW 108117354A TW 108117354 A TW108117354 A TW 108117354A TW I733115 B TWI733115 B TW I733115B
Authority
TW
Taiwan
Prior art keywords
less
hot
steel sheet
oriented electrical
electrical steel
Prior art date
Application number
TW108117354A
Other languages
English (en)
Other versions
TW202003875A (zh
Inventor
上坂正憲
財前善彰
大久保智幸
中島宏章
尾田善彦
Original Assignee
日商杰富意鋼鐵股份有限公司
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 日商杰富意鋼鐵股份有限公司 filed Critical 日商杰富意鋼鐵股份有限公司
Publication of TW202003875A publication Critical patent/TW202003875A/zh
Application granted granted Critical
Publication of TWI733115B publication Critical patent/TWI733115B/zh

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/10—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing cobalt
    • C22C38/105—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing cobalt containing Co and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1233—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1261—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/68—Furnace coilers; Hot coilers
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/147—Alloys characterised by their composition
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/147—Alloys characterised by their composition
    • H01F1/14766—Fe-Si based alloys
    • H01F1/14775—Fe-Si based alloys in the form of sheets
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Abstract

本發明提供一種實質上未添加Al且Si及Mn的添加量多的鐵損低的無方向性電磁鋼板。所述無方向性電磁鋼板具有如下成分組成，即、含有C：0.0050%以下、Si：2.0%以上且6.0%以下、Mn：1.0%以上且3.0%以下、P：0.20%以下、S：0.0050%以下、N：0.0050%以下及Al：0.0050%以下，進而含有選自B：0.0001%以上且0.0050%以下、Nb：0.0001%以上且0.0050%以下及V：0.0005%以上且0.0500%以下中的一種或兩種以上，且剩餘部分為Fe及不可避免的雜質，平均直徑50nm以上且500nm以下的Si-Mn氮化物的個數密度設為1個/μm3以下。

Description

無方向性電磁鋼板的製造方法
本發明是有關於一種無方向性電磁鋼板及其製造方法。
無方向性電磁鋼板例如為作為馬達等的鐵芯材料而廣泛使用的軟磁性材料的一種。近年來，電子機器的高效率化於世界性電力節約、進而地球環境保全的動向中受到強烈要求。因此，關於無方向性電磁鋼板，於作為旋轉機或中小型變壓器等的鐵芯材料而廣泛使用的無方向性電磁鋼板中，對於磁特性的提高的請求亦進一步變得強烈。尤其，於旋轉機的高效率化發展的電動汽車用、或者壓縮機用馬達中，所述傾向顯著。為了應對所述要求，先前藉由Si或Al等合金元素的添加、板厚的減少、表面狀態的控制、析出物的控制所引起的晶粒成長性提高等而實現低鐵損化。
例如，於專利文獻1中揭示了藉由添加1.0%以上的Si、0.7%以上的Al，並控制冷軋後的鋼板表面的粗糙度、最終退火的環境的氫-水蒸氣的分壓比，鋼板表層的Al氧化物層減少，且鐵損減少。
且說，最近，就實現馬達的再循環的觀點而言，有如下動作：欲將使用完畢的馬達磁芯(core)溶解，並作為鑄件在馬達框等中再利用。專利文獻1中揭示的電磁鋼板由於添加了Al，因 此存在如下問題：若對所述電磁鋼板進行再利用，則澆注時的熔鋼黏度增大，且產生縮孔。因此，於將馬達磁芯作為鑄件生鐵進行再循環的情況下，理想的是實質上未添加Al。
作為實質上未添加Al的鐵損優異的無方向性電磁鋼板的製作方法，有專利文獻2中揭示的技術。該技術為如下技術：藉由添加Si：0.01%~1%、Mn：1.5%以下並適當地調整預備脫酸中的溶存氧量，SiO2-MnO-Al2O3系夾雜物非延展性化，最終退火中的晶粒成長性提高。所述技術中應用的Si及Mn的添加量較少，理想的是Si及/或Mn的添加量增加所引起的進一步的鐵損減少。
[現有技術文獻]
[專利文獻]
專利文獻1：日本專利第3490048號公報
專利文獻2：日本專利第4218136號公報
本發明是鑒於所述實情而成者，其目的在於提出一種實質上未添加Al且Si及Mn的添加量多的鐵損低的無方向性電磁鋼板、以及容易製造該無方向性電磁鋼板的方法。
發明者等人為了解決所述課題而反覆進行了努力研究。結果發現關於在未添加Al的鋼中添加了大量的Si及Mn的鋼，藉由降低熱軋後的捲繞溫度並抑制Si-Mn氮化物的析出，最終退火時的晶粒成長性提高，可減少鐵損，從而開發出了本發明。
首先，對作為開發本發明的契機的實驗進行說明。 ＜實驗1＞ 發明者等人為了開發出鐵損優異的無方向性電磁鋼板，而再次著眼於Mn量增加所帶來的鐵損減少效果，並調查Mn對鐵損造成的影響。再者，與以下的組成成分相關的「%」表達只要無特別說明則是指「質量%」。 將含有C：0.002%、Si：2.0%、P：0.01%、S：0.002%、Al：0.001%、N：0.0015%、B：0.0005%及V：0.0010%的鋼組成作為基底，並將使Mn在0.5%～3.0%的範圍內變化而添加至它們中而得的各種鋼塊作為供試材料。對該些的供試材料進行熱軋而製成板厚為2.0 mm的熱軋板。此時，熱軋後的冷卻是將800℃～650℃間的平均冷卻速度設為35℃/s而進行。繼而，於在650℃的溫度下實施捲繞處理後，實施1000℃×10 s的熱軋板退火。再者，將熱軋板退火後的800℃～650℃間的平均冷卻速度設為35℃/s。其後，進行冷軋而製成板厚為0.25 mm的冷軋板，最後於20 vol%H2 -80 vol%N2 環境下實施1000℃×10 s的最終退火。利用25 cm愛普斯坦裝置測定如此獲得的鋼板的鐵損W15/50 。
圖1表示鋼板中的Mn量與鐵損W15/50 的關係。如圖1所示，若Mn量未滿1.0%，則可獲得隨著Mn量的增加而鐵損下降這一與先前見解相同的結果。然而，若Mn量為1.0%以上，則再次可知不會追隨所述未滿1.0%的鐵損的下降程度（圖中的點劃線），伴隨著Mn量的增加的鐵損的下降變小且幾乎不下降。為了調查所述原因，而利用光學顯微鏡觀察最終退火後的鋼板的剖面微觀組織，結果可知在Mn量為1.0%以上的鋼板中結晶粒徑小。另外，使用提取複製品法並利用穿透式電子顯微鏡（Transmission Electron Microscope，TEM）進行鋼板的析出物觀察，結果於Mn量為1.0%以上的鋼板中確認到許多微細的Si-Mn氮化物。 再者，所謂本發明中的Si-Mn氮化物設為如下析出物：以利用能量分散型X射線分析（Energy dispersive X-ray spectrometry，EDS）而獲得的原子數比計，Si及Mn的比率的合計為10%以上以及N的比率為5%以上。此處，於Mn量為1.0%以上的鋼板中，關於按照所述確定的所述微細的Si-Mn氮化物，確定了對磁壁移動造成大的影響的平均直徑為50 nm～500 nm的個數。
此處，關於所述析出物觀察的結果，圖2中示出Mn量與平均直徑為50 nm～500 nm的Si-Mn氮化物的個數密度的關係。可知若Mn量為1.0%以上，則Si-Mn氮化物的個數密度超過1個/μm3 。據此，認為鐵損增加的原因在於：由於伴隨著Si-Mn氮化物的個數密度的增加的晶粒成長性的下降，磁滯損耗增加。
＜實驗2＞ 於Mn量為1.0%以上的高Mn鋼中，調查熱軋板的捲繞溫度對鐵損造成的影響。即，將含有C：0.002%、Si：2.0%、Mn：2.0%、P：0.02%、S：0.002%、Al：0.001%、N：0.0015%及Nb：0.0005%的鋼塊作為供試材料。對所述供試材料進行熱軋而製成板厚為2.0 mm的熱軋板。此時，熱軋後的冷卻是將800℃～650℃間的平均冷卻速度設為35℃/s。繼而，於在500℃～700℃的溫度下實施捲繞處理後，實施1000℃×10 s的熱軋板退火。再者，將熱軋板退火後的800℃～650℃間的平均冷卻速度設為35℃/s。其後，進行冷軋而製成板厚為0.25 mm的冷軋板，最後於20 vol%H2 -80 vol%N2 環境下實施1000℃×10 s的最終退火。利用25 cm愛普斯坦裝置測定如此獲得的鋼板的鐵損W15/50 。
將熱軋板的捲繞溫度與鐵損W15/50 的關係示於圖3中。如圖3所示，可知若將捲繞溫度設為650℃以下，則鐵損減少。為了調查所述原因，而進行最終退火後的鋼板的剖面微觀組織的光學顯微鏡觀察，結果可知若將捲繞處理溫度設為650℃以下，則最終退火後的鋼板的結晶粒徑變大，結果鐵損減少。
其次，使用提取複製品法並利用TEM進行最終退火板的析出物的觀察。圖4示出了熱軋板的捲繞溫度與平均直徑為50 nm～500 nm的Si-Mn氮化物的個數密度的關係。如該圖中所示，可知若將捲繞溫度設為650℃以下，則Si-Mn氮化物減少為1個/μm3 以下。
如上所述，可知若將捲繞溫度設為650℃以下，則即便於Mn量為1.0%以上的情況下，捲繞處理中的Si-Mn氮化物的析出亦得到抑制，可提高最終退火中的晶粒成長性。此處，關於若將捲繞溫度設為650℃以下則Si-Mn氮化物的析出得到抑制的原因，雖不明確，但認為原因在於：藉由使捲繞溫度下降，不會充分引起Si及Mn的擴散，從而Si-Mn氮化物的析出得到抑制。
根據該些結果可知：關於實質上未添加Al且大量添加了Si及Mn的鋼，藉由將熱軋後的捲繞溫度設為適當的條件，Si-Mn氮化物的析出得到抑制，鐵損減少。
本發明是基於所述新穎的見解而開發者。即，本發明的主旨構成為如下所述。 1.一種無方向性電磁鋼板，其具有如下成分組成：以質量%計含有 C：0.0050%以下、 Si：2.0%以上且6.0%以下、 Mn：1.0%以上且3.0%以下、 P：0.20%以下、 S：0.0050%以下、 N：0.0050%以下及 Al：0.0050%以下， 進而含有選自 B：0.0001%以上且0.0050%以下、 Nb：0.0001%以上且0.0050%以下及 V：0.0005%以上且0.0500%以下 中的一種以上，且剩餘部分為Fe及不可避免的雜質，平均直徑50 nm以上且500 nm以下的Si-Mn氮化物的個數密度為1個/μm3 以下。
2.如所述1所述的無方向性電磁鋼板，其中所述成分組成進而以質量%計含有選自 Sn：0.01%以上且0.50%以下及 Sb：0.01%以上且0.50%以下 中的一種或兩種。
3.如所述1或2所述的無方向性電磁鋼板，其中所述成分組成進而以質量%計含有選自 Ca：0.0001%以上且0.0300%以下、 Mg：0.0001%以上且0.0300%以下及 REM：0.0001%以上且0.0300%以下 中的一種以上。
4.如所述1、2或3所述的無方向性電磁鋼板，其中所述成分組成進而以質量%計含有選自 Ni：0.01%以上且5.00%以下及 Co：0.01%以上且5.00%以下 中的一種或兩種。
5.一種無方向性電磁鋼板的製造方法，其包括： 熱軋步驟，對具有如所述1～4中任一項所述的成分組成的鋼坯進行熱軋而製成熱軋板；捲繞步驟，將所述熱軋板捲繞在線圈上；冷軋步驟，進行一次冷軋、或者夾雜著中間退火的兩次冷軋而製成冷軋板；以及最終退火步驟，對所述冷軋板進行最終退火；並且 於對所述熱軋後的熱軋板實施800℃以下且650℃以上之間的平均冷卻速度為30℃/s以上的冷卻後，於650℃以下進行所述捲繞。
6.一種無方向性電磁鋼板的製造方法，其包括： 熱軋步驟，對具有如所述1～4中任一項所述的成分組成的鋼坯進行熱軋而製成熱軋板；捲繞步驟，將所述熱軋板捲繞在線圈上；冷軋步驟，於實施熱軋板退火後，進行一次冷軋、或者夾雜著中間退火的兩次冷軋而製成冷軋板；以及最終退火步驟，對所述冷軋板進行最終退火；並且 於對所述熱軋後的熱軋板實施800℃以下且650℃以上之間的平均冷卻速度為30℃/s以上的冷卻後，於650℃以下進行所述捲繞， 於所述熱軋板退火後實施800℃以下且650℃以上之間的平均冷卻速度為30℃/s以上的冷卻。
根據本發明，可提供一種實質上未添加Al且藉由使Si及Mn的添加量增多而實現低鐵損的無方向性電磁鋼板。
其次，對本發明的無方向性電磁鋼板的成分組成進行說明。 C：0.0050%以下 為了引起製品板中的磁時效而將C限制為0.0050%以下。較佳為0.0040%以下。另一方面，為了將C抑制為未滿0.0005%而需要很大的製造成本，因此就成本方面而言，較佳為將C量設為0.0005%以上。
Si：2.0%以上且6.0%以下 Si是提高鋼的固有電阻且對於減少鐵損而言有效的元素，因此以2.0%以上積極地添加。但是，若過剩量地添加，則明顯脆化而難以進行冷軋，因此將上限設為6.0%。較佳為2.5%以上且4.0%以下的範圍。
Mn：1.0%以上且3.0%以下 Mn是提高鋼的固有電阻且對於減少鐵損而言有效的元素，因此以1.0%以上而積極地添加。但是，若超過3.0%，則冷軋性下降，或者導致磁通密度的下降，因此將上限設為3.0%。較佳為1.0%以上且2.0%以下的範圍。更佳為1.2%以上，進而佳為1.4%以上。
P：0.20%以下 P的固溶強化能力優異，因此為對於硬度調整及鑄模加工性的改善有效的元素。若P含量超過0.20%，則脆化變得明顯，因此將上限設為0.20%。較佳為0.050%以下。另一方面，為了將P抑制為未滿0.0005%而需要很大的製造成本，因此就成本方面而言，較佳為將P量設為0.0005%以上。
S：0.0050%以下 S是生成硫化物而使鐵損增加的有害元素，因此將上限設為0.0050%。較佳為0.0040%以下。另一方面，為了將S抑制為未滿0.0001%而需要很大的製造成本，因此就成本方面而言，較佳為將S量設為0.0001%以上。
N：0.0050%以下 N是如所述般生成Si-Mn氮化物而使鐵損增加的有害元素，因此將上限設為0.0050%。較佳為0.0030%以下，進而佳為0.0015%以下。另一方面，為了將N抑制為未滿0.0001%而需要很大的製造成本，因此就成本方面而言，較佳為將N量設為0.0001%以上。
Al：0.0050%以下 就再循環的觀點而言，Al理想的是實質未添加，另外若微量存在，則形成微細的AlN而阻礙晶粒成長，損害磁特性，因此將上限設為0.0050%。較佳為0.0030%以下。再者，所述的Al實質未添加是指包含Al量為零的情況，且在允許不可避免的混入量的範圍內存在Al。
Sn、Sb：0.01%以上且0.50%以下 Sn及Sb改善集合組織因此是對於磁通密度提高有效的元素。若兩種元素均不添加0.01%以上，則無效果，但即便添加超過0.50%，所述效果亦飽和。因此，Sn及Sb分別設為0.01%以上且0.50%以下的範圍。較佳為0.03%以上且0.50%以下的範圍。
Ca、Mg、REM：0.0001%以上且0.0300%以下 Ca、Mg及REM均固定S並抑制硫化物的微細析出，因此是對於鐵損減少有效的元素。若任一種元素均不添加0.0001%以上，則無效果，但即便超過0.0300%而添加，所述效果亦飽和。因此，Ca、Mg及REM分別設為0.0001%以上且0.0300%以下的範圍。較佳為0.0020%以上且0.0300%以下的範圍。
Ni、Co：0.01%以上且5.00%以下 Ni及Co是提高鋼的固有電阻且對於減少鐵損而言有效的元素。若兩種元素均不添加0.01%以上，則無效果，但若超過5.00%而添加，則合金成本上升。因此，Ni及Co分別設為0.01%以上且5.00%以下的範圍。較佳為0.05%以上且5.00%以下的範圍。
選自B、Nb：0.0001%以上且0.0050%以下及V：0.0005%以上且0.0500%以下中的一種以上 B、Nb及V均固定N並抑制Si-Mn氮化物的微細析出，因此是對於鐵損減少有效的元素。因此，B及Nb分別以至少0.0001%以上添加，V以0.0005%以上添加。另一方面，若B及Nb超過0.0050%，V超過0.0500%，則於最終退火的加熱時不會固溶而妨礙晶粒成長。因此，將B及Nb分別設為0.0001%以上且0.0050%以下的範圍，而且將V設為0.0005%以上且0.0500%以下的範圍。較佳為B及Nb分別為0.0010%以上且0.0040%以下的範圍，而且V為0.0010%以上且0.0200%以下的範圍。
關於本發明的無方向性電磁鋼板，所述成分以外的剩餘部分是Fe及不可避免的雜質。但是，若為不阻礙本發明的效果的範圍內，則並非拒絕含有其他成分者。
於本發明中，重要的是如上所述將作為對磁壁移動造成大的影響的大小的、鋼板內的平均直徑為50 nm以上且500 nm以下的Si-Mn氮化物的個數密度抑制為1個/μm3 以下。若個數密度超過1個/μm3 ，則最終退火板的鐵損不充分減少。較佳為0.8個/μm3 以下，更佳為0.7個/μm3 以下。當然亦可為0個/μm3 。
此處，Si-Mn氮化物如上所述是使用提取複製品法並利用TEM進行觀察。此時，在Si-Mn氮化物的直徑及數量不偏斜的程度的視野下進行測量。具體而言，較佳為在10000倍以上的視野下進行1000 μm2 的範圍的觀察。於所述觀察中，將對磁壁移動造成大的影響的直徑為50 nm以上且500 nm以下的Si-Mn氮化物作為對象，關於形狀並非各向同性者，將各氮化物的長徑與短徑的和除以2所得的值作為所述Si-Mn氮化物的直徑。Si-Mn氮化物的個數密度以如下方式進行計算，即：在複製品製作過程中的電解步驟中對試樣表面進行通電的總電荷被消耗用於電解成Fe的二價離子，於電解時作為殘渣而殘留的析出物全部被捕捉到複製品上。本發明者等人在通常的複製品製作中，於試樣表面積中利用3 C/cm2 的電量進行電解，因此於複製品上觀察到自試樣表面起處於約1.1 μm的厚度內的析出物。
其次，對本發明的無方向性電磁鋼板的製造方法進行敘述。 本發明的無方向性電磁鋼板若使用具有所述成分組成者作為所述製造中使用的鋼原材料，且熱軋後的冷卻條件及捲繞溫度為規定的範圍內，則可使用公知的無方向性電磁鋼板的製造方法而加以製造。例如，可採用如下方法：於轉爐或電爐等精煉製程中對調整為所述規定的成分組成的鋼進行鑄塊，利用脫氣設備等進行二次精煉，並連續進行鑄造而製成鋼坯，然後進行熱軋，視需要進行熱軋板退火後進行酸洗並進行冷軋、最終退火，進而進行消除應力退火。
實施所述熱軋的熱軋板的板厚較佳為設為1.0 mm～5.0 mm。原因在於：若熱軋板的板厚未滿1.0 mm，則利用熱軋的軋製故障增加，另一方面，若超過5.0 mm，則接下來的步驟的冷軋壓下率變得過高，集合組織發生劣化。
此處，熱軋後的冷卻重要的是將800℃以下且650℃以上之間的平均冷卻速度設為30℃/s以上。原因在於：於平均冷卻速度未滿30℃/s的情況下，於熱軋後的冷卻過程中析出大量的Si-Mn氮化物，且鐵損增加。另一方面，就抑制冷卻應變所帶來的變形的觀點而言，較佳為將800℃以下且650℃以上之間的平均冷卻速度設為300 ℃/s以下。
為了提高熱軋後的平均冷卻速度，例如有在熱軋後的輸出輥道上對鋼板噴霧水溫為30℃以下的冷卻水等的方法。進而為了提高冷卻速度，較佳為將冷卻水的噴霧方向不同的噴嘴在熱軋板的寬度方向上交替配置以使在鋼板上不製作水膜。
實施了所述冷卻的熱軋板捲繞在線圈上，製成所述線圈的捲繞溫度需要設為650℃以下。所述捲繞溫度更佳為設為600℃以下，進而佳為550℃以下。原因在於：隨著捲繞溫度的下降，Si-Mn氮化物的析出下降，尤其若為550℃以下，則幾乎確認不到析出。另一方面，若未滿300℃，則氮化物的析出量不會發生變化，設備能力變得過剩，因此較佳為將捲繞溫度設為300℃以上。
再者，亦可視需要對熱軋板實施熱軋板退火。但是，不實施熱軋板退火者本發明的效果較顯著地顯現。原因在於：藉由熱軋板退火Si-Mn氮化物在熱軋板退火後的冷卻過程中容易析出。再者，於實施熱軋板退火的情況下，較佳為將均熱溫度設為900℃～1200℃的範圍。即，若均熱溫度未滿900℃，則無法充分獲得熱軋板退火的效果，因此磁特性不會提高，另一方面，若超過1200℃，則除了於成本上不利以外，會產生水垢（scale）所引起的表面瑕疵。於熱軋板退火後，為了抑制Si-Mn氮化物的析出，如上所述實施使800℃以下且650℃以上之間的冷卻速度為30℃/s以上的冷卻。
其次，熱軋板或熱軋退火板的冷軋較佳為設為一次或夾雜著中間退火的兩次以上。尤其關於最終的冷軋，於設為在板溫為200℃左右的溫度下進行軋製的溫軋的情況下，提高磁通密度的效果大，因此若在設備方面或生產制約方面、或者於成本上無問題，則較佳為設為溫軋。 再者，所述冷軋板的板厚（最終板厚）較佳為設為0.1 mm～0.5 mm的範圍。原因在於：若未滿0.1 mm，則生產性下降，另一方面，若超過0.5 mm，則鐵損的減少效果小。
對為所述最終板厚的冷軋板實施的最終退火較佳為於連續退火爐中在700℃～1200℃的溫度下進行1秒～300秒均熱。原因在於：若均熱溫度未滿700℃，則除了再結晶不充分進行而無法獲得良好的磁特性以外，無法充分獲得連續退火中的板形狀的矯正效果；另一方面，若超過1200℃，則結晶粒粗大化，韌性下降。另外，原因在於：若均熱時間未滿1秒，則結晶粒徑的控制變得困難，若超過300秒，則生產性下降。
關於所述最終退火後的鋼板，其後為了提高層間電阻並減少鐵損而較佳為於鋼板表面被覆絕緣被膜。尤其是於欲確保良好的鑄模性的情況下，理想的是應用含有樹脂的半有機的絕緣被膜。
關於被覆絕緣被膜的無方向性電磁鋼板，使用者可進而在實施消除應力退火後使用，亦可不實施消除應力退火而直接使用。另外，使用者亦可於實施鑄模加工後實施消除應力退火。再者，所述消除應力退火通常在750℃×2小時左右的條件下進行。 [實施例1]
於轉爐-真空脫氣處理的精煉製程中，對具有表1所示的成分組成的No.1～No.73的鋼進行鑄塊，利用連續鑄造法製成鋼坯後，於1140℃下對鋼坯進行1小時加熱並進行熱軋直至板厚為2.0 mm，於表2所示的條件下進行熱軋後的冷卻及捲繞處理。繼而，對所述熱軋板實施1000℃×30秒的熱軋板退火後，對所述鋼板進行酸洗，進行冷軋直至板厚為0.25 mm。再者，將熱軋板退火後的800℃～650℃的平均冷卻速度設為32℃/s。其後，於20 vol%H2 -80 vol%N2 環境下實施1000℃×10 s的最終退火，於鋼板上塗佈絕緣被膜而製成無方向性電磁鋼板。最後，使用30 mm×280 mm的愛普斯坦試驗片並利用25 cm愛普斯坦裝置評價鐵損W15/50 ，進而使用提取複製品法並利用TEM測定最終退火板的Si-Mn氮化物的個數密度。將其結果示於表2中。再者，Si-Mn氮化物的個數密度是根據在以10000倍觀察1000 μm2 的範圍的視野時所存在的Si-Mn氮化物的個數而計算出。
根據表2可知，藉由將鋼原材料的成分組成與捲繞處理條件控制在本發明的範圍內，可容易獲得鐵損優異的無方向性電磁鋼板。
[表1] 表1 （質量%）
Figure 108117354-A0304-0001
[表2] 表2
Figure 108117354-A0304-0002
 實施例2
在轉爐-真空脫氣處理的精煉製程中，不對表1中製造的No.1～No.73的鋼坯進行熱軋板退火，除此以外實施與實施例1相同的處理而製成無方向性電磁鋼板。最後，使用30 mm×280 mm的愛普斯坦試驗片並利用25 cm愛普斯坦裝置評價鐵損W15/50 ，進而使用與實施例1相同的提取複製品法並利用TEM測定最終退火板的Si-Mn氮化物的個數密度。將其結果示於表3中。
根據表3可知，藉由將鋼原材料的成分組成與捲繞處理條件控制在本發明的範圍內，可容易獲得鐵損優異的無方向性電磁鋼板。
[表3] 表3
Figure 108117354-A0304-0003
無
圖1為表示Mn量與鐵損W15/50 的關係的圖表。 圖2為表示Mn量與平均直徑為50 nm以上且500 nm以下的Si-Mn氮化物的個數密度的關係的圖表。 圖3為表示熱軋板的捲繞溫度與鐵損W15/50 的關係的圖表。 圖4為表示熱軋板的捲繞溫度與平均直徑為50 nm以上且500 nm以下的Si-Mn氮化物的個數密度的關係的圖表。

Claims (10)

  1. 一種無方向性電磁鋼板的製造方法，其包括：熱軋步驟，對鋼坯進行熱軋而製成熱軋板；捲繞步驟，將所述熱軋板捲繞在線圈上；冷軋步驟，進行一次冷軋、或者夾雜著中間退火的兩次冷軋而製成冷軋板；以及最終退火步驟，對所述冷軋板進行最終退火；並且於對所述熱軋後的熱軋板實施800℃以下且650℃以上之間的平均冷卻速度為30℃/s以上的冷卻後，於650℃以下進行所述捲繞，所述鋼坯具有如下成分組成：以質量%計含有C：0.0050%以下、Si：2.0%以上且6.0%以下、Mn：1.0%以上且3.0%以下、P：0.20%以下、S：0.0050%以下、N：0.0050%以下及Al：0.0050%以下，進而含有選自B：0.0001%以上且0.0050%以下、Nb：0.0001%以上且0.0050%以下及V：0.0005%以上且0.0500%以下中的一種以上，且剩餘部分為Fe及不可避免的雜質。
  2. 如申請專利範圍第1項所述的無方向性電磁鋼板的製造方法，其中所述成分組成進而以質量%計含有選自Sn：0.01%以上且0.50%以下及Sb：0.01%以上且0.50%以下中的一種或兩種。
  3. 如申請專利範圍第1項或第2項所述的無方向性電磁鋼板的製造方法，其中所述成分組成進而以質量%計含有選自Ca：0.0001%以上且0.0300%以下、Mg：0.0001%以上且0.0300%以下及REM：0.0001%以上且0.0300%以下中的一種以上。
  4. 如申請專利範圍第1項或第2項所述的無方向性電磁鋼板的製造方法，其中所述成分組成進而以質量%計含有選自Ni：0.01%以上且5.00%以下及Co：0.01%以上且5.00%以下中的一種或兩種。
  5. 如申請專利範圍第3項所述的無方向性電磁鋼板的製造方法，其中所述成分組成進而以質量%計含有選自Ni：0.01%以上且5.00%以下及Co：0.01%以上且5.00%以下中的一種或兩種。
  6. 一種無方向性電磁鋼板的製造方法，其包括： 熱軋步驟，對鋼坯進行熱軋而製成熱軋板；捲繞步驟，將所述熱軋板捲繞在線圈上；冷軋步驟，於實施熱軋板退火後，進行一次冷軋、或者夾雜著中間退火的兩次冷軋而製成冷軋板；以及最終退火步驟，對所述冷軋板進行最終退火；並且於對所述熱軋後的熱軋板實施800℃以下且650℃以上之間的平均冷卻速度為30℃/s以上的冷卻後，於650℃以下進行所述捲繞，於所述熱軋板退火後實施800℃以下且650℃以上之間的平均冷卻速度為30℃/s以上的冷卻，所述鋼坯具有如下成分組成：以質量%計含有C：0.0050%以下、Si：2.0%以上且6.0%以下、Mn：1.0%以上且3.0%以下、P：0.20%以下、S：0.0050%以下、N：0.0050%以下及Al：0.0050%以下，進而含有選自B：0.0001%以上且0.0050%以下、Nb：0.0001%以上且0.0050%以下及V：0.0005%以上且0.0500%以下中的一種以上，且剩餘部分為Fe及不可避免的雜質。
  7. 如申請專利範圍第6項所述的無方向性電磁鋼板的製造方法，其中所述成分組成進而以質量%計含有選自Sn：0.01%以上且0.50%以下及Sb：0.01%以上且0.50%以下中的一種或兩種。
  8. 如申請專利範圍第6項或第7項所述的無方向性電磁鋼板的製造方法，其中所述成分組成進而以質量%計含有選自Ca：0.0001%以上且0.0300%以下、Mg：0.0001%以上且0.0300%以下及REM：0.0001%以上且0.0300%以下中的一種以上。
  9. 如申請專利範圍第6項或第7項所述的無方向性電磁鋼板的製造方法，其中所述成分組成進而以質量%計含有選自Ni：0.01%以上且5.00%以下及Co：0.01%以上且5.00%以下中的一種或兩種。
  10. 如申請專利範圍第8項所述的無方向性電磁鋼板的製造方法，其中所述成分組成進而以質量%計含有選自Ni：0.01%以上且5.00%以下及Co：0.01%以上且5.00%以下中的一種或兩種。
TW108117354A 2018-05-21 2019-05-20 無方向性電磁鋼板的製造方法 TWI733115B (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2018-097390 2018-05-21
JP2018097390 2018-05-21

Publications (2)

Publication Number Publication Date
TW202003875A TW202003875A (zh) 2020-01-16
TWI733115B true TWI733115B (zh) 2021-07-11

Family

ID=68615751

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
TW108117354A TWI733115B (zh) 2018-05-21 2019-05-20 無方向性電磁鋼板的製造方法
TW109127542A TWI729905B (zh) 2018-05-21 2019-05-20 無方向性電磁鋼板

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
TW109127542A TWI729905B (zh) 2018-05-21 2019-05-20 無方向性電磁鋼板

Country Status (10)

Country Link
US (2) US11649532B2 (zh)
EP (1) EP3798328B1 (zh)
JP (1) JP6662501B1 (zh)
KR (1) KR102457575B1 (zh)
CN (1) CN112154221A (zh)
BR (1) BR112020023352B1 (zh)
CA (1) CA3100847C (zh)
RU (1) RU2755916C1 (zh)
TW (2) TWI733115B (zh)
WO (1) WO2019225529A1 (zh)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BR112023017117A2 (pt) * 2021-03-31 2023-11-21 Nippon Steel Corp Chapa de aço elétrico não orientado, núcleo de motor, e, métodos para fabricar uma chapa de aço elétrico não orientado e um núcleo de motor
US11970750B2 (en) * 2021-03-31 2024-04-30 Nippon Steel Corporation Non-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing non-oriented electrical steel sheet
WO2023095637A1 (ja) * 2021-11-25 2023-06-01 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板用熱延鋼板の製造方法および無方向性電磁鋼板の製造方法

Family Cites Families (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS4948B1 (zh) 1969-02-15 1974-01-05
JPH0686624B2 (ja) * 1987-03-11 1994-11-02 新日本製鐵株式会社 高抗張力無方向性電磁鋼板の製造方法
JP2510641B2 (ja) * 1987-03-11 1996-06-26 新日本製鐵株式会社 抗張力の高い無方向性電磁鋼板の製造方法
JP4218136B2 (ja) 1999-06-24 2009-02-04 Ｊｆｅスチール株式会社 高磁束密度低鉄損の無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP3490048B2 (ja) 1999-08-30 2004-01-26 新日本製鐵株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
JP4790151B2 (ja) * 2001-05-31 2011-10-12 新日本製鐵株式会社 鉄損および磁束密度が極めて優れた無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP4718749B2 (ja) * 2002-08-06 2011-07-06 Ｊｆｅスチール株式会社 回転機用高磁束密度無方向性電磁鋼板及び回転機用部材
EP1580289B1 (en) 2002-12-05 2015-02-11 JFE Steel Corporation Non-oriented magnetic steel sheet and method for production thereof
JP3852419B2 (ja) * 2003-02-06 2006-11-29 住友金属工業株式会社 無方向性電磁鋼板
RU2398894C1 (ru) * 2006-06-16 2010-09-10 Ниппон Стил Корпорейшн Лист высокопрочной электротехнической стали и способ его производства
CN102453844B (zh) * 2010-10-25 2013-09-04 宝山钢铁股份有限公司 一种磁性优良的高效无取向硅钢制造方法
CN103882296B (zh) 2012-12-21 2016-09-07 鞍钢股份有限公司 一种高强耐磨专用冷轧无取向电工钢及其生产方法
JP6057082B2 (ja) 2013-03-13 2017-01-11 Ｊｆｅスチール株式会社 磁気特性に優れる無方向性電磁鋼板
JP6007847B2 (ja) 2013-03-28 2016-10-12 Ｊｆｅスチール株式会社 低温靭性を有する耐磨耗厚鋼板およびその製造方法
JP5633594B2 (ja) 2013-04-02 2014-12-03 Ｊｆｅスチール株式会社 打ち抜き性および耐熱ひずみ特性に優れた冷延鋼板およびその製造方法
JP2015131993A (ja) 2014-01-14 2015-07-23 Ｊｆｅスチール株式会社 磁気特性に優れる無方向性電磁鋼板
CA2956686C (en) * 2014-07-31 2019-01-08 Jfe Steel Corporation Non-oriented electrical steel sheet and method for producing the same, and motor core and method of producing the same
KR101949621B1 (ko) 2014-08-21 2019-02-18 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 무방향성 전기 강판 및 그 제조 방법
WO2016036415A1 (en) * 2014-09-02 2016-03-10 Apple Inc. Electronic message user interface
WO2017056383A1 (ja) * 2015-10-02 2017-04-06 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
US11225699B2 (en) 2015-11-20 2022-01-18 Jfe Steel Corporation Method for producing non-oriented electrical steel sheet
JP6402865B2 (ja) * 2015-11-20 2018-10-10 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
PL3495525T3 (pl) 2016-08-05 2022-06-20 Nippon Steel Corporation Blacha cienka z niezorientowanej stali elektrotechnicznej, sposób wytwarzania blachy cienkiej z niezorientowanej stali elektrotechnicznej i sposób wytwarzania rdzenia do silnika
JP6451873B2 (ja) * 2016-10-27 2019-01-16 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
EP3546609B1 (en) 2016-11-25 2022-02-02 JFE Steel Corporation Non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method therefor

Also Published As

Publication number Publication date
TW202043502A (zh) 2020-12-01
RU2755916C1 (ru) 2021-09-22
CA3100847A1 (en) 2019-11-28
TW202003875A (zh) 2020-01-16
US11946123B2 (en) 2024-04-02
US11649532B2 (en) 2023-05-16
WO2019225529A1 (ja) 2019-11-28
US20230257860A1 (en) 2023-08-17
CN112154221A (zh) 2020-12-29
EP3798328A4 (en) 2021-03-31
JPWO2019225529A1 (ja) 2020-05-28
BR112020023352B1 (pt) 2023-12-26
EP3798328B1 (en) 2022-04-06
US20210332464A1 (en) 2021-10-28
BR112020023352A2 (pt) 2021-02-09
KR20210003908A (ko) 2021-01-12
KR102457575B1 (ko) 2022-10-20
CA3100847C (en) 2022-07-12
TWI729905B (zh) 2021-06-01
EP3798328A1 (en) 2021-03-31
JP6662501B1 (ja) 2020-03-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
TWI637067B (zh) 無方向性電磁鋼板及其製造方法
JP6236470B2 (ja) 磁気特性に優れる無方向性電磁鋼板
JP6390876B2 (ja) 磁気特性に優れる無方向性電磁鋼板の製造方法
TWI733115B (zh) 無方向性電磁鋼板的製造方法
TW202104613A (zh) 無方向性電磁鋼板的製造方法與馬達鐵芯的製造方法、以及馬達鐵芯
JP2023507435A (ja) 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP3931842B2 (ja) 無方向性電磁鋼板の製造方法
JP7081725B1 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP4910539B2 (ja) 一方向性電磁鋼板の製造方法
TW202336241A (zh) 無方向性電磁鋼板用熱軋鋼板的製造方法、無方向性電磁鋼板的製造方法以及無方向性電磁鋼板用熱軋鋼板
CN117858972A (zh) 无取向电工钢板及其制造方法
CN116802328A (zh) 取向性电磁钢板的制造方法和电磁钢板制造用轧制设备