TWI706922B - 玻璃板、及玻璃板之製造方法 - Google Patents

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TWI706922B TW106101805A TW106101805A TWI706922B TW I706922 B TWI706922 B TW I706922B TW 106101805 A TW106101805 A TW 106101805A TW 106101805 A TW106101805 A TW 106101805A TW I706922 B TWI706922 B TW I706922B
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Abstract

本發明提供一種可飛躍性地提高研磨性之玻璃板。 本發明之玻璃板之特徵在於，其係厚度為0.75 mm以下之玻璃板，且第1主面與第2主面中之至少一者係起伏曲線之十點平均高度為0.2 μm以下，且起伏波長10 mm之起伏強度相對於起伏波長20 mm之起伏強度之比為0.20以上。

Description

玻璃板、及玻璃板之製造方法
本發明係關於一種玻璃板、及玻璃板之製造方法。
於藉由浮式法所成形之玻璃板之表面存在有畸變或波紋等微小之凹凸或起伏。此種微小之凹凸或起伏於用作汽車用、建築用等之玻璃板之情形時並未成為問題，但於用作各種顯示器用之玻璃基板之情形時，會導致所製造之顯示器之圖像產生變形或色不均。因此，於將玻璃板用作液晶顯示器用玻璃基板之情形時，需要藉由研磨玻璃板之表面，去除微小之凹凸或起伏。於研磨後之玻璃板之表面殘留有微小之凹凸或起伏，其中20mm間距之起伏高度對玻璃板之研磨性及液晶顯示器之品質有較大影響。
例如，於專利文獻1中，記載有一種為提高研磨性，而選定20mm間距之起伏高度為0.3μm以下之浮法玻璃之玻璃基板之製造方法。
[先前技術文獻] [專利文獻]
[專利文獻1]日本專利特開平3-65529號公報
然而，先前之玻璃板中，為了減少液晶顯示器之色不均，需要增加研磨量，而研磨時間變長，故存在生產效率下降之問題。
本發明之一形態之目的在於，解決上述問題，提供一種可飛躍性地 提高研磨性之玻璃板。
上述問題可藉由如下之玻璃板得以解決，該玻璃板之特徵在於，其係厚度為0.75mm以下之玻璃板，且第1主面與第2主面中之至少一者係起伏曲線之十點平均高度為0.2μm以下，且起伏波長10mm之起伏強度相對於起伏波長20mm之起伏強度之比為0.20以上。
根據本發明之一形態之玻璃板，可飛躍性地提高研磨性，從而可縮短研磨時間，提高生產效率。
10:熔解裝置
11:熔解爐
11a:熔解室
12:燃燒器
20:熔融玻璃搬送裝置
21:熔融玻璃搬送管
22:攪拌機
22a:旋轉軸
22b:攪拌翼
30:成形裝置
31:成形爐
31a:成形室
32:成形加熱器
33:上輥
40:連接裝置
41:連接爐
41a:連接室
42:中間加熱器
43:提昇輥
50:徐冷裝置
51:徐冷爐
51a:徐冷室
52:徐冷加熱器
53:徐冷輥
311:浮拋窯
312:頂壁
G1:玻璃原料
G2:熔融玻璃
G3:玻璃帶
M:熔融金屬
圖1係表示本實施形態之玻璃板之製造裝置之剖視圖。
圖2係表示本實施形態之玻璃板之製造方法的流程圖。
圖3係表示起伏間距與起伏高度之關係之模式圖。
圖4係說明起伏曲線之十點平均高度之圖。
圖5係表示研磨前之起伏強度之比與研磨時間指數之關係的圖。
以下，參照圖式，對用於實施本發明之形態進行說明。於各圖式中，對相同或對應之構成賦予相同或對應之符號，且省略說明。於本說明書中，表示數值範圍之「~」係指包含其前後之數值之範圍。
[玻璃板]
本實施形態之玻璃板於厚度為0.75mm以下之玻璃板之情形時，玻璃板之第1主面與第2主面中之至少一者係起伏曲線之十點平均高度為0.2μm 以下，且起伏波長10mm之起伏強度相對於起伏波長20mm之起伏強度之比為0.20以上。研磨前之起伏強度之比較佳為0.30以上，更佳為0.40以上。又，研磨前之起伏強度之比較佳為1.0以下，更佳為0.90以下。
又，於厚度為0.45mm以下之玻璃板上，玻璃板之第1主面與第2主面中之至少一者係起伏曲線之十點平均高度為0.2μm以下，且起伏波長10mm之起伏強度相對於起伏波長20mm之起伏強度之比為0.20以上。研磨前之起伏強度較佳為0.30以上，更佳為0.35以上。又，研磨前之起伏強度之比較佳為0.80以下，更佳為0.70以下。
本發明者等人發現，不僅20mm間距之起伏高度，10~20mm間距之起伏高度均對液晶顯示器之色不均產生影響。又，本發明者等人發現，即便起伏曲線之十點平均高度相同，越為較多包含起伏間距(起伏波長)較短之起伏成分之玻璃板，越容易研磨。於此，所謂起伏曲線之十點平均高度係於測量內之起伏曲線中自波峰中抽出10點，取其平均值之值。
圖3係表示起伏間距與起伏高度之關係之模式圖。本實施形態之起伏波長、起伏強度分別係起伏間距、起伏高度之傅立葉變換值。
通常所測定之起伏係複數個波長λ之波f(x)之合成波F(ω)。
本實施形態中之起伏強度A(λ)可作為頻率ω，藉由以下之數式算出。
Figure 106101805-A0305-02-0005-1
圖4係說明起伏曲線之十點平均高度之圖。本實施形態之起伏曲線之十點平均高度係如下者，即，自起伏曲線向其平均線之方向僅抽取基準長度，求出該抽取部分之自平均線向縱倍率之方向測定的自最高峰至第5個 高峰之標高(Yp)之絕對值之平均值與自最低谷底至第5個谷底之標高(Yv)之絕對值之平均值的和，並將此值以微米(μm)進行表示者，並可藉由以下之數式算出。
Figure 106101805-A0305-02-0006-3
關於本實施形態之玻璃板，若研磨前之起伏強度之比為0.20以上，則因較多包含易於研磨之10mm間距之起伏成分，故可減少如下所述之研磨步驟S70之研磨時間。又，若研磨前之起伏強度之比為1.0以下，則於如下所述之熔解步驟S10至成形步驟S30中，易於控制研磨前之起伏強度之比。
本實施形態之玻璃板於液晶顯示器用途上，較佳為使用實質上不包含鹼金屬成分之無鹼玻璃。於此，所謂實質上不包含鹼金屬成分，係指鹼金屬氧化物之含量之合量為0.1質量%以下。
關於無鹼玻璃，例如，以氧化物基準之質量%表示為含有SiO2；50~73%(較佳為50~66%)、Al2O3：10.5~24%、B2O3：0~12%、MgO：0~8%、CaO：0~14.5%、SrO：0~24%、BaO：0~13.5%、ZrO2：0~5%，且MgO+CaO+SrO+BaO：8~29.5%(較佳為9~29.5%)。
無鹼玻璃於兼具較高之應變點與較高之熔解性之情形時，較佳為以氧化物基準之質量%表示為含有SiO2：58~66%、Al2O3：15~22%、B2O3：5~12%、MgO：0~8%、CaO：0~9%、SrO：3~12.5%、 BaO：0~2%，且MgO+CaO+SrO+BaO：9~18%。
無鹼玻璃於想要獲得尤其高之應變點之情形時，較佳為以氧化物基準之質量%表示為SiO2：54~73%，Al2O3：10.5~22.5%，B2O3：0~5.5%，MgO：0~8%，CaO：0~9%，SrO：0~16%，BaO：0~2.5%，且MgO+CaO+SrO+BaO：8~26%。
[玻璃板之製造裝置]
關於本實施形態之玻璃板之製造裝置，以浮法玻璃製造裝置為例進行說明。
圖1係表示玻璃板之製造裝置之剖視圖。如圖1所示，浮法玻璃製造裝置1具有熔解裝置10、熔融玻璃搬送裝置20、成形裝置30、連接裝置40及徐冷裝置50。
熔解裝置10藉由熔解玻璃原料G1製作熔融玻璃G2。熔解裝置10例如具有熔解爐11及燃燒器12。
熔解爐11形成有熔解玻璃原料G1之熔解室11a。熔解室11a收容熔融玻璃G2。
燃燒器12於熔解室11a之上部空間形成火焰。藉由該火焰之輻射熱，玻璃原料G1逐漸熔化為熔融玻璃G2。
再者，熔解裝置10亦可具有向熔融玻璃G2吹入氣體而使熔融玻璃循環之起泡器(未圖示)。
熔融玻璃搬送裝置20將熔融玻璃G2自熔解裝置10搬送至成形裝置30，且向成形裝置30供給熔融玻璃G2。於熔融玻璃搬送裝置20設置有熔融玻璃搬送管21及攪拌熔融玻璃G2之攪拌機22。
熔融玻璃搬送管21具有鉑製或鉑合金製之中空管、及於長度方向端 部具有電極(未圖示)，經由電極使中空管通電，加熱熔融玻璃G2。
攪拌機22為鉑製或鉑合金製，具有旋轉軸22a及攪拌翼22b，且攪拌翼22b係與旋轉軸22a正交地配置。攪拌機22攪拌熔融玻璃G2使之均質化。
再者，熔融玻璃搬送裝置20亦可具有將熔融玻璃G2所包含之泡消泡之澄清裝置。
成形裝置30將由熔融玻璃搬送裝置20所供給之熔融玻璃G2成形為帶板狀之玻璃帶G3。成形裝置30例如具有成形爐31及成形加熱器32。
成形爐31形成有成形熔融玻璃G2之成形室31a。自成形爐31之入口向成形爐31之出口，成形室31a之溫度變低。成形爐31具有浮拋窯311及配設於浮拋窯311之上方之頂壁312。
浮拋窯311收容熔融金屬M。作為熔融金屬M，例如使用熔融錫。除熔融錫以外，亦可使用熔融錫合金等。為抑止熔融金屬M之氧化，用還原性氣體充滿成形室31a之上部空間。還原性氣體例如包含氫氣與氮氣之混合氣體。
浮拋窯311利用熔融金屬M之液面，將向熔融金屬M之表面上連續地供給之熔融玻璃G2成形為帶板狀之玻璃帶G3。玻璃帶G3一面自浮拋窯311之上游側向下游側流動，一面藉由上輥33向寬度方向拉長並逐漸固化，並於浮拋窯311之下游區域由熔融金屬M提昇。上輥33設於玻璃帶G3之黏度達到103.8~107.65之成形區域。於此，對於玻璃帶G3之表面，將與熔融金屬M接觸之面之相反側之面稱為頂面，將與熔融金屬M接觸之面稱為底面。
成形加熱器32自頂壁312垂下。成形加熱器32於玻璃帶G3之流動方 向上隔開間隔而設有複數個，以調整於玻璃帶G3之流動方向上之溫度分佈。又，成形加熱器32於玻璃帶G3之寬度方向上隔開間隔而設有複數個，以調整玻璃帶G3之寬度方向上之溫度分佈。
連接裝置40與成形裝置30及徐冷裝置50相連。可於連接裝置40與徐冷裝置50之間之微小間隙裝入隔熱材料。連接裝置40具有連接爐41、中間加熱器42及提昇輥43。
連接爐41配設於成形爐31與後述之徐冷爐51之間，藉由形成限制所搬送之玻璃帶G3之消熱之連接室41a，防止玻璃帶G3之急冷。
中間加熱器42配設於連接室41a。中間加熱器42於玻璃帶G3之搬送方向上隔開間隔而設有複數個，以調整玻璃帶G3之搬送方向上之溫度分佈。中間加熱器42亦可於玻璃帶G3之寬度方向上分割，以調整玻璃帶G3之寬度方向上之溫度分佈。
提昇輥43配設於連接室41a。提昇輥43藉由馬達等旋轉驅動，將玻璃帶G3自熔融金屬M提昇，自成形爐31向徐冷爐51搬送。提昇輥43於玻璃帶G3之搬送方向上隔開間隔而設有複數個。
徐冷裝置50對藉由成形裝置30所成形之玻璃帶G3進行徐冷。徐冷裝置50具有徐冷爐51、徐冷加熱器52及徐冷輥53。
徐冷爐51形成有對玻璃帶G3進行徐冷之徐冷室51a。自徐冷爐51之入口越朝向徐冷爐51之出口，徐冷室51a之溫度越變低。
徐冷加熱器52配設於徐冷室51a。徐冷加熱器52於玻璃帶G3之搬送方向上隔開間隔而設有複數個，以調整玻璃帶G3之搬送方向上之溫度分佈。徐冷加熱器52亦可於玻璃帶G3之寬度方向上分割，以調整玻璃帶G3之寬度方向上之溫度分佈。
徐冷輥53配設於徐冷室51a。徐冷輥53藉由馬達等旋轉驅動，將玻璃帶G3自徐冷爐51之入口向徐冷爐51之出口搬送。徐冷輥53於玻璃帶G3之搬送方向上隔開間隔而設有複數個。
於徐冷裝置50中經徐冷之玻璃帶G3由切斷機切斷為特定之尺寸。於此，對於切斷後所獲得之玻璃板之主面，將相當於玻璃帶G3之底面之面稱為第1主面，將相當於玻璃帶G3之頂面之面稱為第2主面。
上述具有起伏強度之比之玻璃板於此之後使用研磨裝置研磨單面或雙面。
[玻璃板之製造方法]
繼而，參照圖2，對使用上述構成之浮法玻璃製造裝置1之玻璃板之製造方法進行說明。圖2係表示玻璃板之製造方法之流程圖。如圖2所示般，玻璃板之製造方法具有熔解步驟S10、熔融玻璃搬送步驟S20、成形步驟S30、徐冷步驟S50、切斷步驟S60、及研磨步驟S70。
於熔解步驟S10中，藉由熔解玻璃原料G1製作熔融玻璃G2。
於熔融玻璃搬送步驟S20中，將熔融玻璃G2自熔解裝置10搬送至成形裝置30。又，於熔融玻璃搬送步驟S20中，亦可具有將熔融玻璃G2所包含之泡消泡之澄清步驟。
於成形步驟S30中，將藉由熔解步驟S10製作之熔融玻璃G2成形為帶板狀之玻璃帶G3。例如，於成形步驟S30中，向熔融金屬M之表面上連續地供給熔融玻璃G2，並利用熔融金屬M之液面將熔融玻璃G2成形為帶板狀之玻璃帶G3。玻璃帶G3一面自浮拋窯311之上游側向下游側流動，一面逐漸固化。
於徐冷步驟S50中，藉由成形步驟S30對成形之玻璃帶G3進行徐冷。
於切斷步驟S60中，使用切斷機將經徐冷之玻璃帶G3切斷為特定之尺寸，從而獲得玻璃板。
本實施形態之玻璃板之起伏強度之比可於熔解步驟S10、熔融玻璃搬送步驟S20、或成形步驟30中控制。
於熔解步驟S10中，進行如下調整，即，減小玻璃原料G1之粒徑、增加燃燒器12之燃燒輸出以提高熔解室11a之溫度、增加起泡器之氣體流量等。
於熔融玻璃搬送步驟S20中，進行如下調整，即，增加熔融玻璃搬送管21之通電量以提高攪拌機22附近之熔融玻璃G2之溫度、提高攪拌機22之攪拌速度(轉數)、降低攪拌機22相對於熔融玻璃G2之高度等。
攪拌機22附近之熔融玻璃G2之溫度於無鹼玻璃之情形時，較佳為1300~1500℃，更佳為1350~1500℃。又，攪拌機22之轉數較佳為5~30rpm，更佳為10~30rpm。
於成形步驟S30中，進行如下調整，即，提高複數對之上輥33之旋轉速度、增加上輥33之使用根數、於成形區域之下游區域使用抓地性優異之上輥(高抓地上輥)、增加成形區域之下游區域之成形加熱器32之輸出等。於此，所謂成形區域之下游區域係指玻璃帶G3之黏度達到106.5~107.65之區域。
上輥33之使用根數較佳為10~30對，更佳為15~30對。又，高抓地上輥之使用根數較佳為0~6對，更佳為1~6對。於此，所謂高抓地上輥係指與玻璃帶G3接觸之旋轉構件係由陶瓷所形成之上輥、旋轉構件係由工具鋼所形成之上輥、旋轉構件之隔熱性能提昇之上輥等。
於研磨步驟S70中，使用研磨漿料對具有上述起伏強度之比之玻璃板 之主面進行研磨。研磨漿料包含氧化鈰、氧化鋯、氧化錳、鑭或鐵丹作為研磨粒。對玻璃板之第1主面或第2主面中之任一者進行研磨，精加工為平滑性較高之玻璃板。當然，亦可研磨玻璃板之第1主面及第2主面兩者。就生產性提高之觀點而言，研磨量較佳為3.5μm以下，更佳為2μm以下，進而較佳為1.5μm以下，特佳為1.0μm以下。
於研磨步驟S70中，在厚度為0.75mm以下之情形時，對玻璃板之第1主面與第2主面中之至少一者進行研磨以使得起伏曲線之十點平均高度為0.07μm以下，且起伏波長10mm之起伏強度相對於起伏波長20mm之起伏強度之比變成0.03~0.30。研磨後之起伏強度之比較佳為0.04~0.28，更佳為0.05~0.26。
於本實施形態中，亦可僅研磨第1主面。於此情形時，第2主面保持研磨前之起伏強度之比。研磨後之起伏強度之比0.03~0.30係指10mm間距之起伏成分相比20mm間距之起伏成分充分地被研磨。又，係指20mm間距之起伏成分亦如先前般經研磨而去除。
於研磨步驟S70中，在厚度為0.45mm以下之情形時，對玻璃板之第1主面與第2主面中之至少一者進行研磨以使得起伏曲線之十點平均高度為0.07μm以下，且起伏波長10mm之起伏強度相對於起伏波長20mm之起伏強度之比變成0.03~0.25。研磨後之起伏強度之比較佳為0.04~0.23，更佳為0.04~0.21。
研磨後之起伏強度之比0.03~0.25係指10mm間距之起伏成分相比20mm間距之起伏成分充分地被研磨。又，係指20mm間距之起伏成分亦如先前般經研磨而去除。
根據本實施形態之玻璃板之製造方法，可製造因10mm間距之起伏 成分而研磨性提高，且減少液晶顯示器之色不均之高品質之玻璃板。
[實施例]
以下列舉實施例及比較例對本發明進行進一步說明，但本發明並不限定於此。表1係表示實施例與比較例之關係之表，表1A係玻璃板之厚度為0.70mm之實施例及比較例，表1B係玻璃板之厚度為0.50mm之實施例及比較例，表1C係玻璃板之厚度為0.40mm之實施例及比較例。圖5係表示研磨前之起伏強度之比與研磨時間指數之關係的圖。
Figure 106101805-A0305-02-0013-4
Figure 106101805-A0305-02-0014-5
Figure 106101805-A0305-02-0014-6
(例1~18)
例1~12為實施例，例13~18為比較例。
於表1A所示之例1~18之製造條件下，藉由將無鹼玻璃組成之玻璃原料G1於熔解室11a中熔解製作熔融玻璃G2，利用浮式法將熔融玻璃G2成形為帶板狀之玻璃帶G3，將玻璃帶G3徐冷並切斷，獲得合計18片厚度為0.70mm，且寬度300mm×長度300mm之玻璃板。於此，表1A所示之高抓地上輥係旋轉構件為由陶瓷所形成之上輥。表1B、表1C亦相同。
各玻璃板之起伏間距及起伏高度係使用表面粗糙度計(東京精密公司製造，Surfcom)，沿各玻璃板之條紋之正交方向進行測定。起伏曲線係應用於JIS標準中波長0.8mm及波長8mm且振幅透過率達到50%之帶通濾波器而導出。各玻璃板之起伏波長及起伏強度藉由上述傅立葉變換而算出。再者，所謂條紋，係由於在玻璃帶G3之寬度方向上之板厚之變動及起伏，於玻璃帶G3之流動方向上產生之紋理。
如表1A所示般，例1~12之研磨前之玻璃板於玻璃板之第1主面上之起伏曲線之十點平均高度為0.05μm，且起伏波長10mm之起伏強度相對於起伏波長20mm之起伏強度之比為0.23~0.93。另一方面，例13~18之研磨前之玻璃板於玻璃板之第1主面上之起伏曲線之十點平均高度為0.05μm，且起伏波長10mm之起伏強度相對於起伏波長20mm之起伏強度之比為0.12~0.19。
繼而，於具有槽間距4.5mm、槽寬度1.5mm、槽深度1~1.5mm之槽之墊上，使用包含氧化鈰之研磨漿料研磨各玻璃板之第1主面。各玻璃板之第1主面之研磨量為0.9μm。
並且，進行上述研磨之後，依序進行純水沖洗、藉由PVA海綿刷及水之擦洗、藉由PVA海綿刷及鹼性洗劑之擦洗、藉由PVA海綿刷及水之擦洗、純水沖洗，並進行吹風。
研磨後之各玻璃板之起伏間距及起伏高度係使用表面粗糙度計(東京精密公司製造，Surfcom)，沿各玻璃板之條紋之正交方向進行測定。起伏曲線係應用於JIS標準中波長0.8mm及波長8mm且振幅透過率達到50%之帶通濾波器而導出。各玻璃板之起伏波長及起伏強度藉由上述傅立葉變換而算出。
表1A~1C及圖5所示之研磨時間指數係利用波長削減性算出，波長削減性係藉由傅立葉變換，研磨後之玻璃板之起伏波長光譜除以研磨前之玻璃板之起伏波長光譜而獲得。波長削減性根據玻璃板之厚度而變化。研磨時間指數以研磨後之玻璃板成為所需之起伏波長光譜之方式，利用波長削減性而算出。研磨時間指數係表示，值越大研磨時間越長，值越小研磨時間越短。
如表1A所示般，例1~12之研磨時間指數為0.8~1.2。另一方面，例13~18之研磨時間指數為1.3~1.5。
又，例1~12之研磨後之玻璃板於玻璃板之第1主面上之起伏曲線之十點平均高度為0.01μm，且起伏波長10mm之起伏強度相對於起伏波長20mm之起伏強度之比為0.05~0.26。
(例21~37)
例21~31為實施例，例32~37為比較例。
與例1~18同樣地，於表1B所示之例21~37之製造條件下，獲得合計17片厚度為0.50mm，且寬度300mm×長度300mm之玻璃板。以與例1~18同樣之方法，算出各玻璃板之起伏波長及起伏強度。
如表1B所示般，例21~31之研磨前之玻璃板於玻璃板之第1主面上之起伏曲線之十點平均高度為0.05μm，且起伏波長10mm之起伏強度相 對於起伏波長20mm之起伏強度之比為0.25~0.56。另一方面，例32~37之研磨前之玻璃板於玻璃板之第1主面上之起伏曲線之十點平均高度為0.05μm，且起伏波長10mm之起伏強度相對於起伏波長20mm之起伏強度之比為0.07~0.19。
例21~37除將各玻璃板之第1主面之研磨量設為2.3μm以外，以與例1~18同樣之條件進行各玻璃板之研磨、洗淨。關於研磨量，為使研磨後之玻璃板成為與例1~18相同程度之起伏，設為2.3μm。例21~37以與例1~18同樣之方法，算出研磨後之各玻璃板之起伏波長、起伏強度。
如表1B所示般，例21~31之研磨時間指數為1.9~2.6。另一方面，例32~37之研磨時間指數為2.8~4.0。
又，例21~31之研磨後之玻璃板於玻璃板之第1主面上之起伏曲線之十點平均高度為0.01μm，且起伏波長10mm之起伏強度相對於起伏波長20mm之起伏強度之比為0.05~0.08。
(例41~60)
例41~52為實施例，例53~60為比較例。
與例1~18同樣地，於表1C所示之例41~60之製造條件下，獲得合計20片厚度為0.40mm，且寬度300mm×長度300mm之玻璃板。以與例1~18同樣之方法，算出各玻璃板之起伏波長及起伏強度。
如表1C所示般，例41~52之研磨前之玻璃板於玻璃板之第1主面上之起伏曲線之十點平均高度為0.05μm，且起伏波長10mm之起伏強度相對於起伏波長20mm之起伏強度之比為0.24~0.70。另一方面，例53~60之研磨前之玻璃板於玻璃板之第1主面上之起伏曲線之十點平均高度為0.05μm，且起伏波長10mm之起伏強度相對於起伏波長20mm之起伏強 度之比為0.09~0.19。
例41~60除將各玻璃板之第1主面之研磨量設為3.4μm以外，以與例1~18同樣之條件進行各玻璃板之研磨、洗淨。關於研磨量，為使研磨後之玻璃板成為與例1~18相同程度之起伏，設為3.4μm。例41~60以與例1~18同樣之方法，算出研磨後之各玻璃板之起伏波長及起伏強度。
如表1C所示般，例41~52之研磨時間指數為3.3~5.3。另一方面，例53~60之研磨時間指數為5.5~7.9。
又，例41~52之研磨後之玻璃板於玻璃板之第1主面上之起伏曲線之十點平均高度為0.01μm，且起伏波長10mm之起伏強度相對於起伏波長20mm之起伏強度之比為0.04~0.11。
(例61~72)
例61~72分別以與例41~52相同之製造條件，獲得合計12片厚度為0.40mm，且寬度300mm×長度300mm之玻璃板。
例61~72之研磨前之各玻璃板之起伏強度之比分別與例41~52相同。
例61~72除將各玻璃板之第1主面之研磨量設為1.8μm以外，以與例41~52同樣之條件進行各玻璃板之研磨、洗淨。關於研磨量，為使研磨後之玻璃板成為較例41~52起伏更大，設為1.8μm。例61~72以與例41~52同樣之方法，算出研磨後之各玻璃板之起伏波長及起伏強度。
如表2所示般，例61~72之研磨後之玻璃板於玻璃板之第1主面上之起伏曲線之十點平均高度為0.02μm，且起伏波長10mm之起伏強度相對於起伏波長20mm之起伏強度之比為0.06~0.21。
Figure 106101805-A0305-02-0019-7
由表1A~1C及圖5之結果可知，於起伏曲線之十點平均高度相同之情形時，若增大研磨前之玻璃板之起伏強度之比，則研磨時間指數變小。尤其是，藉由使用起伏強度之比為0.20以上之玻璃板，可優先地研磨易於研磨之10mm間距，故可縮短研磨時間，提高生產效率。
可知，如上所述，研磨後起伏波長10mm之起伏成分較起伏波長20mm之起伏成分大幅度減少。因此，不僅可去除先前之20mm間距之起伏成分，亦可去除(研磨)10mm間距之起伏成分，故可製造色不均較少之高品質之玻璃板。
以上，對玻璃板及其製造方法之實施形態及實施例等進行說明，但本發明並不限定於上述實施形態及實施例等，於申請專利範圍所記載之本發明之主旨之範圍內，可進行各種變化、改良。
10‧‧‧熔解裝置
11‧‧‧熔解爐
11a‧‧‧熔解室
12‧‧‧燃燒器
20‧‧‧熔融玻璃搬送裝置
21‧‧‧熔融玻璃搬送管
22‧‧‧攪拌機
22a‧‧‧旋轉軸
22b‧‧‧攪拌翼
30‧‧‧成形裝置
31‧‧‧成形爐
31a‧‧‧成形室
32‧‧‧成形加熱器
33‧‧‧上輥
40‧‧‧連接裝置
41‧‧‧連接爐
41a‧‧‧連接室
42‧‧‧中間加熱器
43‧‧‧提昇輥
50‧‧‧徐冷裝置
51‧‧‧徐冷爐
51a‧‧‧徐冷室
52‧‧‧徐冷加熱器
53‧‧‧徐冷輥
311‧‧‧浮拋窯
312‧‧‧頂壁
G1‧‧‧玻璃原料
G2‧‧‧熔融玻璃
G3‧‧‧玻璃帶
M‧‧‧熔融金屬

Claims (6)

  1. 一種玻璃板，其特徵在於， 其係厚度為0.75 mm以下之玻璃板，且 第1主面與第2主面中之至少一者係起伏曲線之十點平均高度為0.2 μm以下，且起伏波長10 mm之起伏強度相對於起伏波長20 mm之起伏強度之比為0.20以上。
  2. 如請求項1之玻璃板，其中上述起伏波長10 mm之起伏強度相對於上述起伏波長20 mm之起伏強度之比為0.30以上且1.0以下。
  3. 如請求項1之玻璃板，其中上述玻璃板之厚度為0.45 mm以下。
  4. 如請求項3之玻璃板，其中上述起伏波長10 mm之起伏強度相對於上述起伏波長20 mm之起伏強度之比為0.30以上且0.80以下。
  5. 一種玻璃板之製造方法，其包含使用研磨漿料對如請求項1或2之玻璃板之上述第1主面與上述第2主面中之至少一者進行研磨之研磨步驟，且 於上述研磨步驟中， 對上述第1主面與上述第2主面中之至少一者進行研磨以使得上述起伏曲線之十點平均高度為0.07 μm以下，且上述起伏波長10 mm之起伏強度相對於上述起伏波長20 mm之起伏強度之比變成0.03～0.30。
  6. 一種玻璃板之製造方法，其包含使用研磨漿料對如請求項3或4之玻璃板之上述第1主面與上述第2主面中之至少一者進行研磨之研磨步驟，且 於上述研磨步驟中， 對上述第1主面與上述第2主面中之至少一者進行研磨以使得上述起伏曲線之十點平均高度為0.07 μm以下，且上述起伏波長10 mm之起伏強度相對於上述起伏波長20 mm之起伏強度之比變成0.03～0.25。
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