TW396253B

TW396253B - Improved system for processing, storing, and transporting liquefied natural gas

Info

Publication number: TW396253B
Application number: TW087109682A
Authority: TW
Inventors: Robert M Woodall; Ronald R Bowen; Douglas P Fairchild
Original assignee: Exxon Production Research Co
Priority date: 1997-06-20
Filing date: 1998-06-17
Publication date: 2000-07-01
Also published as: AU734121B2; SE9904612L; TR199903167T2; CA2292707C; HUP0002890A3; GB9930057D0; DE19882480T1; NZ502040A; CO5031326A1; UA53717C2; CA2292707A1; MY117415A; GB2361525B; DZ2528A1; SI20162A; HRP980348A2; SE0302202D0; SK178599A3; SE0302202L; KR20010014021A

Description

經濟部中夾掠準扃Μ工消費合作社印9i衣 A7 B7 五、發明説明（1 ) 發明領域本發明係關於用於加工，貯存與輸送液化天然氣（ LNG)(之改良系統，定言之，係關於一種在實質上比傳統LNG系統增加之壓力及溫度下加工，貯存及輸送 LNG的新穎系統。發明背景下列專利說明中係定義各種術語。爲方便起見，在此提供術語辭彙，就在申請專利範圍之前。，, — 許多天然氣的來源是在很遠的地方，距離天然氣的行銷處很遠。有時管線可用來輸送製得的天然氣至銷售處。當管線輸送到銷售處的方式是不可行的時候，所製得的天然氣通常被製成LNG以輸送到銷售處。LNG典型經由特別建造的油車輸送，然後儲存並在靠近行銷處的進氣端再汽化。用來液化，輸送，儲存及汽化天然氣的裝置通常非常昂貴；而且典型的傳統L N G計畫可能花費$ 5兆到 $ 1 0兆，包括場地整理費用。典型的"農業地區" LNG計畫需要最小約280Gm3(10TCF(百萬兆立方呎）的天然氣來源而且L N G消費者通常是消耗量大。通常，遠方發現的天然氣來源小於2 8 OGm3 ( 1 0 ( TCF)。即使是天然氣來源基地符合2 8 〇Gm3 ( 1 0 TCF)的最小要求，也需要非常長時間，20年或更久，向所有涵蓋的部分，即LNG供應商、LNG運送商、及大型裝置LNG消費者承諾以經濟的方式處理，儲存及本紙張尺度適用中國囤家標隼（CNS ) Λ4規格（210X297公釐） 1 -II Λ—n ^^^1 i In (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) V， 4 - 經濟部中央標準局努工消费合作社印製 A7 B7 五、發明説明（2 ) 以L N G輸送天然氣。在L N G消費者可能有選擇其它氣體來源的地方，傳統LNG運輸鏈通常不是具經濟競爭力

〇 I 第1圖槪略地說明在約—16 2°C ( — 2 6 0 °F)之溫度及大氣壓下製造L N G的傳統L N G工廠。典型的天然氣物流進入壓力約4 8 3 0千帕（7 0 Cl· p s i a )到約7600千帕(llOOps i a)及溫度約21°C ( 7 0 °F )到約3 8 °C ( 1 0 0 °F )的傳統L N G工廠。在傳統二鏈式LNG工廠裡需要高達約3 5 0，〇〇〇冷凍馬力以降低天然氣的溫度到非常低的出口溫度，約一 1 6 2 °C ( _ 2 6 0 °F )。水，二氧化碳，含硫化合物，例如硫化氫，其它酸性氣體，正戊烷及重分子量烴類，包括苯，必須在傳統LNG處理期間從天然氣中實質地去除，降到百萬分之一（p pm)的程度，否則這些化合物將會結凍造成程序裝置裡發生堵塞問題。在傳統的L N G 工廠裡，需要氣體處理裝置來去除暗氧化碳及酸性氣體。氣體處理裝置典型使用化學及/或物理溶劑再生方法並需要旁大的資金投資。同樣地，操作費用相對於工廠裡的其它裝置而言很高。需要乾燥床脫氫器，例如分子篩，來去除水蒸汽。洗滌塔或分餾裝置係用來去除常常造成堵塞問題的烴類。水銀在傳統L N G工廠裡·也要被去除，因爲其可能造成由鋁構成的裝置故障。除此，可能存在於天然氣中之大量的氮係在加工後去除，因爲氮在傳統LNG的輸送期間不以液相存在而且運送處不想要L N G容器裡有氮本紙張尺度这用中國國家標準（CNS ) Λ4規格（210X297公釐) (請先聞讀背面之注意事項再填寫本頁) -10 .參_ 經濟部中央梂率局OC工消費合作社印，f A7 __B7 五、發明説明（3 ) 蒸汽。傳統LNG工廠內使用的容器，管路，及其它裝置典型由-至1少部分由-含鋁或含鎳的鋼（例如9重量％鎳）所構成，以提供在極冷加工溫度下必需的斷裂韌度。低溫下具良好斷裂韌度的昂貴材料，包括鋁及市售的含鎳鋼（例如9重量％鎳），係用來在L N G船隻裡及在進氣端保有LNG，除了在傳統工廠裡使用它們以外。含鎳鋼傳統上係用來於低溫結構用途，例如鎳含量大於約3重量％的鋼具有低D B T T (—項韌度的測量，如在此所定義），但是也具有相當低的抗拉強度。典型地，市售可得的3 . 5重量％N i，5 . 5重量i，及9 重量％Ni的鋼分別具有約一 l〇〇°C (― 1 50°F)， —155°C ( — 250 °F)，及一175。0 (_280°F )，而其抗拉強度分別爲最高可達4 8 5千帕（7 0 k s i )，6 2 0 千帕（9 0 k s i )，及 8 3 0 千帕（ 1 2 0 k s i )。爲了達到這些強度及韌度的組合，這些鋼通常進行便宜的加工，例如二次退火處理。就低溫用途而言，工業上目前使用這些市售含鎳鋼，因爲其在低溫時的韌度良好，但是必須繞著其相當低的抗拉強度設計。設計通常需要超厚的鋼以供負重、低溫用途之用。因此，將這些含鎳鋼用於負重，低溫用途，常常因所需鋼厚度之鋼的成本高而顯得昂貴。典型的傳統LNG船係利用大型圓形容器，一般知道是Μ 〇 s s圓球形，以在輸送期間儲存L N G。這些船隻本纸張尺度適圯中國國家標準（CNS ) Λ4現格（210Χ297公釐） --------0¾衣— (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) ------訂------lli. -6 - A7 B7 五、發明説明（4 ) 目前每艘花費超過約2 3 0百萬。在中東地區製造LNG 及輸送到遠東的典型傳統計畫可能需要7到8艘船隻，總成本約$ . 6兆到約$ 2 . 0兆。從上述的討論可知，需要一種更經濟的系統以加工，儲存，及輸送L N G到銷售市場，使遠距天然氣來源能更有效益地與其它能源供應商競爭。此外，系統需要使較小的遠距天然氣來源商業化，否則將沒有經濟利益而難以發展下去。此外，需要一種更經濟的氣化方法及輸送系統，以使L N G可以對於小量消費者而言具經濟上的吸引力。接著，本發明之主要目的係提供一種從遠距來源加工，儲存及輸送到銷售地之更經濟的系統並實.質地減少所需備用及銷售之、\搣極限量，以使LNG計畫經濟更可行。完成這些計畫的一種方式是在比傳統L N G工廠更高壓力及溫度，即在高於大氣壓的壓力及高於—1 6 2°C ( 經濟部中夾標準局只工消費合作社印*,!水 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 一 2 6 0 °F)下處理LNG。雖然以增加壓力及溫度處理，儲存及輸送LNG的槪念在工業公開出版品中一直被討論，但是這些公開案通常討論的是由含鎳鋼（例如9重量 %鎳）或鋁構成輸送容器，其皆可符合設計需求，但卻是非常昂貴的材料。舉例來說，在其書由心技術的發展看天然氣一Witherby&Co. Ltd.出版，第一版 1 9 7 9 年，第二版 19 9 3 年一第 1 6 2 - 1 6 4 頁裡，Roger Ffooks 討論 Liberty 船 Sigalpha 以 1380 千帕（200ps ig) 及一 1 1 5 °C ( — 1 7 5 °F )貪載M L G (介質條件液化氣），或以7935千帕（1150?312)及-60 本紙乐尺度適用中國囤家標準（CNS ) Λ4規格（2丨OX297公釐〉經濟部中决標隼局另J消费合竹社印f A7 __；_ B7 五、發明説明（5 ) °C ( — 7 5 °F )處理C N G (壓縮天然氣）的轉化情形。 Ffooks先生揭示，雖然該技術被提出，但是二個都沒找到 a買主主要因爲儲存的成本高。根據Ffooks先生所提出的文獻，對C N G運作，即在-6 0 °C ( — 7 5 T )而言，設計標的物爲一種低合金，可熔接，經驟冷並锻鍊的鋼，其在操作條件下具有良好強度（7 6 0千帕（1 1 0 k s i ))及良好的斷裂靭度。（請參考r.j.broekER所著的 '"一種輸送天然氣的新方法〃，國際LNG參考書，芝加哥，1 9 6 8 )該文獻也描述鋁合金是一種對ML G 運作，即在低於一1 1 5 °C ( — 1 7 5 °F )許多的溫度而言最低成本的合金。同樣地，Ffooks先生在第Γ 6 4頁， Ocean Phoenix Transport設計中也描雖，以由9 %鎳鋼或鋁合金構成的槽在低於約1 4 1 4千帕（6 0 p s i g )許多的壓力下操作；而且再一次敘述，觀念似乎無法提供充份的技術或經濟上的優勢以商業化。也請參考（i )美國專利3，298，805，其揭示使用9重量％鎳含量鋼或更高強度鋁合金來製造輸送壓縮天然氣的容器；及（ϋ )美國專利4，1 8 2，2 5 4，其揭示由9 %鎳或相似鋼做成用來在—1 00到_1 42 0及4到1 0大氣壓（即，407千帕（59psia)到10 14千帕（ 147ps i a)的壓力下輸送LNG; (iii)美國專利 3，232，725，其揭示在低於— 62°C (― 80°F ),或在一些情況裡一 6 2 °C ( — 9 0 °F )的溫度及至少 3 4 5千帕（5 0 p s i >，超出操作溫度下之氣體沸點 ϋ、紙張尺/£"適;1]中阗國家標準（CNS ) Λ4規格（210X 297公釐) ~ (請先閱讀背面之注意事項再填苑本頁)

-8- 經濟部中央標隼局員工消费合作社印54 A7 _________ B7 _ 五、發明説明（6 ) 壓力的壓力下，使用由例如1或2 %鎳之材料一其經過驟冷及鍛鍊以確保最終抗拉強度達1 2 0，0 0 0 p s i -所構成的1容器，以密集相單流體狀態輸送天然氣；及（iv )、中溫時LNG的海上輸送"，CME，1979三月，C.P.Bennett 著，其揭示 LNG 在 3 . 1 千帕（450 P s i )的壓力及一 1 〇〇 °C ( - 1 4 0 °F )的溫度下，使用由9%N i鋼或3 1/2%N i驟冷及鍛鍊鋼所構成及壁厚9 1/2吋之儲存容器輸送的情形。雖然這些觀念在工業上被公開討論，但就我們所知， LNG目前不是在高於大氣壓的壓力及實質上高於 -162 °C( — 260 °F)的溫度下商業化處理，儲存及輸送。這可.能是由於在此壓力及溫度下處理，儲存及輸送 L N G之經濟系統始終未被料及的事實所致。因此，本發明之特別目的在於提供一種在實質上比傳統LNG系統增加的壓力及溫度下處理，儲存，及輸送 L N G之經改良，經濟的系統。本發明之槪沭如本發明之上述目的，本發明係提供一種在約 1035千帕（150psi a)到約7 590千帕（ { 1 1 0 0 P S i a )之寬廣壓力範圍及約一1 2 3 °C ( 一 190 °C)到約一 62 °C ( — 80 °F)的寬廣溫度範圍裡製造液化天然氣的儲存容器，該容器係由包括具適營強度及韌度之超高強度、低合金鋼以保有加壓液化天然氣的 i紙張尺度適用中國囤家標準（（'阳>八4規格（2丨0/297公釐） (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) ·-〇裝·

、1T i^w -9- A7 —_______-______ 五、發明説明（7 ) 材料所構成。鋼的抗拉強度（如在此所定義）大於8 3 〇千帕（12〇ks i)及DBTT (如在此所定義）低於大約—7丨3 °C ( — 1 0 0 °F )。爲了使成本減到最低，鋼較佳包含低於約7重量％鎳，更佳低於約5重量％鎳。此外，本發明亦提供處理及輸送P L NG的系統。本發明的系統在約1035千帕（150ps ia)到約759〇千帕（llOOpsia)之壓力及約-1 2 3 °C ( —1 9 0°C)到約一 6 2°C (― 8 0°F)的溫度範圍裡產生PLNG,並使用本發明容器來儲存及輸送PLNG。本發明係提供一種處理天然氣以產生P L N G的系統，儲存PLNG的系統，及輸送PLNG到使用者處的系統。本發明的系統包括（i )本發明的系統在約1 0 3 5 千帕（15〇P s i a)到約7590千帕（1 100 ps i a)之壓力及約一123°C (― 190°C)到約 _6 2°C (― 8 0°F)的溫度範圍裡，將天然氣轉化成加壓液化天然器的加工廠；其中加工廠基本上包括—（a ) 用來接收天然氣及去除來自該天然氣之烴類的接收裝置；經浒部中央榡隼局β工消费合作社印戈一诸先閲请背命之泣意事項存填寫本貫) -ΙΦ. (b )從天然氣去除充份水蒸汽以避免天然氣在該加工廠之操作溫度及壓力下結凍的脫氫裝置；及（c)用來將天然氣轉化成該加壓液化天然氣的液化裝置一；（ϋ )由包括含有低於9重量％鎳並且抗拉強度大於8 3 0千帕（ 120ks i)及 DBTT 低於約一73°C (—100°F )之超高強度、低合金鋼的材料所構成的儲存容器；（m )出氣端（a )包括儲存P L N G的儲存容器及用來將本紙張尺度適川中國囤家標準（（，NS ) Λ4規格（210X297公釐} -10- A 7 B7 五、發明説明（8 ) PLNG送進海上用輸送體上之船上型儲存容器，或者是，（b)基本上由用來將PLNG送進海上用輸送體上之船上型儲1存容器所組成；（iv)輸送體，包括輸送儲存容器，用來將PLNG輸入進氣端，及視需要地，包括船上型汽化裝置以將p L N G轉化成氣體；及（V )進氣端（ a )包括進氣儲存容器（其中進氣儲存容器爲陸上，或船上，或近海處固定結構的容器），將PLNG從輸送儲存容器輸送到進氣儲存容器的裝置，及將P L N G汽化以送到管線或使用者之設備的裝置，或視需要地，（b )基本上由進氣裝置（其中進氣裝置爲陸上，或船上，或近海處固定結構的裝置），包括汽化裝置，用來接收來自輸送儲存容器的P LNG及用來將P LNG轉化成氣體並將氣體送到管線或使用者之設備，或視需要地，（c)基本上包括由船上型汽化裝置將自P LNG轉化之氣體在船塢或經由近海處停泊連接法，例如單錨支柱停泊法（S ALM) 輸送到管線或使用者設備。經濟部屮央標準局β工消费合作社印-S.'!木 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 圖式的簡單說明爲了進一步瞭解本發明之特徵及技術內容，請詳細參閱以下有關本發明之詳細說明、實施例暨圖式，其中：第1圖（習知技術）槪略說明處理傳統LNG的說明性工廠：第2圖槪略說明處理本發明P LNG的說明性工廠；第3 A圖說明輸送本發明P L N G之說明性船隻的後 • . . · _ . . 本紙張尺度適州中國國家標率（CNS ) Λ4規格（210X 297公釐） A7 B7 五、發明説明（9 ) 視圖，第3 B圖說明輸送本發明P L N G之說明性船隻的側視圖；1 第3 C圖說明輸送本發明P LNG之說明性船隻的上視圖；第4A圖說明輸送本發明P LNG及具有船上型 PLNG汽化器之說明性船隻的後視圖；第4B圖說明輸送本發明PLNG及具有船上型 P L N G汽化器之說明性船隻的側視圖；第4C圖說明輸送本發明PLNG及具有船上型 P L N G汽化器之說明性船隻的上視圖；第5 A圖說明臨界裂口深度一以既定裂口長度—對 C T 0 D斷裂韌度及剩餘應力之函數的座標圖·，及第5 B圖說明裂口的幾何形狀（長度及深度）。 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) ·〇裝· 訂經濟部中央榡卑局兵工消费合竹社印纪元件符號 8 P L N G工廠 9 儲存容器 1 0 進氣接收裝置 1 2 脫氫裝置 1 4 液化裝置 1 6 驟冷廠 1 8 分餾塔 3 0 P L N G船隻本紙張尺度適用中國囤家標準（CNS ) Λ4規格（210X297公釐） .#.濟部中决標準局货工消费合作社印^ A7 B7 五、發明説明（10) 32 儲存容器 4 0 p L N G 船 42 儲存容器 44 船上型汽化裝置 50 傳統LNG工廠 51 儲存容器 52 氣體處理裝置 5 4 N 2排除裝置 56 脫氫/水銀去除裝置 6 2 進氣接收裝置 63 氣體處理裝置 64 進氣洗滌裝置 6 5 分餾裝置 6 6 液化裝置 .雖然本發明係以其較佳具體實施例作說明，但是應了解其僅供參考與說明用，並非用來對本發明做任何限制。相反地，本發明之具體實施例對於熟悉該項技藝人士而言，可能根據上述說明而對該具體實施例作部分變更或修改，卻不脫離出本發明之精神範疇，因此，本發明之專利範圍僅由附錄之申請專利範圍加以說明。 \ 本發明的詳細說明 PLNG儲存容器本紙張尺度適用中國國家標率（CNS ) Λ4規格（210X297公釐） (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) >.裝. 訂 -13- 經濟部中央標苹局Μ工消费合作.社印髮 A7 B7 五、發明説明（11) 達本發明p L N G工廠及輸送體的關鍵在於，在約 1035千帕（150ps i a)到約7590千帕（ 1100 ip s i a)之寬廣壓力範圍及約一123 °C ( 一1 9 0°C)到約_6 2°C (-8 0°F)的寬廣溫度範圍裡製造液化天然氣的儲存容器。P L N G用的儲存容器係由包括在本發明P L N G系統之操作條件下兼具適當強度及韌度之超高強度、低合金鋼的材料所構成。鋼的抗拉強度大於8 3 0千帕（1 2 O k s i )，較佳大於約8 6 0 千帕（125 k s i)，更佳大於約900千帕（130 k s i )。在一些用途.上，抗拉強度大於約9 3 0千帕（ 13 5ksi)，或大於約 965 千帕（140ks i) ，或大於約1000千帕（145 ks i)的鋼爲較佳。鋼較佳也有低於大約一7 3°C (― 1 〇 0°F)的DBTT 。此外，提供一種在約1725千帕（2 5 Ops i a) 到約4830千帕（7 0 Op s ia)之壓力及約一1 12°C (― 170T)到約一 79°C( — 1 10T) 的溫度範圍裡儲存加壓液化天然氣的容器，其中該容器係由（i )由包括含有低於9重量％鎳之超高強度、低合金鋼並且（ϋ )具有適當韌度以包含該液化天然氣的材料構成。用來構成本發明容器的超高強度、低合金鋼較佳包含低量的昂貴合金，例如鎳。鎳含量較佳低於9重量％，更佳低於約7重量％，甚至更佳低於約5重量％。更.佳地，此等鋼包含最少量的鎳以提供所需的斷裂韌度。較佳地，本紙張尺度適州中國國家標準（C:NS ) Λ4規格（2丨0X29?公釐） {請先閲讀t.面之注意事項再填寫本頁) ------.----_------裝---^----訂------ -14 - 經浹部中央標苹局兑-1:消费合作社印¥4 A7 B7 五、發明説明（12) 超高強度、低合金鋼包含低於3重量％鎳，更佳低於約2 重量％，甚至更佳低於約1重量％鎳。較佳1地，此等鋼可溶接。這些超高強度、低合金鋼使容器的結構以實質上低於目前市售鋁的替代品或市售含鎳 ‘鋼（例如9重量％鎳）可能的成本（以每磅鋼計算）輸送 PLNG。.較佳地，用來構成本發明儲存容器的鋼不經過鍛鍊。然而，锻鍊過具有必需強度及斷裂韌度的鋼可以用來構成本發明的儲存容器。熟習此項技藝者將容易了解，Charpy V-凹口（ C V N )測試可以用於儲存液化低溫流體，例如p l N G ，特別是經由使用韌—脆轉移溫度（DBTT)的容器設計裡作爲斷裂韌度評估及斷裂控制。DB T T描述結構鋼裡有二個斷裂部分。在低於DBTT的溫度下，低能量紺裂（易脆）斷裂常常使Charpy V -凹口測試失敗，而在超過D BTT的溫度下，高能量斷裂常常使測試失敗。從熔接鋼構成以作爲上述低溫用途及作爲其它負重、低溫用作的儲存及輸送容器必須具有如藉由Charpy V —凹口測試所測得的D B T T ,低於結構運作的溫度相當多以避免脆斷。視設計，裝置條件，及/或應用領域的需求而定，所需D B T T溫度的改變範圍可以低於裝置溫度5 °C到 3 0 °C ( 9 °F 到 5 4 °F )。熟習此項技藝者將容易了解，在設計由熔接鋼構成以輸送液化低溫流體之儲存容器時列入考慮的操作條件，除包括操作壓力及溫度外，還包括可能施於鋼及熔接體的另本紙張尺度適州中國國家標率（CNS ) Λ4規格（210Χ297公釐） ! --------0批衣------訂------0 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) -15- 五、發明説明（13) A7 B7 經淹部中央標準局工消费合作社印裝外應力（請參考辭彙）。標準斷裂機械性測量，例如（i )臨界應力強度因子（KIC),此爲一項平面拉力斷裂韌度的測量1，及（ϋ )裂端開口取代（C T 0 D )，其可用來測量彈性-塑性斷裂韌度，這二種皆爲熟習此項技藝者所知，可以用來測定鋼及熔接體的斷裂韌度。通常可爲鋼結構殷計，例如B S I出版a評估熔化熔接結構之裂口可接受度的方法手冊'—通常稱爲"PD 6493: 1 9 9 1" 一接受的工業法規可以用來測量容器在以鋼及熔接體（包括H A Z )之斷裂韌度和施加在容器上之應力爲基礎的最大容許裂口大小。熟習此項技藝者可以發展出 —種斷裂控制程式，使斷裂開始的情形減緩，其經由（i )適當的容器設計使施加的應力減到最小；（ii)適當的生產品質控制以使缺點減到最小，（iii )適當控制循環負荷及施於容器的壓力，及（iv)適當檢查程式可靠地偵測容器裡的裂口及缺點。本發明系統之較佳設計原則爲^在故障前洩漏'，如熟習此項技藝者所知》這些考量因素在此總稱爲a斷裂機制的已知原則〃。下列爲這些斷裂機制之已知原則的非限制性實施例，其爲根據本發明，用於斷裂控制計畫裡計算指定裂口長度以避免容器裡開始斷裂的程序。 \ 第5 B圖係說明裂口長度3 1 5及裂口深度3 1 0的裂口。P D 6 4 9 3係用來以下列設計條件爲基礎計算圖 5A所示臨界裂口大小ρ 1 〇 t 3 0 0的數値。容器直徑： 4.57米（15呎） (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) •—〇裝.

、1T ιό. 本纸張尺度適扣中國S家標準（CNS ) Λ4規格（210X297公釐） -16- 經濟部中央標導局工消贽合竹社印^ A7 B7 五、發明説明（14) 容器壁厚度： 25. 4毫米（1.00吋）設計壓力： 34 4 5千帕（500 psi) 可容許的Hoop應力 3 3 3千帕（4 8 . 3 k s i ) 爲達本實施例之目的起見，假設表面裂口長100毫米（4吋），即縫合熔接處有軸向裂口。請參考第5 A圖，圖形300顯示臨界裂口長度爲CT0D斷裂韌度及剩餘應力程度15，50及100%降服應力之函數的値。剩餘應力可因製造或熔接而產生；而PD6493建議在熔接體（包括熔接H A Z)裡使用1 0 0%降服應力，除非熔接體爲使用例如後熔接熱處理（P W Η T )或機械應力緩和等技術緩和的應力。在以最小運作溫度下以壓力容器鋼的C Τ 0 D斷裂韌度爲基礎之下，可以調整容器生產而減小剩餘應力並可以進行檢查程式（針對初始檢查及運作中檢查）以偵測及測量裂口，作爲與臨界裂口大小比較之用。在該實施例裡，如果鋼在最小運作溫度下的韌度爲0 . 0 2 5毫米（使用實驗室印品測得）而剩餘應力降到1 5 %的鋼降服應力，則臨界裂口深度的値爲大約4毫米（請參考圖5 Α上的.點 320)。接著圖樣的計算程序，如熟習此項技藝所知，

I 臨界裂口深度可以針對不同裂口長度及裂口幾何作測量。藉由使用這些資料，可以發展出品質控制程式及檢査程式 (可偵測裂口大小，頻率的技術）以確定裂口在達到臨界裂口深度前或在施予設計負荷前被偵測到而且補救。在已本纸張尺度適用中國11家標準（CNS ) Λ4規格（210X 297公釐） (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁)

-17- A7 B7 經濟部中决榡準局兵工消费合竹社印¥ 五、發明説明（15) 公開之CVN，KIC及CTOD斷裂韌度間的實驗相依關係爲基礎之下，0.0250毫米CTOD韌度通常與大約3 7的1C V N値呈相依關係。該實施例並非以任何方式限制本發明。儲存容器較佳由超高強度、低合金鋼所構成。儲存容器的接頭，包括熔接接頭，較隹具有與超高強度、低合金鋼板大致相同的強度和斷裂韌度》在一些情況裡，可以針對較低應力的位置調整約5 %到約1 0 %強度的未符合程度。具較佳性質的接頭可以由任何一種能夠製造強度及低溫韌度之間所要之平衡的接合技術製得。說明性接合技術係述於以下實施例。特別較佳的接合技術包括氣體金屬電弧容接（GMAW)及鎢惰性氣體（T I G)熔接法。對於某些操作條件（如以下實施例所述）而言，可以使用浸漬段弧熔接（SAW)，電子束熔接（EBW)法，及雷射光束熔接（LBW)法。 P L M G 廠上述的儲存容器使本發明的PLNG處理方法-在約 1035千帕（15〇ps i a)到約7590千帕（ 1 1 0 0 p s i a )之寬廣的壓力範圍裡及在約-1 2 3 °C ( — 1 9 0 °C )到約一6 2 °C ( — 8 0 °F )的溫度範圍裡產生PLNG。較佳地，PLNG在約1725千帕（ 250?313)到約7590千帕（1100?3、3 )的壓力範圍裡及在約一1 1 2°C (― 1 7 0°F)到約 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) -裝. 訂 10 本紙張尺度適用中國囤家標準（CNS ) Λ4規格（ 210X29*7公釐〉經：4_部中夾標^^負工消费合竹社印纪 A7 B7 五、發明説明（16) — 62°C ( — 80°F)裡產生及輸送。更佳地，PLNG 在約2415千帕（3 50ps i a)到約4830千帕 (.7 〇〇 ip s i a )的壓力範圍裡及在約一 1 〇 1 °C ( —1 5 0 °C )到約—7 9 °C ( — 1 1 0 °F )裡產生及輸送。甚至更佳地，PLNG之壓力及溫度範圍的下限爲約 2760 千帕（400ps i a)及約—9 6°C ( - 1 4 0 t )。在較佳範圍裡面，理想的溫度及壓力組合係視欲液化之天然氣的組成物及視經濟因素而定。熟習此項技藝者可以藉由參考標準工業出版品及/或執行平衡沸點計算來測定組成物參數的影響。此外，熟習此項技藝者可以藉由參考標準工業出版品來測定及分析不同經濟因素的影響。例如，其中一個經濟因素是隨著PLNG溫度變冷，冷凍馬力需求增加；然而，在PLNG的壓力時溫度變冷，也會使P L N G的密度增加，因而減少必須輸送的體積。隨著PLNG的溫度變溫，壓力增加，儲存及輸送容器裡需要更多的鋼，但是冷凍成本減少及工廠效益增加〇 * 下列說明主要著重在本發明系統與傳統處理L N G'系統的經濟效益差異。第2圖槪略說明本發明處理P L N G 的說明性工廠。爲比較起見，第1圖槪略說明處理傳統 LNG的說明性工廠。如第1圖所示，處理傳統LNG的說明性工廠包括進氣氣體接收裝置62，氣體處理裝置 5 2，脫氫/去水銀裝置5 6，冷凍裝置6 3，進氣洗滌裝置64，分餾裝置65，液化裝置66，及氮排除裝置本紙張尺度適州中國围家標準（'CNS ) Λ4規格（210Χ297公釐） (請先閲讀背面之注意事項再填商本頁) ·—Ο裝· 丁 _ "ο -19- 經1¾-部中央標隼局β工消費合作社印製 A7 B7 五、發明説明（17) 5 4。雖然標準天然氣液化裝置可以被滿意地用於本發明的加工廠，但是傳統L N G工廠所需的數個步驟可以免除，而且冷卻天然氣所需的能量大幅減少。因此，在 PL NG方法裡，用來消耗以提供傳統L N G方法裡之能量的天然氣可以轉化成可市售的P LNG。請參考第2圖 ,PLNG處理步驟較佳包括（i)去除液態烴的進氣氣體接收裝置1 0，（ ϋ )脫氫裝置1 2，及（迅）液化裝置1 4。驟冷廠1 6及分餾塔1 8可以用來產生用於液化裝置的補充型冷卻劑。液化裝所需的另一部分或所有的冷卻劑可以用購買的或從其一來源取得。眾所皆知的冷卻方法可以用來達到P L NG所要的低溫。此等方法可以包括例如單一冷卻劑，多組份冷卻劑，階梯式循環或這些循環的組合。此外，驟冷渦輪可以用於冷卻方法。與傳統 LNG工廠比較之下，本發明之PLNG工廠所需的冷凍馬力大幅減低，使得資金成本大幅降低，依照比例地降低操作費用，及增加效率及可靠性，因此大幅提升製造液化天然氣的經濟效益。本發明製造P L N G的工廠與傳統L N G方法的比較如下。請參考第1圖及第2圖，由於PLNG工廠8 (第 2圖）裡的液化溫度比傳統LNG工廠50 (第1圖）（在約-1 6 2°C ( ― 2 6 0 °F)及大氣壓+製造傳統 LNG)高，故去除可結凍組份，例如二氧化碳，正戊烷以上及苯的氣體處理裝置5 2 (第1圖）一爲傳統LNG 工廠5 0所需-，通常在PLNG工廠8裡是不需要的，本紙張尺度適用中园國家標率（CNS ) Λ4規格（210X297公釐） --------0餐— (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁)

、1T —. -20- 經淹部中央標本局Μ.Χ消费合ii社印f A7 ____B7 五、發明説明（Ί8) 因爲這些天然產生的組份在正常情況下是不結凍的而且因較溫的操作溫度而在P L N G工廠裝置裡導致堵塞問題。如果不正1常高量的二氧化碳，含硫化合物，正戊烷以上，或苯存在於欲以P L N G工廠8處理的天然氣，則必須依需要而添加一些將其去除的氣體處理裝置。除此，氮在傳統的LNG工廠50裡（在氮排除裝置5 4裡）去除，因爲氮在傳.統I/N G的輸送期間-在大氣壓下-不以液_相存在。PLNG工廠8裡不需要將適量存在於惰性氣體裡的氮去除，因爲氮在PLNG方法的操作壓力及溫度下係以液相存在於液化烴裡。此外，傳統的L N G工廠5 0要將水銀去除（在水銀去除裝置5 6裡進行）。因爲PLNG 工廠8在比傳統LNG工廠50更高的溫度下操作，並且因此PLNG工廠8裡的容器、管、及其它設備內不需要使用鋁材料，所以PLNG工廠8裡通常不需要水銀去除裝置。當天然氣組成物允許時省略氣體處理，氮排除，及水銀去除所需之裝置的能力係提供重要的技術及經濟優點〇在本發明的較佳操作壓力及溫度下，對於程序管路及裝置而言P L NG工廠8裡的最冷操作區域裡可以使用約 3 1/2重量％鎳鋼，然而在傳統LNG工廠50裡相同的組成物通常需要更貴的9重量％鎳鋼或鋁。這使 P L N G工廠8相對於傳統L N G工廠另外明顯地節省成本。較佳地，在PLNG工廠8的操作條件下具適當強度及斷裂韌度的高強度、低合金鋼係用來構成PLNG工廠本紙張尺度適用屮國國家標準（CNS ) Λ4規格（210X 297公釐] ~ (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 0¾衣----

*1T A7 B7 經濟部中央標準局兵工消资合作社印纪五、發明説明（19) 8的管路及相關組件（例如，凸緣，閥及配件），壓力容器，及其它裝置，以提供比傳統LNG工廠更經濟的優棄占

〇 I 請參考第1圖，傳統LNG工廠5 0裡製造的LNG 係儲存在一或多個近出氣端的儲存容器5 1裡。請參考第 2圖，PLNG工廠8裡製造的PLNG可以儲存在一或多個近出氣端的儲存容器9裡，該容器係由本發明的@胃強度，低合金構成。在本發明的另一具體實施例裡， P LNG工廠8裡製造的P LNG可以輸送到p L NG輸送容器上一或多個輸送儲存容器9裡，該容器係由本發明的超高強度，低合金構成，如下所述。本發明的P L NG工廠可以作爲尖峰資源共享工廠，將天然氣以PLNG儲存。例如，傳統LNG進氣端係以船接收，將L N G儲存，並使L N G汽化以輸送到氣體輸送柵。經儲存的LNG會隨著溫度上升而產生蒸汽煮掉的蒸汽# )。通常，煮掉的蒸汽從LNG儲存容器釋出並隨著已汽化的L NG跑到氣體輸送柵。在低量瓦斯需求期間，煮掉的蒸汽可能超出輸送到柵所需之蒸汽的體積。在此等情況裡，煮掉的蒸汽通常會液化並以LNG儲存直到在高量氣體需求的時候才需要。在使用本發明之下，煮 ί . 掉的蒸汽可以液化成P L N G並儲存直到高量氣體需求的時候才需要。在其它的例子裡，供應家庭或商業加熱用氣體給消費者的公司在尖峰需求期間典型藉由汽化L N G來獲得額外的天然器以配送到消費者。在使用本發明之下，本纸浪尺度適川中國國家標準（（’NS > Λ4規格（210X297公釐} {請先閑讀背面之注意事項再填寫本頁} 一裝- 、1Τ -22- 經湞部中央標隼局Μ工消费合作社印製 A7 B7 五、發明説明（20) 公司可以藉由汽化L N G來獲得額外的天然器以配送到消費者。使用在尖峰資源共享工廠，而非LNG可以更符合經濟效益|。 P L N G輸送體本發明的PLNG輸送體包含由上述超高強度、低合金鋼構成的儲存容器。 PLNG輸送體較佳爲海上用輸送體，例如船，其跨過水體從P L N G出氣端推進到P L N G進氣端。 PLNG產物的密度低於傳統LNG。抵型地，PLNG 產物密度約7 5 % (或更少於）傳統L N G的密度。因此，總體積負載量約傳統輸送LNG之單一船隻125%或更大的船隊爲本發明系統用來輸送更有效率之工廠增加的產量及由於降低密度而增加的體積。第3 A， 3 B及3 C 圖係說明設計來負載P L N G的說明性高容量船隻。該說明性P L N G船隻3 0有四十八個具半圓形或錐形頭部的筒狀儲存容器3 2。容器也可以是圓形。容器的數量及大小係視超高強度、低合金鋼之實際抗拉強度，容器的壁厚度，及設計壓力而定，如熟習此項技藝者所知。 P L NG船估計花費比L NG船更少而且具有比負載 1' 傳統L N G之最大船隻明顯更大的容量。在本發明的較佳具體實施例裡，容器在約一1 0 1°C (― 15 0°F)到約一 7 9 °C ( _ 1 1 Ο T )下保有P L N G，而且這需要一些絕緣。可以目前市售可得具良好低溫絕緣性質的工業絕本紙張尺度適用中國0家標率（CNS ) Λ4規格（210X 297公釐） --------〇裝— (請先閱讀背面之注意事項再填符本頁) -e 23· 經濟部中央榡準局貞工消费合竹社印裝 A7 B7 五、發明説明（21 ) 緣材料。 P L N G船隻設計提供撓曲性作爲選擇以符合消費者的需要並1使成本降到最低，如以下有關進氣端的說明所述。船隻可以藉由添加或減除P L N G容器來設計其特定容量。其可以設計成在短時間內（典型爲1 2小時）負荷/ 未負荷P L N G或以最高可達工廠製造速度的較低速度負荷/未負荷。如果消費者想要減低其進氣成本到最低，則 P L N G船隻可以設計成包括船上型汽化裝置以將瓦斯直接送到消費者手上，如第4 A，4 B及4 C圖所示。說明性P LNG船4 0有四十四個儲存容器4 2及船上型汽化裝置4 4。 P LNG船隻提供許多比傳統L NG船好的優點。此等優點包括實質上較大的負載量，較低成本，更容易負載追蹤器的能力以符合消費者需求，以液体輸送的能力或在船上將P L N G汽化成氣體以供輸送的能力，比傳統 L NG在大氣壓下發費較低抽送成本-因爲P L NG在較高壓力（較佳條件爲約2415千帕（350 p s i a) 到約4830千帕（ 700ps i a)下一，及較短的構成時間-因爲儲存容器及相關管路可以預先製造而且就位，因此將船上所需的勞力減到最低。 i PLNG出氣及準氣端 PLNG出氣端可包括船塢，儲存容器，及船運泵。 PLNG進氣端可以包括船塢，儲存容器，船運栗，及汽 ‘本纸張尺度適中國围家標準（CNS ) Λ4規格（2丨0 X 297公釐） (請t閲請背面之注意事項再填商本頁) -裝· 訂 A 7 B7 五、發明説明（22) 化裝置。出氣端及進氣端的PL N G儲存容器較佳由在本發明PLNG系統操作條件，包括壓力及溫度下具有適當強度及斷裂軔度的超高強度，低合金鋼所構成。二者擇其一地，PLNG出氣端及/或進氣端可以免除儲存槽。在出氣端沒有儲存槽的PLNG系統裡，製得的P L N G直接從P L NG工廠傳到P L NG輸送船上的輸送儲存容器。在進氣端沒有儲存槽的P L N G系統裡，進氣端基本上由汽化裝置組成，或者是，PLNG船對裡的每一個運輸船具有船上型標準汽化裝置以直接裝 P L NG轉化成管線輸送氣體。對於P L NG出氣端沒有而且P L N G進氣端也沒有儲存容器的情況而言，例如二個PLNG運輸船加入PLNG運輸船的船對，超出典型使用出氣端及進氣端輸送及傳送P LN G至行銷處所需的數量。因此，雖然其它PLNG運輸船正在運送中，經濟部中央標嗥^兵工消費合作社印" (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 但是另一額外的PLNG運輸船停泊在出氣端，不是塡充 PLNG就是儲存PLNG，而且其它另外的PLNG輸送船停泊在進氣端直接傳送到行銷處。就在運輸船上汽化的情況而言，此等停泊可以近海處，例如錨支柱停泊（ SALM)。這些交替性的作法比傳統LNG系統更有經濟效益而且可以實質地減少出氣及進氣端的成本。實施例 PLNG儲存容器實施例如上所述，本發明之儲存及輸送P L N G的容器較佳本紙張尺度適州中國國家標率（rNS ) Λ4規格（210X 297公釐） -25- 經濟部中央橾羋局β.τ_ί)'ί於合竹社印； A7 B7 五、發明説明（23) 由包含低於9重量％鎳並且抗拉強度大於8 3 0千帕（ 1 2 0 k s i )的超高強度，低合金鋼板構成。任何包含低於9重Λ %鎳並具有在操作條件下包含低溫流體，例如 P L N G之適當韌度-根據在此所述之斷裂機制的原則一的超高強度低合金鋼，可以用於構成本發明之儲存及輸送 PLNG的容器及其它組件。較佳地，此等鋼具有低於大約—7 3 °C (— 1 0 0 °F )的 D Β Τ Τ。近來在製鋼技術方面的進展係已可能製造出具極佳低溫韌度的新穎性超高強度、低合金鋼。例如，屬於Κ ο 〇等人的三個美國專利5，5 3 1，8 4 2， 5，545，2 69和5，545，270描述新穎性鋼及處理這些鋼以產生抗拉強度大約8 3 0千帕（1 2 0 ksi), 96 5千帕（1401^81)及更高之鋼板的方法。在此所述的鋼及處理方法已獲改善及改良，得以提供整合的鋼化學技術及製造在熔接時於鋼基板及熱作用區域（HAZ)之兩個區域裡具低溫韌度之超高強度、低合金鋼的方法。這些超高強度，低合金鋼也具有比標準市售之超高強度、低合金鋼具有更好的韌度。經改良的鋼係述於共同申請中之美國臨時專利申請案 ' 具極佳低溫韌度的超高強度鋼'，該案主張1 9 9 7年1 1月1 9曰的優先權並經美國專利商標局（U S PTO)認#申請序號第 6 0/0 6 8 1 9 4號；在及述於美國臨時專利申請案” 具極佳低溫韌度的超高強度沃斯時效鋼〃裡，該案主張 1 9 9 7年1 1 ;月1 9日的優先權並經SUPTO認可爲本紙張尺度適^中國园家標华（（.:灿）/\4規格（2]0>< 297公釐） ~ — ---------c^.-- (請先閱讀背面之注意事項再填荈本頁)

、1T — -26- A7 B7 五、發明説明（24) 申請序號爲第6 0/0 6 8 2 5 2號；及述於共同申請中美國臨時專利申請案a具極佳低溫韌度的超高強度雙向鋼 '，該案生張1997年11月19日的優先權並經 USPTO認可申請序號60/068816。（總稱爲 '鋼專利申請案"）。鋼專利申請案及下列實施例所述的新穎性鋼係特別適合構成本發明儲存及運輸PLNG的容器，其中鋼具有下列特徵，尤其鋼板厚度大約2 0 . 5公分（1吋）及更大 ;(I)在鋼基板及在熔接的HAZ裡，DBTT低於大約一 7 3°C (— 100T)，較佳低於大約一l〇7°C ( -1 6 0 °F ) ; ( ii )抗拉強度大於8 3 0千帕（1 2 0 ksi),較佳大於約860千帕（12 5ksi)，更佳大於約900千帕（1 30k s i ) ; (iii)優越的熔接力；（iv )整個厚度非常均勻的微結構及性質；及（v )比標準市售超高強度、低合金鋼更好的韌度。甚至更佳地，這些鋼具有大於約9 3 0千帕，或大於約9 6 5千帕 (140 ks i)，或大於約1〇〇〇千帕（145 k s i )的抗拉強度》第一鋼實施例如上所述，共同申請中美國臨時專利1申請案、具極佳低溫韌度的超高強度鋼〃一該案主張1 9 9 7年1 1月 1 9日的優先權並經美國專利商標局（u S P T 0 )認可申請序號第6 0/0 6 8 1 9 4號―，敘述適用於本發明本紙浪尺度適w中國S家標準（CNS ) Λ4規格（210X297公釐） --------裝~------訂------ (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 27- 經濟部中央標淖局只工消费合作社印f A7 B7 五、發明説明（25) 的鋼。其提供一種製備具有包括主要鍛鍊過之細粒薄片馬丁體，锻鍊過之細粒低級巴菌體或其混合物之微結構的超高強度鋼1板，其中方法包括下列步驟（a )加熱厚鋼片至高到足以（i)使厚鋼片非常均質，（ϋ)使厚鋼片裡鈮及銳之幾乎所有的碳化物及氮化碳（.carbonitride )溶解，及（迅）使厚鋼片裡形成沃斯田體圓粒的再加熱溫度；（ b)在沃斯田體再結晶之第一溫度範圍內以一或多次熱滾壓，使厚鋼片厚度減小而形成鋼板；（c )在低於T n r 溫度及超過大約A r 3轉化之第一溫度範圍內以一或多次熱滾壓，使厚鋼片厚度減少；（d )以大約每秒1 〇 °C到大約4 0°C ( 1 8°F/秒/ — 7 2°F/秒）的冷卻速度使鋼板驟冷至低於大約M s轉化溫度加上2 0 0 °C ( 3 6 0 °F )的驟冷停止溫度；（e )停止驟冷；及（f )以大約 400°C (752°F)到高達大約ACl^化溫度，較佳高達但不包括A c i轉化溫度的锻鍊溫度鍊鋼一段足以使硬化粒子，即一或多種ε_銅，M〇2C,或鈮及釩的碳化物和氮化碳（carbonitride )沉澱的時間。足以使硬化粒子沉澱之時間長度主要視鋼板的厚度，鋼板的化學機制，及鍛.鍊溫度而定，而且由熟習此項技藝者決定。（請參考辭彙對，主要是硬化粒子，Tnr溫度，Ar3，Ms，與AC1 轉化溫度，及M〇2C的定義）。爲了確定室溫及低溫韌度，本第一鋼實施例的鋼較佳具有主要由鍛鍊細粒低級巴菌體，鍛鍊細粒薄片馬丁體，或其混合物所組成的微結構。較佳實質上使脆化成份，例本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) Λ4規格（2丨0X297公釐) ： ' -28- (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 一裝 ,ιτ 五、發明説明（26) Α7 Β7 如高級巴菌體，成對（twinned )馬丁體及Μ A的形成減到最少。如本第一鋼實施例及申請專利範圍裡所述，"主要〃係只至吵大約5 0體積百分比。更佳地，微結構包括至少大約6 0百分比至大約8 0體積百分比锻鍊細粒低級巴菌體，鍛鍊細粒薄片馬丁體，或其混合物。甚至更佳，微結構包括至少大約9 0體積百分比的锻鍊細粒低級巴菌體 ,鍛鍊細粒薄片馬丁體，或其混合物。最佳地，微結構包括幾乎1 0 0 %的鍛鍊細粒薄片馬丁體。根據本鋼實施例的厚鋼片係以習知的方式製造，而在一具體實施例裡，包括鐵及下列合金元素，較佳包括下列表1所述的重量範圍：表 1 合金元素範圍（重量％) 碳（C ) 0.04-0.07 經濟部中央桴本局Μ T;消轮合竹社印製鍤（Μ η 鎳（N i 銅（C u 鉬（Μ ο 鈮（Ν b 鈦（Τ i 鋁（A 1 氮（Ν ) ) 0 0 0 0οο Ο - 1 . 5 - 2 . 5 - 1 . 2 — Ο . 0 3-0 0 1-0 8 5 Ο 5 0 5 0 2 0 0 5 — 0 /03 002 -0 . 003 有時將較佳高達大約〇. 1 Ο重量％，更佳大約本纸張尺度適用中國國家標率（（〕NS ) Λ4規格（210x297公釐） -11 (請先閲讀背而之注意事項再填荇本頁)

-29- 經濟部中央桴卑局β工消费合作社印繁 A7 ______B7 _ 五、發明説明（27) 〇 . 02重量％到大約0 . 05重量％的釩（V)加入鋼 9 有時1將較佳高達大約1 . 0重量％，更佳大約0 .2 重量％到大約0 . 6重量％鉻（（：1：)加入鋼。有時將較佳高達大約0.5重量％，更佳大約 0 . 0 1重量％到大約0 . 5重量％，甚至更佳大約 0 . 05重量％到大約0 . 1重量％的矽（S i )加入鋼〇有時將較佳高達大約0.0020重量％，更佳大約 0.0006重量％到大約0.0010重量％的硼（B ')加入鋼。鋼較佳包含至少大約1重量％鎳。鋼的鎳含量在必要時爲增強熔接後的功效，可以增加超過大約3重量％。每 1重量％的鎳預期降低鋼的DBTT大約l〇°C (18°F )。鎳含量較佳少於9重量％，更佳少於6重量％。鎳含量較佳減到最少比使鋼的成本降到最低。如果鎳含量超過大約3重量％，則錳含量可以減少到低於大約0 . 5重量 %到0 . 0重量％。因此，廣言之，較佳包含大約2 . 5 重量％錳。除此，鋼裡的其餘物較佳實質地減到最少。磷（P ) 含量較佳低於大約0.01重量％。硫（S)含量較佳少於大約0 . 004重量％。氧（〇)含量較佳少於大約 0 . 0 0 2 重量％。更細言之，本第一鋼實施例的鋼係藉由如此所述之方 : . 紙张尺度適'川中囤园家標卒（CNS ) Λ4規格（2丨0 X 297公釐） (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁)

-30- 經濟部中央標率局Μ工消费合作枓印：裝 A7 B7 五、發明説明（28) 式形成所要組成物的鋼片；將鋼片從大約9 5 5 °C加熱到大約 1065°C (1750 °F— 1950 °F);將鋼片熱滾壓以形1成鋼板，其係經過提供在沃斯田體再結晶之第一溫度範圍，即超過大約T n r溫度裡一或多次熱滾壓而厚度減小大約3 0%到大約7 0%;及進一步將鋼板在低於 T n r溫度及超過大約A r 3轉化溫度之第二溫度範圍裡一或多次熱滾壓而厚度減小大約4 0 %到大約8 0%而製得。然後將經熱滾壓過的鋼板以大約每秒1 0 °C到每秒大約 4 0 °C ( 1 8 °F /秒一 7 2 °F /秒）的冷卻速度驟冷到適當的Q S T (如辭彙所定義）一低於大約M s轉化溫度加上20CTC (360°F) —，到那時終止驟冷。在該第一鋼實施例的具體實施例裡，鋼板接著以空氣冷卻到室溫。該程序係用來產生較佳主要包括細粒薄片馬丁體，細粒低級巴菌體，或其混合物的微結構，或較佳包括幾乎100 %細粒薄片馬丁體。該第一鋼實施例的鋼裡因此直接驟冷的馬丁體具有高強度，但其韌度因在超過大約4 0 0 °C ( 7 5 2 °F )到高達大約A c i轉化溫度的適當溫度鍛鍊而獲改良。在該溫度範圍內鍊鋼也使驟冷應力減低，因而使靭度增加。鍊鋼可以使鋼的韌度增強，然而正常而言係造成強度實質上的損失。在本發明裡，由於锻鍊所損失的一般強度係由致使沉澱物分散液硬化來補償》由細銅沉澱物及混合碳化物/氮化碳（carbonitride )的分散液硬化作用係被用來調整馬丁體結構期間的強度及韌度最佳化。該第一鋼實施例之鋼的本纸張尺度適片]中國國家標準（（:泌）八4規格（210乂2^7公釐） ' _ ---------Ο 裝-- (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁)

. I II -31 - A7 B7 五、發明説明（29) 獨特化學機制可以在大約4 0 0 °C到大約6 5 0 °C ( 7 5 0°F - 1 2 0 0°F)的寬廣範圍內調整而未隨驟冷實質損失其1強度。鋼板較佳在超過大約400 °C (752 °F )到低於A c i轉化溫度的鍛鍊溫度鍛鍊一段足以使硬北粒子沉澱的時間（如此所定義者）。該程序係利用鋼板的微結構轉化成主要锻鍊細粒薄片馬丁體，鍛鍊細粒低級巴菌體，或其混合物。再一次，足以使硬化粒子沉澱之時間長度主要視鋼板的厚度，鋼板的化學機制，及鍛鍊溫度而定，而且由熟習此項技藝者決定。第二鋼實施例如上所述，共同申請中美國臨時專利申請案，具極佳低溫韌度的超高強度鋼〃-該案主張1 9 9 7年1 1月 1 9日的優先權並經美國專利商標局（USPTO)認可申請序號第6 0 / 0 6 8 2 5 2號―，敘述適用於本發明之其它種類的鋼。其提供一種製備具有微積層板微結構的超高強度鋼板，其包括大約2體積％到大約10體積％沃斯田體薄膜層及大約9 0體積％到大約9 8體積％主要細粒馬丁體和細粒低級巴菌體之薄片，其中方法包括下列步驟：（a )加熱厚鋼片至高到足以（丨）使厚鋼片非常均質，（ϋ)使厚鋼片裡鈮及釩之幾乎所有碳化物及氮化碳（carbonitride )溶解，及（ΐϋ)使厚鋼片裡形成沃斯田體圓粒的再加熱溫度；（b )在沃斯田體再結晶之.第一溫度範圍內以一或多次熱滾壓，使厚鋼片厚度減小形成鋼板本纸乐尺度適^國國家標準（CNS ).Λ4規格（210X 297公釐） ----- (請先閱讀背面之注意事項再填耗本頁) -裝· 、1Τ -32- A7

經濟部中决樣卑-^员工消费合作社印絮；(c )在低於T n r溫度及超過大約A r 3轉化之第一溫度範圍內以一或多次熱滾壓，使厚鋼片厚度減小；（d) 以大約每丨秒1 0 t到大約4 〇 °C ( 1 8 T /秒/ - 7 2 T /秒）的冷卻速度使鋼板驟冷至低於大約M s轉化溫度加上1 0 0 °c ( 1 8 〇 °F )的驟冷停止溫度（q s Τ );( e )停止驟冷。在一個具體實施例裡，本第二鋼實施例的方法進一步包括將鋼板以空氣從S Q T冷卻至室溫。在另一具體實施例裡，本第二鋼實施例的方法進一步包括在以空氣冷卻鋼板到室溫前，將鋼板保持在幾乎是QST定溫下最長可達大約5分鐘》在又一具體實施例裡，本第二鋼實施例的方法進一步包括在以空氣冷卻鋼板到室溫前，將鋼板以低於每秒大約1 . 〇°C的速度（1 . 8°F/秒）從 S QT緩慢地冷卻最長可達大約5分鐘。該程序係使鋼板的微結構容易轉化成大約2體積％到大約1〇體積％沃斯田體薄膜層及大約9 0體積％到大約9 8體積％主要細粒馬丁體和細粒低級巴菌體之薄片（請參考辭彙對Tn r溫度，Αγ3與Ms轉化溫度的定義）。爲了確定室溫及低溫韌度，微積層微結構裡的薄片較佳包括主要低級巴菌體或馬丁體。較佳實質上使脆化成份，例如高級巴菌體，成對（twinned )馬丁體及MA的形成減到最少。如本第二鋼實施例及申請專利範圍裡所述，' 主要'係只至少大約5 0體積百分比。微結構的其餘物可以包括另外的細粒巴菌體，另外的細粒薄片馬丁體，或肥粒鐵。更佳地，微結構包括至少大約6 0百分比至大約 )、紙浪尺度適州中國國家標率（CNS ) Λ4規格（210 X 297公釐） (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) :裝---- 訂 ---------:---：----^__.— -33 - 經淤部中央標隼扃Μ工消贽合作社印ϊ木 A7 B7 五、發明説明（31 ) 80體積百分比低錄巴菌體或薄片馬丁體。甚至更佳，微結構包括至少大約9 0體積百分比低級巴菌體或薄片馬丁體。1 根據本第二鋼實施例的厚鋼片係以習知的方式製造，而在一具體實施例裡，包括鐵及下列合金元素，較佳包括下列表2所述的重量範圍：表 2 合金元素範圍（重量％) 碳（C) 0 . 04-0 . 12,更佳0 . 04-0 . 07 錳（Μη) 0 . 5-2 . 5,更佳1 · 0-1 . 8 鎳（N i ) 1 . 0-3 . 0,更佳1 . 5-2 . 5 銅（C u ) 0 . 1-1 · 0,更佳0 . 2-0 . 5 銦（Mo) 0 . 1-0 . 8,更佳0 . 2 —0 . 4 鈮（Nb) 0 . 02-0 · 1，更佳〇 . 02-0 . 05 鈦（T i ) 0.008-0.03,更佳0 .0 1 —0 . 02 鋁（A 1 ) 0 . 0 0 1 - 0 . 0 5,更佳0 · 0 0 5-0 . 0 3 氮（N) 0.002-0.005,更佳0.002-0.003 有時將較佳高達大約1.〇重量％，更佳大約〇.2

I 重量％到大約0 . 6重量％鉻（C r )加入鋼。有時將較佳高達大約0.5重量％，更佳大約 0 . 0 1重量％到大約〇 . 5重量％，甚至更佳大約 0 . 05重量％到大約〇 . 1重量％的矽（s i )加入鋼本紙張尺度適州中國國家標唪（CNS ) Λ4規格（210X297公釐） --------o^.------.玎------IO (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) -34- 經濟部中央標準局β工消资合社印54 A7 ____ B7 五、發明説明（32) 0 有時將較佳高達大約0.0020重量％，更佳大約〇 · 00 i〇 6重量％到大約0 . 0 0 1 〇重量％的硼（B )加入鋼。鋼較佳包含至少大約1重量％鎳。鋼的鎳含量在必要時爲增強熔接後的功效，可以增加超過大約3重量％。每 1重量％的鎳預期降低鋼的D B T T大約1 〇 °C ( 1 8 °F )。鎳含量較佳少於9重量％，更佳少於6重量％。鎳含量較佳減到最少比使鋼的成本降到最低。如果鎳含量超過大約3重量％，則錳含量可以減少到低於大約0.5重量 %到0 . 0重量％。因此，廣言之，較佳包含大約2 . 5 重量％猛。除此，鋼裡的其餘物較佳實質地減到最少。磷（p ) 含量較佳低於大約0 . 0 1重量％。硫（S )含量較佳少於大約0 . 004重量％。氧（0)含量較佳少於大約 0 . 0 ◦ 2 重量％。更細言之，本第二鋼實施例的鋼係藉由如此所述之方式形成所要組成物的鋼片；將鋼片從大約9 5 5。(：加熱到大約 1065 °C (1750 °F- 1950 °F);將鋼片熱滾壓以形成鋼板，其係經過提供在沃斯田體再結晶之第一溫度範圍，即超過大約Tn r溫度裡一或多次熱滾壓而厚度減小大約30%到大約70%;及將鋼板在低於Tnr 溫度及超過大約A r 3轉化溫度之第二溫度範圍裡一或多次熱滾壓而厚度減小大約4 0%到大約8 0 %而製得。然後本紙張尺度適ίί中Κ困家標準（CNS )八4規格（210Χ 29?公£] ---- -35 - (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) \,.裝· 訂經濟部中央標萆跔只ΐ,消費合竹社印氣 A7 _____________B7 五、發明说明（33) 將經熱滾壓過的鋼板以大約每秒1 0。(：到每秒大約4 0 °C (1 8°F /秒一 7 2°F /秒）的冷卻速度驟冷到適當的 QST (如辭彙所定義）—低於大約Ms轉化溫度加上 1 〇〇 °C ( 1 8 0 °F ) -，到那時終止驟冷。在該第二鋼實施例的一個具體實施例裡，在驟冷終止後，將鋼板保持在幾乎是QST定溫下一段時間，較佳最長可達大約5分鐘，然後冷卻到室溫。在又一具體實施例裡，將鋼板以低於空氣冷卻的速度，即以低於每秒大約1 t的速度（ 1 . 8 °F /秒）從Q S T緩慢地冷卻，較佳長達大約5分鐘。在本第二鋼實施例的至少一個具體實施例裡，Ms轉化溫度爲大約3 5 0 °C ( 6 6 2 °F )，因此，M s轉化溫度加上 1 0 0 °C ( 1 8 Ο Τ )爲大約 4 5 0 °C ( 8 4 2 °F )° 鋼板可以利用如熟習此項技藝者所知之任何適當的方式，例如將熱毯放在鋼板上，保持在幾乎是QST定溫下。鋼板可以利用如熟習此項技藝者所知之任何適當的方式，例如將絕緣毯放在鋼板上，在驟冷終止後緩慢冷卻。第三鋼實施例. 如上所述，共同申請中美國臨時專利申請案*具極佳低溫韌度的超高強度鋼'一該案主張1 9 9 7年1 1月 19日的優先權並經USPTO認可申請序號第 6 0/0 6 8 8 1 6號一，敘述適用於本發明的鋼。其提供一種製備具有微結構的超高強度雙相鋼板，該微結構包本紙張尺度滴用屮國囤家標潭.（CNS ) Λ4規格（210X297公釐） (請先¾讀背面之注意事項再填寫本頁)

、1T 36- 經濟部中央標準局Μ工消费合社印裂 A7 ____ · B7_ 五、發明説明（34 ) 括大約1 0體積％到大約4 0體積％幾乎1 0 0體積％ ( 即幾乎是純的或 '"基本上是純的肥粒鐵的第一相及大約6 0體1積％到大約9 0體積％第二相的主要細粒薄片馬丁體，細粒低級巴菌體或其混合物，其中方法包括下列步驟：（a )加熱厚鋼片至高到足以（i )使厚鋼片非常均質，（ϋ )使厚鋼片裡鈮及釩之幾乎所有的碳化物及氮化碳（carbonitride )溶解，及（迅）使厚鋼片裡形成沃斯田體圓粒的再加熱溫度；.（b)在沃斯田體再結晶之第一溫度範圍內以一或多次熱滾壓，使厚鋼片厚度減小形成鋼板 ;(c)在低於Tnr溫度及超過大約Ar3轉化之第二溫度範圍內以一或多次熱滾壓，使厚鋼片厚度減小；（d) 在低於大約A r 3轉化溫度及超過大約A r t轉化之第三溫度範圍（即交畀溫度範圍）內以一或多次熱滾壓，再使該厚鋼片厚度減小；（e )以大約每秒1 〇 °c到大約4 0 °C (1 8 /秒/ 一72卞/秒）的冷卻速度使鋼板驟冷至低於大約M s轉化溫度加上2 0 0。(：（ 3 6 0 T )的驟冷停止溫度（QST);及（f)停止驟冷。在本第三鋼實施例的另一具體實施例裡，QST較佳低於大約Ms轉化溫度加上1 0 〇°C ( 1 8 0T)，而且更佳低於大約 3 50 °C(6 6 2°F)。在本第三鋼實施例的一個具體實施例裡，鋼板係在步驟（f )後以空氣冷^卩到室溫。該程序係使鋼板的微結構轉變成大約1 〇體積％到大約4 〇體積％幾乎1 0 0體積％ (即幾乎是純的或、基本上是純的 ")肥粒鐵的第一相及大約6 0體積％到大約9 〇體積％本纸張尺度1¾用中國國家料（CNS ) Λ4規格（21GX297公釐) ：： ~ -37- (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁)

經采‘部中戎標準局只工消费合作社印t A7 _______B7 五、發明説明（35) 第二相的主要細粒薄片馬丁體，細粒低級巴菌體或其混合物。（請參考辭彙對T n r溫度，A r 3，及A r :轉化溫度的定義。。爲了確定室溫及低溫韌度，本第三鋼實施例之鋼裡的微結構主要包括細粒低級巴菌體，細粒薄片馬丁體，或其混合物。較佳實質上使脆化成份，例如第二相裡的高級巴菌體，成對twinned馬丁體及MA的形成減到最少。如本第三鋼實施例及申請專利範圍裡所述，a主要〃係只至少大約5 0體積百分比。第二相微結構的其餘物可以包括其它的細粒低級巴菌體，另外的細粒薄片馬丁體，或肥粒鐵》更佳地，第二相的微結構包括至少大約6 0百分比至大約 8 0體積百分比細粒低級巴菌體，細粒薄片馬丁體，或其混合物。甚至更佳，第二相的微結構包括至少大約9 0體積百分比的細粒低級巴菌體，細粒薄片馬丁體，或其混合物。根據本第三鋼實施例的厚鋼片係以習知的方式製造，而在一具體實施例裡，包括鐵及下列合金元素，較佳包括下列表3所述的重量範圍：本紙張尺度適则，國围姻™規格（雇虜麓）_38_ (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) .裝· 訂 A7 B7 五、發明説明（ 36) 表 3 合素範圍（重量％) 碳（C) 1 0 · 0 4-0 . 12，更佳0 . 〇 4-0 . 0 7 猛（Μη) 0 . 5-2 . 5,更佳 1 . 0-1 . 8 鎳（Ni) .1 . 0 —3 . 0，更佳 1... 5 —2 · .5 鈮（Nb) 0 . 0 2-0 . 1，更佳0 . 〇 2- 0 . 0 5 鈦（Ti ) 0.008-0.03，更佳0·01-〇.〇2 鋁（A 1 ) 0.001-0.05,更佳0 .〇〇 5-0 . 0 3 氮（N) 0 . 002-0 . 005,更佳〇 . 002-0 . 003 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) '裝· 有時將較佳高達大約1 . 0重量％，更佳大約ο . 2 重量％到大約0 . 6重量％鉻（C r )加入鋼。有時將較佳高達大約0.8重量％，更佳大約〇 . Ο 1重量％到大約0 · 3重量％的鉬（Mo )加入鋼〇有時將較佳高達大約0.5重量％，更佳大約 0 . 0 1重量％到大約0 . 5重量％，甚至更隹大約 0 · 05重量％到大約0 . 1重量％的矽（S i )加入鋼〇有時將較佳大約0.1重量％到1.〇重量％，更佳大約0 · 2重量％到大約0 . 4重量％，的銅（Cu)加入鋼。

有時將較佳高達大約0.0020重量％，更佳大約 0 . 00 0 6重量％到大約0 . 0010重量％的硼（B 本纸乐尺度適用中國园家標準（CNS ) Λ4規格（210X297公釐）丁、\s° 經濟部中央標年局只工消f合作社印^: -39- 經漪部中央標隼局Μ工消f合竹社印袋 A7 ____B7_._ 五、發明説明（37) )加入鋼。鋼較佳包含至少大約1重量％鎳。鋼的鎳含量在必要時爲增強1熔接後的功效，可以增加超過大約3重量％。每 1重量％的鎳預期降低鋼的DBTT大約1 〇°C ( 1 8°F )。鎳含量較佳少於9重量％，更佳少於6重量％。鎳含量較佳減到最少比使鋼的成本降到最低。如果鎳含量超過大約3重量％，則锰含量可以減少到低於大約0 . 5重量 %到0 . 0重量％。因此，廣言之，較佳包含大約2 . 5 重量％鑑。除此，鋼裡的其餘物較佳實質地減到最少。磷（P ) 含量較佳低於大約0 . 0 1重量％。硫（S )含量較佳少於大約0 . 004重量％。氧（0)含量較隹少於大約 0.002重量％。更細言之，本第三鋼實施例的鋼係藉由如此所述之方式形成所要組成物的鋼片；將鋼片從大約9 5 5 °C加熱到大約 1065 °C (1750 °F-1950 °F);將鋼片熱滾壓以形成鋼板，其係經過提供在沃斯田體再結晶之第一溫度範圍，即超過大約Tn r溫度裡一或多次熱滾壓而厚度減小大約30%到大約70%;將鋼板在低於Tnr溫度及超過大約A r 3轉化溫度之第二溫度範圍裡一或多次熱滾壓而厚度減小大約4 0%到大約8 0 %的，及最後將鋼板在低於大約A r 3轉化溫度及超過大約A r 1轉化溫度之第三溫度範圍裡一或多次熱滾壓而厚度減小大約1 5 %到大約5 0%。然後將經熱滾壓過的鋼板以大約每秒1 〇 t 本纸张尺度i!川中Η國家標淨.（（:NS ) Λ4規格（210X 297公楚) ' ~ ~ (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂 -40- 經濟部中央樣準局妇Η消於合作社印緊 A7 B7 五、發明説明（38) 到每秒大約4 〇 °c ( 1 8 T /秒一 7 2 T /秒）的冷卻速度驟冷到適當的驟冷停止溫度一較佳低於大約M s轉化溫度加上2 b 0 °C ( 3 6 Ο Τ )—，到那時終止驟冷。在該第三鋼實施例的一個具體實施例裡，QST較佳低於大約 M s轉化溫度加上1 〇〇 t ( 1 8 〇 T )，更佳低於大約 3 5 0°C ( 662 °F)。在本第三鋼實施例的一個具體實施例裡，在驟冷終止後，將鋼板以空氣冷卻至室溫。在上述的三個實施例裡，因爲Ni是昂貴的合金元素，所以鋼的N i含量較佳低於大約3 . 〇重量％，更佳低於大約2.5重量％，更佳低於大約2.0重量％，甚至更佳低於大約1,8重量％，以實質地將鋼的成本降到最低。其它適合用於本發明的鋼係述於其它描述包含低於大約1重量％鎳，抗拉強度大於830千帕（12 0ks i )，及低溫韌度極佳之超高強度、低合金鋼的公開案。例如，此等鋼係述於.歐洲專利申請案一 1 9 9 7年2月5日公告，國際申請案號：PCT/JP96/0015 7, 及國際申請案WO 96/23909(08.08. 1 9 9 6 Gazette 1 9 9 6 / 3 6 )(此等鋼較佳具有銅含量0 . 1重量％到1 . 2重量％)，及述於申請中之美國臨時專利申請案一主張優先權日1 9 9 7年6月2 8 曰，名稱爲〜超高強度，具極佳超低溫韌度的可熔接鋼" ，並爲u S P T 0認可爲申請案號第6 0 / 0 5 3 9 1 5 號。本紙張尺度適州中國國家標準（CNS ) Λ4規格（210X297公釐） (諳先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) .袭. ,11 -41 - 經濟部中央標羋局兵工消费合作社印製 A7 B7 五、發明説明（39 ) 對於上述任一種舉證的鋼而言，如熟習此項技藝者所知，在此所用的A厚度減小比例"係指厚鋼片或鋼板在厚度減小前I之厚度的減小百分比。爲說明起見-而不藉此限制本發明一，大約2 5 . 4公分（1 0吋）厚的厚鋼片可以在第一溫度範圍裡減小大約5 0% ( 5 0個減小百分比 )至大約1 2 . 7公分（5吋）厚，然後在第二溫度範圍裡減小大約8 0 % ( 8 0個減小百分比）至大約2 . 5公分（1吋）厚。又，爲說明起見—而不藉此限制本發明— ，大約2 5 . 4公分（1 0吋）的厚鋼片可以在第一溫度範圍裡減小大約3 0 % ( 3 0個減小百分比）至大約 1 7 . 8公分（7吋）厚，然後在第二溫度範圍裡減小大約8 0 % ( 8 0個減小百分比）至大約3 . 6公分（ 1 . 4吋）厚，然後在第三溫度範圍裡減小大約3 0% ( 3 0個減小百分比）至大約2 . 5公分（1吋）厚。如在此所用，"鋼片（slab )'係指一塊具任何尺寸的鋼。對於上述任一種舉證的鋼而言，如熟習此項技藝者所知，厚鋼片較佳以升高幾乎整個鋼片，較佳是整個鋼片之溫度的適當裝置再加熱至所要的再加熱溫度，例如藉由將鋼片放入火爐一段時間。應用於上列舉證之任一種鋼組成物的特定再加熱溫度可以任由熟習此項技藝者決定，或藉由實驗或使用適當方法計算來決定。除外'之外，升高幾乎整個鋼片，較佳是整個鋼片之溫度至所要再加熱溫度所需的爐溫及再加熱時間可以任由熟習此項技藝者參考標準工業出版品來決定。本纸張尺度il用中國园家標率（（：^)八4規格（210'/297公釐) ~~ -42- (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 、裝. 訂經濟部中夾標準局貝工消费合作社印I裝 A7 B7 五、發明説明（40 ) 對於上述任一種舉證的鋼而言，如熟習此項技藝者所知，定義再結晶範圍及非再結晶範圍之間界限的溫度， T n r，靦鋼的化學機制而定，更特別是，視滾壓前再加熱溫度，碳濃度，鈮濃度及滾壓所造成的減小程度而定° 熟習此項技藝者係以實驗或藉由模式計算來決定每個鋼組成物的Tn r溫度。同樣地，在此列出的A c :，A r 1， A r 3及M s轉化溫度可以由熟習此項技藝者以實驗或藉由模式計算來決定每個鋼組成物的這些溫度。對於上述任一種舉證的鋼而言，如熟習此項技藝者所知，除施於幾乎整個鋼片的再加熱溫度以外，本發明之處理方法所述之下一個溫度爲鋼表面測得的溫度。鋼的表面溫度可以利用例如光學高溫測量計，或藉由任一種適合測量鋼表面溫度的裝置。在此參考的冷卻速度爲鋼板厚度之中心處，或幾乎中心處的速度；而且驟冷停止溫度（ Q S T )是在驟冷停止後鋼板表面所達之最高的，或幾乎是最高的溫度，因爲熱從鋼板的中間厚度處傳送。例如，於處理本發明實施例之鋼組成物的實驗熱期間，熱偶係置於鋼板厚度的中心處，或幾乎中心處以進行測量中心溫度，同時表面溫度係藉由使用光學高溫測量計測量》中心溫度及表面溫度之間的相依關係被發展用於接下來處理相同，或幾乎相同之鋼組成物，以致於中心溫度可以經由直接測量表面溫度測得。同樣地，驟冷流體爲達所要之加速冷卻速度所需溫度及流體速度可以由熟習此項技藝者參考標準工業出版品來決定》本紙張尺度i®用中國國家標準（CNS ) Λ4規格（210X 297公釐〉 I ntn I til·— ^^^^1 ^^—^1 · (請先閱讀背面之注意事項再填It?本頁) -IITI------©I----^---- -43- 經满部中次榡準局兵Vi消资合作社印製 A7 B7 五、發明説明（41) 熟習此項技藝者具有必備知識而且能如何使用在此所提的資料來製造具有適合構成本發明儲存及輸送P L N G 之容器及淇它組件所用之高強度及韌度的超高強度、低合金鋼板。熟習此項技藝者具有必備知識而且能如何使用在此所提的資料來製造超高強度、低合金_板，該鋼板具有改良根據在此所述實施例製得之鋼板的厚度，而又知道如何製造具適當高強度及適當低溫韌度，用於本發明系統的鋼板。例如，熟習此項技藝者可以如何使用在此所提的資料來製造厚約2 . 5 4公分（1吋）及具有適合用於構成本發明儲存容器和其它組件之高強度及韌度的鋼板。其它適合的鋼可能現有或以後被發展出來》所有此等鋼皆在本發明的範圍內。由任一種在此所述之適當的高強度，低合金鋼，例如本實施例所述的任一鋼所構成的容器係根據所欲利用之容器的P L N G計畫的需要而改變其大小。熟習此項技藝者可以使用標準工程實務及工業可用的參考値來決定容器所需的大小，壁厚，等。當雙相鋼用來構成本發明的容器時，雙相鋼較隹以保持鋼在交界溫度範圍內以達產生雙相結構之時段在加速或驟冷步驟前的方式處理》較佳地，雙相結構在鋼的冷卻期間，於A r 3轉化溫度到大約A r :轉化溫度之間形成。對於用於構成本發明容器的鋼而言，又較佳的是鋼在一完成加速冷卻或驟冷步驟，即不需任何需要再加熱鋼的額外處本紙張尺度適用中國闺家標準（CNS ) Λ4規格（210X297公釐） U3. -β (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁)

-44 - 經湳部中央榡本局只工消资合作社印來 A7 B7 五、發明説明（42) 理，例如锻鍊時的抗拉強度大於8 3 〇千帕（1 2 0 k s i )而 DBTT 低於大約一73°C (_1 00°F)。更佳地，1鋼在一完成加速冷卻或驟冷步驟時的抗拉強度大於約860千帕（125fcs i)，更佳大於約9〇〇千帕（130ksi) »在一些用途上，在一完成加速冷卻或驟冷步驟時之抗拉強度大於約9 3 〇千帕（1 3 5 ks i)，或大於約965千帕（]_40ks i)，或大於約1 000千帕（145ksi)的鋼爲較佳。對於需要將鋼彎成例如圓筒形以做成容器或彎成長筒形以做成管的容器及其它組件而言，鋼較佳在室溫下被彎成所要的形狀以避免負面影響鋼的極佳低溫韌度。如果鋼必須加熱以在彎曲後達到所要的形狀，鋼較佳被加熱到不超過約6 0 0°C ( 1 1 1 2°F)的溫度以保有上述鋼微結構的有利效用。 P L N G容器的所需變數，例如大小，幾何形狀，材料厚度等係視操作條件，例如內壓，操作溫度等而定，如熟習此項技藝者所知。對於大部分要求低溫的設計而言，鋼及熔接體的DBTT及f)常重要。對於稍高溫度的設計 J / 而言，雖然韌度也是一項i要因素，但是DBTT需求將會更少。例如，當操作溫度增加，所需的D B T T也增加〇爲了構成用於本發明的容器，係利用—種接合鋼板的適合方法。任何一種提供適合本發明強度及韌度之接頭的接合方法被認爲是適當的。較佳地，適用於提供適當強度本紙浪尺度適川中國囤家標準（（、NS ) Λ4規格（210X297公釐〉、vs (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁)

45 A7 B7 經濟部中央I?,準局Μ工消费合：？：社印裝五、發明説明 (43) 1 I 及斷裂韌度以包含該液化天然氣的熔接方法係用來構成本 I I 發明的容器。此等熔接方法較佳包括適合的可消耗金屬線 1 t 適合的丨可消耗氣體，適合的熔接方法，及適合的熔接程 1 1 序 0 例如 > 製鋼工業已: 知的氣體金屬電弧溶接法（先閱 1 1 G Μ A W ) 及鎢惰性氣體（T I G ) 熔接法皆可用來接合讀背 1 I 鋼板 $ 條件是使用適合的可消耗金屬線—氣體的組合》之注意 1 I 在第 — 熔接方法實] 拖例裡，氣體金屬電弧溶接（事項再 1 1 G Μ A W ) 法係用來製造包括鐵及約 0.07 重量 % 碳填寫 4. k 約 2 0 5 重量％錳，約0 . 3 2重量％矽，約2 2 0 頁 1 1 重量 % 鎳 » 約 0 . 4 5 重量％鉻，約 0.56 里里 % 鉬 > 1 I 少於約 1 1 0 p p m 磷，及少於約5 0 p p m 硫的熔接金 1 屬化學組成物。使用具少於約 1重量 %氧之主要包括氬的 1 訂 I 障蔽氣體，在例如上述任一種的鋼上進行熔接。熔接熱輸 1 1 入値爲大約 0 . 3千焦耳/毫米到大約1 . 5 千焦耳 / 毫 I 米（ 7 6 千焦耳/吋到3 8 千焦耳 /吋）。以此方法進 1 1 行熔接係提供抗拉強度大於約 9 0 0 千帕（1 3 0 k S i _ I ) > 較佳大於約9 3 0 千帕（ 13 5 k s i ) ，更佳大於 1 I | 9 6 5 千帕 (14 0k si), 及甚至更佳至少約 1 0 0 0 千帕（1 4 5 k s i )的熔接情形。此外 > 以該 1 1 方法熔接係提供D B T T低於約-7 3 1(- 10 0 T ) | > 較佳低於 -9 6 · °C ( -14( 〕°F )，更佳低於約 — 1 0 6 °C (-160 °F ), 甚至更佳低於約 -1 1 5 °c I 1 1 ( — 1 7 5 °F )的熔接金屬。 1 1 在另熔接方法實施例裡，G Μ A W方法用來製造熔本紙張尺度適ffl中國國家標华（CNS ) Λ4規格（210X297公釐） -46 - 經濟部中央掠羋局K3C工消费合作社印54 A7 __________B7 五、發明説明（44) 接金屬化學組成物包括鐵及約0 . 1 0重量％碳（較佳約〇 . 1 〇重量％碳，更佳約丨0 . 07 —約0 . 08重量％碳），約1 . 6〇重量％鍾，約0..25重量％砂，約1. 8 7重量％錬約0.87重量％鉻，約0.51重量％鉬，少於約75 P pm磷’及少於約1 〇〇 p pm硫的熔接金屬化學組成物。熔接熱輸入値爲大約0.3千焦耳/毫米到大約 1 ..5千焦耳/毫米（7 . 6.千焦耳/吋到3 8千焦耳/ 吋）。使用具少於約1重量％氧之主要包括氬的障蔽氣體，在例如上述任一種的鋼上進行熔接。以此方法進行熔接係提供抗拉強度大於約9 0 0千帕（1 3 0 k s i )，較佳大於約9 3 0千帕（1 3 5 k s i )，更佳大於9 6 5 千帕（1 4 0 k s i )，及更佳至少約i 〇〇〇千帕（

1 45 k s i )的熔接情形（請參考（辭彙）。此外，以該方法熔接係提供DBTT低於約一73°C ( — 100T )，較佳低於—9 6 °C (- 1 4 0 °F )，更佳低於約 —1 0 6 °C ( — 1 6 0 °F )，甚至更佳低於約—1 1 5 °C (一 1 7 5 °F )的熔接金屬。在又一熔接方法實施例裡，鎢惰性氣體熔接法（ T I G)係用來製造包含鐵及約〇 . 〇 7重量％碳（較佳低於約0.07重量％碳），約1.80重量％錳，約 0.20重量％矽，約4.00重量％鎳，約0.5重量 %鉻，約0.40重量％鉬，約0.02重量％銅，約 0 . 0 2重量％鋁，約〇 . 〇 1 0重量％鈦，約本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) Λ4規格（210X 297公釐1 " -47 - __ _ ______0 裝—— (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) ,βτ------^ 經"部中央椋準局1只工消贽合作社印父 A7 B7 五、發明説明（45) 〇.〇15重量％锆（2]：).，少於50??111磷，及少於約3 0 P Pm硫的熔接金屬化學組成物》熔接熱輸入値爲大約01. 3千焦耳/毫米到大約1 . 5千焦耳/毫米（ 7. 6千焦耳/吋到3 8千焦耳/吋）並使用約1〇〇°c (2 1 2°F)預熱。使用具少於約1重量％氧之主要包括氬的障蔽氣體，在例如上述任一種的鋼上進行熔接。以此方法進行熔接係提供抗拉強度大於約9 0 0千帕（1 3 0 匕8 1)，較佳大於約9 3 0千帕（1351?：8 1)，更佳大於9 6 5千帕（1 4 0 k s i )，及甚至更佳至少約 1 000千帕（145ks i)的熔接情形（請參考（辭彙）。此外，以該方法熔接係提供DBTT低於約—7 3 °C (一 1 0 0 °F )，較佳低於—9 6 °C ( — 1 4 0 °F )，更佳低於約—1 0 6 °C ( — 1 6 0 °F )，甚至更佳低於約 -1 1 5 °C ( — 1 7 5 °F )的熔接金屬。類似實施例所述之熔接金屬化學組成物可以利用 GMAW或TIG熔接法製得》然而，TIG熔接物會沉澱而使雜質含量比G.M A W熔接物低而且微結構更精細，因此改良低溫韌度。在本發明的一個具體實施例裡，浸漬電弧熔接法（ S AW)係爲接合的技術。有關於S AW詳細的說明請參考熔接手冊第2冊第6章，熔接程序第8版（American Welding Society )，第191一 2 3 2 頁（1 9 9 5 )。浸漬電弧熔接（S AW)係爲一種因其金屬沉積速度高之優點而經常被使用的熔接技術。對某些用途而言其可本紙張尺度適^國國家標準（（以5)/\4規格（210父297公釐） ' I--------or—— (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁)

,1T # -48- A7 B7 五、發明説明（46) 以更經濟，因爲每小時可以提供比其它熔接技術更多熔接材料。SAW在低溫用途上接合鐵酸鹽鋼時潛在的缺點爲韌度不足1或不定。低韌度可能由例如顆粒大及/或高過所要含量等因素造成。大顆粒係由S AW的高熱輸入因素一這也是產生高沉積速度的原因-造成。有關S AW應用在熱敏性，高強度鋼時的問題是HAZ軟化。S A W的高熱輸出特徵造成在與氣體金屬電弧熔接（G M A W )或鎢惰性氣體（T I G)熔接比較之下HAZ軟化更擴大。經濟部中戎柢準局兵工消费合作社印製 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 對於一些P L N G容器設計而言，S A W技術可以是適用。使用S AW的決定主要是由經濟（熔接沉積速度）對所得適當機械性質的平衡而定。特別的P L N G容器設計可以訂出一套特定的S A W熔接程序。例如，如果想要限制H A Z軟化並減小熔接金屬顆粒大小，則可以發展出利用適中熱輸入的S AW程序。可以使用大約2千焦耳/ 毫米到大約4千焦耳（5 0千焦耳/吋到1 0 〇千焦/吋 )的熱輸入，而不以超過大約4千焦耳/毫米（1 〇〇千焦耳/吋）的熱輸入致使非常高的沉積速度。若低於該適中範圍的値，則S A W可能比G M A W或T I G熔接法更不値得。 S AW可以利用沃斯田體熔接金屬進行。熔接韌度稍微容易獲得，因爲®向中心之立體沃斯田體的延展性高。沃斯田體熔接消耗物的缺點之一是比大部分鐵酸鹽消耗物更貴。沃斯田體材料包含大量的昂貴合金，像是C r及 Ni。然而，對特別的PLNG容器設計而言可以以本纸張尺度1®川中國國家標準（（:NS ) Λ4規格（210X297公釐） -49- 經滴部中央標準局兑工消於合作社印製 A7 B7 五、發明説明（47) S AW所得的較高沉積速度彌補沃斯田體消耗物的成本。在本發明的另一具體實施例裡，電子束熔接（EBW )係作爲1熔接技術使用。有關E BW的詳細說明請參考熔接手冊第2冊第2 1章，溶接程序第8版（American

Welding Society )，第 672-713 頁（1995)。 E B W的數個固有特性特別適合用於需要高強度及低溫韌度的運作條件下。關於大部分高強度鋼，即降服強度大.於.約5 5 0千帕 (8 0 k s i )的鋼之熔接的問題係爲金屬在熱影響區域 (HA Z )裡由於許多傳統熔接方法，例如罩蔽金屬電弧熔接（SMAW)，浸漬電弧熔接（SAW)，或任一種氣體罩蔽方法，例如氣體金屬電弧熔接（GMAW)造成軟化的問題。H A Z可以在誘使熔接熱循環期間進行局部相轉移或退火，使其與鹼金屬比較之下，在施與熔接熱前 HAZ明顯軟化，即軟化高達15%或更高。雖然具降服強度83 0千帕（12〇ki s)或更高的超高強度鋼已被生產，但是這些鋼其中許多無法符合極低溫運作所意需的熔接度要求，例如及用於在此揭示和聲明之方法的管路與壓力容器所需的要求。此等材料典型具有相當高的 P cm (已知用來表示熔接度的工業用語），通常大於約 0 . 3 0 ,有時超過0 . 3 5。 ' EBW減少一些傳統熔接技術，例如SMAW及 S A W所致的問題。總熱輸入明顯少於電弧熔接方法。熱輸入的減少係使許多鋼板的性質在熔接程序期間改變。許本紙張尺度適用中國國家標準（C:NS ) Λ4現格（210X297公釐) -•6 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁)

-50- 經濟部中央標準局货工消费合竹社印製 A7 B.7 五、發明説明（48) 多情況裡，E B W產生比電弧熔接所得的類似接頭較堅硬及/或在低溫運作下更耐脆斷裂。與電1弧熔接相同接點的比較下，E B W使剩餘應力降低，H A Z寬度減小，及接頭的機械扭曲減少，連同 HAZ韌度可能獲得改善。EBW的高功率密度也有利於低次熔接，因此也使接合期間曝露鋼板之金屬基材以升高溫度的時間縮到最短。EBW的這些特徵對於減小在熱敏性合金上熔接之不利影響很重要。此外，使用減壓或高真空熔接條件的EBW系統產生減少熔接池污染的高純度環境。電子束熔接接頭裡之雜質的減少係使由減少間隙元素及包含物數量所得的熔接金屬韌度增強。 EBW也極具曲撓性，其中非常多的程序控制變數可能獨立地控制（例如真空程度，操作距離，加速電壓，電流束，運行速度，束點大小，束偏向等）。在假設適當的接合設備之下，因此產生均勻冶金熔接接合的E B W不需要塡充劑金屬。然而，塡充劑金屬的塡隙片可以用來故意改變E BW接頭的冶金並增強機械性質。電子束參數及使用/省略塡隙片的必需組合係使熔接金屬微結構結合（ tailoring )以製得所要之強度及韌度的組合。極佳機械性質及低剩餘應力的全面組合也省去許多情況裡的後熔接熱處理，甚至在接合板的厚度是一或二吋或更厚時也是如此。 E B W可以在高真空（Η V )，中度真.空（Μ V )，本紙張尺度適州中國國家標準（（:呢）八4規格（210/297公釐）"" ' -51 - (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂經濟部中央標準局β工消贽合作社印欠 A7 __ B7 五、發明説明（49) 或非真空（NV)下進行。HV—EBW系統產生最少雜質的熔接。然而，高真空條件可能造成在金屬爲熔融態時重要的揮1發性元素（例如鉻及錳）損失。視欲熔接之鋼的組成物而定，某部分元素的損失可能影響熔接的機械效能。此外，這些系統常常很大而且笨重的，而且通常很難使用。NV — E BW系統機械上而言較不複雜，更小型，通常較容易使用。然而，NV—EBW處理在其應用上限制更多，其中電子束常常漫射，散射，而且變成較不集中及曝露在空氣中時較無效。這容易限制可能以單次熔接之鋼板的厚度。NV — EB. W也更可能溶接具比高真空EBW 低強度及韌度之熔接體裡產生的雜質。因此，MV -EBW係爲構成本發明聲明之容器的較佳選擇。MV-EBW提供功效及熔接品質的最佳平衡。在本發明的另一具體實施例裡，雷射光束熔接（ L BW)係作爲熔接技術。關於L BW的詳細說明請參考熔接手冊第2冊第2 2章，熔接程序第8版（American Welding Society )，第 7 14 — 738 頁（1995)。 LBW提供許多與EBW相同的優點，但是在目前可利用之E BW能以更大的鋼板厚度範圍單次熔接的應用上限制更多。 < 熟習此項技藝者具有必備知識而且能如何使用在此所提熔接超高強度、低合金鋼板的資料來製造具有適用於構成本發明容器及其它組件之高強度及斷裂韌度的接頭。其它適合的接合或熔接方法可能存在或以後被發展出來。所本紙張尺度適片]中國國家標华（（:阳）八4規格（210'/297公楚） (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 裝·

，1T .0. -52- A7 _______^_B7______ 五、發明説明（50) 有此等接合或熔接方法皆在本發明的範圍內。上述之具體實施例係用來詳細說明本發明之目的、特徵及功效i，對於熟悉該項技藝人士而言，可能根據上述說明而對該具體實施例作部分變更或修改，卻不脫離出本發明之精神範疇，因此，本發明之專利範圍僅由附錄之申請專利範圍加以說明。術語辭彙： A c i轉化溫度：加熱期間沃斯田體開始形成的溫度 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 叙. A c 3轉化溫度 A r :轉化溫度 A r 3轉化溫度低溫的溫度：經澆部中戎橾導局只工消资合竹社印裝 C T 0 D : C V N ： D B T T (韌-脆轉移溫度）：加熱期間完成肥粒鐵轉化成沃斯田體的溫度；冷卻期間完成沃斯田體轉化成肥粒鐵或轉化成以上雪明碳體的溫度；冷卻期間沃斯田體開始轉化成肥粒鐵的溫度；任何低於約一 4 0 °C ( — 4 0 T ) 的溫度；裂端開口取代； CHARPY V 凹□; 描述結構鋼裡有二個_裂部分；在低於D B T T的溫度下，低能量鉗裂（易脆）斷裂常常使Charpy V -凹口測試失敗，而在超過訂本紙張尺度適用中國囤家標準（（:NS ) Λ4規格（210X297公釐） -53- A7 B7 五、發明説明（51) E B W ： 1 DBTT的溫度下，高能量斷裂常常使測試失敗：電子束熔接法；基本上是純的：幾乎是1 0 0體積％ ; G m 3 ：百萬立方公尺；硬化粒子：一或多種ε —銅，Mo 2C，或鈮及銳的碳化物和氮化碳（carbonitride) H A Z ：加熱作甩區域；交界溫度範圍：加熱時從A c 1轉北溫度到大約 A c 3轉化溫度，而在冷卻時從低於大約A r 3轉化溫度到大約A r i轉化溫度； K I C ：臨界應力強度因子； κ Γ : 千焦耳； k P a ：千帕： k p s i : 每平方吋千磅 L B W ：雷射光束熔接法低合金鋼：含有鐵及低於約10重量％總合金添加物的鋼： M A : 馬丁體一沃斯田體；最大可容許裂臨界裂口長度及深度；口大小： Μ 〇 2 C ：碳化鉬的形式； MPa：千帕；本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) Λ4規格（210X 297公釐） -54 - A7 B7 fe';iiK部^^^4'^只工"贤"作社印賞五、發明説明（52) M s轉化溫度：冷卻期間沃斯田體開始轉化成馬丁體的溫度； p c m ： ! 已知的工業術語，用來表示熔接度 :也可以是，Pcm =(重量 +重量％Si/30+(重量％ Mn + 重量 11+重量％(3 r ) /2 0+重量％1^ i/6 0 +重量 Mo/1 5+ 重量％V/10 + 5 (重量％ B )); P L N G ：加壓液化天然氣； P P m : 每百萬分之一；主要地：至少5 0體積％ ; psia: 每平方吋磅絕對値；驟冷：如本發明所使用，是一種相對於空氣冷卻的加速冷卻方式，其係利用流體增加鋼的冷卻速度；驟冷（冷卻）鋼板在中心處，或幾乎是中心處的速度：冷卻速度；驟冷停止溫度：板表面在驟冷停止後因爲從板中間厚度傳導之熱而達到的最高，或幾乎是最高溫度； Q S T ：驟冷停止溫度； SAW: 浸漬電弧熔接； S A L Μ '· 單錨支柱停泊； (誚先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂 i紙張尺度適川中國國家標準（CNS ) Μ規格（210X297公釐） 55- A7 B7 -------五、發明説明（53: 鋼片： T C F ：抗拉強度；： T I G熔接： T n r溫度： U S P T 0 : 熔接體：一塊具任何大小的鋼；百萬兆立方呎；在抗拉測試中，最大負荷對原始截面積的比例；鎢惰性氣體熔接：低於沃斯田體不會再結晶的溫度；美國專利商標局；及一種熔接的接頭，包括（i )熔接金屬，（ii)熱作用區域（HAZ )，及（iii)在HAZ*附近'的基底金屬。被視爲在ΗΑΖ 附近 #裡之基底金屬的部分-因此稱爲熔接體的一部分-係視熟習此項技藝者所知的因素，例如熔接體的寬度，被熔接之物體的大小，製造該物體所需之熔接體的數量，及熔接體之間的距離而定，考慮的因素不限於此。 (請先閱讀背面之注意事項再磺巧本頁) 裝 '-°

"Θ部中次？,ττ·'ν'^·，η 汸於 At Μ 和印 V 才、呔张尺度適出中囚囚家標彳（（’>^)/\4規格（210/ 297公釐） -56-

Claims

88. 7, 年月補充附件la : 第871〇%82號專利申請案中文申請專利範圍修正本民國88年7月呈六、申請專利範圍 1 ·—種在約1 0 3 5千帕（1 5 0 p s i a )到約 7590千帕（1100ps i a)之壓力及約_i23 C ( —. 1 9 0 C )到約一6 2 °C ( - 8 0 °F )的溫度範圍裡儲存加壓液化天然氣的容器，其中該容器係由包括含有低於9重量％鎳並且抗拉強度大於8 3 0千帕（1 2〇 k s 1 )及D B T T低於約—7 3它（一 1 〇〇下）之超高強度、低合金鋼的材料所構成。 2 _ —種在約1 7 2 5千帕（2 5 0 p s i a )到約 7590千帕（llOOpsia)之壓力及約一112 °C ( — 1 7 ◦ T )到約一6 2 °C ( — 8〇T )的溫度範圍裡儲存加壓液化天然氣的容器，其中該容器係由包括含有低於9重量％鎳並且抗拉強度大於8 3 0千帕（1 2 0 k s i )及 D B T T 低於約一7 3 °C ( — 1 〇〇 T )之超高強度、低合金鋼的材料所構成。 3 . —種在約1 7 2 5千帕（2 5 0 p s i a )到約 4830千帕（7 OOp s i a)之壓力及約一 1 1 2°C (一 1 7 0 °F )到約一 7 9 °C ( — 1 1〇V )的溫度範圍裡儲存加壓液化天然氣的容器，其中該容器係（i )由包括含有低於9重量％鎳之超高強度、低合金鋼並且（ϋ ) 具有適當动度以包含該加壓液化天然氣的材料構成。 4 · 一種在約1 7 2 5千帕（2 5 0 p s i a )到約 7590千帕（llQOps ia)之壓力及約一 112 °C ( — 1 7 0 °F )到約一6 2 °C ( - 8 0 °F )的溫度範圍裡儲存加壓液化天然氣的容器，其中該容器係由包括含有本纸浪尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210 X 297公釐） (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) __^__ I · 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 • flu^ imwtf - -1 88. 7, 年月補充附件la : 第871〇%82號專利申請案中文申請專利範圍修正本民國88年7月呈六、申請專利範圍 1 ·—種在約1 0 3 5千帕（1 5 0 p s i a )到約 7590千帕（1100ps i a)之壓力及約_i23 C ( —. 1 9 0 C )到約一6 2 °C ( - 8 0 °F )的溫度範圍裡儲存加壓液化天然氣的容器，其中該容器係由包括含有低於9重量％鎳並且抗拉強度大於8 3 0千帕（1 2〇 k s 1 )及D B T T低於約—7 3它（一 1 〇〇下）之超高強度、低合金鋼的材料所構成。 2 _ —種在約1 7 2 5千帕（2 5 0 p s i a )到約 7590千帕（llOOpsia)之壓力及約一112 °C ( — 1 7 ◦ T )到約一6 2 °C ( — 8〇T )的溫度範圍裡儲存加壓液化天然氣的容器，其中該容器係由包括含有低於9重量％鎳並且抗拉強度大於8 3 0千帕（1 2 0 k s i )及 D B T T 低於約一7 3 °C ( — 1 〇〇 T )之超高強度、低合金鋼的材料所構成。 3 . —種在約1 7 2 5千帕（2 5 0 p s i a )到約 4830千帕（7 OOp s i a)之壓力及約一 1 1 2°C (一 1 7 0 °F )到約一 7 9 °C ( — 1 1〇V )的溫度範圍裡儲存加壓液化天然氣的容器，其中該容器係（i )由包括含有低於9重量％鎳之超高強度、低合金鋼並且（ϋ ) 具有適當动度以包含該加壓液化天然氣的材料構成。 4 · 一種在約1 7 2 5千帕（2 5 0 p s i a )到約 7590千帕（llQOps ia)之壓力及約一 112 °C ( — 1 7 0 °F )到約一6 2 °C ( - 8 0 °F )的溫度範圍裡儲存加壓液化天然氣的容器，其中該容器係由包括含有本纸浪尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210 X 297公釐） (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) __^__ I · 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 • flu^ imwtf - -1 ABCD 々、申請專利範圍低於9重量％鎳並且抗拉強度至少1 0 0 〇千帕（1·4 5 k s 1 )及 D Β Τ Τ 低於約一7 3 °C ( — 1 ◦ 0 °F )之超 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 高強度、低合金鋼的材料構成。 5 .根據申請專利範圍第1 , 2 , 3或4項之容器，其中該超高強度、低合金鋼包含少於約5重量％鎳。 6 . —種在約1 7 2 5千帕（2 5 0 P s i a )到約 7590千帕（1 lOOps i a)之壓力及約一 112 。(：（一1 7 0 〇F )到約一6 2 °CT ( — 8 0 °F )的溫度範圍裡儲存加壓液化天然氣的容器，其中該容器係由包括含有低於6重量％鎳並且抗拉強度大於8 3 0千帕（1 2 0 k s 1 )及 D Β Τ T 低於約一 73°C (— 100°F)之超高強度、低合金鋼的材料構成。 7 .—種在約1 7 2 5千帕（2 5 ◦ p s i a )到約 7590千帕（llOOps ia)之壓力及約一112 °C ( — 1 7 0 °F )到約一6 2 °C (- 8 0 T )的溫度範圍經濟部智慧財產局員工消費合作社印製裡儲存加壓液化天然氣的容器，其中該容器係由包括含有低於3重量％鎳並且抗拉強度至少1 0 0 0千帕（1 4 5 ks i)及 DBTT 低於約—73°C (_1〇0°F)之超高強度、低合金鋼的材料構成。 8 ·根據申請專利範圍第1, 2, 3，4，6，或7 項任一項的容器，其係藉由將數個各別的該超高強度、低合金鋼接合而成，其中該容器的接頭具有大於9 0 0千帕 (1 3 0 k s 1 )的抗拉強度及低於約—7 3 °C ( —100T)的 DBTT。本纸張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210 X 297公釐） -2- ABCD 々、申請專利範圍低於9重量％鎳並且抗拉強度至少1 0 0 〇千帕（1·4 5 k s 1 )及 D Β Τ Τ 低於約一7 3 °C ( — 1 ◦ 0 °F )之超 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 高強度、低合金鋼的材料構成。 5 .根據申請專利範圍第1 , 2 , 3或4項之容器，其中該超高強度、低合金鋼包含少於約5重量％鎳。 6 . —種在約1 7 2 5千帕（2 5 0 P s i a )到約 7590千帕（1 lOOps i a)之壓力及約一 112 。(：（一1 7 0 〇F )到約一6 2 °CT ( — 8 0 °F )的溫度範圍裡儲存加壓液化天然氣的容器，其中該容器係由包括含有低於6重量％鎳並且抗拉強度大於8 3 0千帕（1 2 0 k s 1 )及 D Β Τ T 低於約一 73°C (— 100°F)之超高強度、低合金鋼的材料構成。 7 .—種在約1 7 2 5千帕（2 5 ◦ p s i a )到約 7590千帕（llOOps ia)之壓力及約一112 °C ( — 1 7 0 °F )到約一6 2 °C (- 8 0 T )的溫度範圍經濟部智慧財產局員工消費合作社印製裡儲存加壓液化天然氣的容器，其中該容器係由包括含有低於3重量％鎳並且抗拉強度至少1 0 0 0千帕（1 4 5 ks i)及 DBTT 低於約—73°C (_1〇0°F)之超高強度、低合金鋼的材料構成。 8 ·根據申請專利範圍第1, 2, 3，4，6，或7 項任一項的容器，其係藉由將數個各別的該超高強度、低合金鋼接合而成，其中該容器的接頭具有大於9 0 0千帕 (1 3 0 k s 1 )的抗拉強度及低於約—7 3 °C ( —100T)的 DBTT。本纸張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210 X 297公釐） -2- 々、申請專利範圍 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 9 .根據申請專利範圍第5項的容器，其係藉由將數個各別的該超高強度、低合金鋼接合而成，其中該容器的接頭具有大於9 0 〇千帕（1 3 〇 k s i )的抗拉強度及低於約一 7 3 °C ( — 1 〇〇卞）的 D B T T。 1 0 ·根據申請專利範圍第8項之容器，其中該各別板之間的接頭由G M A W形成。 1 1 .根據申請專利範圍第9項之容器，其中該各別板之間的接頭由G M A W形成。 1 2 .如申請專利範圍第8項之容器，其中該板之間的接頭係由T I G熔接法形成。 1 3 _如申請專利範圍第9項之容器，其中該板之間的接頭係由T I G熔接法形成。 1 4 .—種在約1 〇 3 5千帕（1 5 0 p s i a )到約7 5 9 0千帕（1 1〇〇 p s i a )之壓力及約 —1 2 3 °C ( — 1 9 0 °C )到約一6 2。(：（一 8 ◦ °F )的經濟部智慧財產局員工消費合作社印製溫度範圍裡儲存加壓液化天然氣的海上用輸送體，其中該海上用輸送體具有至少一個儲存容器，該容器係由包括含有低於9重量％鎳並且抗拉強度大於8 3 0千帕（1 2 0 k s i )及 D B T T 低於約—7 3 °C ( — 1 Ο Ο T )之超商強度、低合金鋼的材料所構成。 1 5 ·根據申請專利範圍第1 4項的海上用輸送體，其中該超闻強度、低合金.鋼包含低於約5重量％錬。 1 6 ·根據申請專利範圍第1 4項的海上用輸送體，其具有將該加壓液化天然氣轉化成氣體的船上型汽化裝置本纸張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（2丨0X297公釐） ~ ' 々、申請專利範圍 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 9 .根據申請專利範圍第5項的容器，其係藉由將數個各別的該超高強度、低合金鋼接合而成，其中該容器的接頭具有大於9 0 〇千帕（1 3 〇 k s i )的抗拉強度及低於約一 7 3 °C ( — 1 〇〇卞）的 D B T T。 1 0 ·根據申請專利範圍第8項之容器，其中該各別板之間的接頭由G M A W形成。 1 1 .根據申請專利範圍第9項之容器，其中該各別板之間的接頭由G M A W形成。 1 2 .如申請專利範圍第8項之容器，其中該板之間的接頭係由T I G熔接法形成。 1 3 _如申請專利範圍第9項之容器，其中該板之間的接頭係由T I G熔接法形成。 1 4 .—種在約1 〇 3 5千帕（1 5 0 p s i a )到約7 5 9 0千帕（1 1〇〇 p s i a )之壓力及約 —1 2 3 °C ( — 1 9 0 °C )到約一6 2。(：（一 8 ◦ °F )的經濟部智慧財產局員工消費合作社印製溫度範圍裡儲存加壓液化天然氣的海上用輸送體，其中該海上用輸送體具有至少一個儲存容器，該容器係由包括含有低於9重量％鎳並且抗拉強度大於8 3 0千帕（1 2 0 k s i )及 D B T T 低於約—7 3 °C ( — 1 Ο Ο T )之超商強度、低合金鋼的材料所構成。 1 5 ·根據申請專利範圍第1 4項的海上用輸送體，其中該超闻強度、低合金.鋼包含低於約5重量％錬。 1 6 ·根據申請專利範圍第1 4項的海上用輸送體，其具有將該加壓液化天然氣轉化成氣體的船上型汽化裝置本纸張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（2丨0X297公釐） ~ ' ABCD 々、申請專利範圍 0 1 7 . —種將液化天然氣輸送到進氣端的方法，其中該加壓液化天然氣具有約1 〇, 3 5千帕（1 5 0 p s i a )到約7 5 9 0千帕（1 1 〇〇 P s i a )之壓力及約 —1 2 3 °C ( — 1 9 0 °C )到約一 6 2 °C ( — 8 0 °F )的溫度，該方法包括下列步驟： (a )將該加壓液化天然氣運送到海上用輸送體，其中該海上用輸送體具有至少一個儲存容器，該容器係由包括含有低於9重量％鎳並且抗拉強度大於8 3 0千帕（ 1 2 0 k s i )及 D B T T 低於約一7 3 °C ( — 1 〇〇 °F )之超高強度、低合金鋼的材料所構成；及 . .(b )將該海上用輸送體跨過水體推進到該進氣端。 1 8 ·根據申請專利範圍第1 7項之方法，其進一步包括下列步驟： (c )將該加壓液化天然氣運送到進氣端，其中該進氣端具有至少一個進氣儲存容器t，該容器係由包括含有低於9重量％鎳並且抗拉強度大於8 3 0千帕（1 2 0 ks 1)及 DBTT 低於約一73°C (_l〇〇°F)之超高強度、低合金鋼的材料所構成。 1 9 .根據申請專利範圍第1 7項之方法，其中該海上用輸送體具有將該加壓液化天然氣轉化成氣體的船上用汽化裝置。 2 〇 .根據申請專利範圍第1 7項之方法，其進一步包括下列步驟：本^張尺度適^7國國家標準（匚奶）厶4規格（210父297公釐） 77] (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 、1T Ρ 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 ABCD 々、申請專利範圍 0 1 7 . —種將液化天然氣輸送到進氣端的方法，其中該加壓液化天然氣具有約1 〇, 3 5千帕（1 5 0 p s i a )到約7 5 9 0千帕（1 1 〇〇 P s i a )之壓力及約 —1 2 3 °C ( — 1 9 0 °C )到約一 6 2 °C ( — 8 0 °F )的溫度，該方法包括下列步驟： (a )將該加壓液化天然氣運送到海上用輸送體，其中該海上用輸送體具有至少一個儲存容器，該容器係由包括含有低於9重量％鎳並且抗拉強度大於8 3 0千帕（ 1 2 0 k s i )及 D B T T 低於約一7 3 °C ( — 1 〇〇 °F )之超高強度、低合金鋼的材料所構成；及 . .(b )將該海上用輸送體跨過水體推進到該進氣端。 1 8 ·根據申請專利範圍第1 7項之方法，其進一步包括下列步驟： (c )將該加壓液化天然氣運送到進氣端，其中該進氣端具有至少一個進氣儲存容器t，該容器係由包括含有低於9重量％鎳並且抗拉強度大於8 3 0千帕（1 2 0 ks 1)及 DBTT 低於約一73°C (_l〇〇°F)之超高強度、低合金鋼的材料所構成。 1 9 .根據申請專利範圍第1 7項之方法，其中該海上用輸送體具有將該加壓液化天然氣轉化成氣體的船上用汽化裝置。 2 〇 .根據申請專利範圍第1 7項之方法，其進一步包括下列步驟：本^張尺度適^7國國家標準（匚奶）厶4規格（210父297公釐） 77] (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 、1T Ρ 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 A8 B8 C8 D8 六、申請專利範圍 (C )將該加壓液化天然氣運送到進氣端，其中該進氣端具有將該加壓液化天然氣轉化成氣體的船上用汽化裝置。 2 1 . —種在約1 0 3 5千帕（1 5 0 p s i a )到約7590千帕（1 lOOps i a)之壓力及約 —1 2 3 °C ( — 1 9 0 °C )到約一 6 2。(：（一 8 0 T )的溫度範圍裡處理天然氣以產生加壓液化天然氣的系統，該系統包括： . (a )將該天然氣轉化成該加壓液化天然器的加工廠 ί (b )數個甩來接收來自該加工廠之該加壓液化天然氣的除儲存容器，其中該數個儲存容器係由包括含有低於 9重量％鎳並且抗拉強度大於8 3 0千帕（1 2 0 k s i )及D B T T低於約—7 3 °C ( ~ 1 〇〇〇F )之超高強度、低合金鋼的材料所構成。 2 2 .根據申請專利範圍第2 1項之系統，其中該加工廠基本上包括 (a )用來接收該天然氣及去除來自該天然氣之烴類的接收裝置； (b )從該天然氣去除充份水蒸汽以避免該天然氣在該加工廠之操作溫度及壓力下結凍的脫氫裝置；及 (c )用來將該天然氣轉化成該加壓液化天然氣的液化裝置。 2 3 .根據申請專利範圍第2 2項之系統，其中該加 {請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂經濟部智慧財產局員工消費合作社印製本纸張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -5- A8 B8 C8 D8 六、申請專利範圍 (C )將該加壓液化天然氣運送到進氣端，其中該進氣端具有將該加壓液化天然氣轉化成氣體的船上用汽化裝置。 2 1 . —種在約1 0 3 5千帕（1 5 0 p s i a )到約7590千帕（1 lOOps i a)之壓力及約 —1 2 3 °C ( — 1 9 0 °C )到約一 6 2。(：（一 8 0 T )的溫度範圍裡處理天然氣以產生加壓液化天然氣的系統，該系統包括： . (a )將該天然氣轉化成該加壓液化天然器的加工廠 ί (b )數個甩來接收來自該加工廠之該加壓液化天然氣的除儲存容器，其中該數個儲存容器係由包括含有低於 9重量％鎳並且抗拉強度大於8 3 0千帕（1 2 0 k s i )及D B T T低於約—7 3 °C ( ~ 1 〇〇〇F )之超高強度、低合金鋼的材料所構成。 2 2 .根據申請專利範圍第2 1項之系統，其中該加工廠基本上包括 (a )用來接收該天然氣及去除來自該天然氣之烴類的接收裝置； (b )從該天然氣去除充份水蒸汽以避免該天然氣在該加工廠之操作溫度及壓力下結凍的脫氫裝置；及 (c )用來將該天然氣轉化成該加壓液化天然氣的液化裝置。 2 3 .根據申請專利範圍第2 2項之系統，其中該加 {請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂經濟部智慧財產局員工消費合作社印製本纸張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -5- 六、申請專利範圍工廠進一步包括： (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) (d)用來去除至少一種選自一群包括二氧化碳，含硫化合物，正戊烷以上，及苯之化合物的處理裝置。 2 4 .根據申請專利範圍第2 1項之系統，其中該加工廠進一步包括： (c )至少一個用來輸送該加壓液化天然氣之海上用輸送體，其中該至少一個海上甩輸送體具有該數個船上型儲存容器至少其中一個；及 (d ) —個出氣端，其基本上由用來輸送來自該加工廠之該加壓液化天然氣到該海上用輸送體上該數個船上型儲存容器至少其中一個的輸送裝置所組成。 2 5 .根據申請專利範圍第2 4項之系統，其中該至少一個海上用輸送體的每一個具有將該加壓液化天然氣轉化成氣體的船上用汽化裝置。 2 6 ·根據申請專利範圍第2 5項之系統，其中該系統進一步包括基本上由用來輸送該氣體到管線之氣體輸送裝置所組成的進氣端。經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 2 7 .根據申請專利範圍第2 1項之系統，其中該加工廠裡的管路及相關組件和壓力容器係由包括含有低於約 2重量％鎳之超高強度、低·合金鋼並且具有適當韌度以包含該加壓液化天然氣的材料構成。 2 8 . —種在約1 7 2 5千帕（2 5 0 p s i a )到約7590千帕（llOOps i a)的壓力範圍裡及在約一1 1 2 °C ( — 1 7 0 °F )到約一6 2 °C ( — 8 0 °F ) 本纸張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -6 - 六、申請專利範圍工廠進一步包括： (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) (d)用來去除至少一種選自一群包括二氧化碳，含硫化合物，正戊烷以上，及苯之化合物的處理裝置。 2 4 .根據申請專利範圍第2 1項之系統，其中該加工廠進一步包括： (c )至少一個用來輸送該加壓液化天然氣之海上用輸送體，其中該至少一個海上甩輸送體具有該數個船上型儲存容器至少其中一個；及 (d ) —個出氣端，其基本上由用來輸送來自該加工廠之該加壓液化天然氣到該海上用輸送體上該數個船上型儲存容器至少其中一個的輸送裝置所組成。 2 5 .根據申請專利範圍第2 4項之系統，其中該至少一個海上用輸送體的每一個具有將該加壓液化天然氣轉化成氣體的船上用汽化裝置。 2 6 ·根據申請專利範圍第2 5項之系統，其中該系統進一步包括基本上由用來輸送該氣體到管線之氣體輸送裝置所組成的進氣端。經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 2 7 .根據申請專利範圍第2 1項之系統，其中該加工廠裡的管路及相關組件和壓力容器係由包括含有低於約 2重量％鎳之超高強度、低·合金鋼並且具有適當韌度以包含該加壓液化天然氣的材料構成。 2 8 . —種在約1 7 2 5千帕（2 5 0 p s i a )到約7590千帕（llOOps i a)的壓力範圍裡及在約一1 1 2 °C ( — 1 7 0 °F )到約一6 2 °C ( — 8 0 °F ) 本纸張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -6 - A8 B8 C8 D8 _____________-— ίτ、申請專利範圍 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本育) 的溫度範圍裡儲存加壓液化天然氣的容器，該容器係由包括含有低於約2重量％鎳之超高強度、低合金鋼並且具有適當韌度以包含該加壓液化天然氣的材料構成。 2 9 · —種用於處理與輸送天然氣之方法，包括下列步驟： (a )處理該天然氣，係將該天然氣轉化爲壓力約 1725千帕（250ps i a)至約7590千帕（ llOOps i a)且溫度約-112°C (-170°F) 至約—6 2 °C ( — 8 0 °F )之加壓液化天然氣； (b )將該加壓液化天然氣置於第一位置之數個儲存容器內，其中該數個儲存容器有足夠的強度與韌性以容納該壓力與溫度條件之加壓液化天然氣；及 (c )把裝有該加壓液化天然氣的數個儲存容器由該第一位置輸送到第二位置。 3 0 · —種用於處理與輸送天然氣之系統，包括：經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 (a )—用於將該天然氣轉化爲壓力約1 7 2 5千帕 (250ps i a)至約 7590 千帕（1 1〇〇 P s i a)且溫度約—1 1 2°C (-1 7 0°F)至約 —6 2°C (_8 0°F)之加壓液化天然氣之處理廠； (b )數個用於接收該ία壓液化天然氣之儲存容器’ 其中該數個儲存容器有足夠的強度與韌性以容納該壓力與溫度條件之加壓液化天然氣；及 (c )至少一個適於固持與輸送該數個裝有該加壓液化天然氣之儲存容器的海上用輸送體。本纸浪尺度適用中國國家標準（CNS ) Α4規格（210X297公釐） _ 了 _ A8 B8 C8 D8 _____________-— ίτ、申請專利範圍 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本育) 的溫度範圍裡儲存加壓液化天然氣的容器，該容器係由包括含有低於約2重量％鎳之超高強度、低合金鋼並且具有適當韌度以包含該加壓液化天然氣的材料構成。 2 9 · —種用於處理與輸送天然氣之方法，包括下列步驟： (a )處理該天然氣，係將該天然氣轉化爲壓力約 1725千帕（250ps i a)至約7590千帕（ llOOps i a)且溫度約-112°C (-170°F) 至約—6 2 °C ( — 8 0 °F )之加壓液化天然氣； (b )將該加壓液化天然氣置於第一位置之數個儲存容器內，其中該數個儲存容器有足夠的強度與韌性以容納該壓力與溫度條件之加壓液化天然氣；及 (c )把裝有該加壓液化天然氣的數個儲存容器由該第一位置輸送到第二位置。 3 0 · —種用於處理與輸送天然氣之系統，包括：經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 (a )—用於將該天然氣轉化爲壓力約1 7 2 5千帕 (250ps i a)至約 7590 千帕（1 1〇〇 P s i a)且溫度約—1 1 2°C (-1 7 0°F)至約 —6 2°C (_8 0°F)之加壓液化天然氣之處理廠； (b )數個用於接收該ία壓液化天然氣之儲存容器’ 其中該數個儲存容器有足夠的強度與韌性以容納該壓力與溫度條件之加壓液化天然氣；及 (c )至少一個適於固持與輸送該數個裝有該加壓液化天然氣之儲存容器的海上用輸送體。本纸浪尺度適用中國國家標準（CNS ) Α4規格（210X297公釐） _ 了 _ A8 B8 C8 D8 896253 申請專利範圍種加壓液化天然氣’係得自—種用於將天然氣液化以產製出呈出口產物之壓力約1 γ 2 5rp 帕 1 0 0 p s i a 且溫度約 0 p s i a )至約7 5 9 ◦千帕 1 1 2 °C (一 1 7 0Τ)荽約—6 2 〇C _ 8 0 °F )而含有至少一種選自.（丨）％m 7 %氧化碳、正戊ί完、以及（ffi)苯之化合物I (其含籩係會在壓力爲大氣壓且溫度爲約—1 6 ，（一 2 6 〇>)的液化天然氣中凍結者）的加壓液化天然氣之方法。 3 2 . —種加壓液化天然氣，係得自一種用於將天然氣液化以產製出呈出口產物之壓力約1 7 2 5 + w ( (请先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 2 5 0 p s 至約7 0千帕 lOOps i 該天然氣液化以產生經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 )且溫度，約一1 1 2 〇C ( — 1 7 ◦ °F )赛約—6 2。〇( -8 0 °F )之加壓液化天然氣的方法，其中該方法基本上是由以下步驟所組成：（i )將該天然氣接收到接收裝置裡；（ϋ )從該天然氣中去除充分的水蒸汽以避免該天然氣在該方法期間凍結；以及（ΐϋ )將該出口產物。本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) M規格（210 x 297公董）-8 - A8 B8 C8 D8 896253 申請專利範圍種加壓液化天然氣’係得自—種用於將天然氣液化以產製出呈出口產物之壓力約1 γ 2 5rp 帕 1 0 0 p s i a 且溫度約 0 p s i a )至約7 5 9 ◦千帕 1 1 2 °C (一 1 7 0Τ)荽約—6 2 〇C _ 8 0 °F )而含有至少一種選自.（丨）％m 7 %氧化碳、正戊ί完、以及（ffi)苯之化合物I (其含籩係會在壓力爲大氣壓且溫度爲約—1 6 ，（一 2 6 〇>)的液化天然氣中凍結者）的加壓液化天然氣之方法。 3 2 . —種加壓液化天然氣，係得自一種用於將天然氣液化以產製出呈出口產物之壓力約1 7 2 5 + w ( (请先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 2 5 0 p s 至約7 0千帕 lOOps i 該天然氣液化以產生經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 )且溫度，約一1 1 2 〇C ( — 1 7 ◦ °F )赛約—6 2。〇( -8 0 °F )之加壓液化天然氣的方法，其中該方法基本上是由以下步驟所組成：（i )將該天然氣接收到接收裝置裡；（ϋ )從該天然氣中去除充分的水蒸汽以避免該天然氣在該方法期間凍結；以及（ΐϋ )將該出口產物。本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) M規格（210 x 297公董）-8 -