KR102516628B1 - 대규모 연안 액화 - Google Patents
대규모 연안 액화 Download PDFInfo
- Publication number
- KR102516628B1 KR102516628B1 KR1020207003128A KR20207003128A KR102516628B1 KR 102516628 B1 KR102516628 B1 KR 102516628B1 KR 1020207003128 A KR1020207003128 A KR 1020207003128A KR 20207003128 A KR20207003128 A KR 20207003128A KR 102516628 B1 KR102516628 B1 KR 102516628B1
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- gas
- liquefaction
- vessel
- cooling
- compressed
- Prior art date
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 291
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 66
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 62
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 52
- 238000007667 floating Methods 0.000 claims abstract description 27
- 238000003860 storage Methods 0.000 claims abstract description 25
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 23
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 22
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 21
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 claims abstract description 20
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims abstract description 18
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims abstract description 17
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N nitrogen Substances N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 129
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 65
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims description 20
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 17
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 8
- GNFTZDOKVXKIBK-UHFFFAOYSA-N 3-(2-methoxyethoxy)benzohydrazide Chemical compound COCCOC1=CC=CC(C(=O)NN)=C1 GNFTZDOKVXKIBK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 5
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 claims description 4
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 claims description 4
- 239000012528 membrane Substances 0.000 claims description 4
- YTAHJIFKAKIKAV-XNMGPUDCSA-N [(1R)-3-morpholin-4-yl-1-phenylpropyl] N-[(3S)-2-oxo-5-phenyl-1,3-dihydro-1,4-benzodiazepin-3-yl]carbamate Chemical compound O=C1[C@H](N=C(C2=C(N1)C=CC=C2)C1=CC=CC=C1)NC(O[C@H](CCN1CCOCC1)C1=CC=CC=C1)=O YTAHJIFKAKIKAV-XNMGPUDCSA-N 0.000 claims description 2
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- FGUUSXIOTUKUDN-IBGZPJMESA-N C1(=CC=CC=C1)N1C2=C(NC([C@H](C1)NC=1OC(=NN=1)C1=CC=CC=C1)=O)C=CC=C2 Chemical compound C1(=CC=CC=C1)N1C2=C(NC([C@H](C1)NC=1OC(=NN=1)C1=CC=CC=C1)=O)C=CC=C2 FGUUSXIOTUKUDN-IBGZPJMESA-N 0.000 claims 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 21
- 239000003949 liquefied natural gas Substances 0.000 description 61
- 230000008569 process Effects 0.000 description 42
- 239000003570 air Substances 0.000 description 37
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 30
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 10
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 9
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 8
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 7
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 7
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 5
- 239000002808 molecular sieve Substances 0.000 description 5
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 5
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 5
- URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N sodium aluminosilicate Chemical compound [Na+].[Al+3].[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 5
- -1 Freon Chemical compound 0.000 description 4
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 4
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 101000841267 Homo sapiens Long chain 3-hydroxyacyl-CoA dehydrogenase Proteins 0.000 description 3
- 102100029107 Long chain 3-hydroxyacyl-CoA dehydrogenase Human genes 0.000 description 3
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 3
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 3
- JJYKJUXBWFATTE-UHFFFAOYSA-N mosher's acid Chemical compound COC(C(O)=O)(C(F)(F)F)C1=CC=CC=C1 JJYKJUXBWFATTE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N n-Hexane Chemical compound CCCCCC VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 3
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 description 3
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N isobutane Chemical compound CC(C)C NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003915 liquefied petroleum gas Substances 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 239000002594 sorbent Substances 0.000 description 2
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 description 1
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 235000009508 confectionery Nutrition 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 239000000796 flavoring agent Substances 0.000 description 1
- 235000019634 flavors Nutrition 0.000 description 1
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 description 1
- 239000005431 greenhouse gas Substances 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- QWTDNUCVQCZILF-UHFFFAOYSA-N iso-pentane Natural products CCC(C)C QWTDNUCVQCZILF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 238000007781 pre-processing Methods 0.000 description 1
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 238000007665 sagging Methods 0.000 description 1
- 239000011555 saturated liquid Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000004781 supercooling Methods 0.000 description 1
- 230000000153 supplemental effect Effects 0.000 description 1
- 230000005514 two-phase flow Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
- F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
- F25J1/0035—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work
- F25J1/0037—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work of a return stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
- F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
- F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
- F25J1/0035—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
- F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
- F25J1/0042—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by liquid expansion with extraction of work
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
- F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
- F25J1/005—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by expansion of a gaseous refrigerant stream with extraction of work
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/006—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the refrigerant fluid used
- F25J1/007—Primary atmospheric gases, mixtures thereof
- F25J1/0072—Nitrogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0203—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle
- F25J1/0208—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle in combination with an internal quasi-closed refrigeration loop, e.g. with deep flash recycle loop
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0257—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines
- F25J1/0259—Modularity and arrangement of parts of the liquefaction unit and in particular of the cold box, e.g. pre-fabrication, assembling and erection, dimensions, horizontal layout "plot"
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0257—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines
- F25J1/0269—Arrangement of liquefaction units or equipments fulfilling the same process step, e.g. multiple "trains" concept
- F25J1/027—Inter-connecting multiple hot equipments upstream of the cold box
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0257—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines
- F25J1/0275—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines adapted for special use of the liquefaction unit, e.g. portable or transportable devices
- F25J1/0277—Offshore use, e.g. during shipping
- F25J1/0278—Unit being stationary, e.g. on floating barge or fixed platform
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
- F25J1/0281—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc. characterised by the type of prime driver, e.g. hot gas expander
- F25J1/0283—Gas turbine as the prime mechanical driver
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
- F25J1/0285—Combination of different types of drivers mechanically coupled to the same refrigerant compressor, possibly split on multiple compressor casings
- F25J1/0288—Combination of different types of drivers mechanically coupled to the same refrigerant compressor, possibly split on multiple compressor casings using work extraction by mechanical coupling of compression and expansion of the refrigerant, so-called companders
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
- F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
- F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
- F25J2220/66—Separating acid gases, e.g. CO2, SO2, H2S or RSH
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/14—External refrigeration with work-producing gas expansion loop
- F25J2270/16—External refrigeration with work-producing gas expansion loop with mutliple gas expansion loops of the same refrigerant
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
- F25J2290/72—Processing device is used off-shore, e.g. on a platform or floating on a ship or barge
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Ocean & Marine Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Abstract
육상 가스 파이프 네트워크로부터 수집된 천연 가스로부터 대규모 LNG 제조를 위한 방법이 설명된다. 천연 가스는 수은, 산성 가스, 물 및 C5+ 탄화수소의 제거를 위해 육상 설비에서 예비 처치되며, 그리고 나서 천연 가스의 액화를 위한 부유식 액화, 저장 및 하역 베슬로 이송되기에 앞서서, 추가적인 압축 및 냉각을 위해 연안 플랫폼으로 파이프 연결되고 압축된다.
Description
본 발명은 규모의 경제를 최대한 이용하는 액화 천연 가스의 연안 제조에 관한 것으로, 여기서 가스 처리는 3개의 장소로서, 가스의 육상 예비 처리, 예비 처리된 가스를 가압되고 재순환된 가스와 혼합하기 위한 연안 플랫폼으로의 파이프 연결, 및 선박(ship) 형상의 연안 부유식 LNG 액화, 저장 및 하역 유닛(floating LNG liquefaction, storage and offloading unit)으로의 가스 혼합물의 추가적인 파이프 연결에서 이루어진다. 특정적으로, 부유식 LNG 액화, 저장 및 하역 유닛에서의 액화 능력이, 다수의 본질적으로 안전하지만 상대적으로 작은 예비 냉각된(pre-cooled) 질소 팽창 액화 공정을 이용함으로써, 그리고 표준적인 도킹 가능한 선박 크기의 활용 가능한 데크 면적에 의해 플랫폼과 베슬(vessel) 양쪽에서의 공기 냉각을 배타적으로 채택하는 것에 의해 가해지는 제약 내에서 최대화된다.
전세계의 에너지 요구가 성장할 뿐만 아니라 공기 및 물의 배출에 관한 우려가 증가함에 따라 천연 가스가 더욱 중요해지고 있다. 가스는 석유 및 석탄에 비해 훨씬 더 청정하게 연소되며, 원자력과 관련된 유해한 문제나 폐기물 누적 문제들을 가지지 않는다. 온실 가스의 배출이 석유보다 낮으며, 석탄 연소로부터 나오는 배출의 약 3분의 1 밖에 되지 않는다. 천연 가스는 가스층, 셰일 가스, 석유 생산과 관련된 가스, 산업화된 구역의 파이프라인, 사회 기반 시설들로부터 먼 가스 공급원들로부터 손쉽게 활용 가능하다.
매우 먼 해상 거리에 걸친 가스의 운송과 같이 가스 파이프라인들이 비경제적이거나 비실용적인 경우, 가스를 운송하는 최선의 방법은 종종 액화 천연 가스(LNG)의 형태인데, 이것은 대기압 또는 대기압에 매우 가까운 압력에서 안정적인 액상을 형성하도록 약 -160°C로 냉각된 가스이다. 적합한 가스는 주로 에탄, 프로판, 부탄, 펜탄 및 미량의 질소를 가진 메탄으로 이루어진다.
LNG는 두 가지 주요 처리 단계들을 이용하여 제조된다. 제1 단계는, 전형적으로 40 내지 60 bara에서 일어나는 것으로, 자유수(free water), 수은, H2S, CO2, 수증기 및 최종적으로 중탄화수소를 제거하기 위한 가스 전처리이다. 잔여 수은에 대한 명세는 전형적으로 <0.01μg/Nm3이고, H2S에 대해서는 <2 ppmv이며, 잔여 CO2에 대해서는 <50 ppmv이고, 매우 중요한 수증기에 대해서는 <0.1 ppmv 의 매우 낮은 값이다. 이 성분들의 제거 이후에, 중탄화수소들이 잔여 펜탄 및 그 이상의 것의 농도가 1000 ppm보다 작도록 제거되는 한편, 잔여 헥산 및 그 이상의 것의 농도는 100 ppm보다 작다. 그 결과 얻어지는 액화 준비된 가스는 전형적으로 몰 기준 85%보다 높은 메탄 농도, 종종 90%보다 훨씬 높은 메탄 농도와, 1% 이하에서 약 10%의 범위에 있는 에탄, 0.1% 이하에서 약 3%의 범위에 있는 프로판, 0.1% 이하에서 1%의 범위에 있는 부탄 및 펜탄을 포함할 수 있다. 질소 농도는 0.1% 이하에서 2%의 범위에 있을 수 있다.
제2 처리 단계는 이렇게 정제되어 주로 메탄을 포함하고 있는 가스의 액화이다. 이것은 가스 예비 처리와 같은 압력에서 이루어지거나, 몇몇 경우에 바람직하게는 80 bara 내지 100 bara와 같이 더 높은 압력에서 이루어진다. 액화 이후에, 전형적으로 1 몰%를 초과하는 임의의 양의 질소가 LNG로부터 제거될 수 있다. 이것은 대기압에 가까운 압력에서 LNG의 플래싱(flashing)에 의해 이루어진다. 이 플래시는 최종 LNG 제품과, 주로 연료로 사용되는 훨씬 더 적은 질소 강화 탄화수소 가스 스트림을 만들어낸다. 최종 LNG 제품은 대기압 및 약 -160°C에서 액체이다. 이것은 LNG 운반선에서 목적지로 운송되기에 앞서 완충 저장 탱크들에 저장된다. 목적지에서, LNG는 재가스화되어 소비자들에게 분배된다.
싱글 트레인 LNG 플랜트는 첨두부하 저감(peak-shaving) 플랜트에 대해 연간 0.05 백만 메트릭 톤(MTPA) 미만으로부터, 0.05에서 약 2.0 MTPA의 범위인 중소형 LNG 플랜트들을 거쳐, 약 4.0 MTPA까지 만들어내는 대형 통상 플랜트들에 이르기까지의 범위인 크기를 가진다. 더 높은 생산율이 다수의 병렬 LNG 플랜트들에서 얻어질 수 있다.
가장 안전한 천연 가스 액화 공정은 옵션으로서 액화 가스 예비 냉각을 구비한 채로 질소 냉각제를 채택한다. 액화 가스의 예비 냉각은, 고온에서 질소 냉각제보다 더욱 효율적인 프레온, 암모니아 또는 CO2와 같이 질소 이외의 냉각제를 채택함으로써 성취된다. 예비 냉각된 질소 공정들을 위한 액화 비에너지(specific liquefaction energy)는 히트 싱크, 물 또는 공기, 온도, 가스 구성 및 회전 장비 효율에 따라 달라지며, 전형적으로 LNG 톤당 약 350 kWh일 수 있다. 질소 냉각제에 대한 대안인 싱글 믹스트 하이드로카본 냉각제는 대략 동일한 액화 비에너지를 보인다. 그러나 하이드로카본 냉각제는 더 큰 화재 및 폭발 위험성을 보인다.
최근의 기술적인 발전은 부유식 베슬들 상에서의 가스 액화, FLNG의 가능성을 제공하고 있다. 이것은 종종 육상이거나 대안적으로 해안 가까이에 있는 가스 공급원 근처에서 액화가 이루어질 수 있다는 점에서 매력적이다. 또한, 이 베슬은 액화 공정은 물론 LNG를 위한 완충 저장을 위한 공간도 제공할 수 있다. 이에 더하여, 베슬들은 원양 수출 터미널(deep-water export terminal)로 기능할 수 있다.
US 8,640,493 B1은 또한 가스를 예비 처리(pre-process)하고 압축하는 현장 가스 제조 플랫폼, 액화를 보조하는 아주 근접한 연결 해제할 수 있는 운반 베슬로의 가스의 전달, 및 연결 해제와 하역을 위한 터미널로의 운반 베슬에 의한 이동을 포함하는, 해저 유정으로부터의 천연 가스의 육상 액화를 위한 방법을 설명하고 있다.
액화는 유연성 호스 및 연결 해제 가능한 터릿을 통해 압축된 가스를 수용하는 것에 의해 운반 베슬 상에서 이루어지는데, 여기서 가스 유동은 두 부분, 즉 극저온 열교환기 내에서 예비 냉각되고, 그리고 나서 팽창되어서 열교환에 의해 두 번째 부분을 위한 냉각을 제공하는 한 부분으로 나뉘어진다. 팽창된 가스는 팽창기로부터의 동력을 이용하여 부분적으로 압축되며, 그리고 나서 완전한 재압축을 위해 제2 유연성 호스 내에서 플랫폼으로 재순환된다. 제2 부분의 액화는 질소 팽창기 사이클 및 가스와의 열교환에 의해 운반 베슬 상에서 완성된다. 이 사이클은 운반 베슬의 주 추진 엔진에 의해 동력을 공급받는다.
US 6412302 B1은 공급 가스가 하나는 액화 가스 그 자체이고 다른 하나는 질소와 같은 기체상 냉각제인2개의 냉각제들과의 열교환에 의해 냉각되는 액화를 설명하고 있다.
본 발명의 목적은, 동일한 스케일 및 동일한 지리적 영역에서 지상 기반 LNG 제조와 경쟁하는 비용으로, 육상 파이프라인들로부터 공급된 가스를 이용하는 매우 대규모의 부유식 LNG 제조를 위한 방법 및 플랜트를 제공하는 것이다. 이 부유식 LNG 제조는 또한 LNG 기반 동력이 석탄 기반 동력과 경쟁할 수 있는 수준으로 LNG 비용을 감소시킬 것이다. 이것은 LNG 시장의 큰 확장 및 CO2를 포함하여 감소된 배출로 귀결될 것이다.
본 발명은 육상 가스 파이프라인 네트워크들로부터 수집된 천연 가스의 대규모 부유식 액화를 위한 방법과 관련되어 있는데, 이 방법은:
a) 육상 파이프라인 품질의 가스 공급원들로부터 가스를 수집하고, 수은의 제거, 산성 가스의 제거, 탈수 및 C5+ 탄화수소의 제거에 의해 육상에서 가스를 처치하는 단계;
b) 처치된 가스를 압축하고 냉각하는 단계;
c) 육상으로부터 연안 플랫폼으로 압축된 가스를 파이프 연결하는 단계;
d) 육상으로부터의 가스를 압축된 재순환 가스 유동과 혼합하는 단계;
e) 압축된 가스 혼합물을 해저 파이프에서 플랫폼으로부터 부유식 액화, 저장 및 하역 베슬로 파이프 연결하는 단계;
f) 매니폴드를 통해 베슬 상에서 압축된 가스를 둘 또는 그 이상의 액화 모듈들로 분배하고 도입하는 단계;
g) 각 액화 모듈로 도입된 가스의 사이드 드로우 유동을 추출하며, 이 가스 유동을 터보 팽창기들에서 팽창시키고 이로써 냉각하는 단계;
h) 단계 g)로부터의 팽창된 사이드 드로우 가스와의 대향류(counter-current) 열교환에 의해 액화 유닛들 각각으로 도입된 잔여 가스 유동을 -10°C 또는 그 이하로 냉각하는 단계;
i) 각 액화 모듈로부터의 팽창된 사이드 가스 유동들을 매니폴드에서 수집하고, 이 가스를 재순환 가스 유동으로서 연안 플랫폼으로 파이프 연결하는 단계;
j) 플랫폼 상에서 팽창된 가스를 압축하고 압축된 가스를 냉각하는 단계;
k) 압축된 재순환 가스 유동을 해안으로부터의 압축된 가스와 혼합하는 단계;
l) 예비 냉각되고 팽창된 냉각제와 열교환함으로써 각 액화 모듈 내에서 베슬 상에서 가스를 추가로 냉각하고 액화하는 단계;
m) 각 액화 모듈은 냉각제 압축을 위한 컴프레서에 의해 구동되는 전용의 가스 터빈에 의해 동력을 공급받고;
n) 제조된 LNG를 복수의 멤브레인 탱크들에 도입하는 단계
를 포함한다.
한 실시예에 따르면, 이 절차는 액화 공정들이 최대 생산 상태에 있는 동안 캔틸레버 상에 장착된 공정 공기 냉각기들의 반대편 측에 위치된 베슬 하역 암들에 의해 사이드 바이 사이드 하역(side by side offloading)을 이용하여 LNG를 탱크 베슬 상으로 하역하는 단계를 더 포함한다.
한 실시예에 따르면, 액화 모듈들에서 압축된 냉각제의 모든 냉각 및 중간 냉각은 공기 냉각기들에서 수행된다.
다른 실시예에 따르면, 베슬에 탑재된 공기 냉각기들은 베슬 길이의 적어도 50%를 따라 연장되고 베슬의 한 측면에만 장착된 캔틸레버들 상에 배치된다.
다른 실시예에 따르면, 베슬에 탑재되어 제조된 LNG는, 액화 공정들이 최대 생산 상태에 있는 동안 캔틸레버 및 공기 냉각기들의 반대편 측에 위치된 베슬 하역 암들에 의해 사이드 바이 사이드 식으로 배치된 탱크 베슬 상으로 하역된다.
한 실시예에 따르면, 냉각제는 질소이다.
한 실시예에 따르면, 단계 j)에서 냉각하는 것은 공기 냉각기(들)에서 수행된다.
다른 실시예에 따르면, 베슬과 연안 플랫폼 사이의 거리는 1에서 50 km이다.
도 1a는 본 방법의 한 실시예에서 이용 가능한, 육상 가스 예비 처리, 캔틸레버 상의 공기 냉각기들로 공기 냉각되는 압축을 위해 연안 플랫폼으로의 가스의 파이프 연결, 및 역시 캔틸레버 상의 공기 냉각기들로 공기 냉각되며 영구적으로 계류된 가스 액화, 저장 및 하역 베슬로의 가스의 추가 파이프 연결을 구비하고, 베슬의 연결 해제 없이 하역 작업들에 대해 안전하도록 플랫폼으로부터 떨어져 위치된, 육상파이프라인 가스로부터의 LNG의 초대규모 부유식 제조의 평면 다이어그램이고, 도 1b는 측면 다이어그램이다.
도 2는 본 방법의 한 실시예에서 이용 가능한, 연안 설비들로의 파이프 연결을 위한 수은 및 사워 가스 제거, 탈수, 중탄화수소 제거 및 압축을 구비한 육상 가스 예비 처리 공정의 개략 다이어그램이다.
도 3은 본 방법의 한 실시예에서 이용 가능한, 플랫폼 상에서의 가스 압축, 압축된 가스의 공기 냉각, 각각 전용의 가스 터빈 및 예비 냉각 절차에서 공급 가스로부터 추출된 동력에 의해 동력을 공급받는 복수의 예비 냉각된 질소 팽창 액화 공정으로 가스를 분배하기 위한 매니폴드를 가지고 부유식 액화, 저장 및 하역 베슬로의 가스의 해저 파이프 연결, 공정 측면에서 질소만으로 냉각된 공기를 구비한 액화 공정의 개략 다이어그램이다.
도 2는 본 방법의 한 실시예에서 이용 가능한, 연안 설비들로의 파이프 연결을 위한 수은 및 사워 가스 제거, 탈수, 중탄화수소 제거 및 압축을 구비한 육상 가스 예비 처리 공정의 개략 다이어그램이다.
도 3은 본 방법의 한 실시예에서 이용 가능한, 플랫폼 상에서의 가스 압축, 압축된 가스의 공기 냉각, 각각 전용의 가스 터빈 및 예비 냉각 절차에서 공급 가스로부터 추출된 동력에 의해 동력을 공급받는 복수의 예비 냉각된 질소 팽창 액화 공정으로 가스를 분배하기 위한 매니폴드를 가지고 부유식 액화, 저장 및 하역 베슬로의 가스의 해저 파이프 연결, 공정 측면에서 질소만으로 냉각된 공기를 구비한 액화 공정의 개략 다이어그램이다.
본 설명 및 청구항들에서, '천연 가스' 또는 '가스'는 저분자량 탄화수소를 포함하는 가스에 대해 사용되는데, 이것은 LNG를 제조하기 위한 냉각 과정에서 단일한 상으로 남아 있는 초임계 상태를 만들기 위해 충분한 압력 하에 놓이거나, 온도에 따라 가스만 있거나 가스와 액체의 혼합물이거나 액체만 있을 수 있는 보다 낮은 압력에 있을 수 있다. 냉각 공정은 약 -60°C까지의 임의의 온도의 냉각일 수 있는 예비 냉각, 예비 냉각된 온도로부터 약 -100°C 에서 -130°C로의 온도 범위에서 임의의 온도의 냉각일 수 있는 메인 냉각, 및 LNG가 안정된 상태인 LNG 온도로의 추가 냉각인 과냉각(sub-cooling)을 포함할 수 있는데, 여기서 대기압으로 완전히 팽창되었을 때 질량 기준 1%에서 2%와 같은 매우 적은 양의 가스만을 내놓는다. 몇몇 경우에, '냉각'이라는 용어는 예비 냉각, 메인 냉각 및 과냉각에 대해 사용된다.
천연 가스는 석유와 함께 그리고 셰일 가스로서 셰일층에서 지질학적 층에서 발견된다. 출처에 따라서, 천연 가스는 탄화수소 구성이 달라질 수 있지만, 메탄은 거의 항상 지배적인 가스이다. 본 기술 분야에서 숙련된 사람은 약자 LNG 및 NGL, 즉 액화 천연 가스, 천연 가스액에 대해 각각 잘 알고 있을 것이다. LNG는 보통 낮은 농도의 C2, C3, C4 및 C5 탄화수소를 가진 메탄으로 이루어지며, 사실상 C6+ 탄화수소가 없다. LNG는 약 -160 °C대기압에서 액체이다. 반면 NGL은 주로 처리되지 않은 천연 가스 내에 존재하는 C3+ 탄화수소에 대한 집합적인 용어다. LPG는 액화 석유 가스의 약어이며 주로 프로판과 부탄으로 이루어진다.
압력은 여기서 'bara'로 주어지는데, 이는 'bar absolute'이다. 따라서, 1.013 bara는 해수면에서 통상적인 대기압이다. SI단위계에서, 1 bar는 100kPa에 해당한다.
여기서 사용되는 '주위 온도'라는 표현은 본 발명에 따른 플랜트의 작동을 위한 기후와는 다를 수 있다. 통상적으로, 본 플랜트의 작동을 위한 주위 온도는 약 0°C 에서 40°C이지만, 주위 온도는 몇몇 작동 상태에서 영하의 수준으로부터 50°C와 같이 40°C보다 높은 정도까지일 수도 있다.
본 발명은 동일한 지리적 영역 및 동일한 육상 파이프라인 가스 공급원으로부터의 육상 가스 액화와 경쟁할 수 있는 효율과 규모로 해안 지역에서 액화 천연 가스의 초대규모 부유식 제조를 위한 방법과 관련되어 있다.
본 공정은 3가지 서로 다른 위치에서 이루어진다. 제1 위치는 필요한 양의 가스를 제공할 수 있는 천연 가스 파이프라인 네트워크 근처의 육상이다. 가스 예비 처리 및 압축이 이 위치에서 이루어진다.
압축된 가스는 육상의 제1 위치로부터 전형적으로 10 내지 100km 연안의 제2 처리 위치로 강성의 대규모 파이프들로 파이프 연결된다. 이 제2 위치, 연안 고정식 또는 부유식 플랫폼에서, 육상으로부터의 가스가 수용되며 추가적인 압축 없이 제2 및 제3 처리 위치 사이를 순환하는 가스 유동과 혼합된다. 이 가스 혼합물은 제3 처리 위치로 대규모의 주로 강성인 파이프들로 파이프 연결된다.
제3 처리 위치는 연간 12백만톤, 즉 지금까지 만들어진 가장 큰 부유식 제조보다 3배 큰 초대규모 액화 능력을 가진 선박 형상으로 된, 영구적을 계류된 액화, 저장 및 하역 베슬이다. 이것은 제2 처리 위치의 근처, 전형적으로 2 km 내지 10 km 떨어져 위치되어서, 선박 형상 베슬로부터 상업용 유조선으로의 하역이 액화 공정의 연결 해제나 중단 없이, 그리고 제2 처리 위치에서 설비와의 충돌의 위험 없이 안전하게 이루어질 수 있다.
육상의 제1 처리 위치에서, 파이프라인 품질의 가스가 지역 가스 공급원으로부터 수집될 수 있다. 예비 처리된 파이프라인 가스는 H2S, CO2, 물 및 NGL을 포함하는 다양한 불순물의 최대 함량에 대한 상세를 고수한다. 그러나 이 상세들은 LNG를 위해서는 받아들일 수 없다. 따라서, 이 가스를 수용하는 육상 처리가 가스를 정제(polishing)하는 것으로 개시된다. 불순물들의 초과량들이 먼저 제거된다.
이것은 수은 증기를 포함하는데, 이것은 수은을 비가역적으로 구속하는 흡수제에 의해 제거될 수 있다. 이것의 하류에서, 본 절차는 H2S, CO2의 초과량을 제거할 수 있다.
산성 가스들은 수성 아민 용액을 이용하여 대향류 흡수탑에서 흡수될 수 있다. 아민 용액은 이어서 온도 및 압력 스윙에 의해 재생되며 그리고 나서 재사용을 위해 흡수탑으로 재순환된다.
파이프라인 가스는 용인할 수 없는 양의 수증기를 함유하고 있다. 이에 더하여, 이 가스는 산성 가스 제거 공정에서 수증기로 거의 포화된다. 수증기 제거를 위해 매우 효율적인 공정은 몰레큘러 시브(molecular sieve)인데, 이것은 LNG 온도에서 어떤 물도 응결되지 않는 수준으로 물을 흡수할 수 있다. 몰레큘러 시브는 따뜻하고 건조된 가스를 흡수 유동과 반대되는 방향으로 흡수제 너머로 유동시킴으로써 완전히 재생된다. 재생 공정으로부터의 습한 가스는 냉각되어 물을 응결시키고 분리할 수 있으며, 그리고 나서 탈수 공정 입구로 다시 순환된다.
추가적인 육상 가스 처리는 냉각 및 이어서 터보 팽창기에서의 팽창을 포함할 수 있다. 이것은 예컨대 -30°C에서 -60°C의 저온 가스를 만들어낸다. 주로 C5+인 중탄화수소들이 포화 액상(liquid phase)으로서 부분적으로 응결될 것이다. 기상(gaseous phase) 내에 남아 있는 C5+ 농도는 액화 공정에서 탄화수소 고체의 생성을 유발함이 없이 LNG와 관련하여 더욱 깊은 냉각에 충분하게 낮을 것이다. 탄화수소 액상은 차가운 혼합물로부터 제거될 수 있고 증류탑에서 안정화되어, 압축되고 메인 가스 유동과 혼합될 수 있는 안정된 NGL 와 기상을 형성할 수 있다. 메인 가스 유동은 터보 팽창기에 의해 동력을 공급받는 컴프레서에서 압축되어 부분적으로 원래 가스 압력을 회복할 수 있다. 이 지점에서, 메인 가스 유동은 액화될 준비가 되어 있다.
위의 모든 예비 처리는 예컨대 40 bara 내지 60 bara에서 이루어질 수 있다. 그러나 육상인 제1 처리 위치에서, 연안의 제2 및 제3 처리 위치들에서 가스 액화 작업을 상당히 감소시키는 최종적인 공정이 이루어질 수 있다. 이것은 예컨대 110 bara에서 140 bara로의 가스의 압축으로, 뒤이어 주위 온도에 가깝게 후-냉각(after-cooling)이 이어진다. 컴프레서 구동기는 예비 처리된 가스의 작은 사이드 드로우에 의해 연료를 제공받는 가스 터빈일 수 있다. 가스 액화는 가스의 엔탈피 함량의 감소를 포함한다. 압축은 가스의 엔탈피를 감소시킨다. 이 압축은 따라서 엔탈피의 관점에서 LNG로의 공정의 10%내지 20%와 같이 가스를 LNG에 더 근접한 단계로 가져간다. 가스의 압축은 또한 가스의 부피, 속도 및 압력 강하를 감소시킴으로써 연안으로의 가스의 파이프라인 운반을 용이하게 하기도 한다.
육상 처리 설비로부터, 가스는 제2 처리 위치인 연안 고정식 또는 부유식 플랫폼으로 파이프 연결될 수 있다. 해안으로부터의 이 가스의 어떤 추가적인 처리도 플랫폼 상에서 이루어지지 않는다. 대신 가스는 다른 압축된 가스 스트림과 혼합될 수 있고, 이 혼합물은 제3 처리 위치인 부유식 액화, 저장 및 하역 베슬로 직접 파이프 연결될 수 있다.
플랫폼은 저압, 고엔탈피 가스를 베슬로부터 받아들임으로써 이 다른 압축된 가스 스트림을 만들어낼 수 있고, 제3 처리 위치는 가스 터빈에 의해 구동되는 컴프레서에서 이 가스를 압축하며, 그리고 나서 압축된 가스를 플랫폼 캔틸레버에 장착된 공기 냉각기들에서 주위 온도에 가깝게 냉각할 수 있다. 이 압축 및 냉각은 가스의 전체 엔탈피를 감소시킨다. 육상에서의 압축과 유사하게, 이 엔탈피 감소는 전체 가스 액화 작업에 기여할 수 있다. 육상에서의 압축이 LNG로의 과정의 10%에서 20%로 가스를 가져가는 한편, 플랫폼은 LNG로의 과정의 추가적으로 30% 에서 40%로 가스를 가져가는 것을 돕는다.
외부 터릿을 가지고 웨더베이닝(weathervaning)하는 제3 처리 위치인 선박 형상 베슬은 3가지 주요 기능들, 즉 초대규모 가스 액화, LNG 완충 저장 및 액화 공정의 연결 해제나 중단 없이LNG의 사이드 바이 사이드 또는 병렬 하역만을 가지고 있다. 사이드 바이 사이드 하역은 좌현과 같은 베슬의 한 측면 상의 하역 암(arm)들에 의한 것일 수 있다. 베슬은 약 380 m에서 400 m의 길이, 약 64 m의 폭과 같은 표준 크기 야드 도크에 수용될 수 있는 최대 크기일 수 있다. 출렁거리는 것을 최소화하기 위해, LNG는 복수의 보다 작은 멤브레인 탱크들, 예컨대 각각 25,000 m3 저장 체적을 가진 좌현 6개, 우현 6개, 도합 12개의 탱크에 저장된다. 멤브레인 탱크들은 평탄한 베슬 데크를 제공하며, 설비 및 하역 암들이 점유한 공간을 제외하고 데크 전체가 액화 공정 및 관련된 기기류를 위해 사용될 수 있다.
가스는 플랫폼으로부터 베슬로 강성의, 해저 파이프 및 유연성 라이저(riser)를 통해 파이프 연결된다. 베슬은 연중 345일 가동한다면, 연간 12백만톤까지의 액화 능력을 유지할 수 있다. 동력은 가스 터빈 직접 구동 컴프레서들에 의해 공급될 수 있다. 가스 터빈 공기 흡입구는 베슬의 좌현 상에 있을 수 있다. 열, 즉 컴프레서들에 의해 질소 냉각제에 공급된 에너지의 합과 액화될 가스로부터 제거된 열은 캔틸레버에 장착된, 강제 통기 공기 냉각기들로부터 주위 공기로 발산될 수 있다.
베슬 상에서의 액화 공정은 터릿과 스위블을 통해 가스를 받아들이고, 복수의 독립적이고 가스 터빈 작동되는 가스 예비 냉각 및 액화 공정들 또는 모듈들로 가스가 분배될 수 있는 베슬의 거의 전체 길이에 걸쳐 이어지는 센터 매니폴드로 이 가스를 파이프 연결하는 것에 의해 작동한다. 각 공정으로 진입하는 가스 유동은 두 가닥으로 분할될 수 있는데, 액화 가스의 대략 1/3이 가스-가스 열교환기의 따뜻한 쪽으로 보내진다. 나머지 약 2/3의 유입 유동은 터보 팽창기로 직접 보내질 수 있다. 이제 예컨대 약 -50°C와 같은 팽창된 가스 유동이 다시 둘로 분할된다. 약 80%에서 90%인 이 유동들 중 하나는 가스-가스 열교환기의 차가운 쪽으로 따뜻한 쪽의 액화 가스의 흐름을 거스르는 방향으로 보내진다. 따라서 액화 가스가 팽창된 가스와의 열교환에 의해 냉각될 수 있다.
약 10% 내지 20%인 가스 터보 팽창기로부터의 제2 유동은 질소 예비 냉각 열교환기로 파이프 연결될 수 있으며 가압된 질소 냉각제의 예비 냉각을 보조한다. 이렇게 보조된 질소 예비 냉각은 질소 예비 냉각 열교환기에서 병렬 복합 곡선들을 만들어내는데, 이는 아래에서 논의되는 것과 같이 액화 공정의 효율을 최적화한다. 가스 및 질소 예비 냉각으로부터 소비된 저압 가스는 베슬 센터에 있는 제2 가스 매니폴드로 보내질 수 있는데, 이것은 모든 액화 플랜트들로부터 가스를 수집한다. 이 가스는 스위블과 강성인 해저 파이프라인들을 통해 공기 냉각기들에서 재-압축 및 냉각을 위해 제2 처리 위치, 고정식 또는 부유식 플랫폼으로 다시 파이프 연결된다.
각각의 질소 팽창 액화 공정은 가스 터빈 구동되는 컴프레서와 가스 예비 냉각 터보 팽창기들로부터의 보충 동력을 이용하여 질소 가스를 압축하는 것에 의해 작동될 수 있다. 액화 에너지의 10% 내지 20% 및 관련된 공기 냉각이 육상의 제1 처리 위치에서 공급되었고, 관련된 공기 냉각과 함께 30% 내지 40%의 기계적인 에너지 입력이 제2 처리 위치, 고정식 또는 부유식 플랫폼에서 공급되었던 한편, 약 40% 내지 60%의 관련된 공기 냉각을 가진 남아 있는 동력 입력이 질소 압축의 형태로 액화 베슬에서 공급된다.
질소 컴프레서들은 베슬의 우현측에서와 같이 하역 암들과 반대되는 베슬의 한 측면 상에 위치된 베슬의 전체 길이의 캔틸레버 장착된 공기 냉각기들에서 중간 및 사후-냉각될 수 있다. 이것은 압축된 질소를 주위 공기 온도 위의 약 10°C 내지 15°C로 냉각한다. 압축되고 냉각된 저엔탈피의 질소가 예비 냉각되고, 그리고 나서 두 단계들에서 팽창되는데, 하나는 열교환에 의해 천연 가스를 액화시키는 저온 질소를 제공하는 것이고 두 번째 단계는 온도와 압력을 낮추어서 액화 천연 가스의 과냉각을 위한 저온 질소를 제공한다.
액화 천연 가스는 최종적으로, 질소를 제거하도록 플래싱되고 저장을 위해 펌핑된 유압 팽창기에서 감압된다. 탱크들로부터의 플래시 가스 및 증발 가스(boil-off gas)는 공급 가스 매니폴드로부터의 보충 가스와 함께 가스 터빈 연료로서 이용된다.
가스 제조에서의 최근의 발전 결과 광대한 새로운 가스원들이 발견되었다. 하나는 육상 프렉킹(fracking) 기술로서, 해안 지역의 네트워크들을 포함하는 파이프라인 네트워크들로 가스를 공급한다. 다른 하나는 2상 유동(two phase flow)의 영역으로서, 상당한 처지 없이 해안으로의 연안 가스의 파이프라인 수송을 가능하게 하는 기술이다.
본 발명은 이런 가스원들의 활용 및 운송을 최적화하는 것을 목적으로 한다. 상업용 수송선들에 의한 운송을 위해, 육상 LNG 플랜트들은 바다에 근접하여야만 한다. 이제 대규모 액화 처리 시설들을 해안으로부터 시야 밖의 연안으로 이동시키고 해안에 근접한 값비싼 육지 영역을 풀어주는 것이 가능할 것이다. 동시에, 액화 시설들이 자연스럽게 베슬 선체에서 저장소를 제공하며, 종종 가장 붐비는 항로 밖에서 원양 항만으로서도 기능할 것이다.
몇몇 관구는 해안으로부터 너무 멀지 않은 연안에서 거대한 가스 매장량을 보유하고 있다. 이런 관구들은 종종 가스의 일부들이 국지적인 소비를 위해 활용될 수 있도록 가스가 육상에 상륙되기를 바란다. 새로운 파이프라인 기술들이, 2상 파이프 유동이 되고 그 유동이 오르막일지라도 이런 가스의 상륙을 가능하게 한다. 그러나 정치적인 안정성에 따라, 불안정성이 터지면 모든 값비싼 장비들이 노출되기 때문에 가스 수출업자들은 가스가 상륙되는 것을 원하지 않을 수 있다. 본 발명은 비용 효율적인 타협점을 제공하는데, 여기서 처리되지 않은 가스가 다중-상(multi-phase) 파이프라인들에서 육상으로 상륙될 수 있고, 국지적인 소비를 위해 준비되어 있으며, 이 가스의 일부가 LNG로 돌려진다. 액화는 연안에서 이루어질 수 있으며, 값비싼 액화 및 LNG 저장 및 하역 시스템들이 지역적인 불안정에 덜 노출될 것이다. 동시에, 이 프로젝트는 상당한 지역적 만족을 가질 것이며 지역민들을 위한 일자리를 제공할 것이다.
본 발명의 중대한 장점은 수용된 가스가 그 구성이 변할 수 있다는 것이다. 제1 처리 위치는 지역 가스를 위해 안성맞춤일 수 있다. 둘 다 연안에 있는 제2 및 제3 처리 위치들은 그리고 나서 보다 균일한 가스를 처리할 것이며 적은 변경만으로 사실상 어디에서든 사용을 위해 표준화될 수 있다. 하나 이상의 LNG 사이트가 개발된다면 이득들이 특히 중요하다.
연안 플랫폼과 베슬은 조선소의 제어된 환경에서 높은 정도로 건조될 수 있다. 또한, 이 절차는 플랫폼과 베슬 모두를 위해 모듈화될 수 있는데, 이는 비용을 절감한다. 플랫폼 모듈들을 베슬 상으로 이동시키는 것이 가능할 것인데, 이것은 감소된 LNG 생산율의 비용으로 베슬을 플랫폼의 필요 없이 자족적으로 만든다.
질소 팽창 액화 트레인의 이용은 베슬의 고유한 안전성을 최대화한다. 또한, 공기 냉각의 이용은 최상의 환경 성과를 제공한다. 질소 팽창 액화가 상대적으로 낮은 효율, 증가된 동력 요구 및 반드시 발산되어야 하는 증대된 양의 열을 가지며 공기 냉각이 많은 공간을 필요로 하지만, 본 디자인은 이 매혹적인 조합을 가능하게 한다.
질소 팽창 액화 공정의 효율성은 천연 가스 예비 냉각에 의해 향상되며, 전반적인 공기 냉각 또는 열 발산이 3개의 처리 위치들 사이에 분배된다. 특히, 가스 예비 냉각이 베슬 상에서 공급 가스의 사이드 드로우의 팽창에 의해 이 사이드 드로우의 사전 냉각 없이 성취된다. 이것은 사이드 드로우 체적 및 따라서 터보 팽창기에서 추출되는 에너지의 양을 최대화하며, 이는 냉각 효과를 최적화한다. 질소 예비 냉각을 위한 일부 팽창된 차가운 가스의 이용은, 그러지 않았다면 필요했을 여분의 터보 팽창기를 필요 없게 하며, 또한 더욱 효율적이다.
질소 냉각제 압축을 위한 예비 냉각 팽창기 동력의 이용은 베슬 상에서 액화 용량을 최대화한다.
이어지는 설명은 도면들의 설명 및 예를 설명한다.
도 1a 및 도 1b는 각각 전체적인 시스템의 측면도 및 평면도이다. 육상 예비 처리 플랜트(400)로의 도관(401)을 통한 파이프라인 품질의 가스 유동은 제1 위치를 처리하는데, 이것은 아래에서 설명될 것이다. 예비 처리된 가스는 극저온 처리에서 고체를 형성하여 하류의 장비를 오염시킬 수 있는 혼합물 없이 파이프라인(412) 안에서 연안 부유식 또는 고정식 플랫폼(300), 제2 처리 위치로 파이프 연결된다. 이 플랫폼은 해저의 강성이고 대용량인 파이프라인(304)으로부터 가스를 받아들이고, 이 가스를 압축하며, 캔틸레버 공기 냉각기들(310)로부터 열을 발산한다. 압축된 가스는 파이프라인(412)으로부터의 가스와 혼합되며 해저 파이프라인(305)과 스위블(204)을 통해 부유식 액화, 저장 및 하역 베슬(200), 제3 처리 위치로 인도된다. 베슬은 계류 라인들(203, 203')에 의해 계류된 외부 터릿을 이용하여 웨더베이닝한다.
베슬 상에서, 가스는 매니폴드(262)를 통하여 복수의 액화 유닛들(205, 205', 205")로 분배되는데, 이들은 각각 가스 터빈들(202, 202a~202e)에 의해 동력 공급되는 2개의 액화 처리 모듈들을 수용하고 있다. 각 처리 트레인으로부터의 재순환 가스는 매니폴드(263)에 수집되며 스위블(204)과 파이프(304)를 통해 플랫폼(300)으로 파이프 연결된다. 액화 공정들로부터의 열은 공기 냉각기들(201)을 통해 발산된다. 액화 공정들이 최대 생산 상태에 있는 동안 캔틸레버(270)와 베슬의 공기 냉각기들(201)의 반대편 측에 위치한 베슬 하역 암들(207, 207')을 통해 LNG를 사이드 바이 사이드 하역(side by side offloading)을 이용하여 탱크 베슬 상으로 하역한다. 공기 냉각기들(201)은 캔틸레버(270) 상에 배치될 수 있으며, 캔틸레버는 베슬(200)의 길이의 적어도 50%를 따라 연장되고 베슬(200)의 한 측에만 장착된다. 베슬(200)에서 생산된 LNG는, 액화 공정들이 최대 생산 상태에 있는 동안 캔틸레버(270) 및 공기 냉각기들(201)의 반대편 측에 위치된 베슬 하역 암들(207, 207')을 통해 사이드 바이 사이드 식으로 배치된 탱크 베슬 상으로 하역될 수 있다. 베슬의 LNG 저장 탱크들(209, 209a~209e)이 좌현측에 위치되고, 유사한 세트의 도시하지 않은 탱크들이 우현측에 위치된다. 베슬(200)은 사이드 바이 사이드 LNG 하역을 위해 하역 암들(207, 207')을 구비한다.
도 2는 육상 예비 처리 플랜트(400)에서 처리 순서를 보여주고 있다. 도관(401)을 통해 받아들인 파이프라인 품질의 가스는 수은 제거 유닛(402)에서 처치된다. 수은은 사전-황화된(pre-sulfided) 금속 산화물 흡수제에 비가역적으로 흡수된다. 소비된 흡수제는 몇 년간의 작동 후에 스트림(413)에서 배치식으로 제거되며 도시하지 않은 흡수제 입력 스트림을 통해 교체된다.
유닛(402)로부터 처리된 가스는 도관(407)을 통해 산성 가스 제거 유닛(403)으로 인도된다. 파이프라인 품질의 가스에 대해, 산성 가스들은 주로 H2S 및 CO2이다. 이 둘은 모두 탄화수소 가스로부터 선택적이고 가역적인 흡수제에 의해 적절한 흡착제, 전형적으로 아민/물 혼합물로 제거될 수 있다. 이 흡수는 주위 온도에 가까운 온도에서 가득찬 칼럼 내의 가스의 대향류 유동 및 흡수제에 의해 이루어진다. 산성 가스들과 함께 주입된 풍부한 흡수제는 스팀으로 가열 및 스트리핑(stripping)하는 것에 의해 재생될 수 있다. 분리된 산성 가스들은 도관(414)에서 제거된다. 재생된 흡수제는 재사용을 위해 재순환되고, 스위트 탄화수소 가스는 도관(408)을 통해 탈수 유닛(404)으로 인도된다.
가스는 합성 제올라이트와 같은 몰레큘러 시브에서 H2O 흡수에 의해 탈수된다. 적절한 제오라이트는 H2O에 대해 극도로 강한 친화력을 가진다. 제오라이트 내에는 3개의 구역들, 즉 H2O로 거의 포화된 가스 인입구에서 하나, H2O가 능동적으로 흡수되는 흡수 구역, 및 통상적으로 건조하고 상류 구역들로부터의 가스를 정제하는 제3 구역이 있다. 흡수는 대기 온도에서 일어난다. 몰레큘러 시브는 3개의 흡수 유닛들 중에서 2개가 흡수 모드이고 하나가 예컨대 8시간 재생 모드로 있도록 타이머들에 의해 완전히 재생되고 제어될 수 있다. 재생(regeneration)은 건조 가스를 예컨대 300°C 와 같은 고온에서 몰레큘러 시브 위로 유동시키는 것에 의해 이루어진다. 이 가스는 이어서 물을 응결시키도록 냉각되며 도시하지 않은 도관에서 탈수 또는 산성 가스 제거 유닛 인입구로 재순환된다. 탈수 유닛으로부터의 물은 도관(415)에서 제거되며, 건조 가스는 도관(410)에서 중탄화수소들(405)의 제거를 위한 유닛으로 인도된다.
C5+ 및 몇가지 향료와 같이 극저온에서 고체를 형성할 수 있는 중탄화수소들, 또는 탄화수소들은 그것들이 액체로 되고 액체 녹-아웃(knock-out) 탱크에서 분리되도록 냉각에 의해 가스로부터 제거될 수 있다. 이 액체들은 그리고 나서 안정화되고 밖으로 수송될 수 있다. 나머지 가스는 액화 준비될 것이다.
가스의 냉각은 두 단계들, 우선 열교환기에서의 냉각 및 그리고 나서 액체 형성 공정에 가장 적합한 압력과 온도로의 팽창으로 이루어질 수 있다. 분리 이후에, 결과로 얻어지는 가스와 액체는 열교환기에서 냉각액으로 이용될 수 있다. 터보 팽창기가 채택된 경우, 팽창기로부터의 동력이 부분적인 가스 재압축을 위해 이용될 수 있다. 안정화된 중탄화수소들은 도관(416) 내에서의 절차로부터 제거될 수 있고, 액화 준비된 가스는 도관(411)에서 가스 컴프레서(406)로 인도될 수 있다.
가스 예비 처치가 40 내지 60 bara와 같은 적당한 압력에서 이루어질 수 있지만, 보다 고압인 가스가 감소된 엔탈피와 보다 작은 부피를 가지고 있으므로 110 내지 140 bara와 같이 더 높은 압력이 연안으로의 액화 준비된 가스의 파이프라인 운반을 위해 훨씬 더 좋으며 연안에서의 액화를 위해 훨씬 더 좋다. 압축은 도시하지 않은 강제 통풍 공기 애프터 쿨러를 가진 가스 터빈으로 구동되는 축류 컴프레서에서 이루어진다. 압축되고 냉각된 가스는 파이프라인(412)에서 제2 처리 위치로 연안으로 인도된다.
도 3은 육상 예비 처리 유닛 상에서의 사전-처치의 하류에서 액화 공정의 개괄을 나타내고 있다. 이것은 두 위치들, 즉 연안 플랫폼(300) 및 해저 파이프라인들(304, 305)로 연결되어 있는 베슬(200)에 설치된 공정이다. 천연 가스를 위한 파이프라인들은 굵은 선들로 표현되어 있는 반면, 질소와 같은 냉각제를 위한 파이프라인들은 얇은 선들로 표현되어 있다.
플랫폼(300)은 저압 가스를 해저 파이프라인(304)을 통해 베슬로부터 받아들인다. 이 가스는 가스 터빈(301)에 의해 구동되는 컴프레서(302)에서 압축된다. 압축된 가스는 캔틸레버에 장착된 공기 냉각기들(310)에서 냉각되며 도관(412)으로부터 도입되는 육상 예비 처리 플랜트(400)로부터의 가스와 혼합된다.
압축된 가스 혼합물은 해저 파이프라인(305)에서 베슬(200)로 파이프 연결되며 매니폴드(262)를 통해 베슬 액화 공정들로 분배된다. 도 3은 플랫폼(300)의 공정 개괄과 하나의 베슬 액화 유닛(205)을 포함하고 있다. 숙련된 사람은 매니폴드(262) 상의 화살표들이 베슬(200)에 탑재된 다른 액화 유닛들로 연결될 수 있다는 것을 이해할 것이다.
매니폴드(262)로부터의 가스는 도관(227)에서 액화 유닛(205)으로 인도된다. 도관(227) 내에서 가압된 가스의 사이드 드로우는 도관(217)을 통해 터보 팽창기(218)로 인도되는데, 여기서 그것은 팽창되어 도관(219) 내의 저온, 저압의 가스를 만들어낸다. 도관(227)으로부터의 나머지 가스는 도관(228)에서 열교환기(221)의 따뜻한 측으로 인도된다.
도관(219)으로부터의 대부분의 가스는 도관(212)을 통해 열교환기(221)의 차가운 측으로 인도되어서 열교환에 의해 도관(228)으로부터의 가스를 냉각하고, 따라서 차가운 가스 스트림(223)을 만들어낸다. 도관(219) 내의 나머지 가스는 질소 냉각제의 예비 냉각을 위해 열교환기(245)로 인도된다. 해당 기술 분야에서 숙련된 사람들은 열교환기들(221, 245)이 단일한 유닛으로 조합되어서 가스와 질소의 동일한 냉각을 성취할 수 있다는 것을 이해할 것이다. 열교환기들(221, 245)로부터의 저압 가스는 혼합되어서 도관(216) 내의 저압 가스를 만들어낸다. 이 가스는 베슬 상의 다른 액화 공정들로부터의 저압 가스와 함께 매니폴드(263)에서 수집되며, 그리고 나서 해저 파이프(304)에서 플랫폼(300)으로 파이프 연결되어서, 가스 예비 냉각 사이클을 완성한다.
도관(223) 내의 예비 냉각된 가스는 질소 냉각제와의 열교환에 의해 열교환기(224)에서 액화되고, 이어서 열교환기(225)에서 과냉각되며, 최종적으로 도관(231)을 통해 유압 팽창기(226)로 인도된다. 생산물은 도관(232) 내에서 대기압 가까이에 있는 LNG이다.
질소 팽창 냉동 사이클은 가스 터빈(202)에 의해 동력을 공급받는다. 도관(244) 내의 압축된 질소는 공기 냉각기(201a)에서 냉각되고, 도관(229)으로부터의 일부 예비 냉각된 가스의 도움을 받아 도관들(230, 240)로부터의 팽창된 질소와 대향류 열교환에 의해 추가 냉각된다. 차가운 질소는 도관(246)에서 열교환기(245)를 빠져나간다. 도관(235)에서 일부 질소의 사이드 드로우 이후에, 질소가 도관(247)에서 터보 팽창기(248)로 인도된다.
터보 팽창기(248)에서 질소의 팽창은 도관(241)을 통해 열교환기(224)로 인도되는 차가운 중간 압력 질소를 만들어낸다. 도관(236)으로부터의 질소와 함께 이것은 냉각제로서 기능하면서 도관(223)으로부터의 천연 가스를 냉각하고 액화시키며 도관(235)으로부터의 질소를 냉각시킨다.
이제 부분적으로 데워진 열교환기(224)로부터의 중간 압력 질소는 도관(240)에서 열교환기를 빠져나가고, 그것이 더 데워지는 열교환기(245)로 인도되며, 다음으로 도관(238)을 통해 터보 팽창기(248)에 의해 구동되는 컴프레서(265)에서의 압축으로 인도되고, 그리고 나서 도관(251)에서 터빈 구동 질소 컴프레서의 중간 압력 섹션, 도관(254)으로 인도된다.
도관(235) 내의 사이드 드로우 질소는 열교환기(224)에서 냉각되고, 도관(243)을 통해 저압 질소 터보 팽창기(250)로 인도된다. 그리고 나서 터보 팽창기(250)로부터의 저압, 저온 질소가 도관(237)을 통해 열교환기(225)로 인도되어 대향류 열교환에 의해 액화 천연 가스를 과냉각한다. 이렇게 데워진 질소는 각각 도관들(236, 230)을 통해 열교환기들(224, 245)로 인도되고 더욱 데워진다.
열교환기(245)로부터의 저압 질소는 도관(234)을 통해 컴프레서(249)로 인도된다. 컴프레서(249)는 팽창기(250)에 의해 동력을 공급받는다. 그리고 나서 부분적으로 압축된 질소가 도관(256)을 통해 공기 냉각기(201c)로 인도된다. 추가 압축이 질소를 도관(242)을 통해 컴프레서(220)로 인도하는 것에 의해 수행될 수 있다. 컴프레서(220)는 가스 팽창기(218)에 의해 동력을 공급받는다. 이것은 베슬(200) 상에서 국지적인 냉각 작업을 위해 플랫폼(300) 상에서 압축되었던 가스의 팽창에 의해 얻어지는 기계적인 에너지의 이용을 가능하게 한다.
컴프레서(220)로부터의 압축된 질소는 도관(260)을 통해 공기 냉각기(201d)로 인도되고, 그리고 나서 도관(257)을 통해 가스 터빈 구동되는 저압 컴프레서(255)로 인도된다. 컴프레서(255), 도관(254)으로부터의 압축된 질소는 도관(251)으로부터의 중간 압력 질소와 혼합되고, 공기 냉각기(201b)에서 냉각되며, 최종적으로 컴프레서(253)에서 완전한 질소 압력으로 압축되어 질소 냉각 사이클을 완료할 수 있다.
연간 345일 작동이라는 전제에서 연간 12.0 백만톤의 LNG의 제조를 위한 공정은 도관(401)에서 시간당 1690톤의 파이프라인 가스를 받아들인다. 가스 압력 및 온도는 각각 50 bara 및 25°C이다.
| 구성 | 단위 | 예비 처리 이전 | 예비 처리 이후 |
| H2O | 몰% (ppmv) |
0.010 | 0.000 (<0.1) |
| 질소 | 몰% | 1.000 | 1.000 |
| CO2 | 몰% (ppmv) |
2.000 | 0.005 (<50) |
| H2S | 몰% (ppmv) |
0.001 | 0.000 (<2) |
| 메탄 | 몰% | 94.102 | 96.053 |
| 에탄 | 몰% | 2.600 | 2.653 |
| 프로판 | 몰% | 0.200 | 0.204 |
| i-부탄 | 몰% | 0.025 | 0.025 |
| n-부탄 | 몰% | 0.035 | 0.035 |
| i-펜탄 | 몰% | 0.009 | 0.009 |
| n-펜탄 | 몰% | 0.006 | 0.006 |
| C6+ | 몰% | 0.012 | 0.010 |
| 계 | 몰% | 100.00 | 100.00 |
<예비 처리 전후의 가스 구성>
가스는 육상 플랜트(400)에서 예비 처리되어 110 bara로 압축된다. 예비 처리 이후의 질량 유동은 시간당 1603톤이다. 시간당 약 33톤인 도시하지 않은 연료 가스의 사이드 드로우 이후에, 시간당 1570톤인 나머지 가스가 42인치 파이프라인(412)에서 연안 컴프레서 플랫폼(300)으로 파이프 연결된다.
플랫폼 상에서, 시간당 약 28톤인 도시하지 않은 연료 가스의 사이드 드로우가 존재한다. 시간당 1542톤인 나머지 가스는 파이프라인(304)으로부터 받아들여지고 약 100 bara로 압축되며 공기 냉각기(310)에서 약 40°C 로 냉각된 시간당 2633톤의 순환 가스와 혼합된다.
시간당 4175톤인 전체 가스 유동이 해저 파이프라인(305)에서 베슬(200)로 파이프 연결된다. 3 km의 거리는 연결 해제나 제조 중단 없이 베슬의 안전한 하역을 제공한다.
베슬 상에서는 도시하지 않은 시간당 45톤의 연료 가스의 사이드 드로우가 존재한다. 그러면 시간당 4130톤의 나머지 가스가 중앙 매니폴드(262)로 인도되며 6개의 동일한 병렬적인 가스 예비 냉각, 액화 및 과냉각 플랜트들로 분배된다. 예비 냉각은 예비 냉각 냉각제로서 이용되는, 플랜트당 시간당 약 439톤인 저압 가스로 귀결된다. 이 가스 유동들은 중앙 재순환 매니폴드(263)에서 수집되어 플랫폼으로 되돌려진다.
예비 냉각 냉각제로서 이용되는 가스와의 열교환에 의해 이제 -28°C 로 예비 냉각된, 플랜트당 시간당 약 248톤의 나머지 예비 냉각된 가스가 열교환기(224)에서 질소 냉각제와의 열교환에 의해 -82°C로 더 냉각되며, 그리고 나서 유압 팽창기(226)에서 대기압 근처로 팽창되기에 앞서 열교환기(225)에서 -160°C로 냉각된다.
팽창기(226)의 하류에서, 가스는 도시하지 않은 플래시 탱크에서 플래싱되며, 그 결과로 얻어지는 LNG가 다른 액화 트레인들로부터의 LNG와 함께 저장소로 펌핑된다.
도시하지 않은 LNG 플래시로부터의 가스 및 탱크들로부터의 증발 가스는 연료 가스로서 이용되며 베슬로의 유입 가스로부터 45톤의 연료 가스를 보충한다.
Claims (8)
- 육상 파이프라인 네트워크들로부터 모아진 천연 가스의 대규모 부유식 액화를 위한 방법으로서:
a) 육상 파이프라인 품질의 가스 공급원들로부터 가스를 수집하고, 수은의 제거, 산성 가스의 제거, 탈수 및 C5+ 탄화수소의 제거에 의해 육상에서 가스를 처치하는 단계,
b) 단계 a)의 처치된 가스를 압축하고 냉각하여 압축 가스를 생산하는 단계;
c) 단계 b)의 압축된 가스를 육상으로부터 연안 플랫폼으로 파이프 연결하는 단계;
d) 단계 c)의 육상으로부터의 가스를 압축된 재순환 가스 유동과 혼합하여, 압축된 가스 혼합물을 생산하는 단계;
e) 단계 d)의 압축된 가스 혼합물을 해저 파이프들에서 플랫폼으로부터 부유식 액화, 저장 및 하역 베슬로 파이프 연결하는 단계;
f) 단계 e)의 압축된 가스 혼합물을 부유식 액화, 저장 및 하역 베슬 상에서 매니폴드를 통해 2 또는 그 이상의 액화 모듈들로 분배하고 도입하는 단계;
g) 단계 f)에서 2 이상의 액화 모듈 각각으로 도입된 가스의 사이드 드로우 유동을 추출하고 팽창시키며 이에 의해 상기 사이드 드로우 가스 유동을 터보 팽창기들에서 냉각하는 단계;
h) 단계 g)로부터의 팽창된 사이드 드로우 가스와 대향류 열교환에 의해 2 이상의 액화 모듈들 각각으로 도입된 나머지 가스 유동을 -10°C 또는 그 이하로 냉각하는 단계;
i) 부유식 액화, 저장 및 하역 베슬에 탑재된 내부 냉각제 순환 루프 내에서 가스를 압축하는 컴프레서를 구동하기 위해 단계 g)의 터보 팽창기로부터의 동력을 이용하는 단계;
j) 단계 h)의 열교환 이후에 단계 g)로부터의 팽창된 사이드 드로우 가스 유동들을 매니폴드에서 각 액화 모듈로부터 수집하고, 상기 팽창된 사이드 드로우 가스 유동을 재순환 가스 유동으로서 연안 플랫폼으로 파이프 연결하는 단계,
k) 단계 j)로부터 팽창된 사이드 드로우 가스 유동을 플랫폼 상에서 압축하고, 그에 따라 압축된 재순환 가스 유동을 생산하며, 압축된 재순환 가스 유동을 냉각하는 단계;
l) 단계 k)로부터 압축된 재순환 가스 유동을 단계 c)의 육상으로부터 압축된 가스와 혼합하는 단계;
m) 각 액화 모듈에서, 예비 냉각되고 팽창된 냉각제와의 열교환에 의해, 단계 f)로부터 압축된 가스의 일부를 베슬 상에서 추가적으로 냉각하고 액화하는 단계로서, 상기 압축된 가스의 일부는 단계 g)로부터 가스의 사이드 드로우 유동을 추출한 이후의 나머지 가스인, 단계;
n) 냉각제 압축을 위한 전용의 가스 터빈에 의해 각 액화 모듈에 동력을 공급하는 단계;
o) 제조된 LNG를 복수의 멤브레인 탱크들로 도입하는 단계
를 포함하는 방법. - 제1항에 있어서,
부유식 액화, 저장 및 하역 베슬의 캔틸레버와 공기 냉각기들의 반대편에 위치된 베슬 하역 암을 통해, 액화가 최대 생산 상태인 동안 사이드 바이 사이드 하역에 의해 탱크 베슬 상으로 LNG를 하역하는 단계를 더 포함하는 방법. - 제1항에 있어서, 액화 모듈에서 압축된 냉각제의 냉각 및 중간냉각은 공기 냉각기들에서 수행되는 방법.
- 제2항에 있어서, 공기 냉각기들은 캔틸레버 상에 배치되고, 캔틸레버는 베슬 길이의 적어도 50%를 따라 연장되고 부유식 액화, 저장 및 하역 베슬의 오직 한쪽 측면 상에만 장착되는 것인, 방법.
- 제3항에 있어서, 부유식 액화, 저장 및 하역 베슬 상에서 제조된 LNG는 캔틸레버와 상기 공기 냉각기들의 반대편에 위치된 베슬 하역 암들을 통해, 액화가 최대 생산 상태인 동안 사이드 바이 사이드식으로 배치된 탱크 베슬 상으로 하역되는 방법.
- 제1항에 있어서, 냉각제는 질소인 방법.
- 제1항에 있어서, 단계 k)에서 냉각하는 단계는 공기 냉각기(들)에서 수행되는 방법.
- 제1항에 있어서, 부유식 액화, 저장 및 하역 베슬과 연안 플랫폼 사이의 거리는 1000 m 내지 20000 m인 방법.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US201762529599P | 2017-07-07 | 2017-07-07 | |
| US62/529,599 | 2017-07-07 | ||
| PCT/EP2018/068279 WO2019008107A1 (en) | 2017-07-07 | 2018-07-05 | LARGE SCALE COASTAL LIQUEFACTION |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR20200027528A KR20200027528A (ko) | 2020-03-12 |
| KR102516628B1 true KR102516628B1 (ko) | 2023-04-03 |
Family
ID=62952050
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1020207003128A KR102516628B1 (ko) | 2017-07-07 | 2018-07-05 | 대규모 연안 액화 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US11402152B2 (ko) |
| KR (1) | KR102516628B1 (ko) |
| CN (1) | CN110869686B (ko) |
| SG (1) | SG11201913136XA (ko) |
| WO (1) | WO2019008107A1 (ko) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20240034256A (ko) | 2018-06-01 | 2024-03-13 | 스틸헤드 엘엔지 (에이에스엘엔지) 엘티디. | 액화 장치, 방법, 및 시스템 |
| US11009291B2 (en) * | 2018-06-28 | 2021-05-18 | Global Lng Services As | Method for air cooled, large scale, floating LNG production with liquefaction gas as only refrigerant |
| US20220333854A1 (en) * | 2021-04-15 | 2022-10-20 | Henry Edward Howard | System and method to produce liquefied natural gas using two distinct refrigeration cycles with an integral gear machine |
| AU2022279159A1 (en) | 2021-05-18 | 2023-11-23 | Conocophillips Company | Contaminant removal with sorbent beds for lng processing |
| US11760446B2 (en) * | 2022-01-07 | 2023-09-19 | New Fortress Energy | Offshore LNG processing facility |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6250244B1 (en) | 1995-10-05 | 2001-06-26 | Bhp Petroleum Pty Ltd | Liquefaction apparatus |
| US7119460B2 (en) | 2004-03-04 | 2006-10-10 | Single Buoy Moorings, Inc. | Floating power generation system |
| US20130283825A1 (en) | 2010-11-30 | 2013-10-31 | Adam Bernays | Floating lng plant |
| US8640493B1 (en) | 2013-03-20 | 2014-02-04 | Flng, Llc | Method for liquefaction of natural gas offshore |
Family Cites Families (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE530808A (ko) * | 1954-05-10 | |||
| FR2122307B1 (ko) * | 1971-01-19 | 1975-01-17 | Denis Louis | |
| US3735601A (en) | 1971-07-16 | 1973-05-29 | J Stannard | Low temperature refrigeration system |
| NO773076L (no) * | 1977-09-06 | 1979-03-07 | Moss Rosenberg Verft As | Flytende anlegg for off-shore flytendegjoering, mellomlagring og lasting av lng |
| DZ2528A1 (fr) * | 1997-06-20 | 2003-02-01 | Exxon Production Research Co | Conteneur pour le stockage de gaz natural liquéfiesous pression navire et procédé pour le transport de gaz natural liquéfié sous pression et système de traitement de gaz natural pour produire du gaz naturel liquéfié sous pression. |
| US6412302B1 (en) | 2001-03-06 | 2002-07-02 | Abb Lummus Global, Inc. - Randall Division | LNG production using dual independent expander refrigeration cycles |
| FR2824529B1 (fr) * | 2001-05-11 | 2003-08-29 | Eurodim Sa | Systeme de transfert d'un produit fluide, notamment d'un gaz liquefie, entre un vehicule de transport tel qu'un navire et une installation de reception ou de fourniture de ce produit |
| US7360367B2 (en) * | 2004-07-18 | 2008-04-22 | Wood Group Advanced Parts Manufacture | Apparatus for cryogenic fluids having floating liquefaction unit and floating regasification unit connected by shuttle vessel, and cryogenic fluid methods |
| NO329177B1 (no) * | 2007-06-22 | 2010-09-06 | Kanfa Aragon As | Fremgangsmåte og system til dannelse av flytende LNG |
| WO2010042073A1 (en) * | 2008-10-09 | 2010-04-15 | Keppel Offshore & Marine Technology Centre Pte Ltd | Systems and methods for offshore natural gas production, transportation and distribution |
| BR112012017996A2 (pt) * | 2010-01-27 | 2016-05-03 | Exxonmobil Upstream Res Co | sistema supercondutor para produção aumentada de gás natural |
| AU2012347752B2 (en) * | 2011-12-06 | 2017-07-20 | Cameron Technologies Limited | Floating liquefied natural gas pretreatment system |
| WO2014092368A1 (ko) * | 2012-12-11 | 2014-06-19 | 대우조선해양 주식회사 | 선박의 액화가스 처리 시스템 |
| AU2014251176B2 (en) * | 2013-04-12 | 2016-10-27 | Excelerate Liquefaction Solutions, Llc | Systems and methods for floating dockside liquefaction of natural gas |
| GB2515741A (en) * | 2013-07-01 | 2015-01-07 | Houlder Ltd | Liquefaction of natural gas |
| WO2015039169A1 (en) * | 2013-09-21 | 2015-03-26 | Woodside Energy Technologies Pty Ltd | Expandable lng processing plant |
| US10260679B2 (en) * | 2014-01-13 | 2019-04-16 | Single Buoy Moorings Inc. | LNG export terminal |
| US9810478B2 (en) * | 2014-03-05 | 2017-11-07 | Excelerate Energy Limited Partnership | Floating liquefied natural gas commissioning system and method |
| NO20141176A1 (no) * | 2014-09-30 | 2016-03-31 | Global Lng Services As | Fremgangsmåte og anlegg for fremstilling av LNG |
| SG11201803521SA (en) * | 2015-12-14 | 2018-06-28 | Exxonmobil Upstream Res Co | Method of natural gas liquefaction on lng carriers storing liquid nitrogen |
-
2018
- 2018-07-05 US US16/627,902 patent/US11402152B2/en active Active
- 2018-07-05 KR KR1020207003128A patent/KR102516628B1/ko active IP Right Grant
- 2018-07-05 SG SG11201913136XA patent/SG11201913136XA/en unknown
- 2018-07-05 CN CN201880045294.6A patent/CN110869686B/zh active Active
- 2018-07-05 WO PCT/EP2018/068279 patent/WO2019008107A1/en active Application Filing
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6250244B1 (en) | 1995-10-05 | 2001-06-26 | Bhp Petroleum Pty Ltd | Liquefaction apparatus |
| US7119460B2 (en) | 2004-03-04 | 2006-10-10 | Single Buoy Moorings, Inc. | Floating power generation system |
| US20130283825A1 (en) | 2010-11-30 | 2013-10-31 | Adam Bernays | Floating lng plant |
| US8640493B1 (en) | 2013-03-20 | 2014-02-04 | Flng, Llc | Method for liquefaction of natural gas offshore |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US11402152B2 (en) | 2022-08-02 |
| CN110869686A (zh) | 2020-03-06 |
| CN110869686B (zh) | 2021-07-30 |
| WO2019008107A1 (en) | 2019-01-10 |
| KR20200027528A (ko) | 2020-03-12 |
| US20200124345A1 (en) | 2020-04-23 |
| SG11201913136XA (en) | 2020-01-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10551117B2 (en) | Method of natural gas liquefaction on LNG carriers storing liquid nitrogen | |
| KR102516628B1 (ko) | 대규모 연안 액화 | |
| CN108369060B (zh) | 用液氮增强的基于膨胀器的lng生产方法 | |
| WO2015110443A2 (en) | Coastal liquefaction | |
| JP2000506591A (ja) | 液化方法 | |
| US20110265494A1 (en) | Production of Liquefied Natural Gas | |
| US11009291B2 (en) | Method for air cooled, large scale, floating LNG production with liquefaction gas as only refrigerant | |
| MXPA00004654A (es) | Proceso para tratar y licuar mezclas gaseosas tal como gas natural. | |
| CN207881346U (zh) | 适用于海上的天然气液化系统 | |
| CN108106325B (zh) | 适用于海上的天然气液化系统 | |
| Ostovar et al. | Small-Scale Liquefied Natural Gas–Opportunities and Challenges | |
| Teles et al. | Evaluation of Floating Liquefied Natural Gas Units for Brazilian Scenarios | |
| KR20200102837A (ko) | 가스 처리 시스템 및 이를 포함하는 해양 구조물 | |
| AU754108B2 (en) | Liquefaction apparatus |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| E902 | Notification of reason for refusal | ||
| E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
| GRNT | Written decision to grant |