TW202222712A - 玻璃板的製造方法 - Google Patents

Abstract

本發明的玻璃板的製造方法包括：準備步驟S1，準備熔融玻璃GM；成形步驟S2，由熔融玻璃GM成形玻璃帶GR；以及熱處理步驟S3，包括一面對玻璃帶GR進行搬送一面將其緩冷的緩冷步驟。於熱處理步驟S3中，自緩冷點至600℃的平均冷卻速度CR2小於自（緩冷點+100℃）至200℃的平均冷卻速度CR0。

Description

玻璃板的製造方法

本發明是有關於一種製造玻璃板的方法。

近年來，於顯示面板的領域中，為了提高畫質，畫素的高精細化得到了發展。伴隨於此，於用於顯示面板的玻璃板（玻璃基板）中亦要求高的尺寸精度。因此，於顯示面板的製造步驟中，需要即便於高溫下進行熱處理尺寸亦難以變化、即熱收縮率小的玻璃板。

作為減小玻璃板的熱收縮率的方法，可列舉藉由調整組成來提高玻璃的應變點、或降低成形步驟後的玻璃的冷卻速度等。

例如於專利文獻1中揭示了一種玻璃板的製造方法，其包括：藉由下拉法將熔融玻璃成形為玻璃帶（平板玻璃）的成形步驟、將玻璃帶冷卻的冷卻步驟、以及藉由將玻璃帶切斷來形成玻璃板的切斷步驟。於該製造方法中，藉由對冷卻步驟中的玻璃帶的冷卻速度進行控制使玻璃板的熱收縮率降低。 [現有技術文獻] [專利文獻]

專利文獻1：國際公開第2014/157649號

[發明所欲解決之課題]

然而，玻璃板的熱收縮率並不充分，為了應對顯示面板的進一步的高精細化，要求使玻璃板的熱收縮率進一步下降。

因此，本發明的技術性課題在於使玻璃板的熱收縮率下降。 [解決課題之手段]

本發明用於解決所述課題，其為一種玻璃板的製造方法，包括：準備步驟，準備熔融玻璃；成形步驟，由所述熔融玻璃成形玻璃帶；以及熱處理步驟，包括一面對所述玻璃帶進行搬送一面將其緩冷的緩冷步驟，且所述玻璃板的製造方法的特徵在於：於所述熱處理步驟中，自緩冷點至600℃的平均冷卻速度小於自（所述緩冷點+100℃）至200℃的平均冷卻速度。

如上所述，藉由使熱處理步驟中的自緩冷點至600℃的平均冷卻速度小於自（緩冷點+100℃）至200℃的平均冷卻速度，玻璃帶於自對熱收縮率的影響大的緩冷點至600℃的溫度範圍內的滯留時間變長，並且玻璃帶於除此以外的溫度範圍內的滯留時間變短。藉此，能夠於不增大熱處理所需的時間的情況下盡可能地使玻璃板的熱收縮率下降。

於所述熱處理步驟中，自所述緩冷點至600℃的冷卻時間可為31秒以上。藉此，可進一步改善玻璃板的熱收縮率。

於所述熱處理步驟中，自所述緩冷點至500℃的平均冷卻速度可小於自（所述緩冷點+100℃）至200℃的所述平均冷卻速度。藉此，無論熱收縮率測定中的熱處理溫度如何，均可改善熱收縮率。

於所述熱處理步驟中，自所述緩冷點至500℃的冷卻時間可為52秒以上。藉此，可進一步改善玻璃板的熱收縮率。

於所述熱處理步驟中，自所述緩冷點至熱收縮率測定溫度的所述平均冷卻速度可小於自（所述緩冷點+100℃）至200℃的所述平均冷卻速度。藉此，可效率良好地改善使用熱收縮率測定溫度測定的玻璃板的熱收縮率。

於所述熱處理步驟中，自所述緩冷點至所述熱收縮率測定溫度的冷卻時間可為52秒以上。藉此，可進一步改善玻璃板的熱收縮率。

所述熱處理步驟包括一面對所述玻璃帶進行搬送一面將其冷卻的排熱步驟作為所述緩冷步驟的前步驟，於所述排熱步驟中，亦可於將包括冷卻器的溫度調整構件以與所述玻璃帶相向的方式配置的狀態下，藉由所述溫度調整構件將玻璃帶冷卻。

根據所述結構，於超過緩冷點的溫度區域中，即便減小冷卻速度對熱收縮率的貢獻亦小，但藉由所述排熱步驟於超過緩冷點的溫度區域中積極地將玻璃帶冷卻，藉此可於維持熱收縮率的同時提高玻璃帶的製造效率。

另外，本方法亦可於所述成形步驟與所述排熱步驟之間，包括一面藉由具有冷卻機構的輥夾持所述玻璃帶的兩端部一面予以搬送的端部冷卻步驟。藉此，可抑制玻璃帶的寬度方向上的收縮。

於所述準備步驟中，亦能夠以所述玻璃帶的水分含量（β-OH）成為0.30/mm以下的方式準備所述熔融玻璃。藉此，可進一步改善玻璃板的熱收縮率。 [發明的效果]

根據本發明，可使玻璃板的熱收縮率下降。

[第一實施形態] 以下，參照圖式對用於實施本發明的形態進行說明。圖1至圖3表示本發明的玻璃板的製造方法的第一實施形態。

圖1例示了本方法中所使用的玻璃板的製造裝置。製造裝置1是用於藉由溢流下拉法製造玻璃板G的裝置。製造裝置1主要包括成形爐2、緩冷爐3、冷卻室4以及切斷室5。

向成形爐2供給於未圖示的玻璃熔融爐中生成的熔融玻璃GM。玻璃熔融爐例如包括完全電熔融爐，但並不限定於該結構。所謂完全電熔融爐，是指不進行利用燃燒器的燃燒火焰進行的加熱，而藉由僅利用加熱電極的通電加熱使玻璃原料熔融的熔融爐。此外，於完全電熔融爐的啟動時，亦可使用利用燃燒器的燃燒火焰進行的加熱。

於成形爐2的內部配置有橫剖面為大致楔狀的成形體6以及輥對7。供給至成形爐2的熔融玻璃GM自成形體6的兩側溢出，並於成形體6的下端部合流。藉此，成形玻璃帶GR。

輥對7配置於成形體6的下方，且具有冷卻機構。輥對7構成為夾持玻璃帶GR的寬度方向上的兩端部。該輥對7一面將玻璃帶GR的兩端部冷卻一面對玻璃帶GR進行搬送。

玻璃帶GR的厚度較佳為設為0.1 mm～1.5 mm，但不限定於該範圍。玻璃帶GR的寬度較佳為500 mm以上，但不限定於該範圍。

玻璃帶GR的緩冷點Ta較佳為較600℃溫度高。自使熱收縮率下降的觀點而言，緩冷點Ta更佳為650℃以上，進而更佳為700℃以上，最佳為750℃。緩冷點Ta的上限較佳為1000℃。另外，熔融玻璃GM於液相溫度下的黏度（液相黏度）較佳為104.5 dPa·s以上。

自獲得適合於顯示器的玻璃基板的玻璃板的觀點而言，玻璃的種類較佳為無鹼玻璃。作為具體的玻璃的組成，較佳為以莫耳%計含有60%～75%的SiO ₂、5%～20%的Al ₂O ₃、0～15%的B ₂O ₃、小於0～1%的Li ₂O+Na ₂O+K ₂O（Li ₂O、Na ₂O及K ₂O的合計量）、0～10%的MgO、0～15%的CaO、0～10%的SrO、0～10%的BaO，其中特佳為以下的玻璃組成例。

作為第一玻璃組成的例子，較佳為以莫耳%計含有60%～70%的SiO ₂、9.5%～17%（特別是11%～15%）的Al ₂O ₃、0～9%（特別是5%～7%）的B ₂O ₃、小於0～1%（特別是0～0.5%）的Li ₂O+Na ₂O+K ₂O、0～8%（特別是2%～6%）的MgO、2%～15%（特別是6%～11%）的CaO、0～10%（特別是0.1%～3%）的SrO、0.1%～5%的BaO。若如此，則可提高液相黏度及楊氏模量。作為結果，容易製作薄壁的玻璃板G，更容易降低該玻璃板G的撓曲量。

作為第二玻璃組成的例子，較佳為以莫耳%計含有62%～72%的SiO ₂、9.5%～16%（特別是11%～15%）的Al ₂O ₃、1%～8%（特別是2%～4%）的B ₂O ₃、小於0～1%（特別是0～0.5%）的Li ₂O+Na ₂O+K ₂O、1%～9%（特別是4%～8%）的MgO、2%～10%（特別是3%～8%）的CaO、0.1%～5%（特別是1%～3%）的SrO、0.1%～5%（特別是1%～3%）的BaO。若如此，則可提高液相黏度及楊氏模量。作為結果，容易製作薄壁的玻璃板G，更容易降低該玻璃板G的撓曲量。

作為第三玻璃組成的例子，較佳為以莫耳%計含有67%～77%的SiO ₂、9%～14%的Al ₂O ₃、0～3%（特別是小於0～1%）的B ₂O ₃、小於0～1%（特別是0～0.5%）的Li ₂O+Na ₂O+K ₂O、0～5%（特別是2%～5%）的MgO、0～10%（特別是6%～9%）的CaO、0～5%的SrO、0～7%（特別是3%～6%）的BaO。若如此，則容易將應變點提高至730℃以上。

緩冷爐3配置於成形爐2的下方。緩冷爐3包括多個加熱器8以及多個輥對9。

加熱器8用於對緩冷爐3內的溫度進行控制。多個加熱器8以越位於上游側（上側）溫度越高、越位於下游側（下方）溫度越低的方式設定。藉由自上游側朝向下游側逐漸降低加熱器8的設定溫度，於緩冷爐3內形成溫度梯度。

多個輥對9構成為夾持玻璃帶GR的寬度方向上的端部。藉由該輥對9搬送玻璃帶GR。

冷卻室4配置於緩冷爐3的下方。於緩冷爐3中緩冷的玻璃帶GR於該冷卻室4中藉由自然冷卻而冷卻至室溫附近。

切斷室5配置於冷卻室4的下方。於該切斷室5中，藉由沿著寬度方向將玻璃帶GR切斷，切出規定尺寸的玻璃板G。此外，玻璃帶GR的切斷方法無特別限定，採用公知的各種切斷方法。

以下，對藉由使用所述結構的製造裝置1來製造玻璃板G的方法進行說明。如圖2所示，玻璃板G的製造方法包括準備步驟S1、成形步驟S2、熱處理步驟S3以及切斷步驟S4。

於準備步驟S1中，包括藉由玻璃熔融爐對玻璃原料進行加熱藉此生成熔融玻璃GM的溶解步驟。準備步驟S1亦可更包括澄清步驟、攪拌步驟、狀態調整步驟。熔融玻璃GM通過玻璃供給路而供給至成形爐2。於準備步驟S1中，理想的是以玻璃帶GR（玻璃板G）的水分含量β-OH成為0.30/mm以下的方式生成熔融玻璃GM。水分含量β-OH更理想的是設為0.25/mm以下，進而更理想的是設為0.18/mm以下。例如，藉由使用全電熔融爐或水分的帶入少的玻璃原料生成熔融玻璃GM，可使玻璃帶GR（玻璃板G）的水分含量β-OH為0.30/mm以下。

此處，「β-OH」是指使用傅立葉轉換紅外分光光度計（Fourier Transform-Infrared Spectrometer，FT-IR）測定玻璃的透射率，並使用下述式（1）求出的值。 β-OH=（1/X）log ₁₀（T ₁/T ₂）  ···（1） X：玻璃板的厚度（mm） T ₁：參照波長3846 cm ^-1下的透射率（%） T ₂：羥基吸收波長3600 cm ^-1附近下的最小透射率（%）

於成形步驟S2中，向成形爐2供給熔融玻璃GM，並藉由成形體6由熔融玻璃GM成形玻璃帶GR。所成形的玻璃帶GR以縱姿勢自成形爐2連續地被搬送至緩冷爐3。

熱處理步驟S3包括：於成形爐2中將玻璃帶GR冷卻的第一冷卻步驟、於緩冷爐3中將玻璃帶GR緩冷的第二冷卻步驟（緩冷步驟）、以及於冷卻室4中將玻璃帶GR冷卻的第三冷卻步驟。除此之外，熱處理步驟S3包括一面藉由具有冷卻機構的輥對7夾持玻璃帶GR的寬度方向上的兩端部一面予以搬送的端部冷卻步驟。端部冷卻步驟於第一冷卻步驟之前、第一冷卻步驟中途、或者第一冷卻步驟之後執行。於本實施形態中，示出了於第一冷卻步驟的中途執行端部冷卻步驟的例子。

於第一冷卻步驟中，於成形爐2內，朝向緩冷爐3下降的玻璃帶GR被冷卻。於端部冷卻步驟中，藉由位於成形體6的下方的輥對7而玻璃帶GR的寬度方向上的兩端部被冷卻。其後，於第二冷卻步驟（緩冷步驟）中，於緩冷爐3內，朝向冷卻室4下降的玻璃帶GR被緩冷。於第三冷卻步驟中，於冷卻室4內，朝向切斷室5下降的玻璃帶GR被自然冷卻。

圖3是表示熱處理步驟S3中的玻璃帶GR的溫度（℃）與冷卻時間（s）的關係的圖表。

如圖3所示，於熱處理步驟S3中，自（緩冷點Ta+100℃）至緩冷點Ta（自時間t1至時間t2）的平均冷卻速度（以下稱為「第一平均冷卻速度」）、自緩冷點Ta至熱收縮率測定溫度Tx（自時間t2至時間t3）的平均冷卻速度（以下稱為「第二平均冷卻速度」）、與自熱收縮率測定溫度Tx至200℃（自時間t3至時間t4）的平均冷卻速度（以下稱為「第三平均冷卻速度」）不同。

此外，所謂「平均冷卻速度」，是計算玻璃帶GR的寬度方向中央部分通過規定的溫度區域所需的時間，並將所述規定的溫度區域內的溫度差除以通過所需的時間而求出的速度。

熱收縮率測定溫度Tx是熱收縮率的測定中的玻璃板G的熱處理溫度。本實施形態中的熱收縮率測定溫度Tx例如為500℃或者600℃。

於本實施形態中，若將第一平均冷卻速度設為CR1（CR1=100/（t2-t1））、將第二平均冷卻速度設為CR2（CR2=（Ta-Tx）/（t3-t2））、將第三平均冷卻速度設為CR3（CR3=（Tx-200）/（t4-t3）），則設為CR1＞CR2、CR2＜CR3。

另外，若將自（緩冷點Ta+100℃）至200℃的平均冷卻速度設為CR0（CR0=（Ta-100）/（t4-t1）），則設為CR2＜CR0。第二平均冷卻速度CR2與自（緩冷點Ta+100℃）至200℃的平均冷卻速度CR0之比（平均冷卻速度比：CR2/CR0）較佳為小於1，更佳為0.9以下，最佳為0.86以下。另一方面，該比的下限例如可設為0.3以上。

此外，亦可不拘泥於熱收縮率測定溫度Tx，將第二平均冷卻速度CR2設為自緩冷點Ta至600℃的平均冷卻速度，並且將第三平均冷卻速度CR3設為自600℃至200℃的平均冷卻速度。或者，亦可不拘泥於熱收縮率測定溫度Tx無關，將第二平均冷卻速度CR2設為自緩冷點Ta至500℃的平均冷卻速度，並且將第三平均冷卻速度CR3設為自500℃至200℃的平均冷卻速度。

就效率良好地改善使用特定的熱收縮率測定溫度Tx測定的熱收縮率的觀點而言，較佳為將第二平均冷卻速度CR2設為自緩冷點Ta至熱收縮率測定溫度Tx的平均冷卻速度，並且將第三平均冷卻速度CR3設為自熱收縮率測定溫度Tx至200℃的平均冷卻速度。例如，若將第二平均冷卻速度CR2設為自緩冷點Ta至600℃的平均冷卻速度，並且將第三平均冷卻速度CR3設為自600℃至200℃的平均冷卻速度並滿足所述關係，則可效率良好地地改善使用600℃的熱收縮率測定溫度Tx測定的熱收縮率。若基於顯示面板的製造步驟中的熱處理溫度設定熱收縮率測定溫度Tx，則可效率良好地地改善顯示面板的製造步驟中的不良，因此較佳。

熱收縮率測定溫度Tx多使用500℃～600℃，因此，就改善使用500℃～600℃的熱收縮率測定溫度Tx測定的熱收縮率的觀點而言，較佳為將第二平均冷卻速度CR2設為自緩冷點Ta至500℃的平均冷卻速度，並且將第三平均冷卻速度CR3設為自500℃至200℃的平均冷卻速度。

於熱處理步驟S3中，關於自緩冷點Ta至600℃的冷卻時間，較佳為31秒以上，更佳為40秒以上，最佳為51秒以上。另一方面，該冷卻時間的上限例如可設為500秒以下。另外，關於自600℃至200℃的冷卻時間，較佳為90秒以下，更佳為80秒以下。另一方面，該冷卻時間的下限例如可設為10秒以上。

於熱處理步驟S3中，關於自緩冷點Ta至500℃的冷卻時間，較佳為52秒以上，更佳為60秒以上，最佳為76秒以上。另一方面，該冷卻時間的上限例如可設為500秒以下。另外，關於自500℃至200℃的冷卻時間，較佳為70秒以下，更佳為60秒以下。另一方面，該冷卻時間的下限例如可設為10秒以上。

於熱處理步驟S3中，關於自（緩冷點Ta+100℃）至緩冷點Ta（自時間t1至時間t2）的冷卻時間，較佳為100秒以下，更佳為70秒以下。另一方面，該冷卻時間的下限例如可設為5秒以上。

於切斷步驟S4中，將經由冷卻室4導入至切斷室5的玻璃帶GR的中途部切斷。藉此，形成規定尺寸的玻璃板G。

[第二實施形態] 圖4及圖5示出了本發明的第二實施形態。本實施形態的製造裝置1的成形爐2包括成形體6、以及以與玻璃帶GR相向的方式配置的溫度調整構件10。另外，於本實施形態的製造裝置1中，具有冷卻機構的輥對7設置於成形體6與溫度調整構件10之間。輥對7包括左右兩組的輥對，以便夾持玻璃帶GR的寬度方向W上的各端部GRa、端部GRb（參照圖5）。

溫度調整構件10位於成形體6與緩冷爐3之間。溫度調整構件10包括於玻璃帶GR的厚度方向上隔開間隔地配置的一對溫度調整構件。一對溫度調整構件10中的其中一個溫度調整構件10與玻璃帶GR的其中一個主表面相向，另一個溫度調整構件10與玻璃帶GR的另一個主表面相向。此外，於本實施形態中，使用一對溫度調整構件10，但亦可使用於玻璃帶GR的搬送方向上並排配置的多對的溫度調整構件10。

溫度調整構件10可包括具有熱傳導性的材料、例如不鏽鋼等金屬，但理想的是包括包含碳化矽（SiC）的陶瓷。碳化矽具有硬度高、耐熱性優異（分解溫度2545℃）、熱傳導率高（於為燒結體的情況下約為270 W/m·K）、熱膨脹係數低（於40℃～400℃下為2.0×10 ^-6/℃～6.0×10 ^-6/℃）等特徵。

如圖4所示，各溫度調整構件10包括上壁部11、下壁部12、以及將上壁部11與下壁部12連結的側壁部13。另外，溫度調整構件10包括於其內部設置的冷卻器14、以及支持冷卻器14的耐火物（支持體）15。

冷卻器14其前端部配置於與側壁部13的內表面隔開的位置。耐火物15於使冷卻器14的前端部露出的狀態下支持該冷卻器14。於溫度調整構件10的內部形成由耐火物15、上壁部11、下壁部12及側壁部13包圍的空間，冷卻器14的前端部配置於該空間中。冷卻器14例如可包括冷媒（冷卻氣體或冷卻液）於內部流通的冷卻管、以及向冷卻管供給/排出冷媒的供給/排出系統。

於本實施形態的玻璃板G的製造方法中，熱處理步驟的第一冷卻步驟包括一面對玻璃帶GR進行搬送一面藉由溫度調整構件10將其冷卻的排熱步驟作為緩冷步驟的前步驟。於排熱步驟中，向下方搬送的玻璃帶GR藉由通過一對溫度調整構件10之間而被急冷。

於本實施形態的排熱步驟中，理想的是將例如自（緩冷點Ta+500℃）至（緩冷點Ta+100℃）的平均冷卻速度設為1℃/秒以上，更理想的是設為3℃/秒以上。自確保玻璃板的尺寸精度的觀點而言，理想的是將自（緩冷點Ta+500℃）至（緩冷點Ta+100℃）的平均冷卻速度設為20℃/秒以下。

另外，本實施形態的玻璃板G的製造方法於成形步驟與排熱步驟之間，包括一面藉由具有冷卻機構的輥對7夾持玻璃帶GR的寬度方向W上的兩端部GRa、GRb一面予以搬送的端部冷卻步驟。於端部冷卻步驟中，藉由輥對7將通過了一對溫度調整構件10之間的玻璃帶GR的兩端部GRa、GRb冷卻。

本實施形態中的其他結構與第一實施形態相同。於本實施形態中，對與第一實施形態共同的構成元件標註共同的符號。

此外，本發明並不限定於所述實施形態的結構，亦不限定於所述作用效果。本發明能夠於不脫離本發明的主旨的範圍內進行各種變更。

於所述實施形態中，示出了藉由於切斷室5中將玻璃帶GR切斷來製造玻璃板G的例子，但本發明並不限定於該態樣。例如，亦可藉由將玻璃帶GR捲繞為卷狀來形成玻璃輥。其後，亦可藉由自玻璃輥拉出玻璃帶並將其切斷來製造玻璃板。 [實施例]

以下，對本發明的實施例進行說明，但本發明並不限定於該實施例。

本發明者等人為了確認本發明的效果，實施了熱收縮率的測定試驗。於該試驗中，準備了實施例1～實施例9及比較例1的多個玻璃板。作為玻璃板，使用了日本電氣硝子股份有限公司製造的OA-31（厚度：0.5 mm，緩冷點Ta：810℃）。於試驗中，對各玻璃板進行加熱，並於950℃的溫度下保持30分鐘，藉此消除熱歷程之後，將各玻璃板根據不同的冷卻條件（溫度梯度）冷卻。

各玻璃板的熱收縮率按照以下要領進行了測定。首先，如圖6A所示，於玻璃板G的規定部位隔開間隔l ₀形成直線狀的兩個標記M1、M2。

接著，如圖6B所示，藉由於與標記M1、標記M2垂直的方向上將玻璃板G分斷，獲得玻璃板片Ga及玻璃板片Gb。其後，將玻璃板片Ga自常溫升溫至熱收縮率測定溫度（熱處理溫度）500℃，並於維持該溫度1小時之後，冷卻至常溫。另外，將其他玻璃板片Ga升溫至熱收縮率測定溫度（熱處理溫度）600℃，並於維持該溫度1小時後，冷卻至常溫。

於實施例1～實施例9、比較例1的各例的冷卻中，使自作為緩冷點Ta的810℃至熱收縮率測定溫度Tx（500℃、600℃）的冷卻時間（平均冷卻速度）分別不同。另外，於各例的冷卻中，使自作為緩冷點Ta+100℃的910℃至200℃的冷卻時間（平均冷卻速度）分別不同。

其後，如圖6C所示，於將實施了熱處理的玻璃板片Ga及未實施熱處理的玻璃板片Gb並排並藉由黏接帶加以固定的狀態下，測定玻璃板片Ga的標記M1、標記M2及玻璃板片Gb的標記M1、標記M2的偏移量Δl ₁、偏移量Δl ₂，並基於下述式（2）算出熱收縮率S。

S（ppm）=（Δl ₁（μm）+Δl ₂（μm））/l ₀（m）  ···（2） l ₀：玻璃板G上的標記M1與標記M2之間的距離 Δl ₁：玻璃板片Ga的標記M1與玻璃板片Gb的標記M1之間的距離 Δl ₂：玻璃板片Ga的標記M2與玻璃板片Gb的標記M2之間的距離

將試驗結果示於表1及表2中。 [表1]

	實施例1	實施例2	實施例3	實施例4	實施例5
熱收縮率（ppm）500℃1hr	7.4	8.6	8.1	9.15	9.05
熱收縮率（ppm）600℃1hr	31.6	38.9	37.3	40.8	43.85
冷卻時間（s）Ta+100℃～200℃	268	184	242	141	146
冷卻時間（s）Ta～Tx（500℃）	162	84	169	86	76
冷卻時間（s）Ta～Tx（600℃）	144	70	91	62	51
平均冷卻速度CR0（℃/s）Ta+100℃～200℃	2.6	3.8	2.9	5.0	4.8
平均冷卻速度CR0（℃/s）Ta～Tx（500℃）	1.9	3.6	1.8	3.5	4.0
平均冷卻速度CR0（℃/s）Ta～Tx（600℃）	1.4	2.9	2.2	3.3	4.0
Tx（500℃）的平均冷卻速度比CR2/CR0	0.71	0.95	0.62	0.71	0.83
Tx（600℃）的平均冷卻速度比CR2/CR0	0.54	0.76	0.77	0.66	0.83

表2

	實施例6	實施例7	實施例8	實施例9	比較例1
熱收縮率（ppm）500℃1hr	6.8	7.95	8.05	9.6	9.95
熱收縮率（ppm）600℃1hr	31.25	39.7	40	47.7	50.9
冷卻時間（s）Ta+100℃～200℃	338	158	177	120	122
冷卻時間（s）Ta～Tx（500℃）	201	80	111	61	51
冷卻時間（s）Ta～Tx（600℃）	132	53	68	41	30
平均冷卻速度CR0（℃/s）Ta+100℃～200℃	2.1	4.5	4.0	5.9	5.8
平均冷卻速度CR0（℃/s）Ta～Tx（500℃）	1.5	3.8	2.7	5.0	6.0
平均冷卻速度CR0（℃/s）Ta～Tx（600℃）	1.5	3.8	3.0	5.0	6.9
Tx（500℃）的平均冷卻速度比CR2/CR0	0.72	0.85	0.69	0.85	1.03
Tx（600℃）的平均冷卻速度比CR2/CR0	0.74	0.86	0.76	0.85	1.19

如表1及表2所示，於實施例1～實施例9中，使自緩冷點Ta至熱收縮率測定溫度Tx（500℃、600℃）的平均冷卻速度（第二平均冷卻速度CR2）小於自（緩冷點Ta+100℃）至200℃的平均冷卻速度（CR0）（CR2＜CR0），藉此可相較於比較例1（CR2＞CR0）使熱收縮率S下降。

若將實施例1～實施例9與比較例1進行比較，則自緩冷點Ta至600℃的冷卻時間較佳為設為31秒以上。另外，自緩冷點Ta至500℃的冷卻時間較佳為設為52秒以上。

另外，自緩冷點Ta至熱收縮率測定溫度Tx（500℃、600℃）的平均冷卻速度（CR2）與自（緩冷點Ta+100℃）至200℃的平均冷卻速度（CR0）之比（平均冷卻速度比：CR2/CR0）較佳為小於1。

1:製造裝置 2:成形爐 3:緩冷爐 4:冷卻室 5:切斷室 6:成形體 7:輥（輥對） 8:加熱器 9:輥對 10:溫度調整構件 11:上壁部 12:下壁部 13:側壁部 14:冷卻器 15:耐火物（支持體） CR0:自（緩冷點+100℃）至200℃的平均冷卻速度 CR2:自緩冷點至熱收縮率測定溫度的平均冷卻速度（第二平均冷卻速度） G:玻璃板 Ga、Gb:玻璃板片 GM:熔融玻璃 GR:玻璃帶 GRa、GRb:玻璃帶的端部 l ₀:間隔（距離） M1、M2:標記 S1:準備步驟 S2:成形步驟 S3:熱處理步驟 S4:切斷步驟 Ta:緩冷點 Tx:熱收縮率測定溫度 t1、t2、t3、t4:時間 W:玻璃帶的寬度方向 Δl ₁、Δl ₂:偏移量（距離）

圖1是表示第一實施形態的玻璃板的製造裝置的概略圖。 圖2是表示玻璃板的製造方法的流程圖。 圖3是表示熱處理步驟中的玻璃帶的溫度與冷卻時間的關係的圖表。 圖4是表示第二實施形態的玻璃板的製造裝置的縱剖側視圖。 圖5是玻璃板的製造裝置的縱剖正視圖。 圖6A是表示熱收縮率的測定方法的圖。 圖6B是表示熱收縮率的測定方法的圖。 圖6C是表示熱收縮率的測定方法的圖。

1:製造裝置

2:成形爐

3:緩冷爐

4:冷卻室

5:切斷室

6:成形體

7:輥(輥對)

8:加熱器

9:輥對

G:玻璃板

GM:熔融玻璃

GR:玻璃帶

Claims (9)

1. 一種玻璃板的製造方法，包括： 準備步驟，準備熔融玻璃； 成形步驟，由所述熔融玻璃成形玻璃帶；以及 熱處理步驟，包括一面對所述玻璃帶進行搬送一面將其緩冷的緩冷步驟，且所述玻璃板的製造方法的特徵在於： 於所述熱處理步驟中，自緩冷點至600℃的平均冷卻速度小於自（所述緩冷點+100℃）至200℃的平均冷卻速度。
2. 如請求項1所述的玻璃板的製造方法，其中 於所述熱處理步驟中，自所述緩冷點至600℃的冷卻時間為31秒以上。
3. 如請求項1或請求項2所述的玻璃板的製造方法，其中 於所述熱處理步驟中，自所述緩冷點至500℃的平均冷卻速度小於自（所述緩冷點+100℃）至200℃的所述平均冷卻速度。
4. 如請求項3所述的玻璃板的製造方法，其中 於所述熱處理步驟中，自所述緩冷點至500℃的冷卻時間為52秒以上。
5. 如請求項1至請求項4中任一項所述的玻璃板的製造方法，其中 於所述熱處理步驟中，自所述緩冷點至熱收縮率測定溫度的所述平均冷卻速度小於自（所述緩冷點+100℃）至200℃的所述平均冷卻速度。
6. 如請求項5所述的玻璃板的製造方法，其中 於所述熱處理步驟中，自所述緩冷點至所述熱收縮率測定溫度的冷卻時間為52秒以上。
7. 如請求項1至請求項6中任一項所述的玻璃板的製造方法，其中 所述熱處理步驟包括一面對所述玻璃帶進行搬送一面將其冷卻的排熱步驟作為所述緩冷步驟的前步驟， 於所述排熱步驟中，於將包括冷卻器的溫度調整構件以與所述玻璃帶相向的方式配置的狀態下，藉由所述溫度調整構件將玻璃帶冷卻。
8. 如請求項7所述的玻璃板的製造方法，其中 於所述成形步驟與所述排熱步驟之間，包括一面藉由具有冷卻機構的輥夾持所述玻璃帶的兩端部一面予以搬送的端部冷卻步驟。
9. 如請求項1至請求項6中任一項所述的玻璃板的製造方法，其中 於所述準備步驟中，以所述玻璃帶的水分含量（β-OH）成為0.30/mm以下的方式準備所述熔融玻璃。

Images