TW201945157A - 成形品之製造方法 - Google Patents

Abstract

本發明係提供剛性與輕量性均優異、提升設計性、且生產性優異的成形品之製造方法。本發明的成形品製造方法，係在多孔質體之表面上，使裝飾層一體化而獲得的成形品之製造方法；其包括有：將上述裝飾層施行預熱的預熱步驟；以及將上述多孔質體壓抵於上述裝飾層、或將上述裝飾層壓抵於上述多孔質體，而對上述裝飾層塑形，且使上述多孔質體與上述裝飾層一體化的塑形一體化步驟。

Description

成形品之製造方法

本發明係關於設計性與生產性均優異的成形品之製造方法。

近年關於汽車、飛機、運動製品等工業用製品，針對輕量性提升的要求正逐年提高。為能因應此種要求，輕量且力學特性優異的纖維強化複合材料被廣範圍利用於各種工業用途。其中，在更進一步輕量化之目的下，有提案由樹脂、強化纖維及空隙構成，且力學特性優異的構造體(例如參照專利文獻1)。

使用纖維強化複合材料的製品，在賦予設計性之目的下，會有需要設置裝飾層的情況(例如參照專利文獻2)，但關於在具空隙的纖維強化複合材料上的裝飾層之形成，仍處於尚未被大量研究的階段。例如在纖維強化複合材料表面上積層樹脂片的成形品，有揭示：利用黏著劑將纖維強化熱可塑性樹脂片彼此間予以黏著，並在黏著面對向面貼合熱可塑性樹脂製非通氣性薄膜而形成的多層片，施行預熱使朝厚度方向膨脹，且形成中空部的纖維強化熱可塑性樹脂中空體(例如參照專利文獻3)。專利文獻3中在纖維強化熱可塑性樹脂片上黏著的熱可塑性樹脂製非通氣性薄膜，係為利用真空抽吸使纖維強化熱可塑性樹脂片成形而設置，因為並非裝飾層，就設計性而言會有必須設置裝飾層(表皮材)的必要性。又，專 利文獻3的成形方法，因為係利用真空抽吸而成形，因而纖維強化熱可塑性樹脂成形品的力學特性會有出現變動的可能性。

再者，亦有提案在多孔質體表面上設置表皮材的技術(例如參照專利文獻4)，專利文獻4的表皮層目的在於提升具有空隙的核芯層之剛性，若就設計性而言會有必須設置裝飾層(表皮材)的必要性。又，因為表皮層係使用使連續的強化纖維含潤基質樹脂的預浸體，因而若屬複雜構造的成形品便會有發生起皺、龜裂的可能性。

[先前技術文獻] [專利文獻]

專利文獻1：日本專利第6123965號公報

專利文獻2：日本專利特開2016-78451號公報

專利文獻3：日本專利特開平9-254248號公報

專利文獻4：國際公開第2015/029634號

本發明係有鑑於上述問題而完成，目的在於提供：剛性與輕量性均優異、提升設計性、且生產性優異的成形品之製造方法。

本發明的成形品之製造方法，係在具強化纖維的多孔質體之表面上，使裝飾層一體化而獲得的成形品之製造方法；其包括有：將上述裝飾層施行預熱的預熱步驟；以及將上述多孔質體壓抵於 上述裝飾層、或將上述裝飾層壓抵於上述多孔質體，而對上述裝飾層塑形，且使上述多孔質體與上述裝飾層一體化的塑形一體化步驟。

再者，本發明的成形品之製造方法，係在具強化纖維的多孔質體之表面上，使裝飾層一體化而獲得的成形品之製造方法；其包括有：將上述裝飾層施行預熱的預熱步驟；將上述多孔質體壓抵於上述裝飾層、或將上述裝飾層壓抵於上述多孔質體，而對上述裝飾層塑形的塑形步驟；以及使上述多孔質體與上述裝飾層一體化的一體化步驟。

再者，本發明的成形品之製造方法，係在具強化纖維的多孔質體之表面上，使裝飾層一體化而獲得的成形品之製造方法；其包括有：將上述裝飾層施行預熱的預熱步驟；以及將上述裝飾層沿上述多孔質體塑形，且使上述多孔質體與上述裝飾層一體化的塑形一體化步驟；在具有藉由在以上述裝飾層為邊界區分之含上述多孔質體之空間、與未含上述多孔質體之空間的封閉空間中，使上述二空間之間產生壓力差，而進行上述塑形，且使上述多孔質體與上述裝飾層一體化。

再者，本發明的成形品之製造方法，係在具強化纖維的多孔質體之表面上，使裝飾層一體化而獲得的成形品之製造方法；其包括有：將上述裝飾層施行預熱的預熱步驟；將上述裝飾層沿上述多孔質體塑形的塑形步驟；以及使上述多孔質體與上述裝飾層一體化的一體化步驟；而，藉由在以上述裝飾層作為邊界而區分、具有含上述多孔質體之空間與未含上述多孔質體之空間的封閉空間中，使上述二空間之間產生壓力差，而進行上述塑形步驟及一體化步驟之其中一者或二者。

根據本發明的成形品之製造方法，多孔質體的力學特性不會有出現變動的可能性。又，不需要裝飾層的預塑形製程與模具，便可獲得生產性優異的成形品。

1‧‧‧強化纖維

1a~1f‧‧‧單纖維

2‧‧‧二次元配向角

3‧‧‧沖壓機熱板

4‧‧‧模具

5‧‧‧先質

6‧‧‧間隔物

7‧‧‧多孔質體

8‧‧‧裝飾層

9‧‧‧IR加熱器

10‧‧‧爐

圖1(a)及(b)係本發明強化纖維氈的強化纖維分散狀態之一例之示意圖。

圖2係本發明強化纖維氈的製造裝置之一例之示意圖。

圖3(a)及(b)係本發明多孔質體製造的說明圖。

圖4係本發明多孔質體製造的說明圖。

圖5(a)至(c)係本發明成形品製造的說明圖。

圖6(a)至(c)係本發明成形品製造的說明圖。

圖7(a)至(c)係本發明成形品製造的說明圖。

圖8(a)至(c)係本發明成形品製造的說明圖。

以下，針對本發明成形品之製造方法進行說明。

本發明的成形品之製造方法，係在具強化纖維的多孔質體表面上，一體化裝飾層而獲得的成形品之製造方法；包括有：將上述裝飾層施行預熱的預熱步驟；以及將上述多孔質體壓抵於上述裝飾層、或將上述裝飾層壓抵於上述多孔質體，而將上述裝飾層塑形，且使上述多孔質體與上述裝飾層一體化的塑形一體化步驟。

(多孔質體)

本發明的成形品中，多孔質體係除強化纖維之外，較佳為更進一步含有：樹脂與空隙。

本發明的多孔質體中，強化纖維係可例示如：鋁、黃銅、不鏽鋼等金屬纖維；PAN系、縲縈系、木質素系、瀝青系碳纖維、以及石墨纖維、玻璃等絕緣性纖維；芳醯胺、PBO、聚苯硫醚、聚酯、丙烯酸、尼龍、聚乙烯等有機纖維；碳化矽、氮化矽等無機纖維。又，亦可對該等纖維施行表面處理。表面處理係除利用作為導電體之金屬進行的被黏處理之外，尚有如：利用偶合劑施行的處理、利用上漿劑施行的處理、利用集束劑施行的處理、利用添加劑施行的附著處理等。又，該等纖維係可單獨使用1種、亦可併用2種以上。其中，就從輕量化效果的觀點，較佳係使用比強度、比剛性優異的PAN系、瀝青系、縲縈系等碳纖維。又，就從提高所獲得多孔質體經濟性的觀點，較佳係使用玻璃纖維，特別就從力學特性與經濟性均衡的觀點，較佳係併用碳纖維與玻璃纖維。又，就從提高所獲得多孔質體的衝擊吸收性、塑形性等觀點，較佳係使用芳醯胺纖維，特別就從力學特性與衝擊吸收性均衡的觀點，較佳係併用碳纖維與芳醯胺纖維。又，就從提高所獲得多孔質體導電性的觀點，亦可使用由具導電性金屬構成的金屬纖維、或經鎳、銅、鐿等金屬被覆的強化纖維。該等之中，更佳係使用從強度與彈性模數等力學特性優異的金屬纖維、瀝青系碳纖維、及PAN系碳纖維所構成群組中選擇的強化纖維。

強化纖維較佳係不連續，在多孔質體中呈無規分散。又，更佳係分散狀態為略單絲狀。藉由將強化纖維設為此種態樣，當對片狀多孔質體的先質施加外力進行成形時，便可輕易塑造成複 雜形狀。又，藉由將強化纖維設為此種態樣，利用強化纖維所形成的空隙便緻密化，多孔質體中的強化纖維之纖維束端弱部可極小化，故除優異的補強效率與可靠度之外，尚亦可賦予等向性。

此處所謂「略單絲狀」係指依強化纖維單絲未滿500支的細纖度股條存在。更佳係單絲狀，即依單絲呈分散狀態。

此處，所謂「略單絲狀」、或「分散呈單絲狀」係指於多孔質體中任意選擇的強化纖維中，二次元配向角達1°以上的單纖維比例(以下亦稱「纖維分散率」)達80%以上，換言之，係指多孔質體中由2支以上單纖維接觸的平行束未滿20%。所以，此處特別較佳係指至少強化纖維中，長絲數100支以下的纖維束質量分率為100%者。

再者，強化纖維更佳係呈無規分散。此處所謂「強化纖維呈無規分散」，係指多孔質體中任意選擇的強化纖維其二次元配向角之算術平均值在30°以上、且60°以下之範圍內。該「二次元配向角」係指由強化纖維的單纖維、與該單纖維所交叉的單纖維形成之角度，定義為由交叉的單纖維彼此間所形成之角度中，0°以上且90°以下範圍內的銳角角度。

針對該二次元配向角，進而使用圖式進行說明。圖1(a)、(b)中，若以單纖維1a為基準，則單纖維1a係與其他單纖維1b~1f呈交叉。此處所謂「交叉」係指所觀察的二次元平面中，觀察到基準單纖維與其他單纖維呈交叉的狀態，但單纖維1a與單纖維1b~1f在三次元空間中未必一定要有接觸，當投影觀看時有被觀察到呈交叉的狀態亦非屬例外。即，觀看作為基準之單纖維1a時，單纖維1b~1f皆為二次元配向角的評價對象，圖1(a)中，二次元配 向角係由呈交叉的2支單纖維所形成2個角度中，在0°以上且90°以下範圍內的銳角角度。

測定二次元配向角的方法並無特別的限制，可例示如：從構成要件的表面觀察強化纖維配向的方法。二次元配向角的平均值係依照下述順序測定。即，測定隨機選擇單纖維(圖1中的單纖維1a)，與所交叉的所有單纖維(圖1中的單纖維1b~1f)之二次元配向角平均值。例如：當某單纖維所交叉的其他單纖維係多數的情況，亦可隨機選擇20支所交叉的其他單纖維代用為已測定的算術平均值。此項測定係以其他單纖維為基準重複合計施行5次，再計算出算術平均值並設為二次元配向角的算術平均值。

藉由強化纖維呈略單絲狀且無規分散，便可將上述利用呈略單絲狀分散的強化纖維所賦予之性能提高至最大限度。又，對多孔質體可等向性賦予力學特性。就從此觀點，強化纖維的纖維分散率較佳係90%以上、越接近100%越好。又，強化纖維的二次元配向角算術平均值較佳係在40°以上且50°以下之範圍內，越接近理想角度45°越好。二次元配向角的較佳範圍係可將上述上限的任一值設為上限，亦可將上述下限的任一值設為下限。

另一方面，作為強化纖維並非呈不連續狀的形態例，係可例如：強化纖維朝單一方向排列的片基材、織物基材及無捲曲基材等。因為該等形態的強化纖維呈規則狀密緻配置，因而多孔質體中的空隙變少，樹脂含潤極為困難，會有形成未含潤部、或含潤手段與樹脂種類之選項受大幅限制的情況。

強化纖維的形態，係可為與多孔質體相同程度長度的連續性強化纖維、或被切斷為既定長度的有限長不連續性強化纖維 中之任一者，就從可輕易使熱可塑性樹脂含潤、或容易調整含潤量的觀點，較佳係不連續性強化纖維。

本發明的多孔質體中，強化纖維的質量平均纖維長較佳係1mm以上且15mm以下之範圍內。藉此，可提高強化纖維的補強效率，且能對多孔質體賦予優異的力學特性。當強化纖維的質量平均纖維長達1mm以上時，因為可效率佳地形成多孔質體中的空隙，因而可降低密度，換言之，可獲得雖厚度相同但卻較為輕量的多孔質體，故較佳。另一方面，當強化纖維的質量平均纖維長在15mm以下時，多孔質體中的強化纖維不易因自重而彎曲，且不會抑制力學特性的顯現，故較佳。質量平均纖維長係利用燒除或溶出等方法去除多孔質體的樹脂成分，再從剩餘的強化纖維中隨機選擇400支，並測定長度至10μm單位，便可計算出該等的質量平均纖維長。

強化纖維就從樹脂對強化纖維的含潤容易度觀點，較佳係不織布狀形態。又，藉由強化纖維具有不織布狀形態，除不織布自體的操作性容易度之外，於一般呈高黏度的熱可塑性樹脂之情況下，仍可輕易含潤，故較佳。此處，所謂「不織布狀形態」係指強化纖維的股條及/或單絲呈不規則性面狀分散的形態，可例示如：切股氈、連續纖維股氈、抄紙毛毯、梳理墊(carding mat)、氣流成網氈(air laid mat)等形態(以下將該等統稱為「強化纖維氈」)。

本發明的多孔質體中，樹脂係可例示如熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂。又，本發明亦可摻合熱硬化性樹脂與熱可塑性樹脂。樹脂係成為構成多孔質體及多孔質體先質的基質樹脂。

就本發明之一形態而言，樹脂較佳為含有至少1種以 上的熱可塑性樹脂。熱可塑性樹脂係可例示如從：「聚對苯二甲酸乙二酯(PET)、聚對苯二甲酸丁二酯(PBT)、聚對苯二甲酸丙二酯(PTT)、聚萘二甲酸乙二酯(PEN)、液晶聚酯等聚酯；聚乙烯(PE)、聚丙烯(PP)、聚丁烯等聚烯烴；聚甲醛(POM)、聚醯胺(PA)、聚苯硫醚(PPS)等聚伸芳硫醚；聚酮(PK)、聚醚酮(PEK)、聚醚醚酮(PEEK)、聚醚酮酮(PEKK)、聚醚腈(PEN)、聚四氟乙烯等氟系樹脂、液晶聚合物(LCP)」等結晶性樹脂；「苯乙烯系樹脂、以及聚碳酸酯(PC)、聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)、聚氯乙烯(PVC)、聚伸苯醚(PPE)、聚醯亞胺(PI)、聚醯胺醯亞胺(PAI)、聚醚醯亞胺(PEI)、聚碸(PSU)、聚醚碸、聚芳酯(PAR)」等非晶性樹脂；其他尚可例如：酚系樹脂、苯氧樹脂、聚苯乙烯系、聚烯烴系、聚胺酯系、聚酯系、聚醯胺系、聚丁二烯系、聚異戊二烯系、氟系樹脂、及丙烯腈系等熱可塑彈性體等；或自該等共聚合體及改質體等之中選擇的熱可塑性樹脂。其中，就從所獲得多孔質體的輕量性觀點，較佳係聚烯烴；就從強度的觀點，較佳係聚醯胺；就從表面外觀的觀點，較佳係如聚碳酸酯、苯乙烯系樹脂之類的非晶性樹脂；就從耐熱性的觀點，較佳係聚伸芳硫醚；就從連續使用溫度的觀點，較佳係聚醚醚酮；又，就從耐藥性的觀點，較佳係使用氟系樹脂。

就本發明之一形態，樹脂較佳為含有至少1種以上的熱硬化性樹脂。熱硬化性樹脂係可例示如：不飽和聚酯、乙烯酯、環氧樹脂、酚樹脂、脲樹脂、三聚氰胺樹脂、熱硬化性聚醯亞胺、該等的共聚合體、改質體、及由該等至少2種摻合的樹脂。

再者，在不致損及本發明目的之範圍內，本發明多孔質體的樹脂成分之一，亦可含有彈性體或橡膠成分等耐衝擊性提升 劑、其他填充材、添加劑。填充材、添加劑例係可例示如：無機填充材、難燃劑、導電性賦予劑、結晶核劑、紫外線吸收劑、抗氧化劑、減震劑、抗菌劑、防蟲劑、除臭劑、抗著色劑、熱安定劑、脫模劑、抗靜電劑、可塑劑、滑劑、著色劑、顏料、染料、發泡劑、抑泡劑或偶合劑。

本發明的多孔質體係具有空隙。本發明所謂「空隙」係指由樹脂被覆的強化纖維成為柱狀支撐體，由其重疊或交叉所形成的空間。例如將使強化纖維預先含潤熱可塑性樹脂的多孔質體先質，施行加熱而獲得的多孔質體時，因加熱導致樹脂熔融或軟化，藉由強化纖維起毛而形成空隙。此現象係在多孔質體的先質中，利用加壓而呈壓縮狀態的內部之強化纖維，根據由其彈性模數所衍生之起毛力而出現起毛的性質。空隙係至少在厚度方向上連續。

本發明的多孔質體較佳係強化纖維體積含有率(%)為0.5~55體積%、樹脂體積含有率(%)為2.5~85體積%、空隙體積含有率(%)為10~97體積%。

多孔質體中，若強化纖維的體積含有率達0.5體積%以上，則由強化纖維造成的補強效果充足，故較佳。另一方面，若強化纖維的體積含有率在55體積%以下，則樹脂相對於強化纖維的體積含有率相對性增加，多孔質體中的強化纖維彼此間會相黏結，便可使強化纖維的補強效果充足，所以能滿足多孔質體的力學特性(特別係壓縮特性)，故較佳。

多孔質體中，若樹脂的體積含有率達2.5體積%以上，則多孔質體中的強化纖維彼此間會黏結，可使強化纖維的補強效果充足，且能滿足多孔質體的力學特性(特別係彎曲彈性模數)， 故較佳。另一方面，若樹脂的體積含有率在85體積%以下，則不會阻礙空隙形成，故較佳。

多孔質體中，強化纖維係被樹脂所被覆，而所被覆的樹脂厚度(被覆厚度)較佳係1μm以上且15μm以下之範圍內。由樹脂被覆的強化纖維之被覆狀態，係在至少構成多孔質體的強化纖維之單纖維彼此間交叉處有被被覆之前提下，就從多孔質體的形狀安定性、厚度控制容易度及自由度的觀點已屬足夠，更佳態樣係樹脂依上述厚度被覆著強化纖維周圍的狀態。此狀態係強化纖維表面因樹脂而沒有露出，換言之，強化纖維係利用樹脂形成電線狀之皮膜。藉此，多孔質體更進一步具有形狀安定性，且可充分顯現力學特性。又，由樹脂被覆的強化纖維之被覆狀態，並不需要強化纖維全部均受被覆，只要在不致損及本發明多孔質體的形狀安定性、彎曲彈性模數、彎曲強度的範圍內便可。

多孔質體中，空隙的體積含有率較佳係10體積%以上且97體積%以下之範圍內。藉由空隙含有率達10體積%以上，便可降低多孔質體的密度，所以能滿足輕量性，故較佳。另一方面，若空隙的含有率達97體積%以下，換言之，在強化纖維周圍所被覆樹脂的厚度充足，因而多孔質體中的強化纖維彼此間可充分補強，而提高力學特性，故較佳。空隙體積含有率的上限值較佳係97體積%。本發明中，體積含有率係將構成多孔質體的強化纖維、樹脂及空隙的各體積含有率合計設為100體積%。

多孔質體中，空隙係藉由使多孔質體先質的樹脂黏度降低，而使強化纖維起毛，再藉由回復原本狀態時的復原力所形成。藉此，藉由強化纖維係經由樹脂(熱可塑性樹脂或熱硬化性樹 脂)結合，便可顯現更堅固的壓縮特性與多孔質體形狀保持性。

多孔質體的密度ρ較佳係0.9g/cm³以下。若多孔質體的密度ρ在0.9g/cm³以下，便意味著成為多孔質體時的質量會減少，結果有助於成為製品時的質量輕量化，故較佳。更佳係0.7g/cm³以下、特佳係0.5g/cm³以下。相關密度的下限並沒有設定限制，但一般具有強化纖維與樹脂的多孔質體，可將從構成成分的強化纖維、樹脂、及空隙的各自體積比例所計算數值，當作下限。本發明的成形品中，多孔質體自身的密度係依照所使用強化纖維、樹脂而有所差異，就從維持多孔質體力學特性的觀點，較佳係0.03g/cm³以上。

多孔質體根據JIS K7220所測定50%壓縮時的壓縮強度，較佳係1MPa以上。藉由壓縮強度達1MPa以上，則多孔質體的形狀保持性優異，所以將多孔質體壓抵於裝飾層、或將裝飾層壓抵於多孔質體，便可將裝飾層塑形。若壓縮強度達1MPa以上，雖實用上沒有問題，但較佳係3MPa以上。

再者，多孔質體的表面粗糙度Ra1較佳係200μm以下。藉由將多孔質體的表面粗糙度Ra1設在200μm以下，便可將成形品的表面粗糙度Ra2設在所需範圍內。就從加固裝飾層與多孔質體的附著性之觀點，為能輕易形成機械性錨定，較佳係10μm以上、更佳係30μm以上、特佳係50μm以上。

多孔質體的空隙較佳係至少在厚度方向上連續。藉由空隙在厚度方向上連續，便可使多孔質體具有通氣性。若多孔質體具有通氣性，則當將多孔質體與裝飾層施行一體化時，從多孔質體接觸裝飾層之一面的相反面施行減壓便可一體化。於此種方法的情 況下，因為隔著多孔質體(透過多孔質體內的空隙)減壓而一體化，故能提升裝飾層對多孔質體的附著性。

(裝飾層)

本發明的成形品中，所謂「裝飾層」係在可將成形品提供形成最終製品之目的下，經賦予設計性的薄膜狀所構成的層。薄膜狀物係可舉例如：樹脂製、金屬製、木材等。其中較佳係樹脂製薄膜，更佳係經印刷塗裝、真空蒸鍍、著色等施行裝飾的樹脂薄膜。

成為裝飾層基質的樹脂係可使用熱可塑性樹脂。熱可塑性樹脂並無特別的限定，可使用例如：聚對苯二甲酸乙二酯(PET)、丙烯酸樹脂(MMA)、聚碳酸酯(PC)、聚烯烴(PO)、丙烯腈-丁二烯-苯乙烯樹脂(ABS)等任意的熱可塑性樹脂。又，形成裝飾層的樹脂薄膜係可僅為單層，亦可使用例如MMA/PC、MMA/PC/MMA等具有複數層的樹脂薄膜。又，可與構成多孔質體的熱可塑性樹脂同樣地選擇。

裝飾層係除上述樹脂之外，配合目的亦可含有添加劑。

添加劑並無特別的限定，在對成形品賦予著色、珠光感、金屬感等設計性目的下添加。

再者，添加劑係可例如：顏料、玻璃珠等。具體係可舉例如：偶氮顏料、酞菁藍等有機顏料；由鋁、黃銅等金屬粉末構成的金屬顏料；氧化鉻、鈷藍等無機顏料。其中，就從耐熱性觀點，較佳係金屬顏料、無機顏料。又，若強化纖維係碳纖維、芳醯胺纖維等深色的情況，較佳為使用具有2層以上不同折射率構造的顏 料。例如：利用氧化鈦、氧化鐵被覆的天然雲母、人工雲母、氧化鋁碎片、二氧化矽碎片、玻璃碎片。藉由設為此種層構造，便可利用可見光區域光的干涉、繞射、散射等光學現象而發色。若利用光的干涉、繞射、散射等光學現象，便可利用特定波長光的反射而發色，所以當使用深色強化纖維時較佳為使用此種顏料。

再者，就從抑制裝飾層與成形品質量增加的觀點，亦可使用中空形狀添加劑。中空形狀添加劑就從輕量化的觀點，較佳係使用例如：中空玻璃珠、孔洞樹脂粒子。

添加劑係可為球狀、纖維狀、碎片狀等形態。添加時的最大尺寸較佳係200μm以下。此處所謂「添加劑的最大尺寸」係指添加劑的一次粒子之最大尺寸，或於添加劑凝集等情況下便指二次粒子的最大尺寸。藉由添加劑的最大尺寸在200μm以下，裝飾層的表面便呈平滑，而提升設計性。添加劑的最大尺寸係使用電子顯微鏡觀察添加劑，從擴大至尺寸為能測定到至少1μm單位的影像中，隨機選擇任意100個添加劑，針對各添加劑的外側輪廓線上，依任意2處之距離成為最大的方式選擇時，將該長度視為最大長度進行測量，並求取平均值。

添加劑的最大尺寸更佳係150μm以下、特佳係100μm以下。添加劑的最大尺寸下限較佳係1μm以上、更佳係5μm以上、特佳係10μm以上。

(成形品)

本發明的成形品中，裝飾層厚度較佳係10μm以上且500μm以下。若厚度較10μm薄，則在塑形一體化步驟中，當將裝飾薄膜塑 形為裝飾層時，會有裝飾層較難維持形狀的情況。又，若厚度較500μm厚，則雖可形成平滑面、或設計性優異的面，但會導致成形品質量增加，難謂成形品輕量性。裝飾層厚度更佳係50μm以上且400μm以下。

本發明的成形品中，成形品的裝飾層表面粗糙度Ra2較佳係100μm以下。藉由表面粗糙度Ra2在100μm以下，便使表面呈平滑，更佳係50μm以下、特佳係30μm以下，可獲得具有更優異設計性的成形品。

本發明成形品的密度ρ較佳係1.0g/cm³以下。若成形品的密度ρ在1.0g/cm³以下，則成形品的質量減少，即有助於成為製品時的質量輕量化，故較佳。更佳係0.8g/cm³以下、特佳係0.6g/cm³以下。相關密度的下限並沒有設定限制，若一般設有含強化纖維與樹脂之多孔質體、與主要由樹脂構成之裝飾層的成形品，從構成成分的強化纖維、樹脂及空隙各自體積比例所計算的值可視為下限。本發明的成形品中，成形品的密度係依照所使用之強化纖維、樹脂而有所差異，就從維持成形品力學特性的觀點，較佳係0.05g/cm³以上。

(多孔質體之製造)

針對多孔質體的先質、及多孔質體之製造方法進行說明。

製造先質的方法係可例如：對在強化纖維氈上的熔融或軟化狀態樹脂施行加壓或減壓之方法。具體就從製造容易度的觀點，較佳係可例示對從強化纖維氈的厚度方向二側及/或中心配置樹脂的積層物，施行加熱、加壓而使樹脂熔融含潤的方法。

構成多孔質體的強化纖維氈之製造方法，係可例如：預先將強化纖維呈股條及/或呈略單絲狀分散而製造強化纖維氈的方法。強化纖維氈的製造方法係可舉例如：強化纖維利用空氣流施行分散片化的氣流成網法；強化纖維一邊施行機械式梳削、一邊整理形狀而施行片化的梳棉法等乾式製程；利用強化纖維在水中攪拌施行抄紙的Radlite法進行之濕式製程等公知技術。使強化纖維更接近單絲狀的手段，就乾式製程係可例示如：設置開纖棒的方法、更進一步使開纖棒振動之方法、縮小梳棉網眼的方法、調整梳棉旋轉速度的方法等。就濕式製程係可例示如：調整強化纖維攪拌條件的方法、將分散液之強化纖維濃度稀薄化的方法、調整分散液黏度的方法、在移送分散液時抑制渦流的方法等。其中，強化纖維氈較佳係利用濕式製程進行製造，藉由增加投入纖維的濃度、調整分散液流速(流量)與網格式輸送機速度，便可輕易調整強化纖維氈的強化纖維比例。例如藉由使網格式輸送機速度相對較分散液流速慢，便可使所獲得強化纖維氈中的纖維配向不易朝向拉伸方向，便可製造蓬鬆的強化纖維氈。強化纖維氈係可僅由強化纖維單體構成，但亦可由強化纖維與粉末形狀或纖維形狀的基質樹脂成分混合，或者亦可由強化纖維與有機化合物或無機化合物混合，或者亦可在強化纖維彼此間填塞樹脂成分。

供實現上述各方法用的設備較佳係使用壓縮成形機、雙帶沖壓機。批次式的情況下採用前者，藉由以加熱用與冷卻用的2台以上並排而成的間歇式沖壓系統，便可使生產性提升。連續式的情況下採用後者，因為可輕易施行連續式加工，因而連續生產性優異。

接著，使先質膨脹而成形為多孔質體的步驟，並無特別的限定，最好藉由使構成多孔質體的樹脂黏度降低，再成形為多孔質體。使樹脂黏度降低的方法，較佳係加熱先質。相關加熱方法並無特別的限定，可例如：使接觸於經設定在所需溫度的模具、熱板等而施行加熱的方法；使用加熱器等，依非接觸狀態施行加熱的方法。當構成多孔質體的樹脂係使用熱可塑性樹脂的情況，只要加熱至熔點或軟化點以上便可，於使用熱硬化性樹脂的情況，則依較硬化反應開始進行時的溫度更低之溫度施行加熱。

施行多孔質體厚度控制的方法，係在可將經加熱先質控制於目標厚度之前提下，就方法而言並無限制，就從製造簡便度的觀點，較佳方法係可例示如：使用金屬板等約束厚度的方法；利用對先質所賦予壓力進行厚度控制的方法等。作為用以實現上述方法的設備，較佳係使用壓縮成形機、雙帶沖壓機。批次式的情況下採用前者，藉由以加熱用與冷卻用的2台以上並排而成的間歇式沖壓系統，便可使生產性提升。連續式的情況下採用後者，因為可輕易施行連續式加工，因而連續生產性優異。

(成形品之製造)

在多孔質體上形成裝飾層的方法並無特別的限定，可例如：將樹脂薄膜等裝飾層配置於模具內，再丟入多孔質體的模內成形；或將樹脂薄膜等裝飾層壓抵於多孔質體、或將多孔質體壓抵於裝飾層的模外成形。本發明特別有用的方法係模外成形。圖5所示係使用樹脂薄膜作為本發明裝飾層的成形品之製造說明圖。本發明成形品之製造方法，係首先將裝飾層8施行預熱(預熱步驟)。裝飾層8的 預熱溫度係依照所使用樹脂薄膜的種類而有所差異，但只要是裝飾層8能塑形的溫度便可。裝飾層8的預熱溫度較佳係100℃以上。另外，當成形品的樹脂與裝飾層的樹脂係屬於同一種的情況，藉由加熱至樹脂的熔點或軟化點以上，便可使多孔質體7與裝飾層8進行熱熔接，而提升黏著性。裝飾層8的預熱係可利用能調整溫度的爐等實施。圖5(a)中，在可調整溫度的爐10內配置裝飾層8與板狀多孔質體7，再將裝飾層8與多孔質體7施行預熱。

多孔質體7的預熱未必一定要執行，但因為可提升裝飾層8的塑形性、以及與多孔質體7的黏著性，故較佳為施行多孔質體7的預熱。此時，較佳為將多孔質體7依上述預熱步驟中裝飾層8預熱溫度以下的溫度施行預熱。當裝飾層8的預熱溫度高於多孔質體7的預熱溫度時，如圖5(b)所示，可利用IR加熱器9等實施。另一方面，依多孔質體7的溫度在裝飾層8的預熱溫度以下施行預熱之方法，如圖5所示，可例如：配置於自IR加熱器9至多孔質體7的距離，較距裝飾層遠的位置處之方法；將多孔質體7所存在的爐內，設定為較裝飾層8預熱溫度更低之溫度等。

接著，將多孔質體7壓抵於裝飾層8、或將裝飾層8壓抵於多孔質層7，而將裝飾層8施行塑形，且使多孔質體7與裝飾層8進行一體化(塑形一體化步驟)。將裝飾層8壓抵於多孔質體7的方法並無特別的限定，例如圖5(c)所示，物理性使位置移動而壓抵的方法，亦可在封閉空間的爐10中，使以裝飾層8為邊界而區分之含有多孔質體7的空間與未含多孔質體7的空間之間，產生壓力差而壓抵。作為使之產生壓力差而壓抵的例子，如圖7(c)所示，可例如：將多孔質體7與裝飾層8間的空間形成真空狀態而壓抵的 方法；夾置裝飾層8，並在多孔質體7的對向空間中送入壓縮空氣，使裝飾層8壓抵於多孔質體7的方法等。此時，可組合真空狀態與加壓狀態，亦可取代壓縮空氣改為使用水、油等溶劑。依此，在封閉空間中，藉由以裝飾層8為邊界使各空間產生壓力差，而將裝飾層8塑形成多孔質體7，便可更加提升對複雜形狀的塑形性，故較佳。同樣藉由使以裝飾層8為邊界的二空間產生壓力差，便可使裝飾層8輕易侵入多孔質體7中，俾可使多孔質體7與裝飾層8的一體化更堅固，故較佳。更佳係藉由使以裝飾層8為邊界的二空間產生壓力差，而施行塑形或一體化中之任一項或雙方，特佳係藉由使以裝飾層8為邊界的二空間產生壓力差，而進行塑形、以及多孔質體與裝飾層的一體化。另外，藉由上述二空間的壓力差而施行上述一體化時，亦可利用後述方法使一體化更堅固。

圖6(c)所示係將多孔質體7壓抵於裝飾層8，而將裝飾層8塑形呈半球狀，但亦可將裝飾層8壓抵於多孔質體7，而將裝飾層8塑形呈半球狀。塑形一體化步驟中的壓抵力，係只要依照裝飾層8與多孔質體7的預熱溫度再行適當選擇便可，較佳係1KN以下。相關壓抵力的下限並無特別的限定，就從將裝飾層8施行形狀塑形的觀點，較佳係1N以上、更佳係10N以上。塑形一體化步驟中，較佳為裝飾層8侵入多孔質體7中。藉由此種狀態，便可增加錨定、或多孔質體7與裝飾層8相接觸的表面積，俾能提升黏著性。此時，裝飾層8侵入至多孔質體7中的深度並無特別的限定，然而多孔質體厚度方向的長度較佳係30μm以上、更佳係50μm以上、特佳係100μm以上。

再者，塑形一體化步驟中，較佳為一邊將爐10內施 行減壓等，一邊對裝飾層8施行賦形，而使之與多孔質體7呈一體化。藉由在減壓下施行塑形一體化，若多孔質體7的強化纖維侵入至裝飾層8，便可利用錨定效果提升多孔質體7與裝飾層8的黏著性。此時，相關強化纖維侵入至裝飾層8的長度並無特別的限定，較佳係10μm以上、更佳係30μm以上、特佳係50μm以上。又，侵入至裝飾層8中的強化纖維狀態並無特別的限定，較佳係侵入強化纖維全長的10%以上、更佳係侵入20%以上。另外，更佳係從多孔質體7接觸裝飾層8之一面的相反面施行減壓。相關減壓的方法並無特別的限定，係可例示如：藉由使真空泵等運轉而減壓的方法；將封閉空間所鄰接的空間形成減壓狀態，藉由開通與封閉空間的連接而施行減壓的方法等。就從施行安定減壓的觀點，較佳係後者的方法。就從提高裝飾層的塑形性、以及與多孔質體一體化的觀點，較佳係使減壓程度急遽變化，在裝飾層可輕易變形的狀態下，施行塑形步驟與一體化步驟中之任一步驟或二項步驟。就從考慮輕量性等，使厚度較薄的裝飾層在不致破裂情況下形成的觀點，較佳係在使減壓程度緩和變化之狀態下，施行塑形步驟及一體化步驟之任一步驟或二項步驟。該等減壓係可配合多孔質體的形狀、裝飾層所使用樹脂的種類與厚度，再行適當設定。藉由從多孔質體7側施行減壓，便可更加提升多孔質體7與裝飾層8的黏著性。

本發明中，裝飾層8的塑形、以及裝飾層8與多孔質體7的一體化較佳為同時實施，但亦可在將多孔質體壓抵於裝飾層、或將裝飾層壓抵於多孔質層，而對裝飾層施行塑形的塑形步驟後，才使多孔質體與裝飾層進行一體化。一體化的方法並無特別的限定，可舉例如：使用黏著劑的方法、熱熔接方法。其中較佳係熱 熔接方法，可例示如：振動熔接法、超音波熔接法、雷射熔接法、熱板熔接法等。就從黏著性、步驟簡易性的觀點，較佳係採用超音波熔接法及熱板熔接法。

依如上述所製造的本發明成形品，係頗適用於例如：「個人電腦、顯示器、OA機器、行動電話、行動資訊終端、PDA(電子記事簿等行動資訊終端)、攝影機、光學機器、音響、空調機、照明機器、娛樂用品、玩具用品、其他家電製品等的框體、托架、機殼、內裝構件、振動板、揚聲器錐、或其箱體」等電氣、電子機器零件；「揚聲器錐」等音響構件；「各種構件、各種框架、各種鉸鏈、各種臂、各種車軸、各種車輪用軸承、各種樑」、「罩體、屋頂、門、擋泥板、汽車後行李箱蓋、側板、後圍板、前車殼、底盤、各種柱、各種構件、各種框架、各種樑、各種支架、各種滑軌、各種鉸鏈」等外板、或車體零件；「保險桿、保險桿樑、飾條、車底護板、引擎蓋、整流板、擾流板、前罩板通風孔、空力套件」等外裝零件；「儀表板、片框架、門飾板、車柱飾板、把手、各種模組」等內裝零件；或「馬達零件、CNG槽、汽油槽」等汽車、二輪車用構造零件；「電池載盤、頭燈架、踏板外殼、保護器、燈光反射器、燈殼、噪音消除板、備胎蓋」等汽車、二輪車用零件；「隔音牆、防音牆等牆內構件」等建材；「起落架、翼翹、擾流板、翼緣、梯子、電梯、整流片、肋、座椅」等飛機用零件。就從力學特性與形狀塑造性的觀點，較佳係使用於汽車內外裝、電氣‧電子機器框體、腳踏車、運動用品用構造材、飛機內裝材、輸送用箱體、建材。

[實施例]

以下，利用實施例針對本發明進行具體說明。

(1)多孔質體中的強化纖維之體積含有率Vf

從多孔質體中切取試驗片，測定質量Ws後，將試驗片在空氣中依500℃加熱30分鐘而燒光樹脂成分，測定剩餘的強化纖維質量Wf，再依下式計算。此時，強化纖維及樹脂的密度係使用根據JIS Z8807(2012)的靜液比重測定法進行測定的結果。

Vf(體積%)=(Wf/ρf)/{Wf/ρf+(Ws-Wf)/ρr}×100

ρf：強化纖維的密度(g/cm³)

ρr：樹脂密度(g/cm³)

(2)多孔質體的密度ρ

從多孔質體中切取試驗片，參考JIS K7222(2005)測定多孔質體的表觀密度。試驗片的尺寸係設為長100mm、寬100mm。利用測微器測定試驗片的長、寬、厚，再從所獲得數值計算出試驗片的體積V。又，利用電子天秤測定所切取試驗片的質量M。藉由將所獲得質量M與體積V代入下式，計算出多孔質體的密度ρ。

ρ[g/cm³]=M[g]/V[cm³]

(3)成形品的密度ρm

從成形品中切取含有多孔質體與裝飾層的部分，並當作試驗片，依照與(2)多孔質體的密度ρ同樣，測定成形品的表觀密度，計算出密度ρm。

(4)多孔質體空隙的體積含有率

從多孔質體中切取長10mm、寬10mm的試驗片，利用掃描式電子顯微鏡(SEM)(日立高科技(股)製S-4800型)觀察截面，從試料片的表面，依1000倍的倍率等間隔拍攝10個地方。針對各個影像，求取影像內的空隙面積Aa。又，藉由將空隙面積Aa除以影像全體面積而計算出空隙率。多孔質體空隙的體積含有率係針對5片試驗片分別各拍攝10個地方，再從合計50個地方的空隙率，利用算術平均求取。

(5)多孔質體與裝飾層的狀態觀察

與(4)同樣地，從成形品中切取試驗片，將試驗片利用環氧樹脂包藏並研磨，再利用雷射顯微鏡觀察截面。此時，觀察裝飾層是否有侵入至多孔質體(特別係在表面所形成的孔、厚度方向上連續的空隙)中，以及構成多孔質體的強化纖維是否有侵入至裝飾層中。

(6)多孔質體的表面粗糙度Ra1、及成形品的表面粗糙度Ra2

針對多孔質體或成形品，使用表面粗糙度計，根據JIS-B0601(2001)選定截止值及基準長度，求取表面粗糙度Ra1(μm)與Ra2(μm)。

(7)多孔質體的通氣性(朝厚度方向的通氣性)

依照下述(a)~(d)測定多孔質體的通氣性。將JIS規格直到試驗條件上限的500Pa均可確認通氣者，判斷為「具通氣性」，除此以外者均判斷為「無通氣性」。

(a)從多孔質體中切取100mm×100mm、厚度5mm試驗片(若在 5mm以下便直接使用。若較5mm厚，便利用切削加工等進行厚度調整。)。

(b)將試驗片的端部(裁切面)4面利用膠帶包覆(為防止朝厚度方向與垂直方向的通氣)。

(c)在JIS L1096(2010)A法[弗雷澤法(Frazier method)]可測定的試驗機圓筒一端，安裝試驗片。

(d)依傾斜形氣壓計成為500Pa以下壓力的方式，調整抽風機及空氣孔。

(8)多孔質體的壓縮強度試驗

從多孔質體切取25mm×25mm之試驗片，參考JIS K7220(2006)，使用萬能試驗機測定多孔質體的壓縮強度。此時，使用當到達變形率50%時的最大力Fm、與試驗片進行試驗前的底面截面積A0，從下式計算出壓縮強度σm。測定裝置係使用「INSTRON(註冊商標)」5565型萬能材料試驗機(INSTRON‧Japan(股)製)。

σm[kPa]=10³×Fm[N]/A0[mm²]

(9)裝飾層與多孔質體的附著性

根據JIS K5600-5-6(1999)塗料一般試驗方法-塗膜的機械性質-附著性(十字切割法)，評價裝飾層的附著性。試料利用雷射顯微鏡(KEYENCE(股)製、VK-9510)放大400倍施行觀察。將觀察影像展開於通用影像解析軟體上，利用軟體所搭配的程式，求取觀察影像中所看到裝飾層有剝落的面積。將JIS K5600-5-6的表1之試驗結 果分類0~3評為「良好」，將4~5評為「不佳」。

下述實施例及比較例中，使用以下的材料。

[強化纖維氈1]

將東麗(股)製「Torayca」T700S-12K利用美工刀裁切成5mm，獲得切股碳纖維。製作由水與界面活性劑(NACALAI TESQUE(股)製、聚氧乙烯月桂醚(商品名))構成的濃度0.1質量%分散液，使用該分散液與切股碳纖維，並使用圖2所示強化纖維氈的製造裝置，製作強化纖維氈。圖2所示製造裝置係具備有：分散槽(其係在容器下部設有開口旋塞的直徑1000mm圓筒形狀容器)；以及將分散槽與抄紙槽予以連接的直線狀輸送部(傾斜角30°)。在分散槽上面的開口部附設攪拌機，可從開口部丟入切股碳纖維與分散液(分散介質)。抄紙槽係具備有底部寬500mm抄紙面的網格式輸送機，且將可搬送碳纖維基材(抄紙基材)的輸送機，連接於網格式輸送機。抄紙係將分散液中的碳纖維濃度設為0.05質量%實施。所抄造的碳纖維基材在200℃乾燥爐中乾燥30分鐘，獲得表觀密度100g/m²的強化纖維氈。

[PP樹脂]

製作由未改質聚丙烯樹脂(Prime Polymer(股)製「Prime Polypro」(註冊商標)J105G)80質量%、與酸改質聚丙烯樹脂(三井化學(股)製「ADMER」QB510)20質量%構成，且表觀密度100g/m²的樹脂片。

[裝飾層8A]

裝飾層8A係準備Idemitsu Unitech(股)製PP樹脂薄膜「PURE THERMO」。

[裝飾層8B]

裝飾層8B係準備東麗(股)製PET樹脂薄膜「PICASUS」。

[裝飾層8C]

裝飾層8C係準備聚氯乙烯樹脂製熱收縮膜。

[發泡體]

發泡體係準備古河電氣工業(股)製發泡聚丙烯片「EFCELL」CP3030。

[多孔質體之先質]

強化纖維氈係使用強化纖維氈1，樹脂片係使用PP樹脂，製作依照[樹脂片/強化纖維氈/樹脂片/強化纖維氈/強化纖維氈/樹脂片/強化纖維氈/樹脂片]的順序配置的積層物。接著，經由以下步驟(I)~(IV)獲得多孔質體的先質。

步驟(I)：將積層物配置於預熱至200℃的沖壓成形用模具模穴內，再關閉模具。

步驟(II)：接著，賦予3MPa壓力，並保持180秒鐘。

步驟(III)：經步驟(II)後，在維持壓力狀態下，將模腔溫度冷卻至50℃。

步驟(IV)：打開模具，取出多孔質體的先質。

[多孔質體7A]

使用多孔質體的先質，以及圖3所示具有沖壓機熱板3、模具4，且可製作平板的沖壓成形用模具，經由以下步驟(I)~(V)獲得多孔質體7A。

步驟(I)：將多孔質體的先質5利用設定為260℃的IR加熱器施行60秒鐘預熱。

步驟(II)：經預熱後，將先質5配置於設定為120℃的沖壓成形用模穴內。此時，插入供調整多孔質體厚度用的金屬間隔物6。

步驟(III)：接著，利用沖壓機熱板3賦予3MPa壓力，並保持60秒鐘。

步驟(IV)：然後，在維持壓力之狀態下，將模腔溫度冷卻至50℃。

步驟(V)：打開模具4，取出多孔質體。

[多孔質體7B]

除使用如圖4所示可製作半球狀的模具4之外，其餘均與多孔質體7A同樣地獲得半球狀的多孔質體7B。

(實施例1)

多孔質體7係準備多孔質體7A，裝飾層8係準備裝飾層8A。如圖5所示，在溫度設為80℃的爐10內配置多孔質體7，利用IR加熱器9將裝飾層8預熱至130℃(預熱步驟)。裝飾層8經加熱後，將多孔質體7依0.03KN壓抵於裝飾層8，而將裝飾層8施行塑形，且將多孔質體7與裝飾層8施行一體化(塑形一體化步驟)，獲得成形品。實施例1所獲得之成形品的特性係如表1所示。

(實施例2)

除多孔質體7係使用多孔質體7B之外，其餘均與實施例1同樣，如圖6所示獲得成形品。實施例2所獲得之成形品的特性係如表1所示。

(實施例3)

多孔質體7係使用多孔質體7B，裝飾層8係使用裝飾層8C。在多孔質體7上覆蓋著裝飾層8，利用乾燥機吹抵150℃熱風，使裝飾層8密接於多孔質體7。然後，使用超音波熔接機，將多孔質體7與裝飾層8施行一體化，獲得成形品。實施例3所獲得成形品的特性係如表1所示。

(實施例4)

除裝飾層8係使用裝飾層8B，且將預熱溫度條件設為160℃之外，其餘均與實施例2同樣地獲得成形品。實施例4所獲得成形品的特性係如表1所示。

(實施例5)

除多孔質體7係使用上述多孔質體7A，裝飾層8係使用裝飾層8A，且如圖7所示，將爐10內的多孔質體7與裝飾層8間之空間形成真空狀態，並將多孔質體7依0.1KN壓抵於裝飾層8之外，其餘均與實施例1同樣，對裝飾層8施行塑形，且將多孔質體7與裝飾層8施行一體化(塑形一體化步驟)，獲得成形品。實施例5所獲 得成形品的特性係如表1所示。

(實施例6)

除預熱溫度設為150℃之外，其餘均與實施例5同樣地獲得成形品。實施例6所獲得成形品的特性係如表1所示。

(實施例7)

除多孔質體7係使用多孔質體7B，裝飾層8係使用裝飾層8A，且如圖8所示，將多孔質體7依0.1KN壓抵於裝飾層8之外，其餘均與實施例2同樣地，對裝飾層8施行塑形，且從多孔質體7(鄰接裝飾層8之一面的相反面)減壓，而將多孔質體7與裝飾層8施行一體化(塑形一體化步驟)，獲得成形品。實施例7所獲得成形品的特性係如表1所示。

(比較例1)

除多孔質體係使用未含強化纖維而僅由樹脂構成的發泡體(獨立)之外，其餘均與實施例5同樣地獲得成形品。比較例1所獲得成形品的特性係如表1所示。

(比較例2)

除使用支撐著由發泡體(獨立)所構成多孔質體的模具之外，其餘均與比較例1同樣地獲得成形品。比較例1所獲得成形品的特性係如表1所示。

(比較例3)

除省略預熱裝飾層8的預熱步驟之外，其餘均與實施例2同樣地獲得成形品。比較例3所獲得成形品的特性係如表1所示。

(比較例4)

除經預熱步驟後，將裝飾層8於未壓抵於多孔質體7狀態下，配置於未施行塑形的多孔質體7上之外，其餘均與實施例2同樣地獲得成形品。比較例4所獲得成形品的特性係如表1所示。

〔檢討〕

本實施例所示成形品之製造方法，因為裝飾層有施行塑形、且多孔質體與裝飾層施行一體化，因而生產性優異。又，包含其他樣態在內，因為使用具有高壓縮強度的多孔質體，因而未使用模具便可獲得成形品。關於實施例1~3，就即便僅藉由簡易的設備仍可在多孔質體表面上形成裝飾層而言，係屬優異。關於實施例4，即便在多孔質體與裝飾層的樹脂不同之情況下，仍可在多孔質體上形成裝飾層。關於實施例5，即便於提高壓抵力的真空成形下，多孔質體仍不會崩潰地可形成裝飾層，藉由提高壓抵力，強化纖維便會侵入裝飾層中，俾能提高附著性。又，關於實施例6，藉由變更預熱條件，便可提高樹脂彼此間的熱熔接性，亦能提高附著性。於實施例7中，藉由隔著多孔質體施行減壓，而使孔質體之裝飾層側成為減壓狀態，便可更堅固地將裝飾層與多孔質體一體化。另一方面，比較例1中，因高壓抵力導致多孔質體崩潰，無法獲得成形品。又，比較例2中，雖為防止多孔質體崩潰而使用塑形一體化成形用模具，但多孔質體仍朝厚度方向崩潰(變薄)，雖可一體化，但無法獲得必要的成形品形狀。比較例3與4中，多孔質體與裝飾層的黏著 性低，裝飾層無法沿多孔質體形狀進行塑形，無法獲得必要的成形品。由該等得知，本案的成形品之製造方法，不僅可輕易地在多孔質體上塑形‧一體化裝飾層，且就成形條件自由度高而言亦屬優異。

(產業上之可利用性)

根據本發明可提升剛性與輕量性均優異、且具備設計性之成形品的生產性。

Claims (16)

1. 一種成形品之製造方法，係在具強化纖維的多孔質體之表面上，使裝飾層一體化而獲得的成形品之製造方法；其包括有：將上述裝飾層施行預熱的預熱步驟；以及將上述多孔質體壓抵於上述裝飾層、或將上述裝飾層壓抵於上述多孔質體，而對上述裝飾層塑形，且使上述多孔質體與上述裝飾層一體化的塑形一體化步驟。
2. 如請求項1之成形品之製造方法，其中，上述塑形一體化步驟中的壓抵力係1KN以下。
3. 一種成形品之製造方法，係在具強化纖維的多孔質體之表面上，使裝飾層一體化而獲得的成形品之製造方法；其包括有：將上述裝飾層施行預熱的預熱步驟；將上述多孔質體壓抵於上述裝飾層、或將上述裝飾層壓抵於上述多孔質體，而對上述裝飾層塑形的塑形步驟；以及使上述多孔質體與上述裝飾層一體化的一體化步驟。
4. 一種成形品之製造方法，係在具強化纖維的多孔質體之表面上，使裝飾層一體化而獲得的成形品之製造方法；其包括有：將上述裝飾層施行預熱的預熱步驟；以及將上述裝飾層沿上述多孔質體塑形，且使上述多孔質體與上述裝飾層一體化的塑形一體化步驟；在具有藉由在以上述裝飾層為邊界區分之含上述多孔質體之空間、與未含上述多孔質體之空間的封閉空間中，使上述二空間之間產生壓力差，而進行上述塑形，且使上述多孔質體與上述裝飾層一體化。
5. 一種成形品之製造方法，係在具強化纖維的多孔質體之表面上，使裝飾層一體化而獲得的成形品之製造方法；其包括有：將上述裝飾層施行預熱的預熱步驟；將上述裝飾層沿上述多孔質體塑形的塑形步驟；以及使上述多孔質體與上述裝飾層一體化的一體化步驟；在具有藉由在以上述裝飾層為邊界區分之含上述多孔質體之空間、與未含上述多孔質體之空間的封閉空間中，使上述二空間之間產生壓力差，而進行上述塑形步驟及一體化步驟之其中一者或二者。
6. 如請求項1至5中任一項之成形品之製造方法，其中，包括有：將上述多孔質體，依上述預熱步驟的溫度以下之溫度施行預熱的步驟。
7. 如請求項1至5中任一項之成形品之製造方法，其中，上述多孔質體的表面粗糙度Ra1係200μm以下。
8. 如請求項1至5中任一項之成形品之製造方法，其中，上述成形品的表面粗糙度Ra2係100μm以下。
9. 如請求項1至5中任一項之成形品之製造方法，其中，上述多孔質體係更進一步含有樹脂與空隙。
10. 如請求項1至5中任一項之成形品之製造方法，其中，上述多孔質體係具有在厚度方向上連續的空隙。
11. 如請求項1至5中任一項之成形品之製造方法，其中，上述多孔質體的壓縮強度係1MPa以上。
12. 如請求項1至5中任一項之成形品之製造方法，其中，上述多孔質體的密度係0.1~1.0g/cm ³。
13. 如請求項1至5中任一項之成形品之製造方法，其中，上述多孔質體與上述裝飾層係熱熔接。
14. 如請求項1至5中任一項之成形品之製造方法，其中，上述裝飾層係侵入至上述多孔質體中。
15. 如請求項1至14中任一項之成形品之製造方法，其中，上述強化纖維係侵入至上述裝飾層中。
16. 如請求項1至5中任一項之成形品之製造方法，其中，上述塑形一體化步驟或上述一體化步驟中，從上述多孔質體之接觸到裝飾層之一面的相反面進行減壓，而將上述多孔質體與上述裝飾層施行一體化。