CN111936301B - 成型品的制造方法 - Google Patents

Abstract

本发明提供刚性及轻量性优异、设计性得到提高、并且生产率优异的成型品的制造方法。本发明为成型品的制造方法，其特征在于，其是在多孔质体的表面使装饰层一体化而得到的成型品的制造方法，所述制造方法包括：预热工序，对前述装饰层进行预热；以及赋形一体化工序，将前述多孔质体压抵于前述装饰层、或将前述装饰层压抵于前述多孔质体而对前述装饰层进行赋形，并且将前述多孔质体与前述装饰层一体化。

Description

成型品的制造方法

技术领域

本发明涉及设计性及生产率优异的成型品的制造方法。

背景技术

近年来，关于汽车、航空器、体育用品制品等产业用制品，对于提高轻量性的市场要求正逐年提高。为了应对这样的要求，轻量且力学特性优异的纤维增强复合材料被广泛地利用于各种产业用途。尤其出于进一步轻量化的目的，而提出了由树脂、增强纤维和空隙形成且力学特性优异的结构体(例如，参见专利文献1)。

对于使用纤维增强复合材料的制品而言，有时出于赋予设计性的目的而需要设置装饰层(例如，参见专利文献2)，但关于装饰层在具有空隙的纤维增强复合材料上的形成，处于尚未被较多研究的状况。例如，作为在纤维增强复合材料的表面层叠有树脂片的成型品，公开了下述的纤维增强热塑性树脂中空体：将纤维增强热塑性树脂片彼此用粘接剂进行粘接，在粘接面的相反侧的面贴合热塑性树脂制非透气性膜，将由此形成的多层片进行预热而使其在厚度方向上膨胀，并且形成中空部(例如，参见专利文献3)。专利文献3的粘接于纤维增强热塑性树脂片上的热塑性树脂制非透气性膜是为了将纤维增强热塑性树脂片利用真空抽吸进行成型而设置的，由于其不是装饰层，因此鉴于设计性而需要进一步设置装饰层(表皮材料)。另外，专利文献3的成型方法由于是基于真空抽吸的成型，因此存在在纤维增强热塑性树脂成型品的力学特性上出现偏差的风险。

另外，还提出在多孔质体的表面设置表皮材料的技术(例如，参见专利文献4)，专利文献4的表皮层是以提高具有空隙的芯层的刚性为目的，鉴于设计性而需要进一步设置装饰层。进而，由于使用使基质树脂含浸于连续的增强纤维而成的预浸料坯作为表皮层，因此在复杂结构的成型品中存在产生褶皱、龟裂的风险。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本专利第6123965号公报

专利文献2：日本特开2016-78451号公报

专利文献3：日本特开平9-254248号公报

专利文献4：国际公开第2015/029634号

发明内容

发明要解决的课题

本发明是鉴于上述情况而完成的发明，其目的在于提供刚性及轻量性优异、设计性得到提高并且生产率优异的成型品的制造方法。

用于解决课题的手段

本发明涉及的成型品的制造方法是在具有增强纤维的多孔质体的表面使装饰层一体化而得到的成型品的制造方法，所述制造方法包括：预热工序，对前述装饰层进行预热；以及赋形一体化工序，将前述多孔质体压抵于前述装饰层、或将前述装饰层压抵于前述多孔质体而对前述装饰层进行赋形，并且将前述多孔质体与前述装饰层一体化。

另外，本发明涉及的成型品的制造方法是在具有增强纤维的多孔质体的表面使装饰层一体化而得到的成型品的制造方法，所述制造方法包括：预热工序，对前述装饰层进行预热；赋形工序，将前述多孔质体压抵于前述装饰层、或将前述装饰层压抵于前述多孔质层而对前述装饰层进行赋形；以及一体化工序，使前述多孔质体与前述装饰层一体化。

另外，在本发明涉及的成型品的制造方法中，在具有增强纤维的多孔质体的表面使装饰层一体化而得到成型品，所述制造方法包括：预热工序，对前述装饰层进行预热；以及赋形一体化工序，将前述装饰层沿着前述多孔质体赋形，并且使前述多孔质体与前述装饰层一体化，在具有以前述装饰层为边界所划分的、包含前述多孔质体的空间和不含前述多孔质体的空间的封闭空间中，使前述两空间之间产生压力差，由此进行前述赋形，并且将前述多孔质体与前述装饰层一体化。

另外，在本发明涉及的成型品的制造方法中，在具有增强纤维的多孔质体的表面使装饰层一体化而得到成型品，所述制造方法包括：预热工序，对前述装饰层进行预热；赋形工序，将前述装饰层沿着前述多孔质体赋形；以及一体化工序，使前述多孔质体与前述装饰层一体化，在具有以前述装饰层为边界所划分的、包含前述多孔质体的空间和不含前述多孔质体的空间的封闭空间中，使前述两空间之间产生压力差，由此进行前述赋形工序及一体化工序中的一者或两者。

发明效果

根据本发明涉及的成型品的制造方法，无在多孔质体的力学特性上出现偏差的风险。另外，不需要装饰层的预赋形工艺及模具，能够得到生产率优异的成型品。

附图说明

图1是示出本发明涉及的增强纤维毡中的增强纤维的分散状态的一例的示意图。

图2是示出本发明涉及的增强纤维毡的制造装置的一例的示意图。

图3是用于说明本发明涉及的多孔质体的制造的图。

图4是用于说明本发明涉及的多孔质体的制造的图。

图5是用于说明本发明涉及的成型品的制造的图。

图6是用于说明本发明涉及的成型品的制造的图。

图7是用于说明本发明涉及的成型品的制造的图。

图8是用于说明本发明涉及的成型品的制造的图。

具体实施方式

以下，对本发明涉及的成型品的制造方法进行说明。

本发明涉及的成型品的制造方法的特征在于，其是在具有增强纤维的多孔质体的表面使装饰层一体化而得到的成型品的制造方法，所述制造方法包括：预热工序，对前述装饰层进行预热；以及赋形一体化工序，将前述多孔质体压抵于前述装饰层、或将前述装饰层压抵于前述多孔质体而对前述装饰层进行赋形，并且将前述多孔质体与前述装饰层一体化。

(多孔质体)

在本发明的成型品中，多孔质体优选除增强纤维外还具有树脂和空隙。

在本发明的多孔质体中，作为增强纤维，可例示：铝、黄铜、不锈钢等金属纤维；PAN系、人造丝系、木质素系、沥青系的碳纤维、石墨纤维、玻璃等的绝缘性纤维；芳族聚酰胺、PBO、聚苯硫醚、聚酯、丙烯酸树脂、尼龙、聚乙烯等的有机纤维；碳化硅、氮化硅等的无机纤维。另外，也可以对这些纤维实施表面处理。作为表面处理，除作为导电体的金属的被粘处理外，还有利用偶联剂进行的处理、利用上浆剂进行的处理、利用集束剂进行的处理、添加剂的附着处理等。另外，这些纤维可以单独使用1种，也可以并用2种以上。其中，从轻量化效果的观点考虑，优选使用比强度、比刚度优异的PAN系、沥青系、人造丝系等碳纤维。另外，从提高所得的多孔质体的经济性的观点考虑，优选使用玻璃纤维，尤其从力学特性与经济性的均衡性考虑，优选并用碳纤维和玻璃纤维。进而，从提高所得的多孔质体的冲击吸收性、赋型性的观点考虑，优选使用芳族聚酰胺纤维，尤其从力学特性与冲击吸收性的均衡性考虑，优选并用碳纤维和芳族聚酰胺纤维。另外，从提高所得的多孔质体的导电性的观点考虑，也可使用由具有导电性的金属形成的金属纤维、被覆有镍、铜、镱等金属的增强纤维。其中，可更优选使用选自由强度和弹性模量等力学特性优异的金属纤维、沥青系碳纤维、及PAN系碳纤维组成的组中的增强纤维。

增强纤维优选不连续且无规地分散于多孔质体中。另外，更优选使分散状态为大致单丝状。通过使增强纤维为此种形态，从而在对片状的多孔质体的前体施加外力进行成型的情况下可容易地赋形为复杂形状。另外，通过使增强纤维为此种形态，从而由增强纤维所形成的空隙得以致密化，能够使多孔质体中的增强纤维的纤维束端的弱部极小化，因此除赋予优异的增强效率及可靠性外，还赋予各向同性。

在此，所谓大致单丝状，是指以增强纤维单纱小于500根的细纤度丝束存在。进一步优选为单丝状、即以单纱的形式分散。

在此，所谓以大致单丝状或单丝状分散，是指对于多孔质体中任意选择的增强纤维而言，其二维取向角为1°以上的单纤维的比例(以下也称为纤维分散率)在80％以上，换言之，是指在多孔质体中2根以上单纤维接触并平行的束小于20％。因此，在此，特别优选为至少增强纤维中的长丝数为100根以下的纤维束的质量分率相当于100％的增强纤维。

进而，特别优选增强纤维无规地分散。在此，所谓增强纤维无规地分散，是指在多孔质体中任意选择的增强纤维的二维取向角的算术平均值为30°以上且60°以下的范围内。作为这样的二维取向角，是由增强纤维的单纤维和与该单纤维交叉的单纤维所形成的角度，定义为在交叉的单纤维彼此所形成的角度中处于0°以上且90°以下的范围内的锐角侧的角度。

使用附图对该二维取向角进行进一步说明。在图1的(a)、(b)中，若以单纤维1a作为基准，则单纤维1a与其他单纤维1b～1f交叉。在此，所谓交叉，是指在所观察的二维平面中观察到作为基准的单纤维与其他的单纤维相交的状态，单纤维1a与单纤维1b～1f未必一定要接触，对于在投影观察的情况下观察到相交的状态也并非例外。即，在对作为基准的单纤维1a进行观察的情况下，单纤维1b～1f全部为二维取向角的评价对象，在图1的(a)中二维取向角为在交叉的2个单纤维所形成的2个角度中处于0°以上且90°以下的范围内的锐角侧的角度。

作为测定二维取向角的方法，并无特别限制，可例示例如从构成要素的表面观察增强纤维的取向的方法。二维取向角的平均值利用以下步骤来测定。即，测定随机选择的单纤维(图1中的单纤维1a)和与其交叉的全部单纤维(图1中的单纤维1b～1f)的二维取向角的平均值。例如，在与某单纤维交叉的其他单纤维为多根的情况下，可以使用随机选择20根所交叉的其他单纤维并测定而得的算术平均值作为替代。以其他单纤维作为基准将该测定重复合计5次，算出其算术平均值作为二维取向角的算术平均值。

通过使增强纤维为大致单丝状、且无规地分散，从而能够将由上述的以大致单丝状分散的增强纤维所赋予的性能提高至最大限度。另外，在多孔质体中可对力学特性赋予各向同性。从这样的观点考虑，增强纤维的纤维分散率优选为90％以上，并且，越接近100％越优选。另外，增强纤维的二维取向角的算术平均值优选为40°以上且50°以下的范围内，并且，越接近作为理想角度的45°越优选。作为二维取向角的优选范围，可以以上述上限的任意值作为上限，也可以以上述下限的任意值作为下限。

另一方面，作为增强纤维不采取不连续状的形态的例子，有将增强纤维沿单向排列而成的片基材、织物基材、及无卷曲基材等。这些形态中，由于规则地致密配置增强纤维，因此导致多孔质体中的空隙变少，树脂的含浸变得极为困难，有时形成未含浸部、或者含浸手段、树脂种类的选项受到大幅限制。

作为增强纤维的形态，可以是与多孔质体同等程度长度的连续性增强纤维、或被切断为规定长度的有限长度的不连续性增强纤维中的任意，但是，从使树脂易于含浸、或易于调整其量的观点考虑，优选为不连续性增强纤维。

在本发明的多孔质体中，增强纤维的质均纤维长度优选为1mm以上且15mm以下的范围内。由此，能够提高增强纤维的增强效率，对多孔质体赋予优异的力学特性。在增强纤维的质均纤维长度为1mm以上的情况下，能够效率良好地形成多孔质体中的空隙，因此能够降低密度，换言之，由于能够得到同一厚度且轻量的多孔质体，故优选。另一方面，在增强纤维的质均纤维长度为15mm以下的情况下，在多孔质体中增强纤维变得不易因自重而弯曲，不阻碍力学特性的呈现，故优选。质均纤维长度可以如下算出：利用烧去、溶出等方法去除多孔质体的树脂成分，从剩余的增强纤维中随机选择400根，测定其长度至10μm单位，作为它们的质均纤维长度而算出。

从树脂向增强纤维中含浸的容易性的观点考虑，增强纤维优选采取无纺布状的形态。进而，通过使增强纤维具有无纺布状的形态，从而除无纺布本身的操作性容易以外，在通常呈高粘度的热塑性树脂的情况下也能使含浸变得容易，故优选。在此，所谓无纺布状的形态，是指增强纤维的丝束和/或单丝无规则性地以面状分散的形态，可例示短切丝束毡、连续丝束毡(continuous strand mat)、抄纸毡、梳棉毡、气流成网毡等(以下，将它们统称为增强纤维毡)。

在本发明的多孔质体中，作为树脂，可例示热塑性树脂、热固性树脂。另外，在本发明中，可以将热固性树脂和热塑性树脂掺混。树脂为构成多孔质体及多孔质体的前体的基质树脂。

在本发明的一个方案中，树脂优选包含至少1种以上的热塑性树脂。作为热塑性树脂，可以例示选自“聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)、聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)、聚对苯二甲酸丙二醇酯(PTT)、聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)、液晶聚酯等聚酯、聚乙烯(PE)、聚丙烯(PP)、聚丁烯等聚烯烃、聚甲醛(POM)、聚酰胺(PA)、聚苯硫醚(PPS)等聚芳硫醚、聚酮(PK)、聚醚酮(PEK)、聚醚醚酮(PEEK)、聚醚酮酮(PEKK)、聚醚腈(PEN)、聚四氟乙烯等氟系树脂、液晶聚合物(LCP)”等结晶性树脂、“苯乙烯系树脂、以及聚碳酸酯(PC)、聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)、聚氯乙烯(PVC)、聚苯醚(PPE)、聚酰亚胺(PI)、聚酰胺酰亚胺(PAI)、聚醚酰亚胺(PEI)、聚砜(PSU)、聚醚砜、聚芳酯(PAR)”等非晶性树脂、以及酚醛类树脂、苯氧基树脂、进而聚苯乙烯系、聚烯烃系、聚氨酯系、聚酯系、聚酰胺系、聚丁二烯系、聚异戊二烯系、氟系树脂及丙烯腈系等的热塑性弹性体等、它们的共聚物及改性体等中的热塑性树脂。其中，从所得的多孔质体的轻量性的观点考虑，优选使用聚烯烃，从强度的观点考虑，优选聚酰胺，从表面外观的观点考虑，优选使用如聚碳酸酯、苯乙烯系树脂那样的非晶性树脂，从耐热性的观点考虑，优选聚芳硫醚，从连续使用温度的观点考虑，优选聚醚醚酮，进而从耐化学药品性的观点考虑，优选氟系树脂。

在本发明的一个方案中，树脂优选包含至少1种以上的热固性树脂。作为热固性树脂，可以例示不饱和聚酯、乙烯基酯、环氧树脂、酚醛树脂、脲树脂、三聚氰胺树脂、热固性聚酰亚胺、它们的共聚物、改性体、以及将它们中的至少2种掺混而成的树脂。

另外，在不损害本发明的目的的范围内，对于本发明涉及的多孔质体而言，作为树脂的成分之一，可以含有弹性体或橡胶成分等耐冲击性改进剂、其他填充材料、添加剂。作为填充材料、添加剂的例子，可以例示无机填充材料、阻燃剂、导电性赋予剂、结晶成核剂、紫外线吸收剂、抗氧化剂、减振剂、抗菌剂、防虫剂、防臭剂、防着色剂、热稳定剂、脱模剂、抗静电剂、增塑剂、润滑剂、着色剂、颜料、染料、发泡剂、消泡剂或偶联剂。

本发明的多孔质体具有空隙。本发明中的所谓空隙，是指被树脂被覆的增强纤维成为柱状的支承体，通过其重叠或交叉而形成的空间。例如，当将在增强纤维中预先含浸有树脂的多孔质体的前体加热而获得多孔质体的情况下，因与加热相伴随的树脂的熔融或软化，而使得增强纤维起毛，从而形成空隙。这基于下述性质：在多孔质体的前体中，通过加压而成为压缩状态的内部的增强纤维因来源于其弹性模量的起毛力而起毛。空隙至少在厚度方向上连续。

对于本发明的多孔质体而言，优选的是：增强纤维的体积含有率(％)为0.5～55体积％，树脂的体积含有率(％)为2.5～85体积％，空隙的体积含有率(％)为10～97体积％。

在多孔质体中，在增强纤维的体积含有率为0.5体积％以上的情况下，能够使源于增强纤维的增强效果变得充分，故优选。另一方面，在增强纤维的体积含有率为55体积％以下的情况下，相对于增强纤维而言的树脂的体积含有率相对变多，将多孔质体中的增强纤维彼此粘结，能够使增强纤维的增强效果变得充分，因此能够满足多孔质体的力学特性、尤其是弯曲特性，故优选。

在多孔质体中，在树脂的体积含有率为2.5体积％以上的情况下，将多孔质体中的增强纤维彼此粘结，能够使增强纤维的增强效果变得充分，能够满足多孔质体的力学特性、尤其是弯曲弹性模量，故优选。另一方面，如果树脂的体积含有率为85体积％以下，则不会阻碍空隙的形成，故优选。

在多孔质体中，增强纤维被树脂被覆，所被覆的树脂的厚度(被覆厚度)优选为1μm以上且15μm以下的范围内。对于被树脂被覆的增强纤维的被覆状态而言，如果至少构成多孔质体的增强纤维的单纤维彼此的交叉点被被覆，则从多孔质体的形状稳定性、厚度控制的容易性和自由度的观点考虑是充分的，关于进一步优选的形态，则优选为树脂以上述厚度被覆于增强纤维周围的状态。该状态是指：增强纤维的表面因树脂而未露出，换言之，增强纤维通过树脂而形成电线状的皮膜。由此，多孔质体进一步具有形状稳定性，并且使力学特性的呈现变得充分。另外，对于被树脂被覆的增强纤维的被覆状态，不需要该增强纤维的全部均被被覆，只要在不损害本发明涉及的多孔质体的形状稳定性、弯曲弹性模量、抗弯强度的范围内即可。

在多孔质体中，空隙的体积含有率优选为10体积％以上且97体积％以下的范围内。通过使空隙的含有率为10体积％以上，从而多孔质体的密度变低，因此能够满足轻量性，故优选。另一方面，在空隙的含有率为97体积％以下的情况下，换言之，由于被覆于增强纤维周围的树脂的厚度变得充分，因此能够充分地进行多孔质体中的增强纤维彼此的增强，力学特性变高，故优选。空隙的体积含有率的上限值优选为97体积％。在本发明中，对于体积含有率而言，将构成多孔质体的增强纤维、树脂和空隙各自的体积含有率的合计设为100体积％。

在多孔质体中，通过使多孔质体的前体的树脂的粘度下降，从而增强纤维起毛，通过想要恢复原来状态的复原力来形成空隙。由此，增强纤维经由树脂(热塑性树脂或热固性树脂)而结合，从而呈现更牢固的压缩特性和多孔质体的形状保持性，故优选。

多孔质体的密度ρ优选为0.9g/cm³以下。在多孔质体的密度ρ为0.9g/cm³以下的情况下，意味着制成多孔质体时的质量减少，结果对于制成制品时的质量的轻量化有贡献，故优选。更优选为0.7g/cm³以下，进一步优选为0.5g/cm³以下。关于密度的下限，并不设限制，但通常，在具有增强纤维和树脂的多孔质体中，由作为其构成成分的增强纤维、树脂及空隙各自的体积比例算出的值可以成为下限。在本发明涉及的成型品中，多孔质体本身的密度根据所使用的增强纤维、树脂的不同而不同，但从保持多孔质体的力学特性这样的观点考虑，优选为0.03g/cm³以上。

多孔质体的依据JIS K7220测定的压缩50％时的压缩强度优选为1MPa以上。通过使压缩强度为1MPa以上，从而多孔质体的形状保持性优异，因此能够将多孔质体压抵于装饰层、或将装饰层压抵于多孔质体而对装饰层进行赋形。压缩强度只要为1MPa以上，则实用上就没有问题，但优选为3MPa以上。

另外，多孔质体的表面粗糙度Ra1优选为200μm以下。通过将多孔质体的表面粗糙度Ra1设为200μm以下，从而能够将成型品的表面粗糙度Ra2设为所期望的范围。从使装饰层与多孔质体的附着性变得牢固的观点考虑，为了容易形成机械性的锚固，优选为10μm以上，更优选为30μm以上，进一步优选为50μm以上。

多孔质体的空隙优选至少沿厚度方向连续。通过使空隙沿厚度方向连续，从而多孔质体能够具有透气性。在多孔质体具有透气性的情况下，在将多孔质体与装饰层一体化时，能够从多孔质体的与装饰层接触的面的相反侧减压而进行一体化。在这样的方法的情况下，由于经由多孔质体(穿过多孔质体内的空隙)减压而进行一体化，因此能够提高装饰层在多孔质体上的附着性。

(装饰层)

在本发明的成型品中，所谓装饰层，是赋予为了能够将成型品作为最终制品提供的设计性的、以膜状形成的层。作为膜状的装饰层，可列举树脂制、金属制、木材等。其中，优选树脂制的膜，更优选经印刷涂装、真空蒸镀、着色等加以装饰的树脂膜。

对于成为装饰层的基底的树脂而言，能够使用热塑性树脂。作为热塑性树脂，并无特别限定，能够使用聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)、丙烯酸类树脂(MMA)、聚碳酸酯(PC)、聚烯烃(PO)、丙烯腈丁二烯苯乙烯树脂(ABS)等任意的热塑性树脂。另外，形成装饰层的树脂膜不仅可以是单层的树脂膜，而且也可以是例如MMA/PC、MMA/PC/MMA等具有多层的树脂膜。另外，能够与构成多孔质体的热塑性树脂进行同样地选择。

装饰层除上述的树脂外还可以根据目的而具有添加剂。

作为添加剂，并无特别限定，出于对成型品赋予以着色以及珠光感、金属感为代表的设计性的目的而添加了添加剂。

另外，作为添加剂，可列举颜料、玻璃珠等。具体而言，可列举：偶氮颜料、酞菁蓝等有机颜料；由铝、黄铜等的金属粉末形成的金属颜料；氧化铬、钴蓝等无机颜料。其中，从耐热性的观点考虑，优选金属颜料、无机颜料。另外，在增强纤维为碳纤维、芳族聚酰胺纤维等深色纤维的情况下，优选使用具有2层以上折射率不同的结构的颜料。例如为经氧化钛、氧化铁被覆的天然云母、人工云母、氧化铝薄片、二氧化硅薄片、玻璃薄片。通过设为这样的层结构，从而可利用可见光区域的光的干涉、衍射、散射这样的光学现象进行显色。若利用光的干涉、衍射、散射这样的光学现象，则能够通过特定波长的光的反射而进行显色，因此被优选用于使用深色增强纤维的情况。

另外，从抑制装饰层及成型品的质量增加的观点考虑，也能使用中空形状的添加剂。作为中空形状的添加剂，从轻量化的方面考虑，优选中空玻璃珠、多孔的树脂粒子等。

添加剂可以为球状、纤维状、薄片状的形态。添加剂的最大尺寸优选为200μm以下。在此，所谓添加剂的最大尺寸，是指添加剂的一次粒子的最大尺寸或在添加剂凝聚等的情况下是指二次粒子的最大尺寸。通过使添加剂的最大尺寸为200μm以下，从而使装饰层的表面变得平滑，设计性提高。添加剂的最大尺寸是下述的值：使用电子显微镜观察添加剂，从图像已放大至可测定尺寸至少至1μm单位为止的图像中，随机选择任意100个添加剂，以距离成为最大的方式选择各个添加剂的外侧轮廓线上的任意2点，以此时的长度设为最大长度而测量得到的值的平均值。

添加剂的最大尺寸更优选为150μm以下，进一步优选为100μm以下。添加剂的最大尺寸的下限优选为1μm以上，进一步优选为5μm以上，更优选为10μm以上。

(成型品)

在本发明的成型品中，装饰层的厚度优选为10μm以上且500μm以下。在厚度比10μm薄的情况下，在赋形一体化工序中将装饰层赋形于多孔质体时，有时装饰层难以维持形状。另外，在厚度比500μm厚的情况下，虽然能够形成平滑的面、设计性优异的面，但成型品的质量增加，将难以呈现成型品的轻量性。装饰层的厚度更优选为50μm以上且400μm以下。

在本发明的成型品中，成型品的装饰层的表面粗糙度Ra2优选为100μm以下。通过使表面粗糙度Ra2为100μm以下，从而使表面变得平滑，通过使表面粗糙度Ra2更优选为50μm以下，进一步优选为30μm以下，从而能够得到具有更优异的设计性的成型品。

在本发明的成型品中，密度ρ优选为1.0g/cm³以下。在成型品的密度ρ为1.0g/cm³以下的情况下，成型品的质量减少、即对于作为制品时的质量的轻量化有贡献，故优选。更优选为0.8g/cm³以下，进一步优选为0.6g/cm³以下。关于密度的下限，并不设限制，通常在具有多孔质体(具有增强纤维和树脂)和装饰层(主要由树脂形成)的成型品中，由作为其构成成分的增强纤维、树脂及空隙各自的体积比例算出的值可成为下限。在本发明涉及的成型品中，成型品的密度根据所使用的增强纤维、树脂而不同，但是，从保持成型品的力学特性这样的观点考虑，优选为0.05g/cm³以上。

(多孔质体的制造)

对多孔质体的前体及多孔质体的制造方法进行说明。

作为制造前体的方法，可列举针对增强纤维毡将经熔融或软化的状态的基质树脂进行加压或减压的方法。具体而言，从制造的容易性的观点考虑，可优选例示对从增强纤维毡的厚度方向的两侧和/或中心配置有树脂的层叠物进行加热、加压而使树脂熔融含浸的方法。

作为构成多孔质体的增强纤维毡的制造方法，有例如将增强纤维预先分散成丝束和/或大致单丝状而制造增强纤维毡的方法。作为增强纤维毡的制造方法，可列举将增强纤维利用空气流进行分散片化的气流成网法、将增强纤维一边机械梳分一边整理形状进行片化的梳棉法等干式工艺、采用将增强纤维在水中搅拌进行抄纸的Radright法的湿式工艺作为已知技术。作为使增强纤维更接近于单丝状的手段，在干式工艺中，可以例示设置开纤棒的方法、进一步使开纤棒振动的方法、进一步使梳理机的网眼精细的方法、调整梳理机的旋转速度的方法等。在湿式工艺中，可以例示调整增强纤维的搅拌条件的方法、将分散液的增强纤维浓度进行稀释的方法、调整分散液的粘度的方法、在移送分散液时抑制涡流的方法，等等。尤其优选增强纤维毡通过湿式工艺制造，通过增加投入纤维的浓度、或调整分散液的流速(流量)和网带输送机的速度，能够容易地调整增强纤维毡的增强纤维的比例。例如，通过相对于分散液的流速而言减慢网带输送机的速度，从而所得的增强纤维毡中的纤维的取向不易朝向牵引方向，能够制造膨松的增强纤维毡。增强纤维毡可以由单独的增强纤维构成，也可以是增强纤维与粉末形状、纤维形状的基质树脂成分混合而成的，或者是增强纤维与有机化合物、无机化合物混合而成的，或者是使增强纤维彼此之间利用树脂成分填塞。

作为用于实现上述各方法的设备，可以适合使用压缩成型机、双带式压力机。在间歇式的情况下为前者，通过制成加热用和冷却用的2机以上并列而成的间歇式加压系统，从而可实现生产率的提高。在连续式的情况下为后者，能够容易地进行连续加工，因此连续生产率优异。

接着，作为使前体膨胀而成型为多孔质体的工序，并无特别限定，优选为通过使构成多孔质体的树脂的粘度下降而成型为多孔质体。作为使树脂的粘度下降的方法，优选为对前体进行加热。关于加热方法，并无特别限定，可列举例如：与设定为所期望的温度的模具、热板等接触而进行加热的方法；使用加热器等而以非接触状态进行加热的方法。在使用热塑性树脂作为构成多孔质体的树脂的情况下，只要加热至熔点或软化点以上即可，在使用热固性树脂的情况下，以比固化反应开始的温度低的温度进行加热。

作为进行多孔质体的厚度控制的方法，只要能够将被加热的前体控制为目标厚度，则方法并无限制，从制造的简便性的观点考虑，可例示使用金属板等来约束厚度的方法、利用对前体赋予的压力进行厚度控制的方法等作为优选的方法。作为用于实现上述方法的设备，可以适合使用压缩成型机、双带式压力机。在间歇式的情况下为前者，通过制成加热用和冷却用的2机以上并列而成的间歇式加压系统，从而可实现生产率的提高。在连续式的情况下为后者，能够容易地进行连续加工，因此连续生产率优异。

(成型品的制造)

作为在多孔质体形成装饰层的方法，并无特别限定，可列举例如：将树脂膜等装饰层配置于模具内，再投入多孔质体的模内成型(in-mold)；将树脂膜等装饰层压抵于多孔质体、或将多孔质体压抵于装饰层的模外(out-mold)成型。尤其可在本发明中使用的方法是模外成型。图5是用于说明使用树脂膜作为本发明涉及的装饰层的成型品的制造的图。在本发明的成型品的制造方法中，首先，对装饰层8进行预热(预热工序)。装饰层8的预热温度根据所使用的树脂膜的种类而不同，但只要是装饰层8能赋形的温度即可。装饰层8的预热温度优选为100℃以上。需要说明的是，在成型品的树脂与装饰层的树脂为同一种树脂的情况下，通过加热至树脂的熔点或软化点以上，从而能够使多孔质体7与装饰层8进行热熔接，粘接性提高。装饰层8的预热能够利用可调整温度的炉等进行。图5的(a)中，在可调整温度的炉10内配置装饰层8及板状的多孔质体7，对装饰层8及多孔质体7进行预热。

多孔质体7的预热未必一定要进行，但由于能够提高装饰层8的赋形性、与多孔质体7的粘接性，因此优选对多孔质体7进行预热。此时，优选将多孔质体7预热至上述预热工序中的装饰层8的预热温度以下的温度。在装饰层8的预热温度高于多孔质体7的预热温度的情况下，能够如图5的(b)所示那样利用IR加热器9等来实施。另一方面，作为将多孔质体7的温度预热至装饰层8的预热温度以下的方法，可列举：如图5所示那样将从IR加热器9至多孔质体7的距离配置成与装饰层相比更远的位置的方法；将多孔质体7所存在的炉内设定成比装饰层8被预热的温度低的温度等。

接着，将多孔质体7压抵于装饰层8、或将装饰层8压抵于多孔质层7而对装饰层8进行赋形，并且将多孔质体7与装饰层8进行一体化(赋形一体化工序)。作为将装饰层8压抵于多孔质体7的方法，并无特别限定，例如可以为如图5的(c)所示那样使位置物理性移动而进行压抵的方法，亦可在封闭空间的炉10中，使以装饰层8为边界所划分的包含多孔质体7的空间与不含多孔质体7的空间之间产生压力差而进行压抵。作为产生压力差而进行压抵的例子，有下述方法等：如图7的(c)所示，使多孔质体7与装饰层8之间的空间成为真空状态而进行压抵的方法；向夹持装饰层8而与多孔质体7相反侧的空间中送给压缩空气，使装饰层8压抵于多孔质体7的方法。此时，可以将真空状态和加压状态组合，也可以代替压缩空气而使用水、油等溶剂。这样，在封闭空间中使以装饰层8为边界的各空间产生压力差而将装饰层8赋形于多孔质体7，由此能够进一步提高对复杂形状的赋形性，故优选。同样通过使以装饰层8为边界的两空间产生压力差，从而使装饰层8容易浸入多孔质体7中，使多孔质体7与装饰层8的一体化也变得更牢固，故优选。更优选通过使以装饰层8为边界的两空间产生压力差而进行赋形或一体化中的任一者或两者，进一步优选通过使以装饰层8为边界的两空间产生压力差而进行赋形并将多孔质体与装饰层一体化。需要说明的是，在利用上述两空间的压力差进行上述一体化的情况下，也可以利用后述方法使一体化更牢固。

在图6的(c)中，将多孔质体7压抵于装饰层8而将装饰层8赋形为半球状，但也可以将装饰层8压抵于多孔质体7而将装饰层8赋形为半球状。赋形一体化工序中的压抵力只要根据装饰层8及多孔质体7的预热温度进行适当选择即可，但优选为1KN以下。关于压抵力的下限，并无特别限定，从将装饰层8进行形状赋形的观点考虑，优选为1N以上，更优选为10N以上。在赋形一体化工序中，优选使装饰层8浸入多孔质体7中。通过设为这样的状态，从而增加锚固、多孔质体7与装饰层8接触的表面积，使粘接性提高。此时，装饰层8浸入至多孔质体7中的深度并无特别限定，但是，作为多孔质体厚度方向的长度，优选为30μm以上，更优选为50μm以上，进一步优选为100μm以上。

另外，在赋形一体化工序中，优选一边将炉10内进行减压等一边对装饰层8进行赋形并使之与多孔质体7一体化。通过在减压下进行赋形一体化，如果多孔质体7的增强纤维浸入至装饰层8，则因锚固效果而使多孔质体7与装饰层8的粘接性提高。此时，关于增强纤维浸入至装饰层8的长度，并无特别限定，但优选为10μm以上，更优选为30μm以上，进一步优选为50μm以上。另外，浸入至装饰层8中的增强纤维状态并无特别限定，但优选浸入增强纤维的全长的10％以上，更优选浸入20％以上。需要说明的，进一步优选从多孔质体7的与装饰层8接触的一面侧的相反侧进行减压。关于减压的方法，并无特别限定，可以例示：通过使真空泵等运转而进行减压的方法；预先使与封闭空间邻接的空间成为减压状态，通过开通与封闭空间的连接而进行减压的方法，等等。从进行稳定减压的观点考虑，优选后者的方法。从提高装饰层的赋形性、与多孔质体一体化的观点考虑，优选使减压程度急剧变化而在装饰层可易于变形的状态下进行赋形工序及一体化工序中的一者或两者。从考虑轻量性等而使厚度较薄的装饰层在不致破裂情况下形成的观点出发，优选在使减压程度缓慢变化的状态下进行赋形工序及一体化工序中的一者或两者。这些减压能够根据多孔质体的形状、装饰层中使用的树脂的种类、厚度而进行适当设定。通过从多孔质体7侧进行减压，从而能够进一步提高多孔质体7与装饰层8的粘接性。

在本发明中，优选同时进行装饰层8的赋形、以及装饰层8与多孔质体7的一体化，但也可以在将多孔质体压抵于装饰层、或将装饰层压抵于多孔质层而对装饰层进行赋形的赋形工序后再使多孔质体与装饰层一体化。作为一体化的方法，并无特别限定，可列举例如：使用粘接剂的方法、热熔接方法。其中，优选热熔接方法，可以例示：振动熔接法、超声波熔接法、激光熔接法、热板熔接法等。从粘接性、工序简易性的观点考虑，优选使用超声波熔接法及热板熔接法。

按照以上方式制造的本发明的成型品可以适合用于例如：“个人电脑、显示器、OA设备、移动电话、便携式信息终端、PDA(电子记事本等便携式信息终端)、摄像机、光学设备、音频、空调器、照明设备、娱乐用品、玩具用品、其他家电制品等的壳体、托盘、底盘、内装部件、振动板、扬声器纸盆(speaker cone)、或其壳体”等电气、电子设备部件、“扬声器纸盆”等音响部件、“各种元件、各种框架、各种铰链、各种臂、各种车轴、各种车轮用轴承、各种梁”、“车罩、车顶、车门、挡泥板、行李箱盖、侧板、后围板、前部车身、底部车身、各种立柱、各种元件、各种框架、各种梁、各种支架、各种轨道、各种铰链”等的外板、或车身部件、“缓冲器、缓冲器梁、饰带、底罩、发动机罩、整流板、阻流板、前罩板通风孔、流线型零部件”等外装部件、“仪表板、座椅骨架、门饰板、立柱装饰件、方向盘、各种模块”等内装部件、或“电动机部件、CNG罐、汽油罐”等汽车、双轮车用结构部件、“蓄电池托盘、前大灯支架、踏板外壳、保护器、灯光反射器、灯壳、隔音罩、备胎罩”等汽车、双轮车用部件、“隔音壁、防音壁等壁内部件”等建材、“起落架吊舱、翼尖小翼、阻流板、前缘、舷梯、升降舵、整流罩、肋、座椅”等航空器用部件。从力学特性和形状赋型性的观点考虑，优选用于汽车内外装、电气·电子设备壳体、自行车、体育用品用结构材、航空器内装材、运输用箱体、建材。

实施例

以下，利用实施例对本发明进行更详细地说明。

(1)多孔质体中的增强纤维的体积含有率Vf

从多孔质体中切出试验片，测定质量Ws后，将试验片在空气中于500℃加热30分钟，烧掉树脂成分，测定剩下的增强纤维的质量Wf，根据下式来算出。此时，增强纤维及树脂的密度使用按照JIS Z8807(2012)的液中称量法测得的结果。

Vf(体积％)＝(Wf/ρf)/{Wf/ρf+(Ws-Wf)/ρr}×100

ρf：增强纤维的密度(g/cm³)

ρr：树脂的密度(g/cm³)

(2)多孔质体的密度ρ

从多孔质体中切出试验片，参照JIS K7222(2005)测定多孔质体的表观密度。试验片的尺寸设为长度100mm、宽度100mm。用测微器测定试验片的长度、宽度、厚度，由所得的值算出试验片的体积V。另外，用电子天平测定所切出的试验片的质量M。将所得的质量M及体积V代入下式，由此算出多孔质体的密度ρ。

ρ[g/cm³]＝M[g]/V[cm³]

(3)成型品的密度ρm

从成型品中切出包含多孔质体及装饰层的部分作为试验片，与(2)多孔质体的密度ρ同样地测定成型品的表观密度，算出密度ρm。

(4)多孔质体的空隙的体积含有率

从多孔质体中切出长10mm、宽10mm的试验片，利用扫描型电子显微镜(SEM)((株)Hitachi High-Technologies制S-4800型)对截面进行观察，从试样片的表面以1000倍的倍率等间隔地拍摄10个部位。针对各个图像，求出图像内的空隙的面积Aa。再由空隙的面积Aa除以图像整体的面积，从而算出空隙率。由在5个试验片中分别对各10个部位拍摄得到的合计50个部位的空隙率通过算术平均，从而求出多孔质体的体积含有率。

(5)多孔质体和装饰层的状态观察

与(4)同样从成型品中切出试验片，将试验片用环氧树脂包埋、研磨，用激光显微镜对截面进行观察。此时，装饰层浸入多孔质体(尤其是形成于表面的孔、沿厚度方向连续的空隙)中，对构成多孔质体的增强纤维是否浸入装饰层中进行观察。

(6)多孔质体的表面粗糙度Ra1及成型品的表面粗糙度Ra2

针对多孔质体或成型品，使用表面粗糙度计，根据JIS-B0601(2001)选定截止值及基准长度，求出表面粗糙度Ra1(μm)及Ra2(μm)。

(7)多孔质体的透气性(在厚度方向上的透气性)

利用下述(a)～(d)测定多孔质体的透气性。将直至JIS标准中的试验条件上限500Pa为止能确认到透气性的情况判断为“具有透气性”，除此以外，判断为“无透气性”。

(a)从多孔质体中切出100mm×100mm、厚度5mm的试验片(如果为5mm以下，则直接使用。在比5mm厚的情况下，通过切削加工等来调整厚度。)。

(b)将试验片的端部(裁切面)的四面用胶带包覆(为了防止向与厚度方向垂直的方向透气。)。

(c)在能够利用JIS L1096(2010)A法(弗雷泽法(Frazier method))进行测定的试验机的圆筒的一端安装试验片。

(d)以使倾斜型气压计达到500Pa以下的压力的方式调整吸入风扇及空气孔。

(8)多孔质体的压缩强度试验

从多孔质体中切出25mm×25mm的试验片，参照JIS K7220(2006)而使用万能试验机测定了多孔质体的压缩强度。此时，使用到达变形率50％时的最大的力Fm和试验片的试验前的底面截面积A0，根据下式算出压缩强度σm。作为测定装置，使用了“INSTRON(注册商标)”5565型万能材料试验机(INSTRON·JAPAN(株)制)。

σm[kPa]＝10³×Fm[N]/A0[mm²]

(9)装饰层与多孔质体的附着性

根据JIS K5600-5-6(1999)涂料一般试验方法-涂膜的机械性质-附着性(十字切割法)，评价装饰层的附着性。将试样利用激光显微镜(KEYENCE(株)制、VK-9510)放大至400倍进行观察。将观察图像展开至通用图像解析软件上，利用在软件上所组装的程序，求出观察图像中能看到的装饰层发生剥离的面积。将JIS K5600-5-6的表1的试验结果的分类0～3判断为良好，将4～5判断为不良。

在下述的实施例及比较例中，使用以下的材料。

[增强纤维毡1]

将东丽(株)制“Torayca”T700S-12K用筒形切割机(cartridge cutter)切割成5mm，得到短切碳纤维。制备由水和表面活性剂(NACALAI TESQUE(株)制，聚氧乙烯十二烷基醚(ポリオキシエチレンラウリルエーテル)(商品名))形成的浓度0.1质量％的分散液，使用该分散液和短切碳纤维，并且使用图2所示的增强纤维毡的制造装置，制造出增强纤维毡。图2所示的制造装置具备作为分散槽的在容器下部具有开口阀的直径1000mm的圆筒形状的容器、和将分散槽与抄纸槽连接的直线状的输送部(倾斜角30°)。在分散槽的上表面的开口部附带搅拌机，能够从开口部投入短切碳纤维及分散液(分散介质)。抄纸槽在底部具备具有宽度500mm的抄纸面的网带输送机，可运送碳纤维基材(抄纸基材)的输送机与网带输送机连接。抄纸以使得分散液中的碳纤维浓度成为0.05质量％来进行的。经抄纸的碳纤维基材于200℃的干燥炉中干燥30分钟，得到单位面积重量为100g/m²的增强纤维毡1。

[PP树脂]

制作由未改性聚丙烯树脂(Prime Polymer(株)制“Prime Polypro”(注册商标)J105G)80质量％和酸改性聚丙烯树脂(三井化学(株)制“ADMER”QB510)20质量％形成的单位面积重量为100g/m²的树脂片。

[装饰层8A]

准备Idemitsu Unitech(株)制PP树脂膜“PURE THERMO”作为装饰层8A。

[装饰层8B]

准备东丽(株)制PET树脂膜“PICASUS”作为装饰层8B。

[装饰层8C]

准备聚氯乙烯树脂制的收缩膜作为装饰层8C。

[发泡体]

准备古河电气工业(株)制发泡聚丙烯片“エフセル”CP3030作为发泡体。

[多孔质体的前体]

制作将作为增强纤维毡的增强纤维毡1、作为树脂片的PP树脂以[树脂片/增强纤维毡/树脂片/增强纤维毡/增强纤维毡/树脂片/增强纤维毡/树脂片]的顺序配置而成的层叠物。接着，经过以下的工序(I)～(IV)，得到多孔质体的前体。

工序(I)：将层叠物配置于已预热至200℃的压制成型用模具模腔内，关闭模具。

工序(II)：接着，施加3MPa的压力，保持180秒。

工序(III)：在工序(II)之后，在保持压力的状态下将模腔温度冷却至50℃。

工序(IV)：打开模具，取出多孔质体的前体。

[多孔质体7A]

使用多孔质体的前体以及图3所示的、具有压力机热板3、模具4、且能够制作平板的压制成型用模具，经过以下的工序(I)～(V)，从而得到多孔质体7A。

工序(I)：将多孔质体的前体5用设定为260℃的IR加热器预热60秒。

工序(II)：预热后，将前体5配置于设定为120℃的压制成型用模具模腔内。此时，插入用于调整多孔质体的厚度的金属的间隔件6。

工序(III)：接着，利用压力机热板3施加3MPa的压力，并保持60秒。

工序(IV)：其后，在保持压力的状态下将模腔温度冷却至50℃。

工序(V)：打开模具4，取出多孔质体。

[多孔质体7B]

除了使用如图4所示的能够制作半球状的模具4以外，与多孔质体7A同样地得到半球状的多孔质体7B。

(实施例1)

准备作为多孔质体7的多孔质体7A、作为装饰层8的装饰层8A。如图5所示，在温度设为80℃的炉10内配置多孔质体7，利用IR加热器9将装饰层8预热至130℃(预热工序)。装饰层8经加热后，将多孔质体7以0.03KN压抵于装饰层8，对装饰层8进行赋形，并且将多孔质体7与装饰层8一体化(赋形一体化工序)，得到成型品。将实施例1中得到的成型品的特性示于表1中。

(实施例2)

除了使用多孔质体7B作为多孔质体7以外，与实施例1同样地操作并如图6所示那样得到成型品。将实施例2中得到的成型品的特性示于表1中。

(实施例3)

使用多孔质体7B作为多孔质体7，并且使用装饰层8C作为装饰层8。在多孔质体7上覆盖装饰层8，用干燥机吹送150℃的热风，使装饰层8与多孔质体7密合。然后，使用超声波焊接机，将多孔质体7与装饰层8一体化，得到成型品。将实施例3中得到的成型品的特性示于表1中。

(实施例4)

使用装饰层8B作为装饰层8，将预热温度条件设为160℃，除此以外，与实施例2同样地得到成型品。将实施例4中得到的成型品的特性示于表1中。

(实施例5)

使用前述多孔质体7A作为多孔质体7，并且使用装饰层8A作为装饰层8，如图7所示那样使炉10内的多孔质体7与装饰层8之间的空间成为真空状态而将多孔质体7以0.1KN压抵于装饰层8，除此以外，与实施例1同样地对装饰层8进行赋形，并且将多孔质体7与装饰层8一体化(赋形一体化工序)，得到成型品。将实施例5中得到的成型品的特性示于表1中。

(实施例6)

除了将预热温度设为150℃以外，与实施例5同样地得到成型品。将实施例6中得到的成型品的特性示于表1中。

(实施例7)

使用多孔质体7B作为多孔质体7，并且使用装饰层8A作为装饰层8，如图8所示那样将多孔质体7以0.1KN压抵于装饰层8，除此以外，与实施例2同样地对装饰层8进行赋形，并且从多孔质体7侧(与装饰层8接触的一面侧的相反侧)进行减压，将多孔质体7与装饰层8一体化(赋形一体化工序)，得到成型品。将实施例7中得到的成型品的特性示于表1中。

(比较例1)

除使用仅由不含增强纤维的树脂形成的发泡体(独立)作为多孔质体以外，与实施例5同样地得到成型品。将比较例1中得到的成型品的特性示于表1中。

(比较例2)

除了使用对由发泡体(独立)形成的多孔质体进行支承的模具以外，与比较例1同样地得到成型品。将比较例2中得到的成型品的特性示于表1中。

(比较例3)

除了省略对装饰层8进行预热的预热工序以外，与实施例2同样地得到成型品。将比较例3中得到的成型品的特性示于表1中。

(比较例4)

在预热工序后，不将装饰层8压抵于多孔质体7从而在不进行赋形的情况下配置于多孔质体7上，除此以外，与实施例2同样地得到成型品。将比较例4中得到的成型品的特性示于表1中。

〔研究〕

在本实施例所示的成型品的制造方法中，由于在装饰层的赋形的同时将多孔质体与装饰层一体化，因此生产率优异。另外，包括其他方式在内，由于使用具有高压缩强度的多孔质体，因此不使用模具便能得到成型品。关于实施例1～3，即使在简易的设备中也能在多孔质体的表面形成装饰层，在这一点上是优异的。关于实施例4，即使在多孔质体与装饰层的树脂不同的情况下，也能在多孔质体形成装饰层。关于实施例5，即使在提高压抵力的真空成型中，也能在不破坏多孔质体的情况下形成装饰层，通过提高压抵力，从而增强纤维能够浸入装饰层中，能够提高附着性。另外，关于实施例6，通过变更预热条件来提高树脂彼此的热熔接性，也能提高附着性。在实施例7中，通过经由多孔质体而进行减压，从而使多孔质体的装饰层侧为减压状态，由此使装饰层与多孔质体更牢固地一体化。另一方面，在比较例1中，因高压抵力而使多孔质体被破坏，不能得到成型品。另外，在比较例2中，为了防止多孔质体的破坏，而使用了赋形一体化成型用的模具，但是多孔质体在厚度方向被破坏(变薄)，虽然能够一体化，但是不能得到所需的成型品的形状。在比较例3及4中，多孔质体与装饰层的粘接性低，也不能使装饰层赋形为沿着多孔质体的形状，不能得到所需的成型品。综上可知：本申请的成型品的制造方法不仅能够易于在多孔质体上赋形装饰层并进行一体化，而且在成型条件的自由度高这一点上也优异。

[表1]

产业上的可利用性

根据本发明，能够提高刚性及轻量性优异且具备设计性的成型品的生产率。

附图标记说明

1 增强纤维

1a～1f 单纤维

2 二维取向角

3 压力机热板

4 模具

5 前体

6 间隔件

7 多孔质体

8 装饰层

9 IR加热器

10 炉。

Claims (12)

1.成型品的制造方法，其是在具有增强纤维的多孔质体的表面使装饰层一体化而得到的成型品的制造方法，所述制造方法包括：

预热工序，对所述装饰层进行预热；以及

赋形一体化工序，不使用用于防止所述多孔质体的破坏的模具而将所述多孔质体压抵于所述装饰层、或将所述装饰层压抵于所述多孔质体而对所述装饰层进行赋形，并且将所述多孔质体与所述装饰层一体化，

所述多孔质体由选自金属纤维、沥青系碳纤维及PAN系碳纤维的无纺布状形态的增强纤维及被覆所述增强纤维的树脂形成，被所述树脂被覆的增强纤维成为柱状的支承体，通过其重叠或交叉而形成空间，所述多孔质体具有所述空间在厚度方向连续而成的空隙，所述多孔质体的依据JIS K7220测定的压缩50％时的压缩强度为1MPa以上，

在具有以所述装饰层为边界所划分的、包含所述多孔质体的空间和不含所述多孔质体的空间的封闭空间中，使上述两空间之间产生压力差，由此进行所述赋形。

2.根据权利要求1所述的成型品的制造方法，其中，所述赋形一体化工序中的压抵力为1KN以下。

3.成型品的制造方法，其是在具有增强纤维的多孔质体的表面使装饰层一体化而得到的成型品的制造方法，所述制造方法包括：

预热工序，对所述装饰层进行预热；

赋形工序，不使用用于防止所述多孔质体的破坏的模具而将所述多孔质体压抵于所述装饰层、或将所述装饰层压抵于所述多孔质体而对所述装饰层进行赋形；以及

一体化工序，使所述多孔质体与所述装饰层一体化，

所述多孔质体由选自金属纤维、沥青系碳纤维及PAN系碳纤维的无纺布状形态的增强纤维及被覆所述增强纤维的树脂形成，被所述树脂被覆的增强纤维成为柱状的支承体，通过其重叠或交叉而形成空间，所述多孔质体具有所述空间在厚度方向连续而成的空隙，所述多孔质体的依据JIS K7220测定的压缩50％时的压缩强度为1MPa以上，

在具有以所述装饰层为边界所划分的、包含所述多孔质体的空间和不含所述多孔质体的空间的封闭空间中，使上述两空间之间产生压力差，由此进行所述赋形工序及一体化工序中的一者或两者。

4.根据权利要求1或3所述的成型品的制造方法，其包括将所述多孔质体预热至所述预热工序的温度以下的温度的工序。

5.根据权利要求1或3所述的成型品的制造方法，其中，所述多孔质体的表面粗糙度Ra1为200μm以下。

6.根据权利要求1或3所述的成型品的制造方法，其中，所述成型品的表面粗糙度Ra2为100μm以下。

7.根据权利要求1或3所述的成型品的制造方法，其中，所述多孔质体具有沿厚度方向连续的空隙。

8.根据权利要求1或3所述的成型品的制造方法，其中，所述多孔质体的密度为0.1～1.0g/cm³。

9.根据权利要求1或3所述的成型品的制造方法，其中，所述多孔质体与所述装饰层被热熔接。

10.根据权利要求1或3所述的成型品的制造方法，其中，所述装饰层浸入所述多孔质体中。

11.根据权利要求1或3所述的成型品的制造方法，其中，所述增强纤维浸入所述装饰层中。

12.根据权利要求1或3所述的成型品的制造方法，其中，在所述赋形一体化工序或所述一体化工序中，从所述多孔质体的与装饰层接触的一面侧的相反侧进行减压，将所述多孔质体与所述装饰层侧一体化。

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