TW200948776A - Oxidation reactor for manufacturing of curde terephthalic acid - Google Patents

Description

200948776 六、發明說明： 【發明所屬之技術領域】 ^本發明係關於用以製作粗對苯二甲酸的反應 器。尤其是有關於在包括氧之氣體與醋酸溶劑的存 在下，氧化對二甲苯來製作粗對苯二曱酸，本發明 係關於下列三者之配置關係：—饋送包括氧之氣體 的氣體反應劑饋送管、—饋送對二甲苯的液體反應 劑饋送管以及一葉輪；又本發明係關於新穎的、經 改良構造的氧化反應器。 【先前技術】 少對苯二甲酸（Terephthalic Acid,以下簡稱：TA ) 係一種起始材料，用以聚合聚對酸乙二酯 (Polyethylene Threphtalate)，其為聚酯纖維、聚酯薄 膜、瓶子、及其他容器用樹脂之主要聚合物。聚酯 纖維亦同樣地用在紡織商品且作為工業用途，例如 輪胎簾布（Tn*e Coni)，且以黏著劑或乳劑塗佈之聚 醋薄膜可用於包帶（WrappingTape)、照相軟片與紀 錄帶。 在丁A之傳統式製備，吾人已知基於包括：溴 與包含銘、鎂之重金屬之類的觸媒觸㈣統之存在 下，於醋酸溶劑中以一氧分子氧化對二甲苯之方法。 雖然傳統方法在T Am製财各種優異 之處’然而由於當作溶劑之㈣損失在反應期間發 200948776 生，且形成非所需的副反應產物，使得溶劑之基本 單位增加，而造成問題。 當醋酸直接與例如氧之氣體反應劑反應與燃 燒，或在乙酸甲酯附加地形成時，被當作溶劑之醋 酸在燃燒現象中發生損失。 亦即為了製造T A，應產生下列主要反應 對二甲苯(Para-xylene)+ 氧（Οχ^^η)— τ a。 然而，用以當作溶劑之醋酸被氧化並產生下列 的副反應，造成醋酸損失。 醋酸+氧—曱基乙酸乙酯 (Methyl Acetate)或 醋酸+氧—二氧化碳+水。 醋酸氧化現象之起因係因為反應器内部構造， 低攪拌效應，且因為醋酸之氧化條件與對二甲苯之 氧化條件彼此類似而發生競爭性反應。因此，吾人 已知防止醋酸氧化最佳方式係使醋酸與空氣間之接 觸儘量減到最少。 根據上述製備方法，TA可包括許多雜質，雜 質會造成例如4 一羧基苯甲醛（4 — CBA)，與對曱 本甲酸（Para-toluic)之著色。因此會造成在後反應 中需要高等級精鍊技術以獲得T A之高等級純度之 問題。 特別是在T A之製造方法中所形成中間物的4 〜CBA及對曱苯甲酸，其僅具一個官能基，這與 5 200948776 Τ A不同’以至於上述中間物被視為在聚合方法中 用以終止聚合反應的典型有機雜質。 當在TA中4 一 CBA之濃度並非維持於2 5 ◦ ppm以下時，4 — CBA在聚縮合反應可作為 反應終止劑。因此有無法獲得高分子量聚酯之問題 存在。 【發明内容】 在考慮到氣體反應劑流動型態、液體反應劑、 及所形成粗對苯二曱酸（CTA)之分佈後’本發 明之-態樣係提供—種最理想的氧化反應、器，其可 控制下列三者之配置關係：氣體反應劑饋送配置、 液體反應劑饋送配置及葉輪配置；因此攪拌效應在 ?應器内部大為增加’以致於中間物減少，產出率 提升’且使用作溶劑之㈣的氧化降低。 奸_根據本發月之—態樣’係提供—種用以製備對 甲酸之排序批次Batch)的對二甲 本氧化反應器，其句冬. -上葉輪，其安裝二位於反應器中央; 底上轉，並位於上葉輪與反應器 反應劑至反應器；—義轉：：：▲用以饋送液體 送氣體反應劑至反庫；體：應劑饋送管’其用以饋 排出反應器内部所；：，及一產物排出管’其用以 反應劑饋送管端聚（S〜)，其中液體 戴面中央位於與來自反應器下部 200948776 之氣體反應_送管端部截面中央同高度。 又’液體反應劑饋送營古山# m ^ ^ - 〇. 、g末知截面中央與氣體反 應片丨饋运官末端截面中央丰 £域 r兴係位於下葉輪之濃縮攪拌 直μ 葉輪間之高度差對上/下葉輪 直狂之比率係介於1.0與1.5之間。

在本發明反應器之一態樣中，上/下 徑對反應器直徑之比率介於〇 4與〇 5之二 在本發明反應H之—態樣中，從反應器底部之 下葉輪高度對下葉輪直徑之比率為Μ .5。 在本發明反應器之一態樣中，從反應器底部之 產物排出管高度對上葉輪與下葉輪之高度差之比率 為介於1 ·2與1 .5之間。 在本發明反應器之一態樣中，液體反應劑管末 端之延伸線與下葉輪直徑（D)所形成之虛擬圓接 觸。 ^在本發明反應器之一態樣中，氣體反應器饋送 官末端之延伸線與下葉輪直徑（D)所形成之虛擬 圓接觸。 在本發明反應器之一態樣中，反應器進一步包 括有回流管，其用以將回流（Reflux)導至反應器内 部，其中回流管端部截面中央高度係與液體反應劑 饋送管末端截面中央高度及氣體反應劑饋送管末端 截面中央高度兩者為相同。 7 200948776 【實施方式】 參照圖式，實施本發明之最佳態樣詳細說明如 下。 第一圖例示製備對苯二甲酸（TA)之 反應器。 & 參照第一圖，傳統式連續授拌氧化反應器槽包 括：一液體反應劑饋送管1〇，其位於反應器上部. -氣體反應器饋送管2 0，其位於反應器下部。液 體反應劑自上部饋送且氣體反應劑自下部饋送，以❹ 使基於在液體反應劑與空氣間之逆流 (C0unter-current)接觸之氧化反應發生。換古之二 液體反應劑饋送管環繞上葉輪而安裝，且氣體反應 ，饋送管安裝於比下葉輪中央更低處，以使在饋送 氣體增加時下葉輪能夠執行攪拌。 然而，在傳統式反應器之情形，氣體經由下部 饋送並移動至上部時，氣體在與對二甲苯反應之前 可與反應器内部之醋酸反應，因而產生醋酸之氧化 © 且造成醋酸之損失。又，在連續攪拌氧化&應器槽 之情形，理論上係於正常狀態運作，然而實際上， 死角（Dead Zone)’其係在反應器内形成授拌操作 無效之處，因而形成中間物4 — Cba，且粗對苯 二曱酸（CTA)之產出率減少。 第二圖大致例示一氧化反應器的一剖面。根據 本發明，-液體反應劑饋送管工丄〇及一氣體反應 8 200948776 d饋运s 1 2 (Ux環繞下 反應劑之對二曱絮# 以使為液體 氣接觸，從可直接與為氣體反應劑之空 少被用以當作二：：甲苯與空氣接觸之機率並減 可防止醋酸之氧：與空氣接觸的機率，因而 =與液體反應劑饋送管包括：導 卜部將管導入反應器；及-延伸單位： Φ Ο 铲逆其戚：立延伸至反應器内部，使反應劑經由-部被饋送至反應器内。在本發明之反應 可°周正饋送官末端，使液體反應劑盥氣體反2 劑經由饋送管末端實際上饋入反應器内:、、’- :本發明反應之一態樣中，延伸單位可水平地 ::地延伸’而上述係依據將管導至反應器之導 一早立的配置而定，且亦端視饋送管末端之配置而 疋〇 〜又’㈣反應劑饋送管1 1 〇端部截面中央與 =反應劑饋送管120端部截面中央係位於濃 縮攪拌區域，如在第三圖以八表示（在第三圖中， :葉輪之上及τ刀片之範圍細“A”表示）。在此 ^形，授拌係在與下葉輪相同方向強力地實施，該 下葉輪係使用由下葉輪所產生的㈣功率，從而在 從葉輪產生之氣泡’與從饋送管饋送反應劑之間， 增加接觸面積與接觸時間，因此轉化成ΤΑ之速率 則增加。 9 200948776 叫铲：據反應器之大小與容量已改良-些液體反應 J饋=官與氣體反應劑饋送管，然而，各管已經均 勻地分佈於反應n中，且液體反應 反應劑饋送管交替地在管之旋轉方向被心:、'體 ，在本發明反應器之-態樣中，如第四圖所示， ”反應劑饋送管末端與氣體反應劑饋送管末 端以使管末端延伸線能夠接觸按照下葉輪直徑（D ) =成的虛擬圓。當形成反應劑饋送管末端接觸在 疋轉方向中於下葉輪直徑所形成的虛圓時，葉 輪的授拌功率係可完全實施攪拌。 …一葉輪安裝於位於反應器中央的軸，尤其是， 安裝所述葉輪成-對，以作為上葉輪與下葉輪。又， 最好是所述葉輪成為分成二至四扇形片（^〇Γ)的 平盤涡輪型式（編DiscTurbineScheme)或為凹面 里弋〃且所述葉輪的刀片在反應器内部被彎曲。 ❹ *當在葉輪之直徑為D，且上與下葉輪（上與下 葉輪間之高度差）之間的間隔為？時，最好是〇對 F (F/D)之比率介於丄〇與15之間。當〇對 F 之比率η π* ^ /U) =1·〇時，在反應器中央，上 葉輪與下葉輪之鮮可彼此重疊，且反應器之上部 ，下部有形成死角的可能性。此外，纽率^ 15 時’，在上葉輪與下葉輪之間形成死角的可能性。 最好疋D對反應器（丁）直徑之比率（D/丁） 介於0.4與〇 典，丨+ υ 0之間。當比率S 0 · 4，D在比較 10 200948776 上短於τ，則造成液體反應劑與氣體反應劑無法充 分地被攪拌，因此，物質傳遞係數（Material Transfer

Constant)減少且反應劑之間的接觸可能性亦減少。 當在該比率g〇.5時，雖然死角形成於下葉輪周 圍，然在上葉輪周遭之反應區域卻減少，其中在反 應區域内，自下葉輪增加之氣體反應劑與液體反應 劑互相攪拌。 最好是從反應器底部至下葉輪（c)高度對D 之比率為2 Q.5。而當此比率$ Q5，則有死角形 成於下葉輪下部的可能性。 :第圖所示’在傳統式反應器之情形，產物 排出管4 0位於反應器下部。然而，在本發明中如 第-圖所不’產物排出f 1 4 ◦係在反應器上部與 反應，接。在此情形’最好是從下葉輪中央至產

勿排出管（H)之高度對F之比（H/F)介於丄 2與1 · 5之間。 ' · 本發明反應ϋ之配置為使液體反應劑與氣體反 二劑之流動連續地從下部供應至上部。尤其是雖秋 之㈣管係位於上部，《並不聚 备、 取後藉由規則性的維持分佈及稠漿流 在反物被轉移至產物排出管之入口，而不致 在反應器内形成死角。 當在產物排出管 度差的比為客1 .2或 南度對上葉輪及下葉輪之間高 2 1 ·5時’由上及下葉輪所產 11 200948776 ^攪拌功率而排出之稠漿並不在反應器中完全執 應’而造成中間物之形成。當比率介於L 2與 間時，在反應益中被完全攪拌之稠漿被排 出。 又，由於傳統式反應器萃取在反應器下部形成 —C T A，從反應器上部所供應之高度濃縮對二甲 ^係以軋體方式排出並流入回流系統，並造成蒸顧 器系統之負擔。因&，傳統式反應器具有設備利用 成本增加之問題。然而，由於本發明係自反應器上❹ 部萃取CTA，因而可解決上述之問題。 在本發明反應器之一態樣中，反應器可進一步 包括回流管。 回流’其係在蒸汽通過凝結器時，凝結從反應 器蒸發之成分物，並供應與反應器内部相同之成份 物’而回流係在溫度1 5 7 °C包括7 8 %醋酸與2 2 %水。如第一圖所示，傳統式回流管3 〇係自上 ❹ 反應器導至反應器並在反應器内部延伸至下部。 回流管係作為本發明之氣體反應劑饋送管與液 體反應劑饋送管，其包括：一導入單位，其從反應 器外部被導入至反應器；一延伸單位，延伸至反應 器内部；及一回流管端部，經由此端部回流被饋送 至反應器。又’如第二圖所示，回流管末端1 3 0’ 截面中央係被設置於與氣體反應劑饋送管載面中央 同高度，且亦與液體反應劑饋送管同高度。在此情 12

200948776 形，由於醋酸與水被饋送至回流管i 3 〇之溫度低 於反應器内部之反應劑溫度，在反應器内部之快速 燃燒可予減少。換言之，在本發明之情形，雖然在 液體反應劑與氣體反應劑從反應器相同高度饋送並 進行反應，反應器溫度可迅速升高，然而在相同高 度之回流管13 〇的安裝可防止溫度之迅速升高以 便阻礙用作溶劑之醋酸的氧化。 接著，由於氧化步驟之產物係以包含T a粉末 的稠漿形式獲得’故有需要進行結晶化步驟與^離 步驟，以自液體反應劑分離已成形之結晶。 所得的C T A經由精鍊步驟進行精製，例如溶 解、氧化、及還原，且精製的以被結晶化 獲得包括結晶化之稠漿。 ' 本發明之液體氧化反應所獲得的精鍊粗丁 、夕種方法係為周知，例如在高溫與高壓下， :水：劑中之CTA，且其後進行與氫之接觸、氧 二或再結晶化之方法’與高溫溶解㈣之方法， 晶化之部分被炼解。尤其是，在高溫與

。族-=令CTA之炫解方法，其後在第VI 二：貝金屬觸媒之存在下進行與氫之接觸 用以製作尚純度丁 A的大楣炊制 '、’、 數十年。…的大規杈製程’而已經行之有 13 200948776 從此懸液’一固體组成分係以自固體分離液體而可 得。其後，所得之固體組成份予以乾燥最後獲得τ A 〇 本發明反應器之揭示係根據用以製作c Τ A之 氣體一液體氧化反應。然而，其亦可被應用於一般 之氣體一液體氧化反應。又，其亦可被應用於使用 對二甲苯之C Τ A形成反應’及同樣地使用間二甲 苯’鄰二甲苯之CTA形成反應。 雖然已陳述並揭示本發明之一些典型具體例， © 但疋本發明並非限制於所揭示之典型具體例。 實施例一 實施例一係在第二圖所例示情況下模擬反應器 者。

一葉輪，具有2100mm直徑及6刀片，且 至少包括三扇形片，在軸中被安裝成—對。從反應 器底部至下葉輪中央之高度（〇為1二 且在上葉輪與下葉輪間之差（1?)為27 巧乙（U 0 m m。 軸以8 0 r pm之速度順時針方向旋轉，且從下葉 輪中央至產物排出管之高度（H)為4Γ)ηη< 、 ~ 4 U ϋ 〇 m m。 第四圖為用於實施例一之反庫哭 圖 久愿為的内部之俯視 如第四圖所示’具有直徑nn c ^ 丄u 〇 mm之液體 反應劑饋送管1 1 〇係自反應器外部以i 2 〇度間 隔朝向一起點配置，而所述1 ? n 又曰 υ度係自平面測 14 200948776 1，而對二曱笨即經由導入單位導入反應器。又， 女裝有液體反應劑饋送管1 1 0以使管端部戴面中 央位於自下葉輪刀片中央之1 0 〇mm内之位置。 在反應器内部，連接導入單位於管末端之延伸單位 110 被形成，以使液體反應劑饋送管末端能被 延伸，直至管末端自下葉輪具有i 〇 〇mm間隔 止。 液體反應劑饋送管末端並不朝向圓中央安裝， 4疋文波有5亥管以使該管末端之延伸線，位在由葉 輪所形成之虛擬圓的接觸線方向。 、 包括氧之空氣被轉移至氣體反應劑饋送管1 2 〇。 如第四圖所不，總共安裝有六個氣體反應劑饋送管 1 20，其中每兩個被安裝於液體反應劑饋送管工 1 0之間。 又在^入氣體反應劑饋送管1 2 0於反應器 之後，形成延伸單位以使氣體反應劑饋送管末端能 延伸，直至官末端遠離葉輪丄〇 〇mm為止。氣體 反應劑饋送管末端並非朝向圓中央安裝，而是安裝 該管以使該管末端延伸線位於下葉輪㈣成虛圓的 接觸線的方向。安裝氣體反應劑饋送管i 2 〇以使 管末端截面中央位於下葉輪刀片中央下方ι 〇 〇m m處。 回流管1 3 0幻5 7t轉移一回流至反應 益。安裝兩個回流管13〇，且該等回流管130 15 200948776 〇度間隔被導入至反應器。回流管1 3 〇之 、j係以9 〇度彎管進行最後加工，且安裝所述 ^ 5末^ 1 3 Q ’以在旋轉方向具有傾斜（t i :匕’藉此使該回流管末端13〇，之延伸為由下 "'、輪所开> 成虛擬圓之接觸線方向。安裝回流管

Si30,使回流管末端130,截面中央能夠 &應劑官末端戴面’及氣體反應器饋送管截 面中央為相同高度。—形成的稠漿經由在下葉輪中 央上方4〇Q〇mm處之—產物排 φ 轉移。 S ± 4 U退仃 實施例二 丄-具有2 1 〇 0mm直徑與分成三個扇形片之 =刀片的葉輪被安裝於軸之上及下部。從反應器 =下葉輪中央之高度（C)為1 8 0 0 ·， 在土葉輪及下葉輪間之差（以為31〇〇 mm， ^從下葉輪中央至產物排出管之差（Η)為3 8 0 0 mm。 如第四圖所示’具有直徑2 7 5 〇mm之液體 f應劑饋送管係從反應器外部以i 2 Q度間隔朝著 一起點配置，而所述12 〇度係自平面測量，且導 :單位安裝於反應器上部，而對二甲笨被導入至反 應器内。在反應H㈣，㈣反應㈣送 延伸單位以垂直方向形成，一直到 其士 Μ 4 /從瑕反應劑饋送 吕末端截面中央與下葉輪刀片中央相符合之高度為 16 200948776 2 »又，與官末端相連之部分被彎曲以形成9 0度 e並安裹直至管末端遠離葉輪2 。 0 管 包括氧之空氣被轉移至氣體反應劑饋送管12 第四圖所不，總共安裝六個氣體反應劑饋送 1 0 ’其令每兩個被安^液體反應劍饋 i 1 0之間。 ❹ ❹ 考下ί二氣體反應劍饋送管120經由位於反應 m 單位被導入反應器，安裝反應器内部 m。安：,直至管末端遠離葉輪1 00m 钤㈣二：反應劑饋送管延伸單位以具有由下葉 輪所形成虛擬圓的接觸線的方向 管端部截面中央係位在下葉輪刀片中 一回流管130使用157 流。安裝兩回流管130且位於18;=:移回 二管130之-末端在垂直方向自回流；；二： 導入部分延伸，且於9〇度彎 L:130的 末端1 30,於與液體反應劑饋送末管 之，能與葉輪所形成之虛:二：:。13 〇’ 所=成之稠紧經由位於下葉輪 〇mm處之產物排出管而排出。 六上方380 上匕較例一 17 200948776 使用例示於第一圖之傳統式反應器，其又如第 一圖所大致表示，環繞反應器上部的上葉輪安裝有 液體反應劑饋送管導人單位與液體反應劑饋送管末 端，安裝一氣體反應劑饋送管導入單位與一氣體 應劑饋送管末端於反應器下部，且安I產物排出管 於反應器下部。 比較例二 τ 比車又例二除了在上及下葉輪間之差被設定於2 〇 〇 0mm，且上/下葉輪直徑對上及下葉輪間之❿ j之比率被設定於〇.9 5之外，其他係如實施例 ’在相同條件加以模擬者。 關於上述實施例一、比較例一及二之反應器， 下列實驗係使用c F D —暢流模擬程式（Flunt Simulation pr〇gram)來進行。 /則1中間物：4 一叛基苯甲醒·（ 4 — C B A )之 比率> 在第五圖例示測量實施例一與比較例一之反應 器所剩餘之中間物：4 — C B A之餾份。 如卓五圖所示，比較例一中間物（4 — c B A) 之量相較於實施例一之量更多。因此，實施例一中 Τ A之形成率大於比較例一之形成率。 〈測量在稠漿中C τ A比率> '則里為全部稠漿產物之c τ A比率。根據反應 =的南度，CTA之濃度變的更高。顯然CTA之 18 200948776 形成反應係始自下葉輪區域並在上葉輪區域終結。 在本發明中，稠襞濃度有規則地維持於上葉輪區域 且C TA稠漿經由稠漿喷口被轉移至下一步驟。 <測量對二曱苯之質量比> ，於實施例二、比較例一及二，測量反應劑（對 二甲苯）之質量百分比被測量。如第六圖所示，液 ?反應劑（對二甲苯）之濃度，在實施例一中反應 器上部顯著地降低，且液體反應劑（對二曱苯）與 比較例一比較，在實施例一中幾乎無存在於反應器 上部。又，在實施例一與比較例二之情形，其中液 體反應劑（對二甲苯）從反應器下部饋送，而取決 於反應器高度，對二曱笨質量比於兩例中彼此互為 類似。顯然自反應器下部饋送之大部分之液體反應 劑（對二甲苯）’在移至反應器上部時已經氧化。 <醋酸之氧化> 關於實施例一、比較例一及二，測量醋酸之氧 化。如第七圖所示，可觀察到醋酸之氧化量在實施 例一顯著地降低，這是因為安裝液體反應劑饋送管 端部截面中央為與氣體反應劑饋送管端部截面中央 相同’且回流管高度受到控制。 、 <TA之形成率> 關於貫施例一、比較例一及二，在使用1 〇 〇 噸對二曱笨時，比較T A之形成量（κ g )。結果示 於第一表。 ’' 19 200948776 <第一表>__ 比i 例- ~τ 比 1 交:η 4 8.7 4 _ 在根據本發明之實施例一的情形，與根據傳統 方法之比較例一比較，形成率增加大約1 . 8 5 %， 因此每一百噸對二甲苯，可額外地製造18 5噸C Α 又，與比較例一比較，實施例一之形成率增 加’這係調整上葉輪與下葉輪之差的結果。

根據本發明之反應器，在反應器内部實施完全 攪拌，從而不致形成例如4 — c B A之類的中間物 但會形成對二甲苯，因而改善成為CTA之轉化速 率’且亦具有防止用作溶劑之醋酸的燃燒現象效果。

雖然本發明僅陳述及揭示一些具體例，但本發 明並非限於上述之具體例。反而，對熟悉該項技藝 人士，應可對該等具體例作改變而不致悖離本發明 之原則與精神之正確評價，而本發明之範圍係以申 請專利範圍及其同等物所定義。 【圖式簡單說明】 第一圖為傳統式氧化反應器垂直橫剖面圖； 第二圖為本發明氧化反應器之截面圖； 第三圖係具體說明液體或氣體反應劑饋送管與 下葉輪之間的配置關係之橫剖面圖； 第四圖係根據本發明之氧化反應器之内部橫剖 面圖； 20 200948776 第五圖係顯示測量以高度為縱軸之中間物：4 -羧基苯甲醛U —CBA)質量百分比之 第六圖係顯示測量以高度為、;對 總質量之質量百分比之結果；1 之對—甲本對 第七圖係顯示測量以高度為 化量之結果。 勹哏釉之醋酸溶劑氧 【主要元件符號說明】 10 2 0 3 0 4 0 110 12 0 13 0

13 0, 1 4 0 A 110’ 液體反應劑饋送管 氣體反應器饋送管 傳統式回流管 產物排出管 液體反應劑饋送管 氣體反應器饋送管 回流管 回流管末端 產物排出管 下葉輪之上及下刀片之範圍 1 2 〇， 延伸單位 21

Claims (1)

1. 200948776 七、申請專利範圍： 1 種用以製作粗對苯二甲龄七— 其包括： 甲函欠之氧化反應器， 一軸，位於反應器中央. :=，其安裝於轴内以執行旋轉； 下葉輪，安裝於軸内以執 葉輪與反應器底部之間； 轉，並位於上 一液體反應劑饋送管，1 應器； 其饋送液體反應劑至反 一氣體反應劑饋送管，立，产 應器；及 八貝迗虱體反應劑至反 產物排出管’其排出反應器 物至反應器外部， 丨所形成之產 其中液體反應劑饋送管端部截 與來自反應器下部的氣體反庫 、’、立於， 央同高度之位置 劑饋送管端部截面中 ❹ “ 2、如申請專利範圍第}項所述之 本二甲酸之夤4卜5 m哭 表作粗對 妓选一 應°。，其令液體反應劑饋送管束 截面中央係位於下葉輪之濃縮轉區域。 3、如申請專利範圍第上項所述之 苯二甲酸之氧化反應器，其中氣 作粗對 知截面中央係位於下葉輪之濃縮攪拌區域。吕末 4、如申請專利範圍第2項所述之 苯二甲酸之氧化反應器 作粗對 葉輪與下葉輪間之 22 200948776 1差對葉輪直徑之比率係介於U與I』 5、 如申請專利範圍第1項所、f 曰 苯二甲酸之量„ 員所述之用以製作粗對 瘅哭直护之Hi應器，其中上/下葉輪直徑對反 應°。直徑之比率介於〇·4與0.5之間。 6、 如申請專利範圍第 苯二甲酸之“二 項所述之用以製作粗對 -文'氧化反應器，其中從反應器底部之下葉 两问又對下葉輪直徑之比率為g〇.5。 ,、 Ό

   笨工甲：申請專利範圍第1項所述之用以製作粗對 排St氧化反應器’其中從反應器底部之產物 ::南度對上葉輪與下葉輪之高度差之比率為介 於1 .2與1 .5之間。 如申請專利範圍第2項所述之用以製作粗對 本二甲酸之氧化反應器，其中形成反應器内部之氣 體反應劑饋送管末端，以使氣體反應劑饋送管末端 之延伸線能與按照下葉輪直徑所形成之圓接觸。 + 9、如申請專利範圍第2項所述之用以製作粗對 笨二甲酸之氧化反應器，其中形成反應器内部之液 體反應劑饋送管末端，以使液體反應劑饋送管末端 之延伸線能與按照下葉輪直徑所形成之圓接觸。 ^ 〇、如申請專利範圍第丄項所述之用以製作粗對 笨二曱酸之氧化反應器，其進一步包括—回流管， 以導入回流至反應器内部。 1 1、如申請專利範圍第1 〇項所述之用以製作粗 對笨二曱酸之氧化反應器’其中回流管端部截面中 23 200948776 • , 央之高度與液體反應劑饋送管 為相同。 …末、截面中央之高度 1 2、如申請專利範圍第丄i項所述之用以製作粗 對苯二甲酸之氧化反應器，其中形成反應器内部之 回流管末端，以使回流管末端延伸線能與由下葉輪 直徑所形成之圓接觸。

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