200402395 (1) 玫、發明說明 【發明所屬之技術領域】 本發明係有關於具動態絕熱性之矽酸鈣硬化體。更詳 言之，係有關彎曲強度0.05百萬帕以上，熱導率〇·〇2至〇.1 瓦/米/K，而透氣率5 X 1〇·4至1平方米/小時/帕以下之具動態 絕熱性之矽酸鈣硬化體。本發明之矽酸鈣硬化體不僅輕且 強度高，因係不燃性並兼具高絕熱性、高透氣性，可利用 作有動態絕熱性要求之建築壁材等。而動態絕熱性意指， 高透氣性並具絕熱效果之特性，具動態絕熱性之建築壁材 可利用於，計畫換氣（經常或定期換氣，以保室內空氣新 鮮）而同時可減少熱能損失的動態絕熱法（下稱「動態絕熱 法」。本發明並係有關於上述矽酸鈣硬化體之製造方法。 【先前技術】 化石燃料之枯竭、化石燃料的大量使用所造成之大氣 污染，二氧化碳所致的地球溫暖化已成莫大社會問題之現 今，節約能源之必要性日益升高。其中因住宅、大樓之耗 能隨空調的使用以求舒適之生活空間的傾向而日漸上升， 建築已有藉高絕熱高氣密以謀節能之設計考慮。然而，在 高絕熱高氣密之密閉空間，因生活活動所致空間品質惡化 ，爲保持潔淨狀態而有除濕器、加濕器、空氣淸淨機之使 用。結果，節能效果盡失。因此，近來對高絕熱高氣密之 建築要求計畫換氣（經常或定期換氣，以保室內空氣新鮮）， 有兼具絕熱、換氣功能之設計及材料的需求。 -4- 200402395 (2) 另一方面，建築牆壁、天花板部份的熱貫通率之降低 有構造上之極限，已知熱能損失之減降亦有極限。 如此情況下，爲減少熱能損失，同時作計畫換氣之動 態絕熱法，以北歐諸國爲中心已在硏究當中。動態絕熱法 係將外氣透過牆壁、天花板內之絕熱材料導入室內，並且 從牆壁、天花板內回收熱損失之方法。該方法中，透過絕 熱材料導入室內之空氣係新鮮，於壁體內暖化後供給於室 內。結果，表觀熱貫通率可降低，實現預熱供氣而保持室 內空氣於高品質。 爲落實有效之動態絕熱，必須有除高絕熱性外兼具優 良透氣性之材料。並有容易施工、低價、高強度材料之要求 。基於耐火要求，更須具不燃性。 向來，絕熱材料係用有機發泡系絕熱材料。但有機發 泡系絕熱材料因獨立氣泡率高，透氣率低，不適於動態絕 熱。又，不燃性上也有問題。無機系絕熱材料雖有玻璃發 泡而得之發泡玻璃，但因價格貴，獨立氣泡比率高而透氣 率低，不適於動態絕熱。又W002/06693、日本專利特開 2001 - 1 22674號揭示，有關矽酸鈣硬化體之技術。但以這些 技術製得之矽酸鈣硬化體因透氣率低，不具動態絕熱材料 之功能。 至今的動態絕熱法係採用，以主要爲廢紙漿之粉碎物 ，石棉等之無機纖維充塡於一定範圍內分段的模框內之方 法。結果，因模框本身之熱導率高於絕熱材料，透過模框 導熱，無法發揮有效的動態絕熱功能。又，噴入絕熱材料 -5- 200402395 (3) 之際形成的模框與絕熱材料粉末之間隙亦引起熱損失，故 實際上絕熱材料須施工至所需厚度以上。 向來用作建材之木質水泥板、混凝土塊因鬆比重在 0.5以上而導熱率高，因導熱而熱能損失大，無法充分發 動態絕熱效果。又，特開200 1 -348283號揭示吸音材料之技 術，因鬆比重近於0.35，導熱率高，不適作動態絕熱材料 〇 此外有使用導熱率低之石棉板、玻纖氈之探討。但板 、氈者非硬化體，僅係棉狀或纖維狀纖維之絡合而已，彎 曲強度低，加工時須有樑框，其本身導熱，失去動態絕熱 之功效。又，現場裁切時飛散出大量有害微細纖維，有害 工作人員之健康。而因透氣率過高無法單獨用作動態絕熱 材料，有於室內側配置開有多數微孔之塑膠板之必要，不 只施工繁雜，絕熱材料整體之不燃性亦有所下降。 【發明內容】 鑑於以上情況，本發明人等爲解決習知技術之上項問 題精心硏究。結果意外發現，實質上，於矽酸質原料、水 泥、選自硫酸鋁及其水合物所成群之至少一種鋁化合物、 其它硫酸化合物，以及必要時之石灰質原料所成，具特定 組成之固體混合物的水性漿體添加發泡劑，以該含發泡劑 之水性漿體注入模框，預硬化後經壓熱器熟化得矽酸鈣硬 化體之方法中，調整該水性漿體內水/固體混合物重量比 於0.6以下，或使上述重量比超過〇·6時於該水性漿體添加 -6- 200402395 (4) 選自界面活性劑、粘性調整劑及消泡劑所成群之至少二種 ，可得彎曲強度0.05百萬帕以上’導熱率〇.〇2至0.1瓦/米/K ’而透氣率5 xl(T4至1平方米/小時/帕以下，具動態絕熱性 之矽酸鈣硬化體。上述矽酸鈣硬化體不僅輕、強度高，因 具不燃性，並兼具高絕熱性及高透氣性，可利用作有動態 絕熱性之要求的建築壁材等。基於該見解，本發明於是完 成。 因此，本發明之目的在提供，不僅輕、強度高，並係 +燃性、更兼具高絕熱性及高透氣性，而可利用作有動態 @熱性之要求的建築壁材料等之矽酸鈣硬化體。 本發明之另一目的在提供，上述矽酸鈣硬化體之更有 效率的製造方法。 本發明之上述及其它諸目的、諸特徵及諸優點，可由 &下參照附圖之詳細說明及申請專利範圍得知。 亦即，本發明之一樣態係在提供， (1) 彎曲強度0.05百萬帕以上， (2) 導熱率〇.〇2至0.1瓦/米/Κ，且 (3) 透氣率5xl(T4至1平方米/小時/帕以下。 鸟動態絕熱性之矽酸鈣硬化體。 爲易於了解本發明，首先列舉本發明之諸特徵及較佳 榡態。 1 ·( 1 )彎曲強度0.0 5百萬帕以上， (2)導熱率〇.〇2至0.1瓦/米/Κ，且 200402395
(3)透氣率5xl0·4至1平方米/小時/帕以下， 具動態絕熱性之矽酸鈣硬化體。 2·上述1之矽酸鈣硬化體，其導熱率在〇.〇2至〇.〇8 瓦/米/K以下。 3·上述1之矽酸鈣硬化體，其導熱率在〇.〇2至0.06 瓦/米/K以下。 4. 上述1至3之矽酸鈣硬化體，其係主要由雪矽鈣石所 成，粉末X線繞射的雪矽鈣石之（220)面的繞射尖峰強度lb ，與雪矽鈣石（2 20)面與（222)面之二繞射尖峰所夾角度範 圍內繞射強度之最低値la之間，具Ib/Ia- 3之關係。 5. 矽酸鈣硬化體之製造方法，包含以下過程（1)至（4)。 (1) 提供含水及固體混合物之水性漿體，該固體混合 物係實質上，由矽酸質原料、水泥、選自硫酸鋁及其水合 物所成群之至少一種鋁化合物，其它硫酸化合物以及 必要時之石灰質原料所成， 該鋁化合物於該水性漿體中之量係，以氧化物換算 (Ah〇3)占固體混合物重量之〇.〇9至10重量％，該其它硫酸 化合物於該水性漿體中之量係，及上述硫酸鋁或其水合物 ，以SCh量換算占固體混合物重量之0.15至15重量％。 該水與該固體混合物之重量比在2.3至5.5 ’ 該石灰質原與該水泥之重量比在0.6以下。 (2) 於該水性漿體添加發泡劑。 (3) 將該水性漿體添加發泡劑。 (4) 該水性漿中於預硬化後，作壓熱器熟化。 各 200402395
6·上述5之方法，其中該發泡劑係選自鋁粉及含鋁水 性漿體所成群之至少一種，該發泡劑係以換算爲固體，對 固體混合物之重量的0.03至0.95重量％使用。 7. 酸鈣硬化體之製造方法，包含以下過程（1)至（4)。 (1) 提供含水及固體混合物之水性漿體，該固體混合物 係實質上由矽酸質原料、水泥、選自硫酸鋁及其水合物所 成群之至少一種鋁化合物，其它硫酸化合物以及必要時之 石灰質原料所成， 該鋁化合物於該水性漿體中之量係，以氧化物換算 (Al2Ch)占固體混合物重量之0.09至10重量％，該其它硫酸 化合物於該水性漿體中之量係，含上述硫酸鋁或其水合物 ，以S〇3量換算占固體混合物重量之0.1 5至15重量％， 該水與該固體混合物之重量比在2.3至5.5， 該石灰質原料與該水泥之重量比超過0.6。 (2) 於該水性漿體添加發泡劑。 (3) 以該水性漿體注入模框。 * (4)該水性漿體於預硬化後，作熱壓器熟化。 惟於該水性漿體添加選自界面活性劑、粘度調整劑及 消泡劑所成群之至少二種，此時，該粘度調整劑及該消泡 劑之添加，係於過程（1)之後過程（2)之前爲之，該界面活 性劑之添加，係與過程（2)中該發泡劑之添加同時施行。 8. 上述7之方法，其中該發泡劑係選自鋁粉及含鋁水 性漿體所成群之至少一種，其用量係以固體換算，對該固 體混合物重量之0.03至0.95重量％。 -9- 200402395 (7) 9 ·如上述7或8之方法，其中該界面活性劑係選自高級 醇硫酸酯、高級醇硫酸鈉及聚氧化乙烯烷基醚所成群之至 少一種化合物，該界面活性劑係以對該發泡劑之固體換算 重量的0.01至200重量％使用。 1 0 ·如上述7至9中任一之方法，其中該粘度調整劑係 選自甲基纖維素、聚乙烯醇所成群之至少一種化合物，該 粘度調整劑係以對該固體混合物之重量的0.0 1至1重量％以 下使用。 1 1.如上述7至1 0中任一之方法，其中該消泡劑係選自 聚矽氧、脂肪酸、脂肪酸酯、醇及磷酸酯所成群之至少一 種化合物，該消泡劑係以對該固體混合物之重量0.001至3 重量％使用。 本發明之矽酸鈣硬化體係含矽酸鈣化合物，硬化可得 具任意形狀的材料之總稱，一般指混凝土、硬化灰漿、輕 度發泡混凝土（以下或作〜ALC〃）、纖維強化矽酸鈣板（矽 鈣板）等。 本發明之矽酸鈣硬化體係 (1) 彎曲強度0.05百萬帕以上， (2) 導熱率〇.〇2至0.1瓦/米/K，且 (3) 透氣率5x10“至1平方米/小時/帕以下， 具動態絕熱性。因此，本發明之矽酸鈣硬化體可利用作動 態絕熱材。在此動態絕熱材乃用於動態絕熱法之材料。有關 動態絕熱法可參考例如，B.I.Taylor etal·，， Analytical Investigation of the Steady-State Behavior of Dynamic and
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Diffusive Building Envelopes" (Building and Environment ，Vol.31，Νο·6，ρρ·519·525，1996)，及「有關多功能型 絕熱技術之硏究」（調查報告Ν ο · 5 3 ’日本國北海道立塞地 住宅都市硏究所，1 993)等。動態絕熱法可於減少熱能損 失之同時作計畫換氣。亦即，將自側壁、天花板往外流失 之室內熱、外氣透過側壁、天花板中之絕熱材料導入室內 ，於側壁、天花板回收，外氣於壁體內成暖化狀態供給於 室內。又，透過絕熱材導入室內之空氣不僅作熱損失之回 收，更具新鮮之優點。結果可降低表觀上的熱貫通率，並 達成供氣預熱，保持室內之高空氣品質。 本發明之矽酸鈣硬化物的彎曲強度在〇.〇5百萬帕以上， 0.07百萬帕以上較佳，0.1百萬帕以上更佳。彎曲強度不及 0.05百萬帕時難以保持作爲絕熱材之良好板狀，施工性差。 本發明之矽酸鈣硬化體的導熱率以在〇.〇2至0·1瓦/米/K 爲佳，0.02至0.08瓦/米/Κ之範圍更佳，0.02至0.06瓦/米/Κ之 範圍爲特佳。導熱率超過0.1瓦/米/Κ時絕熱性能差，矽酸鈣 硬化體在用作絕熱材時爲得足夠的絕熱效果，壁厚須加大 ，產生施工問題。又，本發明之矽酸鈣硬化體的導熱率之 下限，從實用面考量，係在0.02瓦/米/Κ。 本發明之矽酸鈣硬化體的透氣率係以5 X 1 〇·4平方米/小 時/帕爲佳，lxlO·3至0.5平方米/小時/帕爲更佳’ 5χ1(Γ3平方 米/小時/帕以下特佳。透氣率在上述範圍內時’以矽酸錦硬 化物用作動態絕熱材之際，可得實質的熱貫通率之降低及 換氣。透氣率若不及5 X 10·4平方米/小時/帕，則無法通入外 -11- 200402395 (9) 氣，不具動態絕熱材之功能，失去換氣性能。例如，上述 W002/06693之方法所得之矽酸鈣硬化體，因透氣率不及5x 10“平方米/小時/帕，不具動態絕熱材之功能。又若透氣率 超過1平方米/小時/帕’則空氣流速過高’難作供氣預熱。 且若透氣率過大則壁之二側壓差減小’不得動態絕熱所需 之足夠的空氣流動。 具體而言，本發明中，矽酸鈣硬化體之圓柱型樣本（長 L、截面積S)除二端面外，側面部以環氧樹脂密封，用真空 泵控制該樣本二端之壓力，測出該樣本二端壓差爲1千帕時 樣本內空氣流量，依式（1)計算之値即定義爲透氣率。 透氣率（平方米/小時/帕）= WxL/S/A Ρ……（1) W :空氣流量（立方米/小時） L :樣本長度（米） S:樣本截面積（平方米） △ P :壓差（帕） 以下參照第3圖說明透氣率之測定方法。 將樣本1固定於內面有可由壓縮空氣壓合之橡膠墊的樣 本架2。用真空泵3以調壓閥4控制調壓槽5內之壓力，以壓力 差rf* 6測定之壓差爲1千帕時樣本內之空氣流量以流量計7測 出。由所得流量依上式（1)計算透氣率。 本發明之矽酸鈣硬化體，主要由雪矽鈣石（5Ca〇· 5H2〇)所成，觀察粉末X線繞射，以雪矽鈣石（220) 繞射尖峰強度lb，與雪矽鈣石二繞射線（220)、（022)所夾角 -12- 200402395 (10) 度範圍內繞射強度之最低値la之比（Ib/Ia)在3以上爲佳，4 以上更佳。在此X線粉末繞射指用CuK α線的粉末X線繞射 〇 本發明之矽酸鈣硬化體是否以雪矽鈣石爲主體，係倂 用矽酸鈣硬化體斷裂面之掃描式電子顯微鏡觀察，以及粉 末X線觀察，如下判斷。 首先第一，粉末X線繞射中，雪砂#§石之最強線（220) 以上無其它繞射尖峰存在。但連同雪矽鈣石有結晶氧化矽 、碳酸鈣、石膏共存時，即使雪矽鈣石係主體，因這些共 存物之高度結晶，這些物質的最強線有可能超過雪矽鈣石 之最強線。因而第二，斷裂面用掃瞄式電子顯微鏡於2500 倍，對35.4微米χ18·9微米範圍，隨機觀察20處的後敍氣 泡劑造成之粗大氣泡部以外之間質，若板狀或小矩形狀雪 矽鈣石粒子之觀測面積比率平均在50%以上，即係以雪矽 鈣石爲主。又，上述面積比率之平均以60%以上爲佳， 80%以上更佳。在此，粗大氣泡部乃指粗大氣泡及粗大氣 泡周圍約5微米之區域，因有自由空間之存在，係雪矽鈣 石易於生成之區域。但此時於粉末X線繞射，對雪矽鈣石 之（22 0)面的繞射強度lb之雪矽鈣石以外的高結晶物質，即 結晶氧化砂、碳酸鈣、石膏之最強線繞射強度Ic之比 (Ic/Ib)，以在3以下爲佳，2以下更佳。在此，板狀或小矩 形狀粒子，乃如上以設定倍率2500之顯微鏡觀測之板狀或 小矩形狀雪矽鈣石粒子，以5000倍觀察，係一粒子中大致 互相平行的二表面間之距離相當於該粒子之最小長度（下 -13- 4 200402395 (11) 稱「厚度」），該粒子之最大長度爲最小長度的5倍以上之 粒子。當然在此所謂最大長度、厚度係於二維投影之長。 這些雪矽鈣石粒子大小無特殊規定，以最大長度在數微米 至10微米爲佳。 通常雪矽鈣石多係與低結晶之矽酸鈣水合物（以下簡 稱CSH)共存。CSH已知有種種粒子形態，而通常因呈纖維 狀、粒狀、塊狀之粒子形態，在電子顯微鏡下可與雪矽鈣 石粒子明確區別。如此之CSH可於雪矽鈣石基本骨架不受 損失之範圍內含有。但CSH會使強度、耐候性 '耐久性等 建材之種種必要性能下降。若矽酸鈣硬化體中有大量CSH 存在，則乾濕重複時尺寸安定性變差。且長久放置於大氣 中時，該CSH易與大氣中之二氧化碳反應，起碳酸化反應 ，分解成碳酸鈣及非晶質矽酸。此時隨收縮而龜裂，發生 組織劣化。因此，以X線繞射及電子顯微鏡觀察，即使判 定係主要爲雪矽鈣石時，仍以盡可能不含CSH爲佳。 如上之CSH粒子於電子顯微鏡下，不難判定其非雪矽 鈣石粒子。但因CSH具種種粒子形態，有時以電子顯微鏡 觀察無法與其它微量共存物質，例如纖維狀之石膏、粒狀 之碳酸鈣等明確區別。因此，不易藉電子顯微鏡決定CSH 之含有比例。至於有CSH共存之雪矽鈣石硬化體，作粉末 X線繞射時雪矽鈣石（220)繞射尖峰與（222)繞射尖峰所夾範 圍內，可見有寬廣之CSH繞射尖峰。該CSH繞射尖峰通常係 出現在29.1至29.4 ° (2 0 )附近，又，CSH比雪矽鈣石少時， CSH之繞射尖峰有如爲雪矽鈣石之繞射線所吸收，通常無法 -14- 200402395 (12) 測出CSH之繞射強度。 而當有大量CSH存在時，雪矽鈣石之（220)繞射尖峰與 (222)繞射尖峰所夾範圍之X線繞射強度因比背景値高，可判 定CSH是否大量存在。矽酸鈣硬化體全然不含CSH，並以高 結晶雪矽鈣石爲主體時，同範圍之X線強度的最低値與雪矽 鈣石強度一致。 另一方面，例如即使無CSH存在時，若雪矽鈣石結晶度 低，Ib/Ia變小。此乃因（220)與（222)接近而尖峰底部重合之 故。若雪矽鈣石結晶度低，則矽酸鈣硬化體之強度、耐候 性差。 因此，雪矽鈣石之（220)面的繞射尖峰強度lb，與夾於 雪矽鈣石二繞射線（220)及（222)所夾之角度範圍的繞射強度 之最低値la的比（Ib/Ia)愈大，則矽酸鈣硬化體所含CSH愈少 ，或雪矽鈣石之結晶度愈高。在此，強度I a及lb係含背景強 度之値，la，lb之算出方法如第1圖。 本發明之低比重矽酸鈣硬化體’於粉末X線繞射觀察時 雪矽鈣石之繞射尖峰中，（〇〇2)面的繞射尖峰強度與（220)面 之繞射強度的比（1(002)/1(220))以在0.25以上爲佳，0.30以上 更佳。雪砂1¾石之板狀或小矩形狀粒子’垂直於平面之方 向，即厚度方向即視爲結晶之C軸方向。因此1(002)之相對 強度的增加意味著C軸方向之相對規則性的增大’隨之板狀 結晶的厚度亦增加。根據〗CPDS (粉末繞射聯席委員會標準） 卡第1 9-1 364號，理想上雪矽鈣石結晶之1(〇〇2)/1(220)係0.8’ 接近該値則結晶厚度增大’單一結晶之強度增加。結果’ -15- ▲ 00 200402395 (13) 這些結晶構成的硬化體之強度亦增加。該等1(002)、1(220) 之計算方法如第2圖，1(002)係繞射角6至9 ° (2 (9 )附近，扣 除直線近似背景而得之淨繞射強度，而1(220)係繞射角20 至40°(2 Θ )附近，扣除直線近似背景而得之淨繞射強度。 本發明之矽酸鈣硬化體的鬆比重以0.05至0.25爲佳， 0.05至0.2爲更佳，0.05至0.18特佳。在此所謂鬆比重係指 1 05 °C乾燥24小時後之鬆比重，即全乾比重。 本發明之矽酸鈣硬化體可係實質上含或不含氣泡，而 以含氣泡爲佳。氣泡乃指以向來用於製造輕質氣泡混凝土 之鋁粉用作發泡劑製作之氣泡，或以用在預鑄法之界面活 性劑作爲起泡劑而製作之氣泡。 本發明之矽酸鈣硬化體含氣泡時，以於氣泡以外形成 骨架之部分（間質）具細孔爲佳。並以氣泡間之間質厚度低 者爲佳。 本發明之矽酸鈣硬化體可利用作上述動態絕熱材，通 常之絕熱材、吸音材等建築壁材。用作如上之建築壁材時 ，形狀以板狀爲佳，其大小係若能保持板狀即可，無特殊 限制。呈板狀即易於確保動態絕熱技術所需之氣密性，並 且施工簡便。 以下說明本發明之矽酸鈣硬化體的製造方法。 本發明之矽酸鈣硬化體可由包含以下過程（1)至（4)之 方法製造。 (1)提供含水及固體混合物之水性漿體，該固體混合物實質 上係由矽酸質原料、水泥、選自硫酸鋁及其水合物所成群 •16· 200402395 (14) 之至少一種鋁化合物，其它硫酸化合物及必要時之石灰質 原料所成， 該水性漿體中該鋁化合物之量，以氧化物換算（AhCh) 係占固體混合物重量之0.09至10重量％，而該水性漿體中 該其它硫酸化合物之量，包含上述硫酸鋁或其水合物，以 S〇3量換算係占固體混合物重量之〇.15至15重量％， 該水與該固體混合物之重量比在2.3至5.5， 該石灰質原料與該水泥之重量比在0.6以下。 (2) 於該水性漿體添加發泡劑。 (3) 將該水性漿體注入模框。 (4) 該水性漿體預硬化後，於壓熱器熟化。 本發明中，矽酸質原料指SiCh之含量在70重量％以上 ’其餘成分爲氧化鋁等金屬氧化物之原料。有例如，結晶 石夕石、矽砂、石英及這些之含量高的岩石，以及矽藻土、 石夕煙、飛灰、天然粘土礦物及其煅燒物等。其中結晶矽酸 質原料係指矽石、矽砂、石英及這些之含量高的岩石，於 粉末X線繞射呈α -石英或方英石等的尖銳繞射尖峰者。又 ’非晶砂酸原料指矽藻土、矽煙、飛灰等，粉末χ線繞射 不具固有之明顯繞射尖峰者。 本發明中，水泥指普通波特蘭水泥、快硬波特蘭水泥 斜砂灰石水泥等，以矽酸成分及鈣成分爲主體之水泥。而 石灰質原料係含生石灰（〇&〇)50重量％以上，其餘成分乃 消石灰（Ca(OH)2)、碳酸鈣（CaC03)等之原料。 又’本發明中，硫酸鋁指化學式（ai2(so4)3)之物質， -17- 200402395 (15) 其水合物指例如化學式（Al2(S〇4)3 · 17H2〇)等之含結晶水 的化合物。原料形態可係粉末、漿體，可用除結晶水外， (Al2(S〇4)3占80重量％以上者。硫酸鋁或其水合物之添加 量’以氧化物換算（Al2〇3)係占固體混合物總重的0.09至10 重量％ ’ 0.2至10重量％爲佳，〇·5至8重量％更佳。 其它硫酸化合物無特殊限制，含S03或S04之化合物 即可。有例如亞硫酸、硫酸、無水石膏（CaS04)，二水石 膏（CaS04· 2H2〇）、半水石膏（CaSCU· 1/2Η2〇)等石膏水合 物，硫酸鎂等鹼土金屬之硫酸鹽，硫酸鈉等鹼金屬硫酸鹽 、硫酸銅、硫酸銀等金屬硫酸鹽等；這些可單獨使用，或 多數倂用；以用二水石膏或其水合物爲佳。其它硫酸化合 物之添加量，含上述硫酸鋁或其水合物以S〇3換算，占固 體混合物總重的0.15至15重量％，0.2至10重量％爲較佳。 又，上述石灰質原料與水泥之重量比，以氧化物換算 (CaO換算）時以在0.6以下爲佳，0.4以下更佳，0.3以下特 佳。上述石灰質原料與該水泥之重量比超過0.6時，於該 水性漿體添加選自界面活性劑、粘度調整劑及消泡劑所成 群之至少二種，亦可得本發明之矽酸鈣硬化體。此時該粘 度調整劑及該消泡劑之添加，係於過程（1)後過程（2)前爲 之，該界面活性劑之添加係於過程（2)與該發泡劑之添加同 時進行。而上述石灰質原料與該水泥之重量比在0·6以下 時，亦可同樣添加界面活性劑、粘度調整劑、消泡劑等。 上述界面活性劑有陰離子界面活性劑’高級醇硫酸酯 或高級醇硫酸鈉等，或非離子界面活性劑’聚環氧乙烷烷 -18- 200402395 (16) 基醚等，其添加量係對以固體換算之發泡劑的0.01至200 重量％，0.1至100重量％爲較佳。 上述粘度調整劑係選自甲基纖維素及聚乙烯醇所成群 之至少一種，其添加量係對固體混合物之重量的0.01至1重 量％，0.02至0.5重量％爲更佳。 消泡劑可用二甲基聚矽氧，其甲基經碳原子數2以上 之烴取代的烷基改質聚矽氧等聚矽氧，甘油脂肪酸等脂肪 酸、甘油脂酸酯、蔗糖脂酸酯等脂酸酯，辛醇等高級醇， 芳族磷酸酯、脂族磷酸酯等磷酸酯，以用兼具拒水性聚矽 氧，尤以其中之二甲基聚矽氧、烷基改質聚矽氧爲佳。其 添加量係對固體混合物之重量在0.001至3重量％，0.005至2 重量％爲佳，0.01至2重量％爲更佳。 本發明之方法中，水與上述固體混合物之重量比（水/ 固體比）須在2.3至5.5。該比不及2.3則不得本發明目標之 鬆比重的成形體，有導熱變大之傾向，若超過5.5則以水 性漿體注入模框時，有固體原料與水分離不得成形體之傾 向。 本發明中，發泡劑係一般用在輕質氣泡混凝土之鋁粉 等。鋁粉之添加形態無特殊限制，可用通常用於輕質氣泡 混凝土之製造的添加形態，可用方法有，直接以粉末狀鋁 粉添加之方法，先取所用水的一部份與鋁粉混合成鋁漿體 添加之方法，添加輕質氣泡混凝土製造用之鋁糊（美國專 利第4,3 1 8,2 70號說明書）之方法時。在此鋁漿體係指鋁粉 分散於水者。上述鋁漿體中鋁粉之濃度係對水在0.1至5 0 •19· 200402395 (17) 重量％，以1至3 0重量％爲佳，2至1 〇重量％更佳。發泡劑 之添加量，發泡劑以固體換算對固體混合物總重係在〇. 〇 3 至0·95重量！％，以0.05至0.7重量％爲佳，〇.〇8至〇.5重量 %更佳。又’發泡後之體積與原料漿體之體積比以在1.5 至4.0爲佳，2.0至3.5爲更佳，2.5至3.5特佳。 用於本發明之製造方法的所有原料，所含CaO與Si02 之莫耳比（Ca0/Si02)以在0.5至1.1爲佳，混合成〇·6以上不 及1.0之水性漿體爲更佳。 本發明之矽酸鈣硬化體的製造當中，較佳者爲所用的 矽酸質原料之5 0重量％以上係結晶。結晶矽酸質原料較佳 者爲，經布萊恩比表面積測定在5 0 0 0平方公分/克以上之微 粉矽石，更佳者在70 〇〇平方公分/克以上。微粉矽石更細 時反有難以取用之問題。故以布萊恩比表面積在300000平 方公分/克以下爲佳。 本發明之矽酸鈣硬化體的製造方法中，係攪拌實質上 含矽酸質原料、水泥、選自硫酸鋁及其水合物所成群之至 少一種鋁化合物，其它硫酸化合物，以及必要時之石灰質 原料所成的固體混合物之水性漿體。該水性漿體之溫度以 在40 °C以上100 °C以下爲佳，50 °C以上80 °C以下更佳。攪 拌時間以2分鐘以上爲佳，1 0分鐘以上更佳。含這些固體 混合物及水之水性漿體的混合，可用通常工業用之混合機 ’較佳者爲使用低粘度灰漿用之具高速旋轉翼的攪拌機， 例如於攪拌槽有攪流板之槳式混合機。 本發明之製造方法中使用石灰質原料時，若將全部的 -20- 200402395 (18) 石灰質原料與矽酸質原料及水泥同時混合，有時石灰質原 料會減緩水泥之初期水合。故爲及早預硬化，較佳方法爲 ，石灰質原料以外之固體混合物成分及水，或，含一部份 石灰質原料之固體混合物及水，於40至100°C混合10分鐘 以上不及5小時成漿體狀態的第一過程後，經加入全部或 其餘之石灰質原料，再於40至100 °C較佳者爲30秒以上1小 時以內，更佳者爲1分鐘以上3 0分鐘以內混合之第二過程 ，注入模框使之預硬化。在此，原料之投入，在最初之第 一過程中添加於水性漿體下稱一次投入，在之後的第二過 程添加於水性漿體下稱二次投入。 上述鋁化合物係以在第一過程中連同其它固體混合物 成分及水添加，於40至10 0°C以10分鐘以上不及5小時混合 爲佳。 粘度調整劑及消泡劑之添加時序若在添加發泡劑之前 即可，而係以在剛剛投入固體混合物之後爲佳。界面活性 劑係於混合發泡劑之同時添加於水性漿體。 * 發泡劑以在上述固體混合物投入後添加爲佳，添加發 泡劑後，攪拌時間以10秒以上3分鐘以內爲佳，20秒以上1 分鐘以內更佳。不及1 0秒時發泡劑分散不均，有氣泡結合 產生粗大氣泡之傾向。若超過3分鐘則攪拌中有發泡劑起 反應，而發生氣泡結合、脫泡之傾向。 本發明之矽酸鈣硬化體亦可得自預泡法。亦即，將空 氣送入起泡劑或其水溶液發泡，以其泡混合於上述漿體之 方法（特開昭63 -295 487號公報），較佳者爲將起泡劑混合 -21- 200402395 (19) 於水性漿體後以起泡機發泡之方法。但預泡法須加入粘度 調整劑及消泡劑，其添加量與使用發泡劑時同。在此，起 泡劑可用向來用在該領域者，其種類無特殊限制，有例如 合成界面活性劑系起泡劑、樹脂皂系起泡劑、水解蛋白系 起泡劑等。 本發明之矽酸鈣硬化體以含0 · 1至3 · 0重量％的拒水性 物質爲佳。利用拒水劑賦予拒水性之方法無特殊限制，較 佳者爲例如以氣相蒸鍍法，呈1 0 0 °以上之高水接觸角者 〇 拒水性物質無特殊限制，有例如矽氧烷化合物、烷氧 基矽烷化合物、脂肪酸、脂酸鹽、環氧樹脂、聚氨酯樹脂 、聚矽氧樹脂、乙酸乙烯酯系樹脂、壓克力樹脂、苯乙烯 丁二烯樹脂等之樹脂乳劑等，可用其中一種或二種以上之 混合物。其中尤佳者爲矽氧烷化合物，即聚二甲基矽氧烷 、聚二甲基矽氧烷之部份甲基經苯基、氧丙基等取代之聚 矽氧油、烷氧基矽烷化合物，即甲基三乙氧基矽烷、乙基 三乙氧基矽烷、丙基三乙氧基矽烷、異丁基三乙氧基矽烷 等烷基烷氧基矽烷化合物。拒水性物質之含量以0.1至3.0 重量％爲佳，0.5至2重量％爲更佳。不及0.1重量％無拒水 性可言，多於3.0重量％則強度下降。 本發明之矽酸鈣硬化物，於不影響物性之範圍亦可含 少量強化纖維、輕質骨材、樹脂等。強化纖維可提升強度宜 予採用。在此所謂強化纖維係耐驗玻纖、碳纖、不銹鋼纖維 、陶瓷纖維、石棉纖維等無機纖維、芳族聚醯胺纖維、維尼 -22· 200402395 (20) 綸纖維、聚丙烯纖維、紙漿纖維等有機纖維，可用其中一 種或二種以上之混合物。矽酸鈣硬化體中，爲得目標強化 性能’以方族聚醯胺纖維、耐驗玻纖、碳纖爲佳，對位系 芳族聚醯胺纖維更佳。而因價廉可用紙漿纖維，尤以微粉 碎紙漿爲特佳。強化纖維之長度無特殊限制，基於強化性 能及成形性則以1至20毫米爲佳，3至10毫米更佳，5至8毫 米又更佳。強化纖維之含量亦無特殊限制，以占包括空隙 之硬化體體積的0.05至3體積％爲佳，0.1至2體積％更佳。 不及0.05體積％時不得所欲強化效果，而超過3積體％則混 合時纖維容易交纏成紗塊（毛球），難以均勻分散在硬化體中 。輕質體材係例如矽氣球、珍珠岩等，一般用於混凝土之 輕質化者即可。以對固體混合物重量之0.1至30重量％爲佳 ，1至20重量％更佳。樹脂以耐熱性者爲佳，有例如酚樹脂 、再溶型樹脂等。樹脂之添加量無特殊限制，對固體混合 物之重量在0.1至30重量％以下，1至20重量％以下爲佳。 於如此混合之水性漿體，必要時混合以拒水性物質或 強化纖維，直接注入模框成形。必要時可於模框配置強化 鋼筋或強化金屬網，注入成形。此時以於強化鋼筋或強化 金屬網施以防銹處理爲佳。注入模框之水性漿體藉本身之發 熱或外部加熱等，較佳者爲於40至100°C以1至48小時以上預 硬化，預硬化以於蒸氣熟化室等水分蒸發受制之環境下進 行爲佳。所得預硬化體必要時切成任意形狀後，用壓熱器 作高溫高壓熟化。裁切可用一般用在製造輕質氣泡混凝土之 方法，例如纜線切斷法。壓熱器之條件以160°C (表壓約5.3 •23- 200402395 (21) 公斤力/平方公分）以上，220 °C(表壓約2 2.6公斤力/平方公 分）以下爲佳。所得硬化體經乾燥得本發明之矽酸鈣硬化 mm 體。 如上製得之本發明的矽酸鈣硬化體因絕熱性高，並具 透氣性’可利用作動態絕緣材。又因容易施工、價廉、強 度高再加上具不然性，本發明之矽酸鈣硬化體最適用作動 態絕熱材。 【實施方式】 以下藉實施例及比較例更詳細說明本發明，但本發明 並非僅限於此。 以下實施例及比較例中所用之各種測定方法如下。 [導熱率] 依低溫板、高溫板35°C之JIS A1412平板熱流計法 測定導熱率。試樣係200 X 2 00毫米、厚25毫米，在溫度20 °C濕度60%之條件下達恒量者。 [透氣率] 利用第3圖之裝置，依以下方法測定。圓柱形樣本1 ( 截面積（S) =直徑50毫米，長度（L) = 50毫米）除二端面以外 之側面部以環氧樹脂密封，以壓縮空氣固定於內面有可壓 合之橡膠墊之樣本架2。用真空泵3以調壓閥4控制調壓槽5 內之壓力，藉壓差計6測定之差壓爲1千帕時，樣本內空氣 -24· 200402395 (22) 之流量以流量計7測定，由下式（1)算出。 透氣率（平方米/小時/帕）= WxL/S/A P ……（1) W :空氣流量（立方米/小時） L·樣本長度（米） S :樣本截面積（平方米） △ P ··壓差（帕） 樣本係用溫度20°C、濕度60%之條件下達恒量者。 [彎曲強度、壓縮強度] 置硬化體於20°C，相對濕度（RH)60%之恒溫恒濕槽中 ，以基於全乾狀態之含水量達10±2%的時點之硬化體爲測 定用試樣。測定係依JIS R 5 201之彎曲強度及壓縮強度的 測定爲之。亦即，用於彎曲強度測定之試片尺寸爲40毫米 x40毫米X 160毫米，跨幅1〇〇毫米。又，以彎曲試驗中斷 裂之一半試片，測定加壓面40毫米x40毫米之最大荷重， 此即壓縮強度。 [鬆比重] 尺寸與用於彎曲試驗者同，經壓熱器熟化後之硬化體 ，由l〇5°C乾燥24小時後之重量及尺寸（體積）算出鬆比重 [粉末X線繞射：la、lb之測定] •25- 200402395 (23) 用於彎曲強度試驗之試樣於乳鉢中粉碎後，用χ線繞 射裝置（RINT2000;日本，理學電氣（股）製），求出Cii之 Κ α線的上述繞射尖峰強度lb及上述最低値la。測定條件 係加速電壓40千伏，加速電流200毫安培，受光隙寬0.15 毫米，掃描速度4°/分鐘，取樣〇.〇2°。而X線繞射係以石 墨單色器單色化後計數。 位於雪矽鈣石二燒射線（2 2 0 )、（ 2 2 2)所夾角度範圍之 含背景的繞射強度之最低値爲la，含背景的雪矽鈣石繞射 線（220)之最大強度爲lb。該二繞射線各係對應於29.0°、 30·0°(2 0 )附近之繞射線。第1圖即計算方法之示意圖。 [粉末X線繞射：1(002)、1(220)之測定] 試樣及測定條件均同上述la、lb之測定。惟1(〇〇2)係 跨於繞射角6至9°(2 0 )附近，背景取直線近似而得之淨繞 射強度。同樣，1(220)係於繞射角20至40°(2 Θ )附近，背 景取直線近似所得之淨繞射強度。而雪矽鈣石的（〇〇2)繞射 線，乃對應於7·7°(2 (9 )附近所見之繞射線。第2圖係計算 方法之示意圖。 [鋸切性] 以木工用鋸鋸斷硬化體，以鋸斷之難易、斷面之狀況 作評估。 實施例1至1 3 -26- 200402395 (24) 這些實施例之硬化體原料係用表1之配合量的以下固體 混合物及水。亦即，矽酸質原料用矽石粉（布萊恩比表面積 11，000平方公分/克）及矽煙（埃及，EFACO公司製）。水泥係 用快硬波特蘭水泥（實施例1至8)，或普通波特蘭水泥（實施 例9至13)。石灰質原料係用生石灰（純度98%)，硫酸鋁用 其1 8水合物，其它硫酸化合物用二水石膏，界面活性劑用 非離子界面活性劑聚環氧乙烷烷基醚（實施例1至5)，或陰 離子界面活性劑EMERL 20T(日本，花王（股）製）（實施例6至 1 3)，粘度調整劑用甲基纖維素，消泡劑用烷基改質聚矽 氧（日本，信越化學工業製），而有機纖維係用微粉碎紙漿（ 實施例1及13)。在此，硫酸鋁18水合物及二水石膏之無水 合物重量份列於表1。界面活性劑之添加量係以對發泡劑 之固體成份的重量％表示。表1之水/固體比乃水對固體混 合物之重量比。 實施例1至8係於已注入加溫至50°C之水的容量15公升 之不銹鋼槽一次投入矽石粉、矽煙、生石灰、快硬波特蘭 水泥、硫酸鋁1 8水合物、二水石膏、粘度調整劑及消泡劑 ，一面加溫不銹鋼槽至5(TC，一面以攪拌機（ULTRA攪拌 機DC-CHRM25 ;日本；井內盛榮堂（股）製）旋轉數1 200rpm 在抑制水分蒸發之狀態的大氣壓下攪拌2小時混合。其次 ，僅使實施例4及5之水性漿體達40°C後，一次投入生石灰 ，於40°C攪拌1分鐘。完全混合固體混合物之成分後投入 添加界面活性劑之鋁粉作爲發泡劑攪拌20秒，將所得水性 漿體注入模框（30公分x30公分x20公分）於模框內發泡。在 -27- 200402395 (25) 以水性漿體注入模框後隨即在避免水分蒸發之狀態下保持 於60°C，作預硬化。實施例9至13中水泥係用普通波特蘭 水泥，用加熱至60°C之水，一面於60°C加溫一面攪拌以外 ，如同實施例1施行。並僅於實施例1 3二次投入生石灰， 在60°C攪拌1分鐘。 其次將預硬化體脫模，在壓熱器中於飽和水蒸氣環境 下以190°C高溫高壓熟化4小時後，得乾燥成形體（矽酸鈣 硬化體）。 所得成形體諸物性列於表3。又，實施例1 3得之矽酸 鈣硬化體的粉末X線圖如第1及第2圖。 實施例1 4 除用表1之原料，不用界面活性劑、消泡劑以外，如同 實施例9成形。所得成形體諸物性列於表3。 實施例5 除用表1之原料，不用界面活性劑、消泡劑以外，如同 實施例11成形。所得成形體諸物性列於表3。 比較例1、2 除不添加界面活性劑、粘度調整劑、消泡劑以外，各 如實施例4、1 3得成形體。所得成形體諸物性列於表4。 比較例3 -28- (26) · 200402395 用表2之原料，如同比較例2成形。所得成形體諸物性 列於表4。 比較例4、5 除不添加界面活性劑、消泡劑、粉碎紙漿以外’如同 實施例1 3成形。所得成形體諸物性列於表4 ° 比較例6 除不添加界面活性劑、消泡劑以外’如同實施例1 3成 形。所得成形體列於表4。 比較例7 除用表2之原料，不用粘度調整劑、鋁粉以外，如同實 施例4成形。所得成形體諸物性列於表4。 比較例8 自市售絕熱材用alc(hebeldAmmplatte:德國， HEBEL公司製）取樣測定諸物性。結果歹丨J於表4。 比較例9 於平均粒徑20微米左右之矽石51重量份、快硬波特蘭 水泥42重量份、生石灰5重量份、二水石膏2重量份之固體 成分加45°C之水78重量份、界面活性劑EMERL 20T(日本， 花王（股）製）0.5重量份、粘及調整劑甲基纖維素0.4重量份 -29-
I AW 200402395 (27) 及三聚氰胺系減粘劑0.4重量份、消泡劑烷基改質聚矽氧 油（日本，信越化學工業製）〇.4重量份、發泡劑金屬鋁粉 0· 12重量份，均勻混合2分鐘後，將該水性漿體注入模框， 於45 °C熟化至半硬化狀態。注入模框前水性漿體之溫度爲 4 3 °C °然後，將預硬化體脫模，於壓熱器中在飽和水蒸氣 環境下以180°C、10氣壓高溫高壓熟化4小時。乾燥後測定 諸物性，列於表4。 比較例1 0 自市售ALC吸音材（SIZUKAUTE ;日本，CRION(股） 製之無肋部取樣，測定諸物性。所得結果列於表4。 比較例1 1 採取市售之石棉（FOAMAT;日本，NICHIAS(股）製） ’測定諸物性。所得結果列於表4。因樣本無法保持形狀 ’無法測出彎曲強度、壓縮強度。鋸切性亦因有纖維牽扯 無法鋸斷而無法評估。 比較例1 2 取市售石棉（MATACE ;日本，旭玻纖製），測定諸物 性。所得結果列於表4。彎曲強度、壓縮強度因樣本無法 保持形狀而無法測定。鋸切性亦因有纖維牽扯無法鋸斷而 無法評估。 200402395 (28) £ 實施例5 00 20.9 48.8 1_ 69.8 46.5 11.7 10.8 878.5 〇 d 寸 〇 0.18 0.00 0.93 3.25 二 rn 實施例4 〇〇 20.9 48.8 69.8 46.5 11.7 10.8 878.5 〇 〇 1.14 〇 0.18 0.00 0.93 3.25 二· (N 實施例3 123.2 24.6 〇 〇 60.0 40.0 11.7 10.8 878.5 〇 〇 ON Τ-«Η 〇 Η 0.18 0.00 0.93 3.25 (N 〇 (N cn |實施例2 123.2 24.6 〇 60.0 40.0 卜 10.8 878.5 〇 〇 1.19 〇 0.18 0.00 0.93 3.25 (N 〇 CN cn 實施例1 123.2 24.6 〇 〇 60.0 40.0 11.7 10.8 878.5 〇 〇 1.19 CN 0.18 0.00 0.93 3.25 (N 〇 (N 原料 (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量％) (重量部） (重量部） (莫耳比） (重量比） (重量比） (重量％) (重量5) 一次 一次 行 一次 一次 一次 一次 水泥 生石灰 生石灰 矽石粉 矽煙 石膏 硫酸銘 紙漿粉 鋁粉 界面活性劑 粘度調整劑 消泡劑 Ca0/Si02 水個體比 CaO冰泥 氧化物換算(Al2〇3) 氧化物換算(S〇3) -31- 200402395 (29) (氅)一谳 實施例10 127.1 25.4 〇 〇 60.0 40.0 10.6 11.0 755.3 〇〇 <N Η 0.10 0.15 0.03 0.93 卜 (N (N 〇 (N (N r〇 實施例9 127.1 25.4 〇 〇 60.0 40.0 10.6 11.0 755.6 〇 〇 1.15 0.10 0.15 0.03 0.93 r- (N 〇 (N (N rn 實施例8 123.2 24.6 〇 〇 60.0 40.0 11.7 10.8 878.5 〇 c5 1.19 〇 0.18 0.28 0.93 3.25 (N 〇 (N rn 實施例7 123.2 24.6 〇 〇 60.0 40.0 11.7 10.8 878.5 ο ο 1.19 ο 0.18 0.28 0.93 3.25 (N 〇 CN i實施例6 123.2 24.6 〇 〇 60.0 40.0 11.7 10.8 878.5 ο ο 1.19 寸 0.18 0.28 0.93 3.25 (N 〇 (N rn 原料 i (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量％) (重量部） (重量部） (莫耳比） (重量比） (重量比） (重量％) (重量5) 一次 一次 ft 一次 一次 一次 一次 水泥 生石灰 生石灰 矽石粉 矽煙 石膏 硫酸銘 紙漿粉 鋁粉 界面活性劑 粘度調整劑 消泡劑 Ca0/Si02 水個體比 CaO/水泥 氧化物換算(Al2〇3) 氧化物換算(S03) -32- 200402395 (30) 81術 實施例15 127.0 25.4 〇 〇 60.0 40.0 11.1 23.0 1008.2 〇 〇 m Ο 0.21 0.00 0.93 rn (N 〇 寸 (N 實施例14 127.1 25.4 〇 〇 60.0 40.0 10.6 11.0 755.6 〇 d 1.15 ο 0.15 0.00 0.93 卜 (N (N 〇 (N CN rn 實施例13 ! 53.8 18.3 42.5 60.0 40.0 〇 On 寸 〇< 642.0 CN 0.98 0.10 0.13 0.02 0.93 卜 <N (N (N rn 實施例12 127.0 25.4 〇 〇 60.0 40.0 10.6 11.0 1089.9 ο ο 0.99 0.10 0.22 0.03 0.93 Ο — (Ν 〇 (N (N cn 實施例11 i 127.0 25.4 P 〇 60.0 40.0 r_ i ψ 4 23.0 1008.2 ο ο cn 0.10 0.21 0.03 0.93 CN 〇 寸 (N (N 寸· 原料 (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量％) (重量部） (重量部） (莫耳比） (重量比） (重量比） (重量％) (重量％) 一次 一次 ft 一次 一次 一次 一次 水泥 生石灰 生石灰 矽石粉 矽煙 石膏 硫酸銘 紙漿粉 鋁粉 界面活性劑 粘度調整劑 消泡劑 Ca0/Si02 水/固體比 CaO冰泥 氧化物換算(Al2〇3) 氧化物換算(S〇3) -33- 200402395 (31) ㈤谳 比較例7 I- 127.1 25.4 ρ 〇 100.0 〇 〇 寸 ON 11.0 765.3 〇 〇 〇 〇 〇 〇 0.93 00 (N 〇 (N ο cn 比較例6 53.9 18.2 42.5 70.0 30.0 〇 00 寸 cK 640.0 Ό 0.353 0.13 0.93 卜 (N (N s i比較例5 53.9 18.2 42.5 70.0 30.0 2 寸 640.0 〇 〇 0.353 0.13 0.93 00 (N (N o rn 比較例4 53.9 18.2 42.5 70.0 30.0 〇 〇〇 寸 640.0 〇 〇 0.477 0.13 0.93 00 (N CN 比較例3 53.8 18.2 42.6 60.0 40.0 寸 〇< 19.6 1229.6 〇 〇 0.744 〇 〇 0.93 〇 寸 CN (N 寸 比較例2 53.8 18.3 42.5 60.0 40.0 〇 os 寸 ON 642.0 (N 0.976 〇 〇 0.93 卜 CN r—Η (N (N rn |比較例1 61.8 20.9 48.8 69.8 46.5 11.7 10.8 878.5 〇 〇 1.140 〇 d 0.93 m cn (N TrT (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (重量部） (莫耳比） (重量比） (重量比） (重量％) (重量％) 一次 一次 Μ 一次 一次 一次 一次 Μ 水泥 生石灰 生石灰 矽石粉 矽煙 石膏 硫酸錦 紙漿粉 鋁粉 粘度調整劑 Ca0/Si02 水個體比 CaO/水泥 氧化物換算(Al2〇3) 氧化物換算(S03) 。％_ 鲴 旺苌迭M_^agl*fril黟is。昍赵鍥辁 一&黟isnm}figl ·Φ9ΜΙ^Ϊ$^:ϊ魏 -34· 200402395 (32) 實施例5 0.15 0.35 0.21 0.57 0.054 8·7χ 10·3 良好 實施例4 0.16 CN 寸· 0.36 0.20 0.57 0.055 8.3xl〇·3 良好 實施例3 0.15 0.33 0.15 0.44 0.053 1.3χ10·2 良好 1實施例2 [ 0.14 rn 0.33 0.14 0.38 0.052 1 .3xl〇·2 良好 實施例1 0.12 rn 0.32 0.13 0.31 0.048 6.1xl〇·3 良好 (克/立方公分） 牛頓/平方毫米 牛頓/平方毫米 1 瓦/米/K 平方米/小時/帕 目視 比重 得自粉末X線繞射 之 Ib/Ia 爾 X ^ 鑫 § 皿 ^ 彎曲強度 壓縮強度 導熱率 透氣率 鋸切性 -35- 200402395 (33) i實施例Η) 0.11 卜 rn 0.31 0.15 0.30 0.045 2.3xl〇'3 良好 實施例9 〇 卜 0.30 0.13 027 0.046 3.4xl0-3 良好 實施例8 0.11 寸 rn 0.33 0.16 0.37 0.046 Τ—Η X ΟΝ 良好 實施例7 0.16 m 0.32 0.14 0.39 0.055 1. 1 X ΙΟ'2 良好 實施例6 Η Ο rS 0.33 0.15 0.38 0.047 3.8χ 1〇'3 良好 (克/立方公分） 牛頓/平方毫米 牛頓/平方毫米 瓦/米/K I I 平方米/小時/帕 目視 比重 得自粉末X線繞射 之 Ib/Ia X & JK ^ 鑫 § 亚 ^ 彎曲強度 壓縮強度 導熱率 透氣率 鋸切性 -36- 200402395 (34) §oe漱 實施例15 0.082 0.32 0.073 0.12 0.041 4.0χ 10·3 良好 實施例14 ^•Η 〇 卜 rn 0.31 0.14 0.28 0.045 1 .8xl〇'3 良好 實施例13 < 〇 〇 0.34 0.15 0.35 0.045 6.5xl〇'4 良好 實施例12 0.094 rn 0.39 0.081 0.14 0.043 3.3xl〇·3 良好 實施例11 0.083 Ο 寸· 0.40 0.074 0.12 0.042 5.4x10° 良好 (克/立方公分） 牛頓/平方毫米 牛頓/平方毫米 瓦/米/Κ 平方米/小時/帕 目視 比重 得自粉末X線繞射 之 Ib/Ia 親 X ^ Μ 呑 尜 § 皿 ^ 碟：+ ·Ν 彎曲強度 壓縮強度 導熱率 透氣率 鋸切性 -37- i A Λ 200402395 (35) 比較例6 | 0.22 vq 寸 0.31 0.49 1.39 0.070 2.2χ 10'6 良好 比較例5 0.21 4.51 0.29 0.52 寸· 0.068 1 .8xl〇'6 良好 比較例4 0.14 4.25 0.33 j 0.27 0.75 0.054 9.8xl(T6 良好 i比較例3 r—^ 〇 4.22 0.342 0.13 0.23 0.045 1.9χ 1〇'5 良好 比較例2 i 0.11 0.33 0.14 0.31 ! 0.046 | j 1 . 1 X ΙΟ'4 1 良好 比較例1 1 0.11 〇 寸· 0.33 0.15 0.32 0.046 Η X m 良好 | (克/立方公分） 牛頓/平方毫米 牛頓/平方毫米 瓦/米/Κ 平方米/小時/帕 目視 比重 得自粉末X線繞射 之 Ib/Ia X ^ 鑫 § 皿 ί^Τ 彎曲強度 壓縮強度 導熱率 透氣率 鋸切性 -38- 200402395 f ^ 比較例12 0.020 1 1 1 1 0.04 0.15 無法切斷 比較例11 [ 0.024 1 1 1 1 1 0.042 1 0.13 ! I 無法切斷 比較例10 0.350 rn 0.44 0.440 T—^ 0.121 2.1χ10·2 良好 比較例9 ! i 0.380 寸 rn 0.35 0.420 1.30 0.132 9 Αχ 10'3 良好 比較例8 0.12 寸 寸· 0.35 0.17 0.51 0.043 1.5χ10'4 落粉多 比較例7 0.36 (N 寸· 0.29 ON 1-H 寸 0.106 l.lx 10-8 良好 (克/立方公分） 牛頓/平方毫米 牛頓/平方毫米 瓦/米/Κ 平方米/小時/帕 目視 比重 得自粉末X線繞射 之 Ib/Ia m 〇 ^ (N X g 鑫 g 皿 S 彎曲強度 壓縮強度 導熱率 透氣率 鋸切性 -39- 200402395 (37) 產業上之利用可能性 本發明之矽酸鈣硬化體因不僅質輕、強度高，且不燃 性，更兼具高絕熱性、高透氣性，可利用作有動態絕熱性 之要求的建築壁材（動態絕熱材）、吸音材等。 相對於習知動態絕熱材之並非完全以不燃性材料構成 ，本發明之矽酸鈣硬化體因具不燃性，並可係板狀，施工 簡便，並且易於確保動態絕熱技術所需之氣密性。 【圖式簡單說明】 第1、2圖係實施例13之矽酸鈣硬化體的粉末X線繞射數 據，及la、lb之算出方法的X線繞射圖。各圖中CPS表每秒之 計數。 第1圖：呈示實施例13之矽酸鈣硬化體的粉末X線繞射 數據，及la[雪矽鈣石之（220)面與（222)面二繞射尖峰所夾角 度範圍內繞射強度最低値]、lb[雪矽鈣石之（220)面的繞射尖 峰強度]的算出方法之X線繞射圖。 第2圖：呈示實施例13之矽酸鈣硬化體的粉末X線繞射 數據，及1(220)[雪矽鈣石之（220)面的繞射尖峰強度]、 1(002)[雪矽鈣石之（002)面的繞射尖峰強度]的算出方法之X 線繞射圖。 第3圖：用以測定本發明所定義之透氣率的裝置之一例 的槪略說明圖。 [圖號說明] -40· 200402395 (38) 1 :樣本 2 :附有橡膠之樣本架 3 :真空泵 4 :調壓閥 5 :調壓槽 6 :壓差計 7 :流量計