SU863673A1 - Способ термической обработки углеродистых аустенитных сталей - Google Patents
Способ термической обработки углеродистых аустенитных сталей Download PDFInfo
- Publication number
- SU863673A1 SU863673A1 SU782622833A SU2622833A SU863673A1 SU 863673 A1 SU863673 A1 SU 863673A1 SU 782622833 A SU782622833 A SU 782622833A SU 2622833 A SU2622833 A SU 2622833A SU 863673 A1 SU863673 A1 SU 863673A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- austenite
- steel
- steels
- temperature
- wear resistance
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
(54) СПОСОБ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ УГЛЕРОДИСТЫХ АУСТЕНИТНЫХ СТАЛЕЙ
1
Изобретение относитс к металлургии черных металлов, в частности к способам термической обработки металлов , и может быть использовано дл термической обработки заэвтектоидных сталей, преимущественно метастабильных углеродистых аустенитных сталей, например среднемарганцовистых сталей , содержащих 0,8-1,4% углерода; 5-9% марганца и другие компоненты.
Метастабильные углеродистые аустенитные стали значительно превосход т по износостойкости стабильные стали и вл ютс более экономичными из-за пониженного содержани в них стаби лизирующих аустенйт легирующих компонентов . Так, Метастабильные марганцовистые углеродистые стали с 5-9% марганца имеют износостойкость в услови х ударно-абразивного изнашивани в г,5-2,О раза выше, чем стабильные высокомарганцовистые стали, содержащие более 10% марганца (например .ст. 110 Г 13Л}. Однако недостаточна пластичность и в зкость метастабильных сталей ограничивает применение их в промышленности.
Существующие способы закалки Llj позвол ют получить необходимую в зJKOCTb и пластичность, только дл
стабильных сталей путем формировани аустенитной или аустенитно-карбидной структуры с устойчивым аустенитом . Наличие устойчивого аустени5 та обеспечивает необходимую в зкость и пластичность, но снижает износостойкость стали. Формирование же в качестве основы строени стали .неустойчивого аустенита известными
О способами термообработки хот и приводит к повышению износостойкости, но снижает в зкость и пластичность. Поэтому эти способы термообработки не обеспечивают необходимую в зкость
15 и пластичность метастабильных сталей , имеющих в качестве основы строени неустойчивый аустенйт.
Таким образом, извес гные способы термообработки не позвол ют получить
20 стали с необходик ым сочетанием пластичности , в зкости и износостойкости в услови х ударно-абразивного изнашивани . Мезвду тем наличие способа термообработки, обеспечивающего
25 повышение пластичности и в зкости метастабильных углеродистых сталей со структурой неустойчивого аустенита , позвол ет получить необходимое сочетание пластич/юсти, в зкости и износостойкости.
Наиболее близким к предлагаемому вл етс способ термической обработки углеродистых аустенитных сталей, преимущественно высокомарганцовистых , включающий двойной отжиг, второй из которых провод т при температуре , превышающей на 50-80°С температуру А, и закалку на аустенитнокарбидную структуру. При этом первый отжиг провод т при температуре на 100-1бО°С ниже А, а после второго отжига стальзакаливают на мартенситнокарбидную структуру. Этот способ термообработки позвол ет получить в углеродистых аустенитных стал х, преимущественно в высокомарганцовистых , аустенитно-карбидную структуру с метастабильной аустенитной основой. Получение метастабильной основы у высркомарганцовистых (стабильных) сталей обеспечивают за счет обеднени аустенита марганцем и углеродом, которое производ т в процессе термообработки путем перевода этих элементов в карбиды. Наличие метастабильного аустенита в основе строени стали повышает износостойкость за счет того, что метастабильный аустенит обеспечивает упрочнение поверхностных слоев стали в процессе изнашивани в значительно большей степени, чем стабильный, особенно с обогащением аустенита углеродом и обеднением марганцем. Это св зано с тем, что метастабильны аустенит при деформации подвергаетс не только наклепу, как это происходит со стабильным аустенитом, но и, в отличие от него, превращаетс частично в высокотвердую и износостойкую d -фазу, называемую мартенситом деформации, и тем полнее, чем больше в нем углерода и меньше марганца Наличие метастабильного аустенита обусловливает повышение твердости поверхностных слоев стали при деформации их в процессе изнашивани и этим повышает износостойкость стали 12.
Однако данный способ получени метастабильного аустенита, а также наличие в строении карбидов придает ей низкую пластичность и в зкость и этим не обеспечивает необходимое сочетание пластичности, в зкости и износостойкости стали дл условий ударно-абразивного изнашивани .
Цель изобретени - повышение платичнс сти и в зкости стали в сочетании с износостойкостью дл условий ударно-абразивного изнашивани .
Эта цель достигаетс тем, что согласно способу, включающему изотермический отжиг,который провод т при температуре на 100-1бО°С ниже температуры А и закалку, сталь после изотермического отжига охлаждают до температуры окружак цей сред со скоростью 150-200 град/ч в район
температур 350-200°С, затем сталь нагревают под закалку до температуры А с-1(350-450)° С со Скоростью 1801200 град/мин, а закалку стали провод т в период первичной рекристаллизации аустенита.
Изотермический отжиг при температуре на 100-160°С ниже AC-I обеспечивает распад аустенита на oL-фазу и карбиды. Охлаждение до температуры окружакицей среды обеспечивает даль.нейшее превращение нераспавшегос обедненного углеродом и марганцем остаточного аустенита в бейнит и мартенсит. При этом бейнитное превращение достигаетс за счет снижени скорости охлаждени до 150-200 град/ч в области температур промежуточного превращени 350200 0 . 5олее низка скорость охлаждени не приводит к существенному повышению количества бейнита, но значительно увеличивает продолжительность термообработки.
При температуре выше 350°С, а также в области температур мартенситного превращени ниже 200°С скорость охлаждени не лимитируетс . Распад аустенита в процессе изотермического отжига, а также превращение нераспавшегос остаточного аустенита в бейнит и мартенсит при охлаждении стали до температуры окружающей среды позвол ет осуществить полную фазовую перекристаллизацию первичных зерен аустенита путем обратного превращени этих продуктов распада бейнита и мартенсита в аустенит при дальнейшем нагреве под закалку , т.е. по схеме аустенит - продукты распада (oL-фаза и карбиды) + + бейнит + мартенсит - аустенит.
Ускоренный нагрев сгтали под закалку со скоростью не менее 180 град/мин до температуры A.j. + н- (350-450) С позвол ет избежать протекани вышеуказанного обратного фазового превращени при температуре АС АС, и тем самым осуществить его в области надкритических температур стабильного состо ни аустенита . Это обусловливает протекание первичной рекристаллизации аустенита наличие которой позвол ет разрушить структурную наследственность, т.е. ориентированную кристаллизацию аустенитных зерен по отношению к первичному зерну, и получить мелкокристаллический излом с высокой степенью измельчени первичного аусте .нитного зерна (на пор док выше исходного ) . Это приводит к рафинировке структуры и повышению механических свойств, в том числе пластичности и в зкости сталей. Однако нагрев со скоростью более 1200 град/мин приводит к образованию микротрещин в местах концентратов напр жений издели .
Закалку стали провод т в период первичной рекристаллизации аустенита , что обеспечивает получение мелкокристаллического излома и измельчение аустенитных зерен и этим улучшение механических свойств стали. Вьщержку стали перед закалкой при температуре А, + (350-450) С oijpaничивают продолжительностью периода первичной рекристаллизации. Дальнейшее увеличение ее приводит к собирательной рекристаллизации аустенита , вызывающей укрупнение аустенитных зерен.
Закалка заэвтектоидных сталей по предлагаемому способу термообработки обеспечивает, в зависимости от химсостава стали и продолжительности нагрева ее под закалку, получение структур на основе аустенита или мартенсита как без карбидов, так и при наличии незначительных количеств карбидной фазы.
Пример осуществлени способа. Берут , например, метастабильную аусте-
Предлагаемый 10,6
Известный 5,0
Обработанна предлагаемым способо сталь по сравнению с известным имеет более чем в два раза выше пластичность и в зкость. При этом предлагаемый способ несколько повьииает износостойкость стали в услови х ударно-абразивного изнашивани , несмотр на отсутствие карбидной фазы (или незначительное содержание ее) в строении стали. Наличие карбидной фазы хот и снижает пластичность и в зкость стали, но увеличивает износостойкость ее.-Однако образование карбидов в значительной степени обедн ет аустенитную основу углеродом, что снижает износостойкость стали. Поэтому образование карбидов известным способом не приводит к значительному повышению износостойкосГти стали. Износостойкость стали определ етс в основном свойствами аустенита, представл ющего основу (более 90%) в строении стали. Предлагаемый способ термообработки обеспечивает повышение износостойкости как за счет получени метастабильного аустенита, обогащенного углеродом, так и определенных
нитную углеродистую сталь, со|1ержащую , вес.%:
1,2 1,2 7,0 2,0 Остальное
и подвергают ее изотермическому отжигу при 570°С 5 ч при распаде аустенита на с1-фазу и карбиды. Затем сталь охлаждают в печи до 200°С со скоростью 180 град/ч и в дальнейшем на воздухе до температуры окружающей среды дл превращени нераспавшегос аустенита в бейнит и мартенсит . Затем дл обеспечени обратного фазового превращени продуктов распада аустенита, бейнита и мартенсита в аустенит, сталь нагревгиот со скоростью 200 град/мин до , выдерживают 3 мин и закаливают в воде н аустенитную структуру.
Результаты термообработки приведены в таблице.
14,5 1,06 Мелкозерниста
аустенитна
7,1 1,00 Мелкозерниста
аустенитнокарбидна
40 условий его формировани . Наличие такого аустенита: в строений стали обеспечивает образование мартенсита в поверхностных сло х стали при деформации их в процессе изнашивани . от действи динамических нагрузок, что повышает твердость поверхностных слоев и этим увеличивает износостойкость стали при абразивном изнашивании .
Таким образом, предлагаемый способ термообработки обеспечивает увеличение пластичности и в зкости в два и более раза в сочетании с износостойкостью стали дл условий ударно-абразивного изнашивани , т.е. позвол ет получить необходимое соетание пластичности, в зkocти и износостойкости.
60
Claims (1)
- Формула изобретениСпособ термической обработки углеродистых аустенитных сталей, преимущественно метастабильных, вклю65каннйий изотермический отжиг при температуре на 100-160 С ниже АС, и закалку, отличающнйс тем, что, с целью повышени пластич ,ности и в зкости при сохранении износостойкости в услови х ударноабразивного изнашивани , сталь после изотермического отжига охлаждают в интервале температур 350-200°С,со скоростью 150-200 град/ч и нагревают под закалку со скоростью 1801200 град/мин до температуры на 350-450 С вьиде АС . Источники информации-, прин тые во внимание рри экспертизе 5 ГОСТ 2176-67. орское свидетельство СССР №444819, кл. С 21 D 1/78, 1973.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU782622833A SU863673A1 (ru) | 1978-05-31 | 1978-05-31 | Способ термической обработки углеродистых аустенитных сталей |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU782622833A SU863673A1 (ru) | 1978-05-31 | 1978-05-31 | Способ термической обработки углеродистых аустенитных сталей |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU863673A1 true SU863673A1 (ru) | 1981-09-15 |
Family
ID=20767691
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU782622833A SU863673A1 (ru) | 1978-05-31 | 1978-05-31 | Способ термической обработки углеродистых аустенитных сталей |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU863673A1 (ru) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2640702C1 (ru) * | 2016-12-09 | 2018-01-11 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Способ деформационно-термической обработки аустенитных коррозионностойких сталей |
RU2656912C1 (ru) * | 2017-09-26 | 2018-06-07 | Акционерное общество "Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" АО "НПО "ЦНИИТМАШ" | Способ термической обработки литых деталей из высокомарганцовистых сталей |
CN115261600A (zh) * | 2021-04-30 | 2022-11-01 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种退火炉张力的人工智能自动控制方法 |
-
1978
- 1978-05-31 SU SU782622833A patent/SU863673A1/ru active
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2640702C1 (ru) * | 2016-12-09 | 2018-01-11 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Способ деформационно-термической обработки аустенитных коррозионностойких сталей |
RU2656912C1 (ru) * | 2017-09-26 | 2018-06-07 | Акционерное общество "Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" АО "НПО "ЦНИИТМАШ" | Способ термической обработки литых деталей из высокомарганцовистых сталей |
CN115261600A (zh) * | 2021-04-30 | 2022-11-01 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种退火炉张力的人工智能自动控制方法 |
CN115261600B (zh) * | 2021-04-30 | 2023-07-07 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种退火炉张力的人工智能自动控制方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US20080017284A1 (en) | Steel for oil well pipe excellent in sulfide stress cracking resistance and method for producing seamless steel pipe for oil well | |
KR910003515B1 (ko) | 강부품의표면경화방법 | |
JPH0156124B2 (ru) | ||
JP5264031B2 (ja) | 下部ベイナイト組織の表面を有する転がり軸受鋼と転がり軸受部品およびその製造方法 | |
SU863673A1 (ru) | Способ термической обработки углеродистых аустенитных сталей | |
JPH05320749A (ja) | 超高強度鋼の製造方法 | |
US2516125A (en) | Alloy steel | |
JPH039168B2 (ru) | ||
JPS616249A (ja) | 被削性の優れた高強度球状黒鉛鋳鉄 | |
CN108060353B (zh) | 一种盾构机盘形滚刀刀圈合金 | |
JP2768062B2 (ja) | 高強度強靭鋼の製造方法 | |
US3826694A (en) | Thermal treatment of steel | |
US3563813A (en) | Controlling fracture toughness of high-strength stainless steels | |
US3502514A (en) | Method of processing steel | |
JPH04124217A (ja) | 焼鈍軟化性に優れた強靭歯車用鋼の製造方法 | |
JPS6286125A (ja) | 高強度高靭性熱間圧延鋼材の製造方法 | |
US3704183A (en) | Method for producing a low-cost hypereutectoid bearing steel | |
JPH0217608B2 (ru) | ||
JPS63161117A (ja) | 高強度高靭性熱間圧延鋼材の製造方法 | |
JPS6137333B2 (ru) | ||
JPH0533283B2 (ru) | ||
CN111876564B (zh) | 六角合金工具钢s2的球化退火工艺 | |
JPH0533301B2 (ru) | ||
JPH10183296A (ja) | 高周波焼入れ用鋼材及びその製造方法 | |
JPH0576522B2 (ru) |