SU1648582A1 - Узел валков прокатной клети кварто - Google Patents
Узел валков прокатной клети кварто Download PDFInfo
- Publication number
- SU1648582A1 SU1648582A1 SU884661143A SU4661143A SU1648582A1 SU 1648582 A1 SU1648582 A1 SU 1648582A1 SU 884661143 A SU884661143 A SU 884661143A SU 4661143 A SU4661143 A SU 4661143A SU 1648582 A1 SU1648582 A1 SU 1648582A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- ridges
- rolls
- smooth
- hardness
- bandages
- Prior art date
Links
Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к черной металлургии и может быть использовано при производстве листового и полосового проката с рифленой поверхностью. Цель - повышение срока службы валков. Узел содержит опорные и рабочие валки, один из которых рифленый и выполнен сборным, состо щим из оси с расположенными на ней гладкими бандажами с винтовыми гребн ми. Диаметр гладких бандажей на 30 - 50% высоты гребней превышает диаметр бандажей с гребн ми , а твердость их составл ет 0,7 - 0,9 твердости бочек гладкого рабочего и опорного валков. Поверхность бандажей с гребн ми выполнена с упрочненным поверхностным слоем. Толщина упрочненного сло гребней с одним направлением уклона в 1,3 - 1,6 раза превышает толщину упрочненного сло граней другого направлени уклона. 1 з.п.ф-лы, 2 ил.
Description
Изобретение относитс к черной металлургии и может быть использовано при производстве полосового и листового проката с рифленой поверхностью.
Целью изобретени вл етс повышение срока службы валков.
Узел валков прокатной клети кварто содержит опорные и рабочие валки, один из которых рифленый и выполнен сборным, состо щим из оси с расположенными на ней гладкими бандажами и бандажами с винтовыми гребн ми. Диаметр гладких бандажей превышает диаметр бандажей с гребн ми на 30 - 50% высоты гребней, твердость их составл ет 0,7 - 0,9 твердости бочек гладкого и опорного валков. Поверхность бандажей с гребн ми выполнена с упрочненным поверхностным слоем, причем толщина упрочненного сло граней гребней с одним направлением уклона в 1,3 - 1,6 раза превышает толщину упрочненного сло граней другого направлени уклона.
Выполнение гладких бандажей с диаметром на 30 - 50% высоты гребней превышающим диаметр бандажей с гребн ми предотвращает контакт гребней с гладким рабочим валком при прокатке тонких рифленых полос, когда дл получени требуемой толщины основани валки необходимо сводить в забой. Более низка твердость гладких бандажей относительно гладкого рабочего и опорного валков способствует повышению срока службы валков, поскольку в процессе прокатки полосы контакт рифленого валка с гладким и опорным валками осуществл етс гладкими бандажами, а так
О
4 00
ел
00
ю
как их твердость ниже, то износ контактирующих с ними валков в местах контакта практически отсутствует.
При прокатке полос с рифленой поверхностью в виде пересекающихс шевронных канавок различные нагрузки воспринимают и грани реборд. Грани реборд , первыми вступившие в контакт с мв таллом в очаге деформации, воспринимают нагрузки в 1,3 -1,6 раза больше, чем грани с другим направлением уклона.
Выбор граничных параметров обусловлен следующим. Изготовление гладких бандажей с диаметром, превышающим диаметр бандажей с гребн ми менее чем на 30% высоты гребней, нежелательно, поскольку в процессе прокатки гладкие бандажи изнашиваютс быстрее по сравнению с рифлеными бандажами, имеющими упрочненный поверхностный слой. Это приводит к тому, что по мере износа гладких бандажей во взаимодействие с опорным валком и гладким рабочим (при отсутствии полосы в очаге деформации) вступают грани рифленых бандажей. В св зи с этим увеличиваетс интенсивность их износа и уменьшаетс срок службы рифленого валка. Выполнение гладких бандажей с диаметром, превышающим диаметр бандажей с гребн м на 50% высоты гребней, не позвол ет получать с помощью предлагаемого узла рифленые полосы общей толщиной до 3,5 мм и толщиной основани до 1,8 мм, поскольку зазор между вершинами гребней и гладким валком, который равен сумме разницы радиусов бандажей и пружины клети, более 1,8 мм.
Использование гладких б ндажей с твердостью более 0,9 твердости гладкого рабочего и опорного валков приводит к преждевременному износу последних на участках взаимодействи с гладкими бандажами . Если твердость бандажей менее 0,7 твердости валков, то гладкие бандажи изнашиваютс интенсивнее бандажей с гребн ми , что приводит к сокращению срока службы рифленого валка вследствие указанных причин.
В процессе прокатки грани гребней, вступающие первыми в контакт с металлом и имеющие одно направление уклона, воспринимают нагрузки в 1,3 - 1,6 раза больше, чем грани с другим направлением уклона, поэтому толщина упрочненного сло первых граней в 1,3 - 1,6 раза больше толщины аналогичного сло последних. Если соотношение толщин меньше, то это приводит к уменьшению срока службы рифленого валка за счет более быстрой выработки упрочненного сло граней, первыми вступающих в контакт с металлом. Выполн ть толщины
с большим соотношением нецелесообразно , поскольку раньше вырабатываетс упрочненный слой граней с другим направлением уклона.
На фиг.1 изображен предлагаемый узел
валков; на фиг.2 - сечение А - А на фиг. 1,
Узел валков содержит два рабочих валка: рифленый 1 и гладкий 2, а также два опорных валка 3. Рифленый валок выполнен
0 сборным. Он состоит из оси 4 и расположенных на ней гладких бандажей 5 и бандажей 6 с винтовыми гребн ми 7. Твердость гладких бандажей составл ет 0,7 - 0,9 твердости бочек гладкого рабочего и опорного валков.
5 Диаметр гладких бандажей на 30 - 50% высоты гребней превышает диаметр бандажей с гребн ми, Бандажи с гребн ми выполнены с упрочненным поверхностным слоем. Толщина упрочненного сло грани 8 в 1,3 - 1,6
0 раза превышает толщину упрочненного сло грани 9.
В процессе прокатки в клети ее деформаци осуществл етс -рабочими валками, которые привод тс во вращение от элект5 родвигателей. Крут щий момент опорным валкам передаетс рабочими валками через поверхности контакта. У гладкого рабочего валка такой поверхностью вл етс вс поверхность бочки, у рифленого - поверхность
0 гладких бандажей, поскольку их диаметр превышает диаметр бандажей с гребн ми. Вследствие этого гребни не контактируют с опорным валком, а при прокатке полос толщиной до 3,5 мм и с гладким рабочим вал5 ком. Вследствие отсутстви контакта повышаетс срок службы гребней и рабочего гладкого и опорного валков В результате взаимодействи валков на участках контакта они подвергаютс износу. Поскольку
0 твердость гладких бандажей ниже твердости бочек контактирующих с ними валков, то в основном износу подвергаютс гладкие бандажи, а они проще и дешевле в изготовлении , чем валки Деформаци полосы со
5 стороны рифленого валка осуществл етс винтовыми гребн ми. Грани гребней при этом воспринимают различные по величине нагрузки. Более интенсивные нагрузки испытывают грани, первыми вступающие в
0 контакт с прокатываемой полосой и имеющие одно направление уклона. Этими гран ми гребни внедр ютс в металл и сообщают движение полосе. Наличие на поверхности рифленых бандажей упрочненно5 го сло и то, что его толщина на вступающих первыми в контакт с металлом гран х превышает толщину упрочненного сло граней с другим направлением уклона, способствует повышению срока службы рифленого валка .
Предлагаемый узел используетс дл нанесени на полосу рифлени в виде пересекающихс систем параллельных канавок. Как показали данные расчетов дл получени на непрерывном штрипсовом стане 300 полос толщиной 2,8 мм с односторонним квадратным рифлением глубиной 1,4 мм, предлагаемый узел валков имеет диаметр бочки опорных валков 480,0 мм, материал - чугун с отбеленным слое, твер- дость HS 67; диаметр бочки гладкого рабочего валка 266,0 мм, длину 500,0 мм, материал - чугун с отбеленным слоем, твердость HS 67; диаметр гладких бандажей рифленого валка 273,1 мм, длину 95 мм, материал сталь 5ХНМ, твердость HRC40; диаметр рифленых бандажей 272,5 мм, длину 168 м, материал - сталь 5ХНМ, твердость HRC65, высоту винтовых гребней 1,7 мм, угол подъема винтовой линии 45е. Один бан- даж выполн етс с правым направлением нарезки гребней, другой - с левым. Толщина упрочненного сло граней, имеющих одно направление уклона, 0,5 - 0,6 мм, граней с другим направлением уклона 0,35 - 0,4 мм.
В результате увеличени срока службы валков сокращаетс расход валков на производство полосового проката с рифленой поверхностью. Предлагаемый узел валков позвол ет снизить себестоимость рифленых полос.
Claims (2)
1.Узел валков прокатной клети кварто, содержащий опорные и рабочие валки, один из которых имеет гладкие бандажи с винтовыми гребн ми, отличающийс тем, что, с целью повышени срока службы валков , гладкие бандажи выполнены с диаметром на 30 - 50% -выше высоты бандажей с гребн ми и твердостью, равной 0,7 - 0,9 твердости контактирующих с ними валков.
2.Узел поп.1,отличающийс тем, что бандажи с гребн ми выполнены с упрочненным поверхностным слоем их боковых граней, причем толщина упрочненного сло с одним направлением уклона в 1,3 - 1,6 раза больше толщины упрочненного сло граней другого направлени уклона.
Фиг.1
А -А
Фиг. 2.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU884661143A SU1648582A1 (ru) | 1988-12-12 | 1988-12-12 | Узел валков прокатной клети кварто |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU884661143A SU1648582A1 (ru) | 1988-12-12 | 1988-12-12 | Узел валков прокатной клети кварто |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1648582A1 true SU1648582A1 (ru) | 1991-05-15 |
Family
ID=21433574
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU884661143A SU1648582A1 (ru) | 1988-12-12 | 1988-12-12 | Узел валков прокатной клети кварто |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1648582A1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2629579C2 (ru) * | 2015-11-27 | 2017-08-30 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова Российской академии наук (ИМЕТ РАН) | Листопрокатная клеть |
-
1988
- 1988-12-12 SU SU884661143A patent/SU1648582A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР Ns 604597, кл. В 21 В 1/38, 1976. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2629579C2 (ru) * | 2015-11-27 | 2017-08-30 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова Российской академии наук (ИМЕТ РАН) | Листопрокатная клеть |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0188113B1 (en) | Rolled plate sectional profile control rolling method and rolling mill | |
US4969346A (en) | Apparatus for producing cold roll-formed structures | |
JPS6051921B2 (ja) | 形状制御圧延方法 | |
SU1648582A1 (ru) | Узел валков прокатной клети кварто | |
RU2006299C1 (ru) | Способ прокатки полос | |
JPS636282B2 (ru) | ||
SU1547896A1 (ru) | Прокатный валок | |
SU1570806A1 (ru) | Способ прокатки | |
RU2043797C1 (ru) | Опорный валок листопрокатного стана | |
SU1061861A1 (ru) | Способ прокатки полос | |
JPS62151203A (ja) | 板材の圧延方法 | |
SU1181738A1 (ru) | Валок профилегибочного стана | |
RU2029650C1 (ru) | Рабочий валок для изготовления сложных периодических профилей | |
SU1328016A1 (ru) | Рабочий валок черновой листопрокатной клети | |
SU1268224A1 (ru) | Четырехвалкова система | |
SU1278089A1 (ru) | Способ производства периодических профилей | |
SU719716A1 (ru) | Способ производства листового проката | |
SU1371726A1 (ru) | Валок прокатной клети | |
RU60010U1 (ru) | Валок толстолистового стана | |
JPH0824919A (ja) | ロールシフトとロールベンドを併用した圧延方法と圧延機 | |
SU524579A1 (ru) | Валок дл прокатки рифленного листа | |
SU624665A1 (ru) | Способ получени листового проката | |
SU793689A1 (ru) | Способ продольной прокатки клиновидныхпОлОС | |
RU2113306C1 (ru) | Гнутый швеллерный профиль | |
SU1558544A1 (ru) | Клеть стана продольной периодической прокатки |