SU1585346A1 - Способ охлаждени двутавровых профилей в линии прокатного стана - Google Patents
Способ охлаждени двутавровых профилей в линии прокатного стана Download PDFInfo
- Publication number
- SU1585346A1 SU1585346A1 SU884609708A SU4609708A SU1585346A1 SU 1585346 A1 SU1585346 A1 SU 1585346A1 SU 884609708 A SU884609708 A SU 884609708A SU 4609708 A SU4609708 A SU 4609708A SU 1585346 A1 SU1585346 A1 SU 1585346A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- cooling
- zone
- profile
- shelf
- wall
- Prior art date
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к металлургии, а именно к способам обработки двутавровых профилей в процессе прокатки. Цель изобретени - уменьшение короблени балки и повышение механических свойств металла путем более равномерного охлаждени профил . Способ включает подачу воды на середину полок двутавра цилиндрическими стру ми, диаметр которых равен 0,2-0,3 суммы толщины стенки двутавра и удвоенного радиуса сопр жени полки со стенкой. Изобретение позвол ет уменьшить коробление балок в 1,5-2,0 раза. 3 ил., 1 табл.
Description
Изобретение относитс к черной металлургии, в частности к охлаждению и термической обработке двутавровых профилей в процессе прокатки.
Цель изобретени - уменьшение короблени балки и повышение механичес-f ких свойств металла за счет более равномерного охлаждени профил .
На фиг. 1 показан график зависимости плотности теплового потока от отношени диаметра натекающих струй воды к ширине зоны охлаждени ; на фиг. 2 - профиль зоны сочленени двутавра; на фиг. 3 - устройство дл осуществлени предлагаемого способа. Обработке подвергали двутавровый профиль из стали 09Г2С.
На фиг. 1 показан экспериментальный график зависимости плотности теплового потока (при подаче цилиндри (Л
с
ческих струй воды по центру полки) на краю зоны интенсивного охлаждени от отношени диаметра натекающих струй воды df к ширине зоны интенсив- ,ного охлаждени l,q f С-). Максимальное значение плотности отводимого теплового потока в центре полки при прин том в эксперименте расходе воды составило 10,5-10 Вт/м2 при любой величине отношени в пределах от 0,05 до 1,0.
Анализ сортамента стальных гор че- катанных двутавровых балок от профил №-10Б1 до N 70Ш5 показал, что отношение толщины самой массивной части балки к толщине полки составл ет ,4, следовательно, и плотность теплового потока при охлаждении от центра полки до кра зоны интенсив;л
эо in
:
ного охлаждени должна уменьшитьс в 1.,-2,4 раза.
Следовательно, уменьшив величину в 1,4-2, раза, дл кра зоны интенсивного охлаждени получим значение t,3-7,5-10 Вт/м2. График на фиг. 1 справедлив дл цилиндрических струй воды.
На фиг. 2 изображен профиль зоны сочленени двутавра W 50Ш1 (лини 1) с нанесенными на нем лини ми 2 распределени теплового потока охлаждени при отношении в пределах от 0,05 до 1,0 и при фиксированном значении расхода охлаждающей воды, рассчитанными на основе фиг. 1.
Заштрихованна на фиг.. 2 зона - экспериментально определенное распределение
е
соба избирательного охлаждени дву- тавровых профилей в линии прокатного 1 стана. К раздающим коллекторам 1, ук- репленным на раме 2, осуществл етс подвод воды 3 через регулировочные вентили 4. Водоподводы перемещаютс в вертикальной плоскости при помощи механизмов 5 дл установлени вод ных сопел 6 по центру полок двутавра 7. Диаметр натекающих струй воды устанавливаетс в зависимости от но мера охлаждаемого профил из услови 0,2-0,3. Цилиндричность струй воды и ее расход регулируетс венти - л ми Ц,
Проводили охлаждение двутавра If 50Ш1 при фиксированном значении расхода охлаждающей воды и различных
10
15
отводимого теплового потока, обеспечи-2() диаметрах натекающих струй воды.
вающее достижение поставленных целей. Уменьшение отводимого теплового потока с кра зоны интенсивного охлаждени в 1,А-2,4 раза соответствует знаосуществл емое на устройстве, изображенном на фиг. 3. Ширина зоны сочленени этого профил 1 S + 2г составл ет 63 мм. Профиль зоны сочл
чени м отношени в пределах 0,2-2$ нени этого двутавра изображен на
0,3. Изображенные на фиг. 2 кривые тождественны дл любых профилей дву-тавров от № 10 до № 70. Толщина.самой массивной масти балки определ лась, как диаметр вписанной в зону сочленени окружности (лини 3) .
Ширина зоны интенсивного охлаждени 1 прин та равной сумме толщины стенки двутавра S и удвоенного радиуса сочленени стенки с полкой г. Если 1 S -f 2г, то высокоинтенсивному
охлаждению подвергаютс менее массивные элементы профил - периферийные части полок, что приводит к их переохлаждению . Если 1 S 2г, интенсивному охлаждению подвергаютс не все сочленени .
Если диаметр натекающих струй воды близок к ширине зоны интенсивного охлаждени ( 0,3), одинаковому . отводимому тепловому потоку подвергаютс разномассивные части профил , что создает градиент температур по ширине полки. С другой стороны, при очень узкой струе воды ( Q,2) массивные части профил охлаждаютс
i недостаточно. И в том .и другом случае увеличиваютс остаточные напр жени в металле, что приводит к короблению балки, падению механических свойств. Все это сн р1жает эффективность охлаждени .
На фиг. 3 изображено устройство дл осуществлени предлагаемого спо30
35
40
45
50
фиг. 2. При движении готового двута ра, имеющего температуру , по рольгангам прокатного стана из вод ных сопел б (фиг.З) подавали на середины полок двутавра цилиндрически струи воды, при этом насадки сопел мен ли от диаметра 6,3 мм (dj,/l P, до 25,2 мм ( 0,4).
В таблице приведены механические свойства, определенные по вырезанны из двутавровой балки темплетам (ста 09Г2С), причем темплеты вырезали из кра полки (на рассто нии 1/6 от кра а, и из середины полки двутав ров б) - охлажденных согласно предлагаемому и известному способам. В таблице приведены также данные по кривизне стенки двутавра f в зависи мости от способа охлаждени , что ха рактеризует величину короблени бал ки. Кроме того, в таблице указаны свойства двутавра после обработки по известному способу (охлаждение двутавра с помощью струй воды, направл емых на внешние поверхности и нижние части внутренних поверхносте полок).
Таким образом, предлагаемый спо- соб охлаждени двутавровых профилей (примеры 2-4) позвол ет по сравнени с известным увеличить предел прочно ти в середине полки на 1,5%, предел прочности на краю полки на 7%, преосуществл емое на устройстве, изображенном на фиг. 3. Ширина зоны сочленени этого профил 1 S + 2г составл ет 63 мм. Профиль зоны сочле0
5
0
5
0
фиг. 2. При движении готового двутавра , имеющего температуру , по рольгангам прокатного стана из вод ных сопел б (фиг.З) подавали на середины полок двутавра цилиндрические струи воды, при этом насадки сопел мен ли от диаметра 6,3 мм (dj,/l P,l) до 25,2 мм ( 0,4).
В таблице приведены механические свойства, определенные по вырезанным из двутавровой балки темплетам (сталь 09Г2С), причем темплеты вырезали из кра полки (на рассто нии 1/6 от кра а, и из середины полки двутавров б) - охлажденных согласно предлагаемому и известному способам. В таблице приведены также данные по кривизне стенки двутавра f в зависимости от способа охлаждени , что характеризует величину короблени балки . Кроме того, в таблице указаны свойства двутавра после обработки по известному способу (охлаждение двутавра с помощью струй воды, направл емых на внешние поверхности и нижние части внутренних поверхностей полок).
Таким образом, предлагаемый спо- соб охлаждени двутавровых профилей (примеры 2-4) позвол ет по сравнению с известным увеличить предел прочности в середине полки на 1,5%, предел прочности на краю полки на 7%, предел текучести в середине полки на 2%, предел текучести на краю полки на 11 и относительное удлинение и ударную в зкость на 5-10%; снизить разброс механических свойств на краю полки и в ее середине с 7-12 до за счет этого уменьшить коробление балки в 1,7-2,5 раза.
Отклонение от предлагаемых пределов отношени диаметра натекающих струй к ширине зоны интенсивного охлаждени , принимаемой равной зоне сочленени , .приводит к значительному ухудшению всех параметров (примеры 5 и 6),
ниже б нижнего предела
0,40 а 310 Выше верхнего б 350 предела
-
15853 6
Claims (1)
- .Формула изобретени Способ охлаждени двутавровых профилей в линии прокатного стана, вклю- чающий подачу оды на внешние поверхности полок двутавра, отличающий с тем, что, с целью уменьшени короблени балки и позышени механических свойств металла путем более рав- номерного охлаждени профил , подачу воды осуществл ют на середину полок двутавра в зону интенсивного охлаждени цилиндрическими стру ми, диаметр которых составл ет 0,2-0,3 ши- Рины этой зоны, а ширину зоны интенсивного охлаждени пр инимают- равной сумме толщины стенки двутавра и удвоенного радиуса сопр жени полки со стенкой.3730 360,700,6 0,692,5о-,10,360,40fio -BT/MM30 25 20 15 100, о.г о. qd 0,9,0 fФав.10 5 10 15 20 25 30 MMФаг.г50 MHV4мП|.J
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU884609708A SU1585346A1 (ru) | 1988-08-22 | 1988-08-22 | Способ охлаждени двутавровых профилей в линии прокатного стана |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU884609708A SU1585346A1 (ru) | 1988-08-22 | 1988-08-22 | Способ охлаждени двутавровых профилей в линии прокатного стана |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1585346A1 true SU1585346A1 (ru) | 1990-08-15 |
Family
ID=21411272
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU884609708A SU1585346A1 (ru) | 1988-08-22 | 1988-08-22 | Способ охлаждени двутавровых профилей в линии прокатного стана |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1585346A1 (ru) |
-
1988
- 1988-08-22 SU SU884609708A patent/SU1585346A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Патент US № 37б5б60 кл. С 21 D 1/62, 1973. Nippon Steel Technical Report 1980, № 16, p.125. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6054095A (en) | Widthwise uniform cooling system for steel strip in continuous steel strip heat treatment step | |
BG60451B1 (bg) | Метод и инсталация за получаване на кангали от стоманена лента | |
US3420083A (en) | Roller pressure high intensity quench systems | |
CN109097534B (zh) | 极薄精密不锈钢带光亮退火工艺 | |
US3837790A (en) | Method and apparatus for heating metallic strip | |
EP0216434B1 (en) | Method and apparatus for the treatment of steel wires | |
SU1585346A1 (ru) | Способ охлаждени двутавровых профилей в линии прокатного стана | |
JPH10249429A (ja) | 鋼板の冷却装置及び方法 | |
US5628447A (en) | Method of manufacturing internally grooved tubes for heat exchangers | |
US4060428A (en) | Process for forming ferrous billets into finished product | |
JPH08241B2 (ja) | 固体金属の酸化を防止する方法及び装置 | |
JP3460583B2 (ja) | 厚鋼板の製造装置及び厚鋼板の製造方法 | |
US3783043A (en) | Treatment of hot-rolled steel rod | |
KR100507573B1 (ko) | 제어압연을 포함하는 선재의 냉각방법 및 장치 | |
ITTO940057A1 (it) | Metodo ed apparecchiatura per raffreddare pezzi in lavorazione. | |
RU2068450C1 (ru) | Способ прокатки труб с термомеханической обработкой | |
CA2111760A1 (en) | Rod cooling apparatus | |
JPS6013411B2 (ja) | 鋼材製造設備列及びその設備列の操作方法 | |
JPS62144812A (ja) | 線材、棒鋼の圧延方法 | |
SU1421430A1 (ru) | Способ производства проката из малоперлитной стали | |
RU2116849C1 (ru) | Участок охлаждения катанки | |
JP2001219213A (ja) | H形鋼の冷却方法 | |
Betev et al. | Heat treatment of large-scale rolling machine rolls by high-power gas dynamic laser at Cherepovetz Metallurgy Work | |
JPS58120745A (ja) | 高張力冷延鋼帯の連続熱処理方法 | |
JPS6045253B2 (ja) | 熱間圧延線材の冷却制御方法 |