SU1548222A1 - Способ непрерывной термической обработки холоднокатаной полосы из малоуглеродистой стали - Google Patents
Способ непрерывной термической обработки холоднокатаной полосы из малоуглеродистой стали Download PDFInfo
- Publication number
- SU1548222A1 SU1548222A1 SU884461230A SU4461230A SU1548222A1 SU 1548222 A1 SU1548222 A1 SU 1548222A1 SU 884461230 A SU884461230 A SU 884461230A SU 4461230 A SU4461230 A SU 4461230A SU 1548222 A1 SU1548222 A1 SU 1548222A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- strip
- temperature
- rate
- cold
- rolled strip
- Prior art date
Links
Abstract
Изобретение относитс к металлургии и может быть использовано при отжиге холоднокатаной полосы толщиной 0,18-0,20 мм, примен емой дл изготовлени бандажей кинескопов цветных телевизионных приемников. Целью изобретени вл етс получение полосы с заданными механическими свойствами при одновременном улучшении магнитных свойств. Полосу из стали 08 КП нагревают до промежуточной температуры, повторно нагревают со скоростью 1,4-4,2°С/с до температуры отжига, выдерживают при этой температуре, затем провод т замедленное охлаждение и ускоренное охлаждение. Нагрев осуществл ют до 425°С, повторный нагрев до 545°С, а замедленное охлаждение до 495°С со скоростью 1,2°С/с. Обеспечено стабильное получение бандажной полосы, имеющей высокое качество. 2 табл.
Description
Изобретение относитс к металлургии , в частности к непрерывной термической обработке холоднокатаных полос из малоуглеродистой стали.,, и может быть использовано при отжиге холоднокатаной полосы толщиной 0,18-0,2 мм, примен емой дл изготовлени бандажей кинескопов цветных телевизионных приемников.
Цель изобретени - получение полосы с заданными механическими свойствами при одновременном улучшении магнитных свойств.
Помимо заданных технических характеристик , обеспечивающих взрьшобезо- пасность кинескопов, бандажна полоса
должна быть магнитом гкой и иметь величину коэрцитивной силы не менее 0,9 Э. В противном случае в результате воздействи внешнего магнитного пол бандаж кинескопа приобретает и сохран ет остаточную намагниченность, котора приводит к отклонению электронных пучков в кинескопе и искажению изображени .
Комплекс механических и магнитных свойств, которому должна отвечать бандажна полоса после непрерывной термической обработки, приведен в табл. 1.
Пример. Травленную гор чекатаную полосу сечением 2,2x900 мм из
алоуглеродистой стали подвергают олодной прокатке на 6-клетевом нерерывном стане до конечной толщины ,2 мм с суммарной степенью деформаии 91% и сматывают в рулон. Затем холоднокатаную полосу заправл ют в агрегат непрерывного отжига (АНО),
В камере нагрева полосу разогревают сначала со скоростью VH 20 С/с до промежуточной температурь1 Т| и 425°С, а затем со скоростью V 2,8°С/с до температуры отжига Т0 - 545°С. В конце выдержки полосу выдерживают при этой температуре в течение Ј 40 с. Затем в камере регулируемого охлаждени полосу охлаждают с Т0 545 С до температуры замедленного охлаждени 495 С со скоростью 1,2°С/с. После достижени 495°С полосу охлаждают в камере быстрого охлаждени до 120 С в атмосфере защитного газа. В камере окончательного охлаждени полосу охлаждают стру ми воздуха до 65°С и сматывают в рулон. Отожженна полоса характеризуетс следующим комплексом механических и магнитных свойств; &g - 62 кгс/мм1: & 4 22%; HR30T
69 ед„; Нс 0,5Э. i
Готовую полосу распускают на ленты шириной 20 мм, из которых в дальнейшем выполн ют банраж кинескопов цветных телевизионные приемников.
Режимы непрерывно термической обработки и показатели качества бандажной полосы толщиной 0S2 тл стали приведены в табл. 2,
Как следует из табл. 2 при реализации предлагаемого способа обеспечиваетс получение бандажной полосы с заданными механическими свойствами при наилучшем (минимальном ic) показателе магнитных свойств (режимы 1-3). Микроструктура полосы характеризуетс 9-10 баллом частично не ре- кристаллизованного феррита -i 2-3 баллом структурно свободного цаментитаР что и обеспечивает требуемые механические немагнитные свойства. Причем -во всех случа х врем выдержки при температуре отжига состаъл ет 35- 50 с. При запредельном значении всех (режимы 4 и 5) или хот бы одного из предлагаемых параметров (режимы 6-15) механические свойства полосы не соответствуют заданным,, з магнитные ухудшаютс . В случае реализации известного способа (режим 16) получа
0
5
0
5
0
5
S
емые механические и магнитные свойства не позвол ют использовать тер- мообработанную полосу дл изготовлени бандажей кинескопов цветных телевизионных приемников.
Граничные значени температуры начала повторного нагрева, равные,-,. 400-450°С, определ ютс следующим образом.
При нагреве до этой промежуточной температуры,, т.е. в диапазоне от 20 до 400-450 С в высоконагартованном после холодной прокатки металла протекают процессы динамического возврата , а структура металла не измен етс . Поэтому скорость нагрева в этом диапазоне температур вли ни на формирование механических свойств бандажей полосы практически не оказывает и не может быть максимальной дл данной печи,, но пои 400-450 С в местах наибольшего скоплени дефектов микроструктуры возможно начало образовани центров рекристаллизации, поэтому, начина с указанных температур , нагрев следует продолжать с регламентированной скоростью 1,4- 4э2°С/с. При этом, если температура начала повторного нагрева ниже 400 С, то это приводит к некоторое увеличению коэрцитивной силы и удлин ет врем нагрева до температуры отжига, т.е. приводит к необходимости удлинени секции нагрева агрегата непрерывного отжига или снижению скорости транспортировани полосы по агрегату , что нецелесообразно. Если же промежуточна температура выше 450 С, то не исключаетс образование центров рекристаллизации еще в начальный период разогрева, число центров резко возрастает, отожженный металл имеет мелкозернистую структуру, его твердость превышает 72 ед. HR30T, а пластичность о, менее 18%, что недопустимо .
Скорость повторного нагрева выбрана исход из условий получени заданной прочности, тв€1рдости и пластичности полосы. При скорости повторного нагрева менее; 1,4°С/с твердость и прочность стали ниже допустимых уровней, а при скорости более 4,2 С/с не обеспечиваетс заданна пластичность полосы и величина коэрт- цитивной силы превышает 0,9 Э.
Температура отжига и скорость замедленного охлаждени определ ет
комплекс механических и магнитных свойств бандажной полосы. Их сочетание обеспечивает частичную рекристаллизацию деформированного металла, пластичность более 18%, а твердость и предел прочности - в заданных пределах . Одновременно с этим величина коэрцитивной силы не превышает 0,9 Э При температуре отжига более 570°С или скорости замедленного охлаждени менее 0,8°С/с в результате протекани процессов рекристаллизации во времени происходит снижение прочности и твердости полосы за допустимые пределы при одновременном росте пластичности и коэрцитивной силы. Если же температура отжига менее 520 С и скорость замедлс-чного охлаждени более 1,7°С/с, интенсивность протекани процессор рекристаллизации становитс недостаточной: возрастает прочность и твердость полосы выше допустимых уровней, а пластичность - менее 18%.
Если температура окончани замедленного охлаждени менее 480°С, свойства бандажной полосы не улучшаютс , но требуетс снижение скорости транспортировани полосы по линии агрегата непрерывного отжига или удлинение секции замедленного охлаждени , что нецелесообразно. При температуре окончани замедленного охлаждени выше 515 С ухудшаетс пластичность стали, увеличиваетс коэрцитивна сила.
Технико-экономические преимущества предлагаемого способа состо т в том, что при непрерывной термической обработке холоднокатаной полосы из
малоуглеродистой стали ее нагрев с температуры 400-450 С со скорое ью 1,4-4,1°С/с до температуры 520-570аС, выдержка при этой температуре , замедленное охлаждение со скоростью 0,8-1,7°С/с до 480-515°С и ускоренное охлаждение обеспечивают формирование заданных механических
свойств полосы при одновременном уменьшении величины коэрцитивной силы за счет получени оптимальной не полностью рекристаллизованной микроструктуры стали, протекани прочеесов деформационного и магнитного перестраивани . Термообработанна по предлагаемым режимам пол са полностью соответствует требовани м потребителей и может быть использс.
0 вана дл изготовлени бсндажей кинескопов .
Claims (1)
- Формула изобретение5 Способ непрерывной термической обработки холоднокатаной полосы из малоуглеродистой стали преимущественно дл изготовлени бандажей кинескопов , включающий нагрев до промежутсчQ ной температуры, повторный нагрев со скоростью 1,4-4,2°С до температуры отжига, выдержку при этой температуре , замедленное охлаждение и ускорен ное охлаждение, отличающий- с тем, что, с целью получени по5 лосы с заданными механическими свойствами при одновременном улучшении магнитных свойств нагрев осуществл ют до 400-450°С, повторный нагрев до 520-570°С, а замедленное охлаждение ведут до 480-515°С со скоростью 0,8- 1,7°С/с.60-65Не менее 18Таблица 166-72 Не более 0,9I234567в910111213141516Таблица2
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU884461230A SU1548222A1 (ru) | 1988-07-15 | 1988-07-15 | Способ непрерывной термической обработки холоднокатаной полосы из малоуглеродистой стали |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU884461230A SU1548222A1 (ru) | 1988-07-15 | 1988-07-15 | Способ непрерывной термической обработки холоднокатаной полосы из малоуглеродистой стали |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1548222A1 true SU1548222A1 (ru) | 1990-03-07 |
Family
ID=21390088
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU884461230A SU1548222A1 (ru) | 1988-07-15 | 1988-07-15 | Способ непрерывной термической обработки холоднокатаной полосы из малоуглеродистой стали |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1548222A1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102764958A (zh) * | 2012-07-13 | 2012-11-07 | 江苏中友精密制管有限公司 | 冷轧/冷拔精密焊接钢管制造工艺 |
-
1988
- 1988-07-15 SU SU884461230A patent/SU1548222A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Берлин Б.И. и др. Электролитическое и гор чее лужение тонколистовой стали. - М.: Металлурги , 1980, с. 36. За вка JP № 58-52429, кл. С 21 D 9/46, С 21 D 9/52, опуб- лик. 1983. Авторское.свидетельство СССР № 1330191, кл. С 21 D 9/46,. С 21 D 8/04, 1987. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102764958A (zh) * | 2012-07-13 | 2012-11-07 | 江苏中友精密制管有限公司 | 冷轧/冷拔精密焊接钢管制造工艺 |
CN102764958B (zh) * | 2012-07-13 | 2014-09-24 | 江苏中友精密制管有限公司 | 冷轧/冷拔精密焊接钢管制造工艺 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US9761360B2 (en) | Method of manufacturing grain oriented electrical steel sheet | |
RU2706268C1 (ru) | Горячекатаный стальной лист для изготовления листа из электротехнической стали и способ его изготовления | |
JP6683724B2 (ja) | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
KR970007205B1 (ko) | 새도우 마스크용 냉연강판과 그 제조방법 | |
JPS5943974B2 (ja) | シヤドウマスクの製造方法 | |
US20220389532A1 (en) | Grain-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing same | |
SU1548222A1 (ru) | Способ непрерывной термической обработки холоднокатаной полосы из малоуглеродистой стали | |
KR102503902B1 (ko) | 방향성 전기 강판의 제조 방법 및 냉간 압연 설비 | |
JPH1161256A (ja) | 表面性状が優れ且つ鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
US6416594B1 (en) | Heat shrink band steel sheet and manufacturing method thereof | |
US5181972A (en) | Process for producing grain oriented silicon steel sheets having excellent magnetic properties | |
JPH0440423B2 (ru) | ||
JPH08269571A (ja) | 一方向性電磁鋼帯の製造方法 | |
US20030160558A1 (en) | Low-carbon steel sheet for mask of tension type cathode ray tube with bridge and mask and cathode ray tube | |
JPS60255924A (ja) | 磁気シ−ルド部材用素材鋼板の製造方法 | |
JPH02232316A (ja) | 焼付け硬化性及び常温非時効性に優れた加工用冷延鋼板の製造方法 | |
US4548655A (en) | Method for producing cube-on-edge oriented silicon steel | |
JP2000345242A (ja) | 長手方向の板厚精度に優れたシャドウマスク用鋼板の製造方法 | |
US6679957B1 (en) | Process for thermal treatment of steel strip | |
JP3275291B2 (ja) | 高透磁率・高延性を有する磁気シールド材の製造方法 | |
US20230250506A1 (en) | Method of manufacturing grain-oriented electrical steel sheet | |
JP7312255B2 (ja) | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
JPH01119644A (ja) | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
KR860000349B1 (ko) | 큐브-온-엣지 배향성 규소강의 제조방법 | |
KR20230019158A (ko) | 방향성 전기 강판의 제조 방법 및 설비열 |