SU1468864A1 - Способ очистки промышленных сточных вод от свободного аммиака - Google Patents
Способ очистки промышленных сточных вод от свободного аммиака Download PDFInfo
- Publication number
- SU1468864A1 SU1468864A1 SU864142955A SU4142955A SU1468864A1 SU 1468864 A1 SU1468864 A1 SU 1468864A1 SU 864142955 A SU864142955 A SU 864142955A SU 4142955 A SU4142955 A SU 4142955A SU 1468864 A1 SU1468864 A1 SU 1468864A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- ammonia
- vacuum
- purification
- desorption
- wastewater
- Prior art date
Links
Landscapes
- Physical Water Treatments (AREA)
- Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к способам очистки промыпленных сточных вод tот свободного аммиака, например в производстве соды при очистке водно- аммиачных концентратов. Цель изобретени - повьшение степени очистки и снижение знергозатрат. В способ;е очистки промьшшенных сточных вод от свободного аммиака путем нагрева сточных вод, десорбции аммиака под вакуумом, отвода очищенной в оды десорбцию аммиака провод т при периодическом сн тии вакуума, причем вакуум в гфоцессе десорбции поддерживают равным 0,0588-0,0784 МПа, а сн тие вакуума осуществл ют через каждые 3-10 мин. Способ позвол ет достичь очистки от аммиака на 99,5%. 1 табл.
Description
1
Р1зобретение относитс к способам очистки промышленных сточных вод от свободного аммиака и может найти применение в химической промышленности, в особенности при очистке водноамми- ачных конденсатов, образугацихс при переработке дистиллированной и фильтровой жидкостей содового производства , на хлорид кальци и хлорид аммони соответственно.
Цель изобретени - повышение степени очистки и снижение энергозатрат .
Пример . В испаритель самотеком поступает 1 м загр зненного конденсата производства хлорида кальци с температурой 96 С следующего солевого состава, мг/л: СаСЦ 33,57; MgCli 18,4; 5,4; NaCl 224,0; 15,4; Ре(ОН) 0,1, свободный аммиак в виде 270. В испарителе с помощью вакуум-насоса устанавливают вакуум 0,0686 МПа. Процесс десорбции аммиака ведут при периодичес- .ком сн тии вакуума, т.е. через каждые 5 мин давление в испарителе при закрытом регулирующем клапане поднимают до атмосферного (0,0981 МПа), а затем регулирующий клапан открывают , соедин таким образом испаритель с конденсатором, и оп ть снижают давление до заданного значени 0,0686 МПа. В результате создаваемого перепада давлений в испарителе происходит десорбци аммиака из очищаемой жидкости и отгонка пароаммиач- ной смеси в конденсатор. Образовавшийс в конденсаторе в результате Охлаждени пароаммиачной смеси аммиачный конденсат в количестве 60,0 л/ч с концентрацией аммиака 3,2 г/л направл ют на растворение
00 00 &5
1
поваренной соли, полученной в производстве хлорида кальци , и папучен- ный раствор используют затем в качестве исходного рассола в производстве хлорида аммони .
Очищенную воду в количестве 580,0 л/ч вывод т из нижней части испарител и направл ют на подпитку в систему оборотного водоснабжени предпри ти ,
Содержание аммиака в очищенной жидкости 1,7 мг/л. Степень отгонки аммиака из очищаемой сточной жидкости составила 99,5%. Удельные энергозатраты на обработку сточной жидкости 5,8 кВт/м сточной жидкости.
Основные технико-экономические показатели предлагаемого процесса приведены .в таблице, Там же приведе- ны сравнительные показатели, достиг- нутые по известному способу (пример 12).
Данные свидетельствуют о том, при использовании предложенного способа очистки промышленных сточных вод от свободного аммиака вместо известного обеспечиваютс следующие преимущества: увеличение степени извлечени аммиака из очищаемой жидкости до 98,5-99,5% против 95-98% по известному; снижение удельных энергозатрат на процесс очистил до 5,5-7,5 кВт/м против 182-348 кВт/м сточной жидкости,.
Осуществление процесса очистки при циклическом сн тии BaKyiJ-Ma позвол ет обеспечить необходимьм пер.е- пад давлени в десорбере дл интенсивного Бьщелени из сточной воды аммиака и отвода образовавшейс па- роаммиачной смеси.
Благодар обеспечению перепада давлений движуща процесса десорбции аммиака увеличиваетс в 1,1-1,2. раза , что способствует повьппению степени извлечени и отгонки аммиака из очищаемой жидкости.
Указанное отличие позвол ет, кроме того, отказатьс от использовани .гор чего воздуха в качестве носител парогазовой смеси и отчасти десорбйрующего агента, что приводит к суш ественному снижению энергозатрат на процесс очистки.
Экспериментальными исследовани ми установлены оптимальные значени ва- куума в процессе десорбции 0,05880 ,0784 МПа и периодичность сн ти вакуума через каждате. 3-10 мин.
.Выход за за вл емые значени ве- личины вакуума в процессе десорбции и периодов цикличности сн ти вакуума нецелесообразен.
При выходе за нижний предел значени вакуума (ниже 0,0588 МПа) резко
повыс тс энергозатраты на очистку сточной воды.
При выходе за верхний предел значени вакуума- (выше 0,0784 МПа), несмотр на снижение энергозатрат до
3-4 кВт на очистку 1 м сточной воды, степень отгонки аммиака снизитс до 94-95%.
Сн тие вакуума в процессе десорбции чаще чем через каждые 3 мин нецелесообразно , поскольку за такой короткий период не удаетс создать в процессе десорбции требуемого перепада давлени , а следовательно, достичь желаемой степени извлечени и
отгонки аммиака от очищаемой жидкости.
Производить сн тие вакуума в процессе десорбции с частотой цикла более 10 мин также нецелесообразно из- за значительного увеличени энергозатрат на создание вакуума.
Повышение значени вакуума по сравнению с известным способом обусловлено тем, что в известном способе содержание свободного аммиака о/соло 25 мг/дм , в предлагаемом способе - 270 мг/дм и более; в известном способе сточные воды не содержат таких солей, как в предлагаемом способе: Са С, MgCl, Na,,S, NaCl , ,
Fe(OH)2, причем количества указанных компонентов значительны. В присутствии указанных солей возможно образование соединений солей с аммиаком по типу СаС,г Ca(NHj)Cl, 2Н20
и т,-п.
При использовании известного способа дл очистки сточных вод от NHj, которые используютс в. предложенном способе, при той же температуре степень о.чистки составила 89-91,5%. Это
объ сн етс тем, что чем вьше исходна концентраци NHj в растворах, содержащих соли NaCl, CaCl и т.п., тем труднее без значительнь1х энергозат- рат отогнать NH до степени 98-99%,
При исследовании процесса обнаружены влени вторичного пенообразо- вани на контактных элементах и резонансного колебани сло . При этом на51блюдаетс развитое вихревое взаимодействие фаз, т.е. достигаетс проникновение вихрей через поверхность раздела фаз о Газожидкостна смесь представл ет собой вибрирующую бурл щую пену.
Режим вибрирующей бурл щей пены (волновой режим) не только отличаетс от обычной многоступенчатой десорбции , но и превосходит его по всем показател м гидродинамической обстановки (турбулентность и т.п.)- Это приводит к разному увеличению коэффициента межфазного переноса при де- сорбции NHj.
Способ согласно изобретению позвол ет повысить степень очистки сточ
ных вод от свободного аммиака при уменьшении расхода энергозатрат.
формула изобретени
Способ очистки промышленных сточных вод от свободного аммиака путем нагрева сточных вод, десорбции аммиака под вакуумом, отвода очищенной воды, отличающий с тем, что, с целью повьппени степени очистки и снижени энергозатрат, сточные воды нагревают до 96-98 С, десорбцию провод т под вакуумом 0,05880 ,0784 МПа, причем периодически через 3-10 мин прерывают вакуумирова- ние.
Claims (1)
- 5 формула изобретенияСпособ очистки промышленных сточных вод от свободного аммиака путем нагрева сточных вод, десорбции аммиака под вакуумом, отвода очищенной воды, отличающий ся тем, что, с целью повышения степени очистки и снижения энергозатрат, сточные воды нагревают до 96-98°С, десорбцию проводят под вакуумом 0,05880,0784 МПа, причем периодически через 3-10 мин прерывают вакуумирование.
Пример, № Температура исходной очищаемой жидо кости, С Давление в испарителе, МПа Частота циклов снятия вакуума, мин Количество образовавшегося аммиачного конденсата, л/ч Концентрация аммиака в аммиачном конденсате, мг /л Степень отгонки аммиака, % Удельные энергозатраты, кВт/м* сточной жидкости 1 98 0,0686 5 60,0 3,2 99,5 5,8 2 98 0,0588 5 35,0 7,83 98,5 6,8 3 98 0,0588 5 48,0 5,37 98,5 6,8 ' 4 98 0,0686 3 50,0 5,2 99,3 5,8 5 96 0,0686 10 60,0 4,36 99,0 7,0 6 98 0,0686 з . 50,0 5,2 99,3 5,8 7 96 0,0784 0,0883* 3 70,0 3,78 98,5 7,5 8 98 5 30,0 7,38 87,0 4,0 9 96 0,0686 1* 38,0 6,75 95,0 3,5 10. 98 0,0396* 3 120 . 2,21 98,5 15,0 . 11 . 97 0,0686 15* 35 4,75 97,0 12,0 12 20-49 0,01962- 0,0495 Отсутствует 95-98 157-318 на нагрев воздуха; 25-30 на создание ваку- ума Выход за пределы заявляемых параметров процесса.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU864142955A SU1468864A1 (ru) | 1986-11-06 | 1986-11-06 | Способ очистки промышленных сточных вод от свободного аммиака |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU864142955A SU1468864A1 (ru) | 1986-11-06 | 1986-11-06 | Способ очистки промышленных сточных вод от свободного аммиака |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1468864A1 true SU1468864A1 (ru) | 1989-03-30 |
Family
ID=21265919
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU864142955A SU1468864A1 (ru) | 1986-11-06 | 1986-11-06 | Способ очистки промышленных сточных вод от свободного аммиака |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1468864A1 (ru) |
-
1986
- 1986-11-06 SU SU864142955A patent/SU1468864A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство ЧССР № 186009, кл. С 02 В 1/23, 1980. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4260462A (en) | Process for separating acid gases and ammonia from dilute aqueous solutions thereof | |
JPH06115928A (ja) | 有機物、二酸化炭素及びアンモニアを含む排ガスから、アンモニア及び有機化合物を回収する方法 | |
US3635664A (en) | REGENERATION OF HYDROCHLORIC ACID PICKLING WASTE BY H{11 SO{11 {0 ADDITION, DISTILLATION AND FeSO{11 {0 Precipitation | |
CA1090281A (en) | Process for separating acid gases and ammonia from dilute aqueous solutions thereof | |
CN109911918A (zh) | 含有有机溶剂的工业混盐的资源化利用方法 | |
CN1130926A (zh) | 挥发性酸的再生方法和设备 | |
JP5347664B2 (ja) | フッ素含有排水の処理方法及び処理装置 | |
CA1163951A (en) | Process for removing acid gases and ammonia from an aqueous solution | |
CN109019634A (zh) | 化工废盐精制与资源化利用系统及方法 | |
CA2492183C (en) | Method and device for recycling metal pickling baths | |
US4104131A (en) | Process for separating ammonia and acid gases from waste waters containing fixed ammonia salts | |
SU1468864A1 (ru) | Способ очистки промышленных сточных вод от свободного аммиака | |
RU2137703C1 (ru) | Способ удаления перхлората аммония из сточных вод (варианты) | |
CN107777691B (zh) | 一种酸性含氟废水中氟资源的回收方法 | |
US3215620A (en) | Ion exchange of anionic surfactants | |
JP3066981B2 (ja) | 硫酸ナトリウムによる低濃度のフェノールの回収 | |
CN109422407B (zh) | 催化剂生产废水的处理方法 | |
RU2124930C1 (ru) | Способ подготовки природного газа | |
CN103435226B (zh) | 一种用于天然气开采地层水的综合处理技术 | |
JPH05254829A (ja) | フッ化カルシウム回収装置 | |
JP2004043434A (ja) | 高純度ジメチルスルホキシドと、ジメチルスルホキシドとアミン類の混合物の精製方法 | |
CN1562732A (zh) | 稀废盐酸半连续萃取蒸馏制取浓盐酸的方法 | |
JPS6235837B2 (ru) | ||
JPH11322343A (ja) | 塩化鉄の硫酸塩転換と塩基性硫酸第二鉄製造の方法 | |
SU1650742A1 (ru) | Способ выделени меди из отработанных травильных растворов |