SU1018734A1 - Способ пилигримовой прокатки труб - Google Patents

Description

Изобретение относитс  к обработке метайпов давлением, в частности к трубо прокатному производству и может быть использовано при холодной (теплой) прокатке труб на пилигримовых станах. Известен способ пилигримовой прокатки труб, включающий порционную подачу металла, ее дробную деформацию возвратно-поступательно перемещаемыми валками на ступенчатой оправке с редуцированием it об. штаем рабочего кЪнуса на каждой ступе оправки. При этом профили ручь  валка и оправки составлены из цилиндрическиконических участков Недостаток указанного способа состои В Т-ОМ, что он не исключает налипани  деформируалого металла на оправку, обусловленного резким переходом одной деформации в другую (т; е. цилиндрически-кон11ческим профилем оправки). Наиболее.близким по технической сущности к предлагаемому изобретению  вл етс  способ пилигримовой прокатки труб, включающий порционную подачу метйлпа , ее дробную деформацию возвратнопоступательно перемещаемыми валками н ступенчатой оправке с редуцирование и обжатием рабочего конуса на каждой сту пени оправки. При этом профили ручь  валка и оправки выполнены гиперболически-параболическими кривьми. Известный способ исключает налипани металла из высокопластичных сталей и сплавов на поверхности ручь  калибров в процессе калибровани . Это св зано с более плавным переходом рабочих профилей оправки и ручь  от ступени к ступени , вьшолненных гиперболически-параболи ческик и профил ми С 2, Недостаток извеОстного способа состоит в том, что он не исключает возможности налипани  металла на поверхност ь оправки, обусловленной значительной конце11Етрацией кот-актных тангенциальных напр жений, св занных с повьпыенной прот жностью конечной зоны калибровани , достигающей 1О-15% общей прот женности очг.га деформации. Целью изобретени   вл етс  повьпцени качества внутрегаей поверхности труб путем уменьшени  налипани  металла на инструмент. Поставл€ ша  цель достигаетс  тем, что согласно способу пилигрймовой прокатки труб, включающему порционную подачу металла, ее дробную деформацию возвратно-поступательно переметаемыми валками на ступенчатой оправке с редуцированием И обжатием рабочего конуса на каждой ступени оправки, рабочий конус подвергают дробной калибровке, осуществл   на каждой ступени оправки калибровку перед редуциров анием. Введение операций калибровани  на каждой ступени рабочего конуса уменьшает прот женность во времени .проведени  конечной операции калибровани  на выходе готовой трубы и, следовательно, снижает веро тность образовани  дефектов за счет налипани  металла на оправку . Сущность способа состоит в том, что порщш металла задаютс  в валки и деформируютс  возвратно-поступательно , перемещаемыми валками на ступенчатой оправке с редуцированием, обжатием и 14алиброванием на каждой ступени оправки , т. е. часть заготовки (рабочий конус передлетсного диаметра), наход ща  с  в очаге деформации от диаметра заготовки до диa :eтpa готовой трубы, под-; вергаетс  дробной деформации. На фиг. 1 представлен очаг деформации , продольное сечение; на фиг. 2 часть рабочего конуса, подвергаема  калиброванию перед редуцированием. Офавка имеет три ступени 1-3, на каждой из которых рабочий конус 4 подвергают редуцированию (зона а ), обжатию (зона (Г ), и калиброванию (зона -5 ) возвратно-поступательно перемещает/ыми валками 5. Калибрование следует выполн ть через каждые 15-45% деформации, осуществл емой на очередной ступени. Калибрование целесообразно вьшолн ть через каждые 15% деформации, ocyщecтвл етvIoй на каждой очерёдной ступени при прокатке толстостенных труб, дл  которых обща  деформаци  за один проход невелика, а при прокатке тонкостенных труб калибрование целесообразно осуществл ть при повышенной деформации на очередной ступени вплоть до 45%. Расширение указанных пределов снижает эффективность операции калибровани , так как она протекает в относительно малых по прр-гаженности оонах. На следующей ступени по ходу прокатки смещеннь й объем подачи необходимо калибровать на 10-30% больше, 4Qvi на предыдущей ступени, дйсппа  от 1,5 о 6-кратного превосходства по калиброванию на последней ступени по сравнению первой, что обусловлено уветичением инейного смещени  металла от ступени ступени. Уменьщение калибровани  мещенного объема более, чем на 10%

приводит к налипвиию пластичных материалов а увеличение более ЗО% - к налипанию виакопластичных материалов. При этом сумма длин всех участков калибровани , аепе неа на длину величины линейного смешени  готовой трубы, составл ет |4 сло с пределами от 1,5 до 6. Так что дл  материалов, не склонных к налипанию следует стремитс  к 6, а дл  материа;лов -склонные к налипанию, вплоть до 1,6.

Дл  сравнени  щ)едлагаемьгй и извест ный способ .опробовались при прокатке толстостенных труб из i пдаст чной Ст 12- 18Н10Т на стане ХПТ 75 по ;маршруту 93- II - 42-7 мм. Коэффио еит вьгг жки дл  этого маршрута сосTaB i 3,68, а и Я 1,3( 130%)

Параметры

Весь очаг деформашш был раздолен на п ть ступеней. По мере увеличени  коэффициента толстостенкости трубы от РЗ / ° 93/11 - 8 до 42/7 6, величина деформации ни каждой из ступенЫ уменьшалась (от I к V ступени).

На участках обжимных зон образующие оправки и профили гребн  ручь  вьшолн лись параболами и гиПер5олами соответственно с последовательным чередованием на каждой из ступеней.

В табл 1 представлены параметры очага дьэформации и технологического инструмента дл  прокатк1г труб на стане ХПТ 75 КЗ Ст 12-18Н1ОТпо маршруту 93-11 42-7 мм.

Таблица I

Распределение величины параметров по ступен м

Двформаш; , %-:

на каждой ступе1ш

текуща 

Линейное смещение, мм

Коэффициент полировки

Прот женнбсть зон, мм калибровани  (обжати  f р

редуцировр ни  знаменателе - параметры инструмент остальные указанные параметры дл  п При использовании известного спосооа технологический инструмент, также имел п ть ступеней с чередующимис  гиперболически-параболическими участками, зоны редуцировани . Конечна  зона калибрева ни  после V -ой ступени имела прот жность к 145 мм, что в сумме соответствовало п ти участкам калибЗО

28262422 30

588410813О

9,112,115,8 20Д25,0

1,О91,321,59 1,892,26

101625 , 3856

25/35 36/52 60/85 103/141 148/2О.4 1О/1О12/12 16/16 2О/2О 25/25 а дл  известного способа, в числителе редлагаемого способа. ровани  на игструменте по предлагаемому способу. В табл. 2 представлены результаты сравнительных прокаток труб на стане ХПТ 75 по маршруту 93II 42-7 мм с использованием известного и предлагаемого способов.

Известный

10 20 30

ПредпагаемыЛ

Примечание . (-) нет налипашш; {) есть Haii&naHHe.

Из анализа резупыгатов сравнитепьйых тфркаток (табл. 2) следует.,что во всех спуча х предлагаемый СПОС00 исключает 45 веро тность налшщни . Последнее повыша ,ет качество внутренней поверхности и обеспечивает более,высокие показатели производительности в 1,3-2,0 раза. При этом, чем менее эффективна пь анти- .Q (задирным характеристикам смазка Т€М более высокие режимы обнсетий без налиПа11и  деформируемого металла на инстру-: Мент обеспечивает прецлагаемый . способ . .. ::. .....

Это объ сн етс  тем, что путь сколь жв 11Й трубы I ее внутренней поверхностью; по цилиндрическому участку оправки на

Табпиааг

ступени гораздо больше по известному спрсббу и составл ет 145 мм, а в соответствий с предпагаемь1М - 56 мм и,

спедоватепько, ,еньшен в 2,6 раза. Сравнение параметров точности прокаты- Ввемых труб по рааюстенностн, наружному и вну реднему диаметру показало, ;что оба способа обеспечивают тфактически один уровень.

За базовый объект известный способ шшшршуювой гфокатЮ труб, используемь1й на ЮТЗ, Б|азовый обтект обеспечивает высокие (cpaBHBTieDibHo) допустимые режимы обжа11ЁЙ без налипани  деформируемого металла на поверхности калибров Однако он не может обеспечить дальнейшее повыше1ввв р9)ю04ов обжатий без валипавв 

ка в зоне капибровави  (кокеч8ot ), что св зано со значшельной продоп1нк«йьиостыо данной оперетта, вызывающвЛ  овышвшю тангешщалькых напр жений ij oAsmom X разрушению ковггакт ого сло  с:мазки   к дефектоофаэованюо. Дл  труб отввтственндГч) вазййченв  вто вы- нужпает использовать такую ремонтную pheрацию как опескоструирование {15 руб/т) внутрвнвЛ поверхности труб. Режимы обжат й - более низкие, в срещем (t,3 2} /2 - l,6S раза.

Применение предлагаемого по снижевию ремонтных oneptuidft более аффективно на 15 руб/т (д  трув D

мм на Ст t2-l8HlO), а по производительности в срвуоввм в 1,65 раза что на каждой тонне, обеспечивает дополннггел1 но 18 руб/т. При готовом объеме

в 1ООО т на указанных трубах, обеспечиваемые пр0длагдемь способом 1феимущества , дадут аконслшческую эффективность , определ етс  как Э

-(15 руб/т 18 руб/т) ЮОО т/г

-ЗЗООО руб. в год.

Фиг. г

Claims (1)

1. СПОСОБ ГШЛйГРИМОВОЙ ПРОКАТКИ ТРУБ, включающий порционную подачу металла, ее дробную деформацию возвратно-поступательно перемещаемыми валками на I ступенчатой оправке с редуцированием и обжатием рабочего коI нуса на каждой ступени оправки, о· τ η и я а ю щ и й с я тем* что, с целью повышения качества внутренней поверхнос- . ти труб путем уменьшения налипания ме- ' :талла на инструмент, рабочий конус подвергают дробной калибровке, осуществляя на каждой ступени оправки калибровку/ перед редуцированием.

   L ' _; ” ''-’j’. . > 1 ‘ t t ·'-. , ί— I « 7 1 „ < 1 1« 7.- > ··? ¹4

   ΦιλΙ

   1 1018734 2