SK6698A3 - Method for making pozzolans, synthetic blast-furnace slag, belite or alite clinkers, and pig-iron alloys, from oxidic slag, and a device for implementing this method - Google Patents
Method for making pozzolans, synthetic blast-furnace slag, belite or alite clinkers, and pig-iron alloys, from oxidic slag, and a device for implementing this method Download PDFInfo
- Publication number
- SK6698A3 SK6698A3 SK66-98A SK6698A SK6698A3 SK 6698 A3 SK6698 A3 SK 6698A3 SK 6698 A SK6698 A SK 6698A SK 6698 A3 SK6698 A3 SK 6698A3
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- iron
- bath
- slag
- blown
- melt
- Prior art date
Links
- 239000002893 slag Substances 0.000 title claims abstract description 92
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 54
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 17
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 4
- JHLNERQLKQQLRZ-UHFFFAOYSA-N calcium silicate Chemical compound [Ca+2].[Ca+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] JHLNERQLKQQLRZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 4
- 229910052918 calcium silicate Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 4
- 235000012241 calcium silicate Nutrition 0.000 title claims abstract description 4
- BCAARMUWIRURQS-UHFFFAOYSA-N dicalcium;oxocalcium;silicate Chemical compound [Ca+2].[Ca+2].[Ca]=O.[O-][Si]([O-])([O-])[O-] BCAARMUWIRURQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 173
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 86
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 50
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 48
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 29
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 25
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 25
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 25
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 23
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 23
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 10
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims description 9
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 8
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 8
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims description 7
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims description 7
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims description 7
- 239000000523 sample Substances 0.000 claims description 7
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 6
- 239000006260 foam Substances 0.000 claims description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 5
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 3
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 3
- 239000005997 Calcium carbide Substances 0.000 claims description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910001570 bauxite Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000000969 carrier Substances 0.000 claims description 2
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 claims description 2
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 claims description 2
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 2
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 2
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 claims description 2
- 239000003077 lignite Substances 0.000 claims description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000003380 propellant Substances 0.000 claims description 2
- CLZWAWBPWVRRGI-UHFFFAOYSA-N tert-butyl 2-[2-[2-[2-[bis[2-[(2-methylpropan-2-yl)oxy]-2-oxoethyl]amino]-5-bromophenoxy]ethoxy]-4-methyl-n-[2-[(2-methylpropan-2-yl)oxy]-2-oxoethyl]anilino]acetate Chemical compound CC1=CC=C(N(CC(=O)OC(C)(C)C)CC(=O)OC(C)(C)C)C(OCCOC=2C(=CC=C(Br)C=2)N(CC(=O)OC(C)(C)C)CC(=O)OC(C)(C)C)=C1 CLZWAWBPWVRRGI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims 1
- -1 hot wind Chemical compound 0.000 claims 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 14
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 14
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 9
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 9
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 9
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910000423 chromium oxide Inorganic materials 0.000 description 8
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 7
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 7
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 6
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 6
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 6
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 5
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 4
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000004886 process control Methods 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 3
- 238000004056 waste incineration Methods 0.000 description 3
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 3
- YLQBMQCUIZJEEH-UHFFFAOYSA-N Furan Chemical compound C=1C=COC=1 YLQBMQCUIZJEEH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- YEXPOXQUZXUXJW-UHFFFAOYSA-N lead(II) oxide Inorganic materials [Pb]=O YEXPOXQUZXUXJW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 2
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 2
- HGUFODBRKLSHSI-UHFFFAOYSA-N 2,3,7,8-tetrachloro-dibenzo-p-dioxin Chemical compound O1C2=CC(Cl)=C(Cl)C=C2OC2=C1C=C(Cl)C(Cl)=C2 HGUFODBRKLSHSI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001341 Crude steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- WETINTNJFLGREW-UHFFFAOYSA-N calcium;iron;tetrahydrate Chemical compound O.O.O.O.[Ca].[Fe].[Fe] WETINTNJFLGREW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 description 1
- UPHIPHFJVNKLMR-UHFFFAOYSA-N chromium iron Chemical compound [Cr].[Fe] UPHIPHFJVNKLMR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UOUJSJZBMCDAEU-UHFFFAOYSA-N chromium(3+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[O-2].[O-2].[Cr+3].[Cr+3] UOUJSJZBMCDAEU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000010494 dissociation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005593 dissociations Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 1
- 239000002920 hazardous waste Substances 0.000 description 1
- 239000008240 homogeneous mixture Substances 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 238000000048 melt cooling Methods 0.000 description 1
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- 238000010310 metallurgical process Methods 0.000 description 1
- 239000012768 molten material Substances 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 150000003071 polychlorinated biphenyls Chemical class 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000010891 toxic waste Substances 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N zinc oxide Inorganic materials [Zn]=O XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B5/00—Treatment of metallurgical slag ; Artificial stone from molten metallurgical slag
- C04B5/06—Ingredients, other than water, added to the molten slag or to the granulating medium or before remelting; Treatment with gases or gas generating compounds, e.g. to obtain porous slag
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C15/00—Disintegrating by milling members in the form of rollers or balls co-operating with rings or discs
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B5/00—Treatment of metallurgical slag ; Artificial stone from molten metallurgical slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0006—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state
- C21B13/0013—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state introduction of iron oxide into a bath of molten iron containing a carbon reductant
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B3/00—General features in the manufacture of pig-iron
- C21B3/04—Recovery of by-products, e.g. slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B7/00—Working up raw materials other than ores, e.g. scrap, to produce non-ferrous metals and compounds thereof; Methods of a general interest or applied to the winning of more than two metals
- C22B7/005—Separation by a physical processing technique only, e.g. by mechanical breaking
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B7/00—Working up raw materials other than ores, e.g. scrap, to produce non-ferrous metals and compounds thereof; Methods of a general interest or applied to the winning of more than two metals
- C22B7/04—Working-up slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
- C21B2100/40—Gas purification of exhaust gases to be recirculated or used in other metallurgical processes
- C21B2100/44—Removing particles, e.g. by scrubbing, dedusting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
- C21B2100/60—Process control or energy utilisation in the manufacture of iron or steel
- C21B2100/66—Heat exchange
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Geology (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Cosmetics (AREA)
- Coloring (AREA)
- Devices For Medical Bathing And Washing (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Description
Oblasť techniky
Vynález sa týka spôsobu výroby puzolánov, syntetických vysokopecných trosiek, belitových alebo alitových slinkov, ako aj zliatin surového železa z oxidických trosiek, pri ktorom sa oxidované kvapalné trosky redukujú nad železným kúpeľom, ako aj zariadenia na uskutočnenie tohto spôsobu.
Doterajší stav techniky
Nemecký zverejnený spis 26 48 290 opisuje spôsob spracovania metalurgických v podstate spočíva v tom, že s oceliarenskou troskou, aby s priaznivým zložením. Zvlášť, proces miešania uskutoční s kyslík, tvarovanou ako miešadlo, trosiek s obsahom železa, ktorý sa zmieša vysokopecná troska sa získal konečný produkt výhodné pri tom je, keď sa prívodnou dúchacou rúrkou pre s cieľom oxidovať železné granálie a vytvoriť homogénnu zmes. Vyrobená syntetická troska potom vykazuje lepšie fyzikálne vlastnosti než vysokopecná troska a dá sa vynikajúco granulovať. Zvyšky voľného vápna zodpovedajú približne zvyškom pre vysokopecnú trosku.
V nemeckom patente
11 889 je uvedený spôsob výroby hudraulického spoj iva z hutníckych odpadov a vápna.
V integrovanej oceliarni vzniká na výrobnej ceste od rudy po oceľ asi 400 kg hutníckych odpadov na tonu surovej ocele a z toho je asi 48 % vysokopecnej trosky a trosky. Zvyšok tvoria hutnícky odpad, % oceliarenskej kaly a prachy.
Vynálezcovská myšlienka spočíva v tom, že na výrobu cementového slinku sa tieto hutnícke odpady spolu s vápnom v správnom hmotnostnom pomere zmiešajú kvapalné a hotová tavenina sa prudko ochladí na granulát. Na miešanie a tavenie za prívodu paliva a kyslíka sú v zásade vhodné všetky konvertory, známe v oceliarni. Ako zvlášť výhodný však uvedieme OBM-konvertor so spodným dúchaním, pretože jeho dýzy v dne sú vhodné na zavedenie paliva a jemného vápna. Proces tavenia sa uskutočňuje oxidačné a v hotovej tavenine sa oxidy nachádzajú rozpustené.
Z juhoafrického patentového spisu 94/0521 je známy spôsob výroby cementu z metalurgických trosiek. Podľa tohto spôsobu sa kyslé vysokopecné trosky primiešajú k zásaditým oceliarenskym troskám ako tekuté pri vysokých teplotách nad 1 700 C. Pomer zmiešania pritom môže byť medzi 30 % až 80 % vysokopecnej trosky a medzi 20 % až 70 % konvertorovej trosky, aby sa vyrobil výhodný cementový slinok. Tavenina zmiešaných trosiek sa podľa vynálezu v prvom kroku ochladí až na teplotu 1000 C pomaly a potom v druhom kroku rýchlejšie a stuhnutý konečný produkt sa napokon pomelie.
Juhoafrický patentový spis 94/05222 ukazuje a opisuje spôsob výroby surového železa a cementového slinku. Pri tom sa používa tavný splynovač s vírivým lôžkom z uhlia, v ktorom sa v dôsledku privádzania kyslíka vytvorí potrebná energia, pričom sa pod ním nachádza železný kúpeľ s vrstvou trosky. Do predhrievačej šachty sa najprv vsadia vápenec a železná ruda. V nej sa vysušia a kalcinujú a napokon sa do značnej miery zospekajú na železitan vápenatý predtým, než sa dostanú do tavného splyňovača. Teplo pre túto predhrievaciu šachtu sa vyrobí spaľovaním dymových plynov z tavného splyňovača s predhriatym vzduchom, v tavnom splyňovači sa zhromažďujúca železná tavenina z redukovanej železnej rudy a tekutá troska so zložením cementového slinku sa ako tekuté odstránia z tavného splynovača. V zmysle tohto vynálezu sa jedovaté odpadové látky, ktoré obsahujú napríklad dioxín, furán, PCB a chloridy, zavedú do tavného splyňovača. Taktiež sa môže pridať tekutá troska z oceliarenského konvertora v miere, ktorá je únosná pre výrobu cementového slinku.
Ďalší spôsob výroby ocele a hydraulicky aktívnych spojív, menovite cementu, opisuje rakúsky patentový spis 400 037. Vynálezcovská myšlienka spočíva v tom, že surové železo sa pridaním oceľovej trosky skujní a využije sa. vysoký obsah oxidov železa v oceľovej troske a tým sa odstráni uhlík a kremík zo surového železa. Napríklad sa spojila oceľová troska s 0,5 hmotnostnými dielmi tekutého surového železa a táto zmes sa udržovala šesť hodín pri 1660 C a pritom sa obsah FeO a MnO v oceľovej troske znížil z 30,5 % na 10,5 %. Získaná konečná troska sa dá použiť ako cementový slinok.
Pri spracovaní oxidických trosiek predstavujú najmä trosky, ktoré obsahujú oxidy chrómu, problémy pre výrobu do cementu primieľaných látok, pretože obsah chrómu v týchto troskách by musel byť podstatne pod 500 ppm. V súvislosti s troskometalurgicky potrebnými parametrami na spracovanie oxidických trosiek bolo doteraz známe, že môže byť dôležitý obsah oxidov železa v železnom kúpeli, použitom na redukciu. Redukcia nad železným kúpeľom vedie pri rozdielnych vstupných materiáloch k nepresne kontrolovateľným konečným produktom, a najmä sa železným kúpeľom pri použití trosiek s obsahom chrómu nemôže bez problémov zaručiť požadované odchrómovanie. Je známe, že sa do železného kúpeľa fúka uhlík, pričom sa tu však ukázalo, že príliš vysoký obsah uhlíka vedie k miestnym prehriatiam a k negatívnym reakciám v priebehu redukcie. Presné vedenie procesu nie je na základe parametrov, doteraz sledovaných pri redukcii oxidických trosiek, bez problémov zaručené.
Vynález sa teraz zameriava na to, aby uviedol jednoduchý a hospodárny spôsob procesu s bežnými reaktormi, ako napríklad konvertormi so spodným dúchaním, bez použitia nevyskúšaných technológií dúchania a dýzových technológií, ktorým sa hodnoty, potrebné na účinné odchrómovanie, môžu presne dodržať, pričom sa zameriava predovšetkým na to, aby sa spôsob uskutočnil rýchlo a jednoduchým spôsobom kontrolovane. Hospodárnosť sa má zvýšiť najmä tým, že sa zahráni miestnym prehriatiam a taktiež nadmernej tvorbe peny. Ďalej má byť fúkanie uhlíka a kyslíka zabezpečené takým spôsobom, že sa s bežnými dýzovými a dúchacími technológiami pri súčasnej redukcii príslušných množstiev zabráni skujneniu surového železa počas fúkania uhlíka, čím sa môže zabrániť odfúknutiu uhlia a výnosu železa, ako aj prepeneniu počas uskutočňovania spôsobu.
Podstata vynálezu
Na riešenie tejto úlohy spočíva spôsob podľa tohto vynálezu v podstate v tom, že sa do železného kúpeľa fúka uhlík cez kúpeľové dýzy na udržanie C-obsahu medzi 2,5 a 4,6 hmotn. %. Tým, že sa obsah uhlíka udržuje v rámci úzkych medzí medzi 2,5 a 4,6 hmotn. %, sa na jednej strane zabráni presýteniu a tým naplaveniu uhlíka s nebezpečenstvom následného spálenia v hraničnej vrstve. Ďalej sa pri udržaní obsahu uhlíka v uvedených medziach pozoruje prekvapujúco rýchle odchrómovanie. Zatiaľ čo doteraz sa na odchrómovacie reakcie počítalo s časovými intervalmi od 15 do 30 minút, prekvapujúco sa ukázalo, že pri dodržaní konkrétnych hraničných hodnôt pre obsah uhlíka sa odchrómovanie môže úplne vykonať v priebehu niekoľkých minút.
pritom spôsob uskutoční tak, že C-obsah
Zvlášť, výhodne sa výška železného
Výhodným spôsobom sa sa nastaví medzi 2,5 kúpeľa nastaví medzi
300 a 1200 mm, pričom pri prekročení výšky železného kúpeľa
1200 mm sa surové železo odpichne a vofukované množstvo uhlíka sa v závislosti od hodnôt z meracej sondy reguluje. Tým, že sa výška železného kúpeľa nastaví medzi 300 a 1200 mm, môže sa pracovať, s bežnými dýzami pri normálnom tlaku bez toho, aby vzniklo nebezpečenstvo odfúknutia. V dôsledku použitia bežných dýzových technológií sa môžu použiť. vyskúšané tlakové ovládania, s ktorými sa. zabezpečí, že množstvá kyslíka a uhlíka sa dajú riadiť takým spôsobom, že požadované hodnoty uhlíka v železnom kúpeli sa skutočne s istotou dodržia.
Vedenie procesu podľa tohto vynálezu teraz dovoľuje zvlášť jednoduchým spôsobom jednoduchú reguláciu a tým lepšiu reprodukovateľnosť príslušne nastavených konečných produktov. Najmä za účelom čo najrýchlejšieho, úplného odchrómovania vykonané potrebné opatrenia sa môžu jednoduchým spôsobom udržať tým, že ako meracia sonda sa použije echolot alebo monitor hladiny zvuku a že pri vzniku peny sa do železného kúpeľa fúka ďalší uhlík a/alebo CaO. Prekvapujúco sa ukázalo, že jednoduché sondy, ako napríklad echolot alebo monitor hladiny zvuku, postačujú, aby zabezpečili požadovanú reguláciu a tým dosiahnutie reprodukovateľných výsledkov.
Aby sa zabránilo nebezpečenstvu miestnych prehriatí a aby sa zabezpečil príslušný v bezprostrednom styku s požadovaný redukčný potenciál aj kvapalnou troskou, s výhodou sa postupuje tak, že sa do železného kúpeľa fúka vzduch alebo kyslík a že sa na vyplavovanú tekutú trosku fúka zohriaty vzduch (700 až 1200
C) v množstve, ktoré prekračuje o faktor až 3 množstvo, fúkané do kúpeľa. Týmto spôsobom sa v priebehu 60 až 80 %-ného prídavného spaľovania s účinnosťou prenosu tepla 75 až 95 % zabezpečí roztavenie čiastočne už tuhých trosiek, ako aj prehriatie trosiek, ktoré podstatne zlepšuje redukciu obsahu oxidov chrómu v troskách. Príslušne riedka troska môže rýchlo zreagovať s obsahom uhlíka v železnom kúpeli, čím sa obsah oxidov chrómu v troske môže v priebehu niekoľkých minút znížiť na hodnoty ďaleko pod 300 ppm alebo dokonca pod 100 ppm.
Pri dodržaní vyššie uvedených podmienok a najmä podmienky pre výšku železného kúpeľa sa podarí minimalizovať reguláciu množstva vnášaného kyslíka a rýchlosti vofukovania uhlíka v takej miere, že sa dá úplne zabrániť negatívnym okrajovým efektom. Pri príliš vysokých obsahoch uhlíka nedôjde k rozpusteniu uhlíka v železnom kúpeli. Uhlík potom flotuje na kúpeli a v značnej miere sa spáli takmer bez účinku (takzvané prefuky). Pri príliš malom C-obsahu bude železný kúpeľ pri pracovných teplotách 1500 C až 1550 C pomerne viskózny, takže z kinetických dôvodov kúpeľ prijme už len málo uhlíka. Nauhličenie s malými prefukovými stratami sa tu podarí len po krátkodobom zvýšení teploty na asi 1600 C až 1650 C. V dôsledku vedenia procesu podľa tohto vynálezu sa môže pracovať s vnosom kyslíka pod 150 m^/min. a rýchlosťou fúkania uhlíka pod 200 kg/min., čím sa aj pri dlhšej reakčnej dobe v konvertore spotrebujú podstatne menšie množstvá uhlia. Pri pokusoch sa ďalej vyjasnilo, že pri obsahu uhlíka pod 2,5 hmotn. % v železe zostane obsah oxidov chrómu v troske podstatne vyšší a už sa nedá reprodukovateľné znížiť na požadované nízke hodnoty.
Zvlášť výhodným spôsobom sa regulácia spôsobu dá uskutočniť tak, že tlak v dúchacích vedeniach k dýzam, ústiacim do železného kúpeľa, sa reguluje v závislosti od výšky kúpeľa a pri zväčšujúcej sa výške kúpeľa sa zvýši. Týmto spôsobom sa súčasne zaistí, že je zaručené dobré premiešanie uhlíka v kúpeli bez toho, aby pritom nastalo miestne nadmerné skujnenie alebo miestne prehriatie. To je dôležité aj pre prídavné spaľovanie (asi 20-násobné zväčšenie povrchu kúpeľa Bv pomere k pokojnému povrchu taveniny voči plynovému priestoru konvertora).
Zvlášť výhodne sa tento spôsob pritom uskutoční tak, že sa pod povrch železného kúpeľa fúkajú inertné alebo oxidačné plyny s obsahom tuhých látok alebo bez nich s celkovou rýchlosťou fúkania 2,5 Nm3/min.t železnej taveniny až 25 Nm3/min.t železnej taveniny, s výhodou 5 Nm3/min.t železnej taveniny až 15 Nm3/min.t železnej taveniny). S týmito rýchlosťami fúkania sa podarí zabezpečiť dostatočný pohyb kúpeľa v reaktore so železným kúpeľom, čím sa zaručí vyrovnanie koncentrácií a homogenizácia železnej taveniny a vrstvy trosky.
V dôsledku regulácie podľa tohto vynálezu je teraz na rozdiel od doterajšieho spôsobu možné kvapalnú trosku privádzať a odťahovať kontinuálne. To sa podarí najmä z dôvodu podstatne skrátenej reakčnej doby a presnejšie dodržaných parametrov spôsobu, čím sa v celkom krátkej dobe niekoľkých minút môže zabezpečiť úplné zreagovanie a najmä úplné odchrómovanie.
Aby sa s istotou zabránilo neželanému miestnemu prehriatiu, môže sa s výhodou postupovať tak, že sa množstvo uhlíka, vofúknuté za časovú jednotku, pri prekročení hraničnej teploty v troske alebo v plynovom priestore zmenší a/alebo prinajmenšom čiastočne nahradí CaO.
Zvlášť výhodne sa pri tom do taveniny fúkajú vápno, dolomit, bauxit, šamot, kazivec, karbid vápenatý a/alebo iné prísady do trosky, s výhodou pod a/alebo nad povrchom železného kúpeľa. Na nastavenie obsahu uhlíka v železnom kúpeli a na vyrovnanie teplôt v reaktore so železným kúpeľom sa s výhodou uhlie, koks, koksová drvina, koks z hnedého uhlia, petrolejový koks, grafit a/alebo iné nosiče uhlíka fúkajú spolu s hnacím plynom do taveniny pod povrch kúpel'a a súčasne sa do železnej taveniny privádza kyslík a/alebo kyslík obsahujúce plyny na prinajmenšom čiastočné spálenie uhlíka.
Pritom sa zvlášť hospodárnym spôsobom tento spôsob uskutočňuje tak, že zo železnej taveniny vystupujúce reakčné plyny CO a H2 sa v plynovom priestore reaktora so železným kúpeľom fúkaním kyslíka, vzduchu, horúceho vetra, obohateného alebo neobohateného kyslíkom, prinajmenšom Čiastočne spália a pritom vznikajúce teplo sa prenesie do taveniny. Tým sa podarí zlepšiť tepelnotechnickú účinnosť spôsobu. Pritom sa môžu na uskutočnenie spôsobu podľa tohto vynálezu použiť v reaktore so železným kúpeľom pevne v hornej kužeľovej časti konvertora zabudované dýzy, alebo sa môžu cez ústie konvertora do konvertora zaviesť dúchacie rúrky na prídavné spaľovanie, alebo sa môže fúkať do konvertora z polohy nad ústím konvertora. Je možná aj kombinácia dúchacích rúrok a dýz.
Použitím tejto techniky prídavného spaľovania sa dajú použiť aj kvapalné a plynné palivá na prívod energie pri vedení procesu a na nastavenie obsahu uhlíka v železnej tavenine. Energia potrebná na krakovanie pre kvapalné a plynné uhľovodíky, ktorá sa má použiť v železnej tavenine, normálne prevyšuje zisk energie zo spaľovania uhlíkatého podielu na CO, a tak by tieto palivá viedli k ochladeniu taveniny, pokiaľ by sa neuskutočňovalo žiadne prídavné spaľovanie reakčných plynov so súčasným prenosom tepla do taveniny.
Aby sa dosiahla podľa možnosti čo najrýchlejšia a úplná redukcia oxidov kovov, najmä oxidu chrómu, z trosky, spôsob sa môže jednoduchým spôsobom uskutočniť tak, že parciálny tlak CO v reaktore so železným kúpeľom sa prinajmenšom dočasne zníži zavedením dusíka, argónu a/alebo iných inertných plynov cez dýzy pod kúpeľom a prerušením prívodu plynov s obsahom kyslíka na povrch kúpeľa.
Zvlášť výhodné použitie spôsobu podľa tohto vynálezu predstavuje úprava vo veľkých množstvách vznikajúcich oxidických trosiek, ako napr. trosiek zo spaľovaní odpadov, vysokopecných trosiek a oceliarenských trosiek, zmiešaním a skvapalnením dvoch alebo troch uvedených trosiek. V závislosti od ich presnej analýzy a prípadne pridania vhodných prísad sa dá relatívne rýchlo vyrobiť produkt, vhodný na výrobu cementu. Normálne sa vsádzajú tieto trosky studené do reaktora so železným kúpeľom. Ak sú však jedna alebo viaceré z týchto trosiek k dispozícii kvapalné, použitie v kvapalnom stave sa uprednostňuje na zlepšenie hospodárnosti procesu. Zvlášť výhodne sa pritom tento spôsob môže uskutočniť tak, že doplňujúco sa do železnej taveniny fúkajú prachy a/alebo mleté iné zvyškové látky, čiastočne alebo celkove pod povrchom kúpeľa. Prachy, resp. zvyškové látky pritom môžu pochádzať napr. zo spaľovní odpadu alebo metalurgických a termických procesov a môžu zahrnovať nebezpečné odpady, prachy, kaly, zvyšky z drvičov a kontaminované chemické
X produkty. Zvlášť výhodným spôsobom sa pri tom vsádzajú jedna alebo viaceré zvyškové látky v kvapalnej a/alebo tuhej forme nad povrch železného kúpeľa do reaktora so železným kúpeľom. Alternatívne sa pri tom môže postupovať aj tak, že dve alebo viaceré zvyškové látky sa predmiešané v kvapalnej forme alebo ako tuhé látky vsádzajú do reaktora so železným kúpeľom.
Spôsob podľa tohto vynálezu sa môže uskutočniť v jednoduchých, bežných konvertoroch, najmä konvertoroch so spodným dúchaním, pričom optimalizáciu vedenia spôsobu vyžaduje len malé konštrukčné náklady. Najmä sa v dôsledku zvlášť jednoduchej konštrukcie
Z* s/ takýchto konvertorov môže prevádzková bezpečnosť. S výhodou sa zariadenie podľa tohto vynálezu na uskutočnenie spôsobu podľa tohto vynálezu s konvertorom so spodným dúchaním vyznačuje tým, že konvertor je v oblasti, zodpovedajúcej požadovanej výške železného kúpeľa, konštruovaný s menšou prierezovou plochou, resp. zúžený, a je vybavený najmenej jednou sondou na zistenie tvorby peny, na zistenie C-koncentrácie v železnom kúpeli a/alebo teploty trosky a/alebo plynového priestoru, ktorých signály sa privádzajú do regulačného obvodu na dávkovanie uhlíka a/alebo odpich železného kúpeľa. Týmto spôsobom sa s malými množstvami železného kúpeľa dá dosiahnuť požadovaná výška železného kúpeľa, takže potrebné vnášanie uhlíka ako celok sa dá ďalej znížiť.
Vynález ďalej bližšie objasníme pomocou výkresu a príkladov uskutočnenia. Na výkrese obr. 1 ukazuje vzťah medzi C-obsahom kúpeľa a redukciou Ch^O-j v troske. Na obr. 2a 3 sú schematicky znázornené zariadenia na uskutočnenie spôsobu podľa tohto vynálezu.
Príklad uskutočnenia vynálezu t tekutého surového železa a 20 t tekutej trosky, ktoré sa zmiešali v jednej panve, sa najprv odkremíkovali, z účelom čoho sa vofukovalo vápno. Potom sa do železného kúpeľa fúkalo uhlie. Troska sa rozdelila na dve rovnaké časti, pričom sa pridal druhý podiel trosky po vofúknutí 50 % množstva uhlia, vypočítaného pre celú taveninu, a vofúklo sa zvyšné množstvo uhlia. Obsah oxidu chrómu sa v priebehu doby pod 5 minút z pôvodných 1200 ppm znížil na 100 ppm, pričom obsah uhlíka v železnom kúpeli bol minimálne 2,65 hmotn. %. Pri väčšine pokusov sa zistilo, že pokles obsahu oxidu chrómu v troske na prijateľné hodnoty s obsahmi uhlíka pod 2 hmotn. % sa nedal zaručiť..
Ako vidieť z obr. 1, pri obsahoch uhlíka 2 hmotn. % v troske sa obsah oxidu chrómu v troske podarilo znížiť len na maximálne 500 ppm, čo sa pre následné použitia v priemysle cementu javí byť neprijateľným. Pri hodnotách nad 2,5 hmotn. % uhlíka v železnom kúpeli sa ale reprodukovateľné dali zabezpečiť už hodnoty ďaleko pod 500 ppm, pričom tieto hodnoty sa s pribúdajúcim obsahom uhlíka do asi 3,5 hmotn. % priebežne zlepšovali. Ďalší pokles obsahu oxidu chrómu v troske pri obsahoch uhlíka od 3,5 do 4,6 hmotn. % zostal v podstate priamočiary, pričom pri prekročení hornej hranice 4,6 hmotn. % predtým opísané vedľajšie efekty už nezaručujú hospodárne vedenie procesu.
Na obr. 2 je bližšie vysvetlené prvé zariadenie na uskutočnenie spôsobu podľa tohto vynálezu. Značkou 1 je tu označený tavný oxidačný reaktor, do ktorého sa vnesú tuhé trosky. Tieto trosky môžu byť rôzneho pôvodu, pričom sa okrem iného môžu použiť trosky zo spaľovania odpadov alebo metalurgické trosky, ako aj zmesi rôznych trosiek. Do značnej miery skvapalnená, viskózna troska sa môže cez zdvíhadlo 2 vniesť do prvého oxidačného priestoru, v ktorom z kvapalnej trosky 3. môže sedimentovať meď termickou disociáciou a cez výpust 4 v dne sa dá odtiahnuť. Do tejto čiastkovej oblasti tavného oxidačného reaktora, v ktorej už existuje kvapalná troska, sa môžu fúkať a roztaviť napríklad s použitím cyklónu 5 aj iné produkty, ktoré sa majú zlikvidovať, ako napríklad ľahké frakcie z drviča, ako aj filtračné prachy zo spaľovania odpadu alebo vysokopecné prachy, pričom takéto prachy sa napríklad môžu odťahovať aj z hornej časti 6. tavného oxidačného reaktora a cez turniketový dávkovač Z zasa dodávať do cyklónu na roztavenie. Z hornej časti £ tavného oxidačného reaktora odtiahnuté, prach obsahujúce množstvo plynu sa môže po čistení v cyklóne s horúcim plynom cez chladenie s rýchlo chladiacou vodou, ako je označené značkou ä, ďalej čistiť, pričom sa zvyškové teplo môže rekuperačne získať späť napríklad v tepelnom výmenníku Z· Po konečnom čistení v protiprúdovom filtri 10 s aktívnym koksom sa čistý plyn môže cez dúchadlo 11 vyviesť.
Kvapalná troska Z sa dostane do konvertora 12. so spodným dúchaním, do ktorého sa cez dýzy v dne vnášajú uhlík, dusík a kyslík. Konvertor je skonštruovaný tak, že v oblasti, susediacej s dýzami, má zúžený tvar, takže sa dá dosiahnuť kvapalný kúpeľ surového železa pri malom množstve surového železa, ktorý môže dosiahnuť, požadovanú výšku kúpeľa medzi 300 a 1200 mm. Na kúpeli surového železa sa vyplaví kvapalná troska 3, pričom k troske z tavného oxidačného reaktora sa na tomto mieste môže priviesť, aj LD-troska. Roztavenie, resp. udržanie potrebnej teploty trosky na dosiahnutie riedkej trosky sa môže zaručiť, fúkaním kyslíka v smere šípky 13. pričom konvertor 12 so spodným dúchaním je tu skonštruovaný ako preklápací konvertor a v pravidelných intervaloch sa môže vyprázdňovať. Z plynového priestoru konvertora 12 sa dá odťahovať zinok a olovo v plynnej fáze spolu s CO2, resp. CO, pričom po kondenzácii zinku a olova sa plynná zmes môže dávkovať do horúceho cyklónu 5,.
Odtiahnuté, od chrómu do značnej miery vyčistené množstvo trosky sa môže granulovať a v granulovanej forme sa môže príslušne použiť ďalej. Získané surové železo sa môže bezprostredne v oceliarni ďalej spracovať.
Pri uskutočnení podľa obr. 3 sa troska do reaktora 14 so železným kúpeľom pridáva kontinuálne. Opäť sa predpokladá tavný oxidačný reaktor 1, v ktorom sa uskutočňuje predhriatie trosky, resp. spaľovanie železa. Do tavného oxidačného reaktora sa fúka kyslík cez prstencové dýzy Ui, aby sa docielila požadovaná tavná teplota. Do značnej miery roztavený materiál sa cez zdvíhadlo 2. dopravuje do priestoru, v ktorom sa zhromažďuje kvapalná troska 3.. Potrebné teploty sa tu môžu udržať pomocou horákovej dúchacej rúrky 16, pričom sa troska kontinuálne prevedie do nasledujúceho reaktora 14 so železným kúpeľom. Privádzanie kyslíka a uhlíka sa pri tomto uskutočnení uskutočňuje v spodnej oblasti železného kúpeľa, pričom výška železného kúpeľa sa cez kyslíkové, resp. uhlíkové fúkacie dýzy reguluje požadovaným spôsobom medzi 3 00 a 1200 mm. Tak ako pri zobrazení na obr. 2 je v reaktore so železným kúpeľom umiestnený echolot 17. ktorým sa kontroluje tvorba peny, aby sa regulovalo vofúknuté množstvo, resp. tlak fúkania. Výška kúpeľa surového železa sa môže snímať bežnými metódami a údaje sa môžu poskytnúť požadovanému regulačnému zariadeniu.
z reaktora 14 so železným kúpeľom v zobrazení na obr. 3 sa zasa dá odviesť zinok, olovo a oxid uhoľnatý cez odťah 18. pričom priebežne spracúvané množstvo trosky sa cez odpich 12 privádza ku granulátoru na výrobu puzolánových granulátov.
Na obr. 2 a obr. 3 schematicky vysvetlené zariadenia sú vhodné na vnesenie rôznych zvyškov zo spaľovania, resp. kalov, a okrem trosiek zo spaľovania odpadov sa môžu vniesť aj bezprostredne pyrolyzáty, čím sa čiastočne môže ušetriť fosílna energia na zahriatie, resp. roztavenie trosky.
Na základe navrhnutej regulácie výšky kúpeľa a/alebo zaznamenávania neprípustných stavov, ako napríklad nadmernej tvorby peny, sa spôsob procesu dá do značnej miery optimalizovať a automatizovať, pričom najmä, ako vidieť na zariadení, vysvetlenom na obr. 3, sa dá zaručiť aj kontinuálny spôsob prevádzky, a tým zvlášť dobrá hospodárnosť.
Claims (17)
1. Spôsob výroby puzolánov, syntetických vysokopecných trosiek, belitových alebo alitových slinkov, ako aj zliatin surového železa z oxidických trosiek, pri ktorom sa oxidované kvapalné trosky redukujú nad železným kúpeľom, vyznačujúci sa tým, že do železného kúpeľa sa fúka uhlík cez kúpeľové dýzy na udržanie C-obsahu medzi 2,5 a 4,6 hmotn. %.
2. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že výška železného kúpeľa sa nastaví medzi 300 a 1200 mm, pričom pri prekročení výšky železného kúpeľa 1200 mm sa surové železo odpichne a vofukované množstvo uhlíka sa reguluje v závislosti od hodnôt na meracej sonde.
3. Spôsob podľa nároku 1 alebo 2, vyznačujúci sa tým, že C-obsah sa nastaví medzi 2,5 a 3,5 hmotn. %.
4. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že ako meracia sonda sa použije echolot alebo monitor hladiny zvuku a že pri vzniku peny sa do železného kúpeľa fúka ďalší uhlík a/alebo CaO.
5. Spôsob podľa nároku 1 alebo 2, vyznačujúci sa tým, že do železného kúpeľa sa fúka vzduch alebo kyslík a že na vyplavovanú tekutú trosku sa fúka vzduch alebo kyslík v množstve, ktoré prekračuje o faktor 2 až 3 množstvo, fúkané do kúpeľa.
6. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z nárokov 1 až 5, vyznačujúci sa tým, že tlak vo fúkacích vedeniach k dýzam, ústiacim do železného kúpeľa, sa reguluje v závislosti od výšky kúpeľa a pri pribúdajúcej výške kúpeľa sa zvýši.
7. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z nárokov 1 až 6, vyznačujúci sa tým, že sa pod povrch železného kúpeľa fúkajú inertné alebo oxidujúce plyny s obsahom tuhých látok alebo bez nich s celkovou rýchlosťou fúkania 2,5 Nm3/min.t železnej taveniny až 25 Nm3/min.t železnej taveniny, s výhodou 5 Nm3/min.t železnej taveniny až 15 Nm3/min.t železnej taveniny).
8. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z nárokov 1 až 7, vyznačujúci sa tým, že tekutá troska sa privádza a odťahuje kontinuálne.
9.
Spôsob podľa ktoréhokoľvek z nárokov 1 až 8, vyznačujúci sa t ý m, že množstvo uhlíka, vofúknuté za časovú jednotku, sa pri prekročení hraničnej teploty v troske alebo v plynovom priestore zmenší a/alebo sa prinajmenšom čiastočne nahradí
CaO.
10. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z nárokov 1 až 9, vyznačujúci sa tým, že sa uhlie, koks, koksová drvina, koks z hnedého uhlia, petrolejový koks, grafit a/alebo iné nosiče uhlíka fúkajú spolu s hnacím plynom do železnej taveniny pod povrch kúpeľa a súčasne sa do železnej taveniny privádza kyslík a/alebo kyslík obsahujúce plyny na prinajmenšom čiastočné spálenie uhlíka.
11. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z nárokov 1 až 10, vyznačujúci sa tým, že zo železnej taveniny vystupujúce reakčné plyny CO a H2 sa v plynovom priestore reaktora so železným kúpeľom fúkaním kyslíka, vzduchu, horúceho vetra, obohateného alebo neobohateného kyslíkom, prinajmenšom čiastočne spália a pritom vznikajúce teplo sa prenesie do taveniny.
12. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z nárokov 1 až 11, vyznačujúci sa tým, že parciálny tlak CO v reaktore so železným kúpeľom sa prinajmenšom dočasne zníži zavedením dusíka, argónu a/alebo iných inertných plynov cez dýzy pod kúpeľom a prerušením prívodu plynov s obsahom kyslíka na povrch kúpeľa.
13. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z nárokov 1 až 12, vyznačujúci sa tým, že sa do taveniny fúkajú vápno, dolomit, bauxit, šamot, kazivec, karbid vápenatý a/alebo iné prísady do trosky, s výhodou pod a/alebo nad povrchom železného kúpeľa.
14 . Spôsob podľa ktoréhokoľvek z nárokov 1. až 13, vyznačujúci sa tým, že doplňujúco sa do železnej taveniny fúkajú prachy a/alebo mleté iné zvyškové látky, čiastočne alebo celkove pod povrchom kúpeľa.
15. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z nárokov 1 až 14, vyznačujúci sa tým, že do reaktora so železným kúpeľom sa vsádzajú jedna alebo viaceré zvyškové látky v kvapalnej a/alebo tuhej forme nad povrch železného kúpeľa.
16. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z nárokov 1 až 14, vyznačujúci sa tým, že do reaktora so železným kúpeľom sa vsádzajú dve alebo viaceré zvyškové látky predmiešané v kvapalnej forme alebo ako tuhé látky.
17. Zariadenie na ktoréhokoľvek z nárokov 1 dúchaním, vyznačujúce sa že konvertor je v oblasti, železného kúpeľa, konštruovaný s menšou resp. zúžený, a je vybavený najmenej jednou tvorby peny, na zistenie C-koncentrácie a/alebo teploty trosky a/alebo plynového signály sa privádzajú do regulačného uhlíka a/alebo odpich železného kúpeľa.
uskutočnenie spôsobu podľa až 16 s konvertorom so spodným tým, zodpovedajúcej požadovanej výške prierezovou plochou, sondou na zistenie v železnom kúpeli priestoru, ktorých obvodu na dávkovanie
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT97996A AT406267B (de) | 1996-06-05 | 1996-06-05 | Verfahren zum herstellen von puzzolanen, synthetischen hochofenschlacken, belit- oder alitklinkern, sowie von roheisenlegierungen aus oxidischen schlacken sowie vorrichtung zur durchführung dieses verfahrens |
| DE1996124428 DE19624428A1 (de) | 1996-06-19 | 1996-06-19 | Verfahren zur Aufbereitung von Reststoffen |
| PCT/AT1997/000113 WO1997046717A1 (de) | 1996-06-05 | 1997-06-03 | Verfahren zum herstellen von puzzolanen, synthetischen hochofenschlacken, belit- oder alitklinkern, sowie von roheisenlegierungen aus oxidischen schlacken sowie vorrichtung zur durchführung dieses verfahrens |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SK6698A3 true SK6698A3 (en) | 1998-12-02 |
Family
ID=25594496
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SK66-98A SK6698A3 (en) | 1996-06-05 | 1997-06-03 | Method for making pozzolans, synthetic blast-furnace slag, belite or alite clinkers, and pig-iron alloys, from oxidic slag, and a device for implementing this method |
Country Status (25)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6395054B1 (sk) |
| EP (1) | EP0842301B1 (sk) |
| JP (1) | JP2966112B2 (sk) |
| KR (1) | KR100272485B1 (sk) |
| CN (1) | CN1061380C (sk) |
| AR (1) | AR007395A1 (sk) |
| AT (1) | ATE208829T1 (sk) |
| AU (1) | AU718622B2 (sk) |
| BR (1) | BR9702296A (sk) |
| CA (1) | CA2228154C (sk) |
| CZ (1) | CZ291888B6 (sk) |
| DE (1) | DE59705371D1 (sk) |
| DK (1) | DK0842301T3 (sk) |
| ES (1) | ES2167000T3 (sk) |
| HR (1) | HRP970303B1 (sk) |
| HU (1) | HUP9901576A3 (sk) |
| ID (1) | ID17439A (sk) |
| NO (1) | NO980409L (sk) |
| NZ (1) | NZ329615A (sk) |
| RU (1) | RU2146716C1 (sk) |
| SK (1) | SK6698A3 (sk) |
| TR (1) | TR199800145T1 (sk) |
| UA (1) | UA44326C2 (sk) |
| WO (1) | WO1997046717A1 (sk) |
| YU (1) | YU5598A (sk) |
Families Citing this family (29)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT407051B (de) | 1998-09-15 | 2000-12-27 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zum aufarbeiten von stahlschlacken und eisenträgern |
| AT407263B (de) * | 1999-04-22 | 2001-02-26 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zum aufarbeiten von stahlschlacken |
| LU90481B1 (fr) * | 1999-12-01 | 2001-06-05 | Wurth Paul Sa | Proc-d- de post-traitement de laitiers m-tallurgiques |
| HUP0203822A2 (en) * | 2000-01-28 | 2003-04-28 | Holcim Ltd | Method for producing pozzolanic binders for the cement industry from steel slags using a reduction metal bath |
| DE50100439D1 (de) * | 2000-01-28 | 2003-09-04 | Holcim Ltd | Verfahren zum behandeln von schlacken oder schlackengemischen auf einem eisenbad |
| AT408888B (de) * | 2000-01-28 | 2002-03-25 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zum behandeln von schlacken oder schlackengemischen |
| ATE248236T1 (de) * | 2000-01-28 | 2003-09-15 | Holcim Ltd | Verfahren zum entchromen und/oder entnickeln von flüssigen schlacken |
| US6595998B2 (en) * | 2001-03-08 | 2003-07-22 | Spinewave, Inc. | Tissue distraction device |
| AU2002322275A1 (en) * | 2001-06-20 | 2003-01-08 | Mayo Foundation For Medical Education And Research | Adenosyl-cobalamin fortified compositions |
| WO2003026767A2 (en) * | 2001-09-27 | 2003-04-03 | Gangagen, Inc. | Lysin-deficient bacteriophages having reduced immunogenicity |
| US20050129711A1 (en) * | 2002-11-14 | 2005-06-16 | Janakiraman Ramachandran | Incapacitated whole-cell immunogenic bacterial compositions produced by recombinant expression |
| AT412283B (de) * | 2003-05-16 | 2004-12-27 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zum verwerten von schlacke |
| AT412481B (de) * | 2003-06-30 | 2005-03-25 | Patco Engineering Gmbh | Verfahren zum aufbereiten von schlacken und stäuben aus der edelstahlherstellung |
| PT1747297E (pt) * | 2004-05-18 | 2008-02-13 | Holcim Ltd | Método para a redução de cr em escórias metalúrgicas contendo cr |
| US8961684B2 (en) | 2009-09-24 | 2015-02-24 | Ash Improvement Technology Inc. | Production of coal combustion products for use in cementitious materials |
| KR20120076425A (ko) * | 2009-09-24 | 2012-07-09 | 애쉬 임프루브먼트 테크놀로지 인코포레이티드 | 탄화수소 연료 및 강도 향상 금속 산화물의 연소 생성물로부터 시멘트 첨가제를 제조하는 방법 |
| US9365451B2 (en) | 2009-09-24 | 2016-06-14 | Ash Improvement Technology Inc. | Cement additives produced by combustion of coal with clay and slag |
| EP2536669A4 (en) * | 2010-02-17 | 2013-01-23 | Sybre Ltd | MODIFICATION OF POUZZOLANIC CHEMISTRY AT PRODUCTION PLANT LEVEL |
| US9067824B1 (en) | 2010-02-17 | 2015-06-30 | Roman Cement, Llc | Modification of pozzolanic chemistry through blending |
| WO2013059339A1 (en) | 2011-10-20 | 2013-04-25 | Roman Cement, Llc | Particle packed cement-scm blends |
| US9272953B2 (en) | 2010-11-30 | 2016-03-01 | Roman Cement, Llc | High early strength cement-SCM blends |
| RU2492151C1 (ru) * | 2012-03-26 | 2013-09-10 | Общество С Ограниченной Ответственностью Промышленная Компания "Технология Металлов" | Способ переработки сталеплавильных шлаков с получением цементного клинкера и чугуна |
| DE102012016074A1 (de) * | 2012-08-08 | 2014-02-13 | Saarstahl Ag | Verfahren zum Betrieb eines Reaktionsgefäßes zur Stahlherstellung, sowie Stahlkonverteranordnung selbst |
| RU2629424C1 (ru) * | 2016-04-21 | 2017-08-29 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии Уральского отделения Российской академии наук (ИМЕТ УрО РАН) | Способ переработки отходов сталеплавильного производства с получением портландцементного клинкера и чугуна |
| US10131575B2 (en) | 2017-01-10 | 2018-11-20 | Roman Cement, Llc | Use of quarry fines and/or limestone powder to reduce clinker content of cementitious compositions |
| US10730805B2 (en) | 2017-01-10 | 2020-08-04 | Roman Cement, Llc | Use of quarry fines and/or limestone powder to reduce clinker content of cementitious compositions |
| US11168029B2 (en) | 2017-01-10 | 2021-11-09 | Roman Cement, Llc | Use of mineral fines to reduce clinker content of cementitious compositions |
| US10737980B2 (en) | 2017-01-10 | 2020-08-11 | Roman Cement, Llc | Use of mineral fines to reduce clinker content of cementitious compositions |
| CN111690784B (zh) * | 2020-06-30 | 2021-11-12 | 武汉钢铁有限公司 | 高炉燃料补偿量与高炉煤气中h2含量的量化方法 |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4198228A (en) * | 1975-10-24 | 1980-04-15 | Jordan Robert K | Carbonaceous fines in an oxygen-blown blast furnace |
| WO1981002584A1 (en) * | 1980-03-11 | 1981-09-17 | R Jordan | Carbonaceous fines in an oxygen-blown blast furnace |
| JPS5831012A (ja) * | 1981-08-19 | 1983-02-23 | Nippon Steel Corp | 気体酸素吹込みによる溶銑の優先脱Ｓｉ方法 |
| FR2560891B1 (fr) * | 1984-03-09 | 1989-10-20 | Air Liquide | Procede d'affinage de la fonte |
| US4529442A (en) * | 1984-04-26 | 1985-07-16 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Method for producing steel in a top oxygen blown vessel |
| DE3822705A1 (de) | 1988-07-05 | 1990-01-11 | Thyssen Stahl Ag | Verfahren zur messung der hoehe des badspiegels eines metallbades in einem behaelter |
| DE3834245A1 (de) * | 1988-10-07 | 1990-04-12 | Voest Alpine Ind Anlagen | Vorrichtung zur diskontinuierlichen messdatenerfassung der schmelze |
| US5082044A (en) * | 1989-08-04 | 1992-01-21 | Hickman, Williams & Company | Method and apparatus for controlling the composition of a molten metal bath |
| ZA906892B (en) * | 1989-09-04 | 1991-06-26 | Nippon Steel Corp | Method of operating in-bath smelting reduction furnace |
| AT402506B (de) | 1993-01-26 | 1997-06-25 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zur herstellung von roheisen und zementklinker |
| RU2127765C1 (ru) * | 1993-09-07 | 1999-03-20 | "Хольдербанк" Финансьер Гларус АГ | Способ получения стали и гидравлически активных связующих из шлаков |
| DE4343957C2 (de) * | 1993-12-22 | 1997-03-20 | Tech Resources Pty Ltd | Konverterverfahren zur Produktion von Eisen |
| AT403294B (de) * | 1994-10-10 | 1997-12-29 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zum aufarbeiten von müll oder von metalloxidhaltigen müllverbrennungsrückständen sowie vorrichtung zur durchführung dieses verfahrens |
| AT403290B (de) | 1995-02-07 | 1997-12-29 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zur herstellung von roheisen oder stahl und zementklinker aus schlacken |
| US5588982A (en) * | 1995-05-01 | 1996-12-31 | Alabama Power Company | Process for producing foudry iron |
| AT405944B (de) * | 1996-04-19 | 1999-12-27 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zum reduzieren von oxidischen schlacken |
-
1997
- 1997-06-02 HR HRP970303 patent/HRP970303B1/xx not_active IP Right Cessation
- 1997-06-03 DK DK97926900T patent/DK0842301T3/da active
- 1997-06-03 CZ CZ1998164A patent/CZ291888B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1997-06-03 CA CA 2228154 patent/CA2228154C/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-06-03 EP EP97926900A patent/EP0842301B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-06-03 AU AU31589/97A patent/AU718622B2/en not_active Expired
- 1997-06-03 BR BR9702296A patent/BR9702296A/pt not_active IP Right Cessation
- 1997-06-03 TR TR1998/00145T patent/TR199800145T1/xx unknown
- 1997-06-03 CN CN97190956A patent/CN1061380C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1997-06-03 KR KR1019980700472A patent/KR100272485B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1997-06-03 SK SK66-98A patent/SK6698A3/sk unknown
- 1997-06-03 NZ NZ32961597A patent/NZ329615A/xx unknown
- 1997-06-03 ES ES97926900T patent/ES2167000T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1997-06-03 UA UA98010398A patent/UA44326C2/uk unknown
- 1997-06-03 US US09/011,147 patent/US6395054B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-06-03 AT AT97926900T patent/ATE208829T1/de not_active IP Right Cessation
- 1997-06-03 WO PCT/AT1997/000113 patent/WO1997046717A1/de active IP Right Grant
- 1997-06-03 DE DE59705371T patent/DE59705371D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-06-03 JP JP50000398A patent/JP2966112B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1997-06-03 HU HU9901576A patent/HUP9901576A3/hu unknown
- 1997-06-03 RU RU98103471A patent/RU2146716C1/ru not_active IP Right Cessation
- 1997-06-04 ID ID971902A patent/ID17439A/id unknown
- 1997-06-04 AR ARP970102424 patent/AR007395A1/es active IP Right Grant
-
1998
- 1998-01-30 NO NO980409A patent/NO980409L/no not_active Application Discontinuation
- 1998-02-03 YU YU5598A patent/YU5598A/sh unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SK6698A3 (en) | Method for making pozzolans, synthetic blast-furnace slag, belite or alite clinkers, and pig-iron alloys, from oxidic slag, and a device for implementing this method | |
| KR0131266B1 (ko) | 컨버터를 이용한 철의 제조방법 | |
| RU2106413C1 (ru) | Способ производства чугуна | |
| US5611838A (en) | Process for producing an iron melt | |
| RU2205878C2 (ru) | Установка и способ (варианты) получения расплавов металла | |
| SU1528324A3 (ru) | Способ получени чугуна в горизонтальном реакторе | |
| RU2120476C1 (ru) | Способ увеличения эффективности восстановительной плавки оксидных носителей металлов | |
| RU2105069C1 (ru) | Способ восстановительной плавки металлургического сырья | |
| CZ291965B6 (cs) | Způsob zpracování ocelových strusek a odpadů z metalurgie s obsahem železa pro získání surového železa a strusek šetrných k životnímu prostředí | |
| WO1998027239A1 (en) | Direct reduction of metal oxide agglomerates | |
| US3912501A (en) | Method for the production of iron and steel | |
| RU2115742C1 (ru) | Способ получения чугуна и цементного клинкера | |
| CA2658674C (en) | Lead slag reduction | |
| US6482249B1 (en) | Direct smelting process | |
| US4756748A (en) | Processes for the smelting reduction of smeltable materials | |
| US5885325A (en) | Process and apparatus for the manufacture of steel | |
| US5733358A (en) | Process and apparatus for the manufacture of steel from iron carbide | |
| MXPA98000765A (en) | Process to produce puzolanas, high-oven synthetic cents, clinkers of belita or alita, as well as raw iron alloys from oxidic slaughters and a provision to carry out such proc | |
| WO2024115674A1 (en) | Method for preheating metallic charge material and apparatus for preheating metallic charge material | |
| JPH07207313A (ja) | 錫めっき鋼板スクラップの溶解方法 | |
| JPS6167727A (ja) | クロム鉱石の溶融還元方法 | |
| JPS6169943A (ja) | フエロクロムの溶融還元方法 | |
| MXPA00004699A (en) | Method for reprocessing steel slags and ferriferous materials |