CZ291888B6 - Způsob výroby pucolánů, syntetických vysokopecních strusek, belitových nebo alitových slínků a slitin surového železa z oxidačních strusek, a zařízení pro provádění tohoto způsobu - Google Patents
Způsob výroby pucolánů, syntetických vysokopecních strusek, belitových nebo alitových slínků a slitin surového železa z oxidačních strusek, a zařízení pro provádění tohoto způsobu Download PDFInfo
- Publication number
- CZ291888B6 CZ291888B6 CZ1998164A CZ16498A CZ291888B6 CZ 291888 B6 CZ291888 B6 CZ 291888B6 CZ 1998164 A CZ1998164 A CZ 1998164A CZ 16498 A CZ16498 A CZ 16498A CZ 291888 B6 CZ291888 B6 CZ 291888B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- bath
- molten iron
- carbon
- slags
- melt
- Prior art date
Links
- 239000002893 slag Substances 0.000 title claims abstract description 95
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 53
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 16
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 6
- JHLNERQLKQQLRZ-UHFFFAOYSA-N calcium silicate Chemical compound [Ca+2].[Ca+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] JHLNERQLKQQLRZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 6
- 229910052918 calcium silicate Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 6
- 235000012241 calcium silicate Nutrition 0.000 title claims abstract description 6
- BCAARMUWIRURQS-UHFFFAOYSA-N dicalcium;oxocalcium;silicate Chemical compound [Ca+2].[Ca+2].[Ca]=O.[O-][Si]([O-])([O-])[O-] BCAARMUWIRURQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 6
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 title abstract description 10
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 title abstract description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 55
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 54
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 29
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 139
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 69
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 25
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 25
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 25
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 23
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 21
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 16
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 11
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 9
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 8
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims description 7
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims description 7
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 7
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 6
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims description 6
- 239000006260 foam Substances 0.000 claims description 6
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 5
- 239000000523 sample Substances 0.000 claims description 5
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000005997 Calcium carbide Substances 0.000 claims description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910001570 bauxite Inorganic materials 0.000 claims description 2
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 2
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 claims description 2
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 claims description 2
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 claims description 2
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 2
- 239000003077 lignite Substances 0.000 claims description 2
- 238000012806 monitoring device Methods 0.000 claims description 2
- 239000002006 petroleum coke Substances 0.000 claims description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 claims description 2
- CLZWAWBPWVRRGI-UHFFFAOYSA-N tert-butyl 2-[2-[2-[2-[bis[2-[(2-methylpropan-2-yl)oxy]-2-oxoethyl]amino]-5-bromophenoxy]ethoxy]-4-methyl-n-[2-[(2-methylpropan-2-yl)oxy]-2-oxoethyl]anilino]acetate Chemical compound CC1=CC=C(N(CC(=O)OC(C)(C)C)CC(=O)OC(C)(C)C)C(OCCOC=2C(=CC=C(Br)C=2)N(CC(=O)OC(C)(C)C)CC(=O)OC(C)(C)C)=C1 CLZWAWBPWVRRGI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims 1
- 235000000396 iron Nutrition 0.000 claims 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 13
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 13
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 12
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 11
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910000423 chromium oxide Inorganic materials 0.000 description 8
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 7
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 6
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 6
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 6
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 5
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 4
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 3
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 3
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 238000004056 waste incineration Methods 0.000 description 3
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 3
- YLQBMQCUIZJEEH-UHFFFAOYSA-N Furan Chemical compound C=1C=COC=1 YLQBMQCUIZJEEH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 2
- UOUJSJZBMCDAEU-UHFFFAOYSA-N chromium(3+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[O-2].[O-2].[Cr+3].[Cr+3] UOUJSJZBMCDAEU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- YEXPOXQUZXUXJW-UHFFFAOYSA-N lead(II) oxide Inorganic materials [Pb]=O YEXPOXQUZXUXJW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004886 process control Methods 0.000 description 2
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 2
- HGUFODBRKLSHSI-UHFFFAOYSA-N 2,3,7,8-tetrachloro-dibenzo-p-dioxin Chemical compound O1C2=CC(Cl)=C(Cl)C=C2OC2=C1C=C(Cl)C(Cl)=C2 HGUFODBRKLSHSI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001341 Crude steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 1
- 238000005255 carburizing Methods 0.000 description 1
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 230000004992 fission Effects 0.000 description 1
- 239000007770 graphite material Substances 0.000 description 1
- 239000002920 hazardous waste Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000008240 homogeneous mixture Substances 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 1
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 238000000048 melt cooling Methods 0.000 description 1
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- 239000012768 molten material Substances 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 150000003071 polychlorinated biphenyls Chemical class 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000005979 thermal decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 239000010891 toxic waste Substances 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
- XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N zinc oxide Inorganic materials [Zn]=O XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B5/00—Treatment of metallurgical slag ; Artificial stone from molten metallurgical slag
- C04B5/06—Ingredients, other than water, added to the molten slag or to the granulating medium or before remelting; Treatment with gases or gas generating compounds, e.g. to obtain porous slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B3/00—General features in the manufacture of pig-iron
- C21B3/04—Recovery of by-products, e.g. slag
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C15/00—Disintegrating by milling members in the form of rollers or balls co-operating with rings or discs
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B5/00—Treatment of metallurgical slag ; Artificial stone from molten metallurgical slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0006—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state
- C21B13/0013—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state introduction of iron oxide into a bath of molten iron containing a carbon reductant
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B7/00—Working up raw materials other than ores, e.g. scrap, to produce non-ferrous metals and compounds thereof; Methods of a general interest or applied to the winning of more than two metals
- C22B7/005—Separation by a physical processing technique only, e.g. by mechanical breaking
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B7/00—Working up raw materials other than ores, e.g. scrap, to produce non-ferrous metals and compounds thereof; Methods of a general interest or applied to the winning of more than two metals
- C22B7/04—Working-up slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
- C21B2100/40—Gas purification of exhaust gases to be recirculated or used in other metallurgical processes
- C21B2100/44—Removing particles, e.g. by scrubbing, dedusting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
- C21B2100/60—Process control or energy utilisation in the manufacture of iron or steel
- C21B2100/66—Heat exchange
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Geology (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Cosmetics (AREA)
- Coloring (AREA)
- Devices For Medical Bathing And Washing (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
P°edlo en °eÜen se t²k zp sobu v²roby pucol n , syntetick²ch vysokopecn ch strusek, belitov²ch nebo alitov²ch sl nk , a slitin surov ho eleza z oxida n ch strusek, kde oxidovan tekut strusky jsou redukov ny p°es kovovou l ze , p°i em do kovov l zn , p°es trysky, ·st c do l zn se dm²ch uhl k pro udr ov n obsahu uhl ku v rozmez 2,5 a 4,6 % hmotnostn ch.\
Description
Způsob výroby pucolánů, syntetických vysokopecních strusek, belitových nebo alitových slínků a slitin surového železa z oxidačních strusek, a zařízení pro provádění tohoto způsobu
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu výroby pucolánů, syntetických vysokopecních strusek, belitových nebo alitových slínků, a slitin surového železa z oxidačních strusek, podle kterého jsou oxidované tekuté strusky redukovány přes železnou lázeň, a rovněž zařízení pro provádění tohoto způsobu.
Dosavadní stav techniky
Německá přihláška DE 24 48 290 popisuje způsob zpracovávání metalurgických strusek obsahujících železo, který spočívá především v tom, že se mísí vysokopecní struska s ocelárenskou struskou, aby se získal výsledný produkt s výhodným složením. Obzvláště výhodné při tom je, když se proces míšení provádí pomocí trubice pro přívod kyslíku, která zároveň slouží jako mísidlo za účelem oxidace granulí železa a vytvoření homogenní směsi. Vyrobená syntetická struska má potom lepší fyzikální vlastnosti a lze ji výborně granulovat. Zbytky volného vápna přibližně odpovídají zbytkům u vysokopecní strusky.
V německém patentu DE 26 11 889 je uveden způsob výroby hydraulického pojivá z hutních odpadů a vápna. V integrované ocelárně vzniká v procesu výroby od rudy po ocel asi 400 kg hutního odpadu na tunu surové oceli, a z toho je asi 48 % vysokopecní strusky a 35 % ocelárenské strusky. Zbytek tvoří hutní sypký odpad, kaly a prach. Vynálezecká myšlenka spočívá v tom, že se pro výrobu cementového slínků smísí v tekuté fázi tyto hutní odpady s vápnem ve správném hmotnostním poměru a hotová tavenina se rychle zchladí na granulát. Pro míšení a tavení s přívodem paliva a kyslíku jsou v zásadě vhodné všechny známé ocelárenské konvertory. Jako zvláště účinný je uveden OBM konvertor, do jehož dna ústí trysky, protože se tyto trysky hodí pro zavádění paliva i jemného vápna. Proces tavení probíhá oxidačně a v hotové tavenině jsou oxidy rozpuštěné.
Z jihoafrického patentového spisu ZA 94/0521 je znám způsob výroby cementu z metalurgických strusek. Podle tohoto způsobu se kyselé vysokopecní strusky přimíchávají tekuté při vysokých teplotách nad 1800 °C k zásaditým ocelárenským struskám. Mísící poměr může být v rozmezí 30 % až 80 % vysokopecní strusky a 20 % až 70 % konvertorové strusky, aby se získal dobrý cementový slínek. Tavenina ze smíšených strusek se podle uvedeného vynálezu v prvním kroku nejprve pomalu ochlazuje na teplotu 1000 °C, v druhém kroku se ochlazuje rychleji, a ztuhlý výsledný produkt se následně pomele.
Jihoafrický patentový spis ZA 94/05222 uvádí a popisuje způsob výroby surového železa a cementového slínků. Přitom je k dispozici taviči zplynovač s vířivým ložem z uhlí, v němž se vytváří v důsledku přívodu kyslíku potřebná energie, přičemž pod tím se nachází lázeň roztaveného železa s vrstvou strusky. Do předehřívací šachty se pak sází vápenec a železná ruda. Zde se suší a kalcinují a následně se značně slinují, než se dostanou do tavícího zplynovače. Teplo pro tuto předehřívací šachtu se vyrábí spalováním odpadních plynů z tavícího zplynovače s předehřátým vzduchem. Roztavené železo, které se sbírá v tavícím zplynovači z redukované železné rudy, a tekutá struska ve složení cementového slínků se odstraňují z tavícího zplynovače tekuté. Podle tohoto vynálezu se jedovaté odpadní látky, které obsahují například dioxin, furan. PCB a chloridy, zavádějí do tavícího zplynovače. Rovněž může být přisazena tekutá ocelárenská konvertorová struska v míře přijatelné pro tvorbu cementového slínků.
Další způsob výroby oceli a hydraulicky aktivních pojiv, jmenovitě cementu, popisuje rakouský patentový spis AT 400 037. Vynálezecká myšlenka spočívá v tom, že se surové železo zkujňuje přidáním ocelárenské strusky a využije se vysoký podíl oxidů železa v ocelárenské strusce, aby se tím ze surového železa odstranil uhlík a křemík. Například se smísila ocelárenská struska 5 s 0, 5 hmotnostního dílu tekutého surového železa, a tato směs se šest hodin udržovala na teplotě 1660 °C, a přitom se mohl snížit obsah FeO a MnO v ocelárenské strusce z 30,5 % na 10,5 %. Získanou výslednou strusku lze použít jako cementový slínek.
Při zpracovávání oxidačních strusek představují problémy pro výrobu přísad k cementu zvláště ío strusky obsahující oxidy chrómu, protože obsah chrómu u těchto strusek by měl být značně pod hranicí 500 ppm. V souvislosti s parametry požadovanými pro strusky z metalurgického hlediska bylo při přípravě oxidačních strusek dosud zjištěno, že je významný podíl oxidů železa v lázni roztaveného železa použité pro redukci. Redukce přes lázeň roztaveného železa vede u různých vsázkových materiálů k různým výsledným produktům, jejichž vznik nelze přesně ovlivňovat, 15 a zvláště nemůže být bez dalších úprav zajištěno požadované odstranění chrómu z lázní roztaveného železa při použití strusek obsahujících oxidy chrómu. Je znám proces, při němž se do lázně roztaveného železa vhání uhlík, avšak ukázalo se, že vysoký podíl uhlíku vede k místním přehřátím a k negativním reakcím v důsledku redukce. Přesné vedení procesu není na základě parametrů, které byly dosud brány v úvahu při redukci oxidačních strusek, prozatím zajištěno.
Cílem vynálezu je představit jednoduchý a hospodárný způsob využívající konvenční reaktory, například konvertory s dmýcháním přes dno, bez použití nevyzkoušených technologií dmýchání a trysek, při kterém mohou být přesně dodrženy hodnoty potřebné pro účinné odchromování, přičemž je především dbáno na to, aby se tento způsob prováděl rychle, jednoduše a s možností 25 regulace. Hospodárnost má být zvýšena především tím, že se zabrání místním přehřátím a nadměrnému napěnění. Dále má být dmýchání uhlíku a kyslíku zajištěno takovým způsobem, aby bylo při použití konvenčních technologií dmýchání za současné redukce příslušných množství zamezeno zkujňování surového železa během vhánění uhlí, čímž může být zabráněno profukování uhlí a rovněž může být zabráněno vynášení železa a nadměrné zpěnění při provádění tohoto 30 způsobu.
Podstata vynálezu
Výše uvedené nedostatky odstraňuje do značné míry způsob výroby pucolánů, syntetických vysokopecních strusek, belitových nebo alitových slínků a slitin surového železa z oxidačních strusek, kde se oxidované tekuté strusky redukují po přidání do lázně roztaveného železa podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že do této lázně roztaveného železa se dmýchá tryskami ústícími do lázně uhlík pro udržování obsahu uhlíku v rozmezí 2,5 až 4,6 % hmotnostních. Tím, 40 že se obsah uhlíku udržuje v úzkém rozmezí 2,5 až 4,6 % hmotnostních, je zabráněno přesycení a tím také napěnění uhlíku s nebezpečím následného shoření na hraniční vrstvě. Dále je díky udržování obsahu uhlíku v daných mezích pozorováno překvapivě rychlé odchromování. Zatímco dosud se pro odchromovací reakce počítalo s dobou 15 až 30 minut, překvapivě se ukázalo, že při dodržení konkrétních mezních hodnot pro obsah uhlíku může být odchromování plně 45 provedeno během kratší doby. S výhodou je tento způsob prováděn tak, že obsah uhlíku je v rozmezí 2,5 až 3,5 % hmotnostních.
Je zvláště výhodné, když je výška lázně roztaveného železa v rozmezí 300 až 1200 mm, přičemž při překročení výšky 1200 mm je surové železo odpíchnuto a množství dmýchaného uhlíku je 50 regulováno v závislosti na měřicí sondě. Protože je výška lázně roztaveného železa ustavena v rozmezí 300 až 1200 mm, lze pracovat s konvenčními tryskami při normálním tlaku, aniž by vznikalo nebezpečí proíúkování. Vzhledem k použití konvenčních technologií mohou být použity vyzkoušené technologie řízení tlaku, kterými je zajištěna možnost řízení množství kyslíku
-2CZ 291888 B6 a uhlíku tak, že v lázni roztaveného železa mohou být bezpečně dodrženy požadované hodnoty obsahu uhlíku.
Způsob podle vynálezu umožňuje obzvláště jednoduché řízení a tím lepší reprodukovatelnost zvolených výsledných produktů. Nutná opatření sloužící zvláště k pokud možno rychlému a úplnému odchromování mohou být jednoduchým způsobem dodržována tak, že se jako měřicí sonda použije echolot nebo ústrojí pro sledování hladiny zvuku a že při výskytu pěny se do lázně roztaveného železa dmychá přídavný uhlík a/nebo CaO. Překvapivě se ukázalo, že jednoduché sondy, jako například echolot nebo ústrojí pro sledování hladiny zvuku, postačují k tomu, aby se zajistilo požadované řízení a tedy dosažení reprodukovatelných výsledků.
Aby se vyloučilo nebezpečí místních přehřátí a zajistil požadovaný redukční potenciál rovněž v bezprostředním styku s tekutou struskou, postupuje se s výhodou tak, že se do lázně roztaveného železa dmýchá vzduch nebo kyslík a že se na nahoře plovoucí tekutou strusku fouká ohřátý vzduch (700 až 1200 °C) v množství přesahujícím množství dmychané do lázně o faktor 2 až 3. Tak je v důsledku 60 % až 80 % dodatečného spalování se stupněm účinnosti přenosu tepla 75 % až 95 % dosahováno natavení již částečně tuhých strusek a rovněž přehřátí strusek, které podstatně zlepšuje redukci obsahu oxidů chrómu ve struskách. Nízkoviskózní struska může rychle reagovat s uhlíkem v lázni roztaveného železa, takže obsah oxidů chrómu ve strusce může být snížen během několika minut na hodnoty hluboko pod 300 ppm nebo dokonce pod 100 ppm.
Při dodržení výše uvedených podmínek, zvláště výšky lázně roztaveného železa, je možné minimalizovat rychlost dmýchání uhlíku a regulaci množství vnášeného kyslíku, takže mohou být zcela vyloučeny negativní okrajové vlivy. V případě příliš vysokého obsahu uhlíku neprobíhá žádné rozpouštění uhlíku v lázni roztaveného železa. Uhlík pak flotuje na lázni a spaluje se do značné míry bez účinku. V případě příliš nízkého obsahu uhlíku je lázeň roztaveného železa při pracovních teplotách 1500 až 1550 °C relativně viskózní, takže z kinetických důvodů může být lázní přijímáno již pouze malé množství uhlíku. Nauhličení s malými ztrátami v důsledku profiikování se zde podaří pouze po krátkodobém zvýšení teploty na přibližně 1600 až 1650 °C. Při provádění způsobu podle vynálezu lze pracovat s množstvím vnášeného kyslíku menším než 150 m3/minutu a s rychlostí dmýchání uhlíku pod 200 kg/minutu, takže se i při delší době reakce v konvertoru spotřebuje podstatně menší množství uhlí. Při pokusech se dále zjistilo, že při obsahu uhlíku menším než 2,5 % hmotnostních v železe zůstává obsah oxidů chrómu ve strusce podstatně vyšší a nemůže jíž být reprodukovatelně snížen na požadované nízké hodnoty.
V obzvláště výhodném provedení způsobu může regulace probíhat tak, že tlak v přívodech ke tryskám ústícím do lázně roztaveného železa je regulován v závislosti na výšce lázně aje zvyšován při stoupající výšce lázně. Tak se zároveň zajistí dobré promíšení uhlíku v lázni, aniž by přitom docházelo k místnímu nadměrnému zkujňování nebo lokálnímu přehřátí. To je důležité také pro dodatečné spalování (asi dvacetinásobné zvětšení povrchu lázně v porovnání s klidným povrchem taveniny oproti konvertoru s plynovou komorou).
Obzvláště výhodné provedení způsobu podle vynálezu spočívá v tom, že se pod povrch lázně roztaveného železa dmýchají inertní nebo oxidační plyny doplněné nebo nedoplněné tuhými látkami celkovou rychlostí dmýchání 2,5 Nm3/min.t taveniny železa až 25 Nm3/min.t taveniny železa, s výhodou 5 Nm3/min.t taveniny železa až 15 Nm3/min.t taveniny železa. Při této rychlosti dmýchání je možné zajistit postačující pohyb lázně v reaktoru, a tím i vyrovnávání koncentrací a homogenizaci taveniny železa a kovové strusky.
Na základě regulace podle vynálezu je nyní na rozdíl od způsobu podle dosavadního stavu techniky možné kontinuálně přivádět a stahovat tekutou strusku. To je umožněno zvláště díky podstatně zkrácené době reakce a díky přesněji dodržovaným parametrům, takže může být během kratší doby čítající několik minut zajištěna úplná přeměna a zvláště dokonalé odchromování.
-3CZ 291888 B6
Aby se bezpečně vyloučilo nežádoucí místní přehřátí, může se s výhodou postupovat tak, že množství uhlíku dmýchané za jednotku času se při překročení mezní teploty ve strusce nebo v prostoru pro plyn redukuje a/nebo se alespoň částečně nahradí CaO.
Obzvláště výhodné je dmýchání vápna, dolomitu, bauxitu, šamotu, fluoritu, karbidu vápenatého a/nebo dalších přídavných struskotvomých materiálů do taveniny s výhodou pod a/nebo nad povrch lázně roztaveného železa. Pro ustavování daného obsahu uhlíku v lázni roztaveného železa a pro teplotní vyrovnávání v reaktoru se do taveniny pod povrch lázně dmýchá spolu s nosným plynem nejlépe uhlí, koks, koksová drť, hnědouhelný koks, ropný koks, grafit a/nebo materiály s uhlíkem, a současně se do taveniny přivádí kyslík a /nebo plyny obsahující kyslík za účelem alespoň částečného spalování uhlíku.
Obzvlášť hospodárně se tento způsob provádí tak, že reakční plyny CO aH2 vystupující z taveniny se alespoň částečně dodatečně spalují v prostoru pro plyn v reaktoru díky foukání kyslíku, vzduchu, horkého vzduchu obohaceného nebo neobohaceného kyslíkem a vznikající teplo se přenáší na taveninu. Tím je možné zlepšit tepelně technologický stupeň účinnosti procesu. Přitom se mohou v reaktoru pro lázeň roztaveného železa za účelem provádění způsobu podle vynálezu uplatnit trysky pevně vestavěné v horní kuželovité oblasti nebo mohou být do konvertoru zavedeny přes ústí konvertoru přívodní trubky pro dmýchání za účelem dodatečného spalování, nebo se může přes ně dmýchat do konvertoru z polohy nad ústím konvertoru. Také je možná kombinace přívodních trubek a trysek.
V případě uplatnění této technologie dodatečného spalování je možné použít také kapalná a plynná paliva pro přívod energie při vedení procesu a pro ustavení obsahu uhlíku v tavenině. Energie štěpení, která se má použít pro kapalné a plynné uhlovodíky v tavenině, běžně překračuje energetický zisk ze spalování podílu uhlíku na CO a tak by tyto palivové látky vedly k ochlazování taveniny, pokud by neprobíhalo dodatečné spalování reakčních plynů se současným zpětným přenosem tepla na taveninu.
Aby se dosáhlo pokud možno rychlé a úplné redukce oxidů kovů, zvláště oxidů chrómu ze etrusky, může být způsob prováděn jednoduše tak, že parciální tlak CO v reaktoru s lázní roztaveného železa se alespoň na čas sníží zavedením dusíku, argonu a/nebo dalších inertních plynů přes trysky umístěné pod lázní a přerušením přívodu plynů obsahujících kyslík na povrch lázně.
Obzvláště výhodné uplatnění způsobu podle vynálezu představuje zpracovávání oxidických strusek ve velkých množstvích, například strusek ze spaloven odpadů, vysokopecních strusek a ocelárenských strusek míšením a ztekucováním dvou nebo tří uvedených strusek. V závislosti na jejich přesné analýze, popřípadě po přidání vhodných přísad, lze vyrobit relativně rychle produkt vhodný pro výrobu cementu. Běžně se tyto strusky sází studené do reaktoru na lázeň roztaveného železa. Pokud je ale jedna nebo více z těchto strusek k dispozici tekutá, dává se přednost tekuté vsázce za účelem zlepšení hospodárnosti procesu. S výhodou může být tento způsob přitom prováděn tak, že se do taveniny částečně nebo zcela pod povrch taveniny dále vhánějí prach a/nebo další rozemleté zbytky. Tento prach, popřípadě zbytky mohou pocházet ze spaloven odpadů nebo z metalurgických a tepelných procesů a mohou obsahovat nebezpečné odpady, prach, kaly, zbytky po drcení a kontaminované chemické produkty. Velmi výhodné je, když se přitom jedna nebo více ze zbytkových látek sází do reaktoru na lázeň roztaveného železa v kapalné a/nebo tuhé formě nad povrchem lázně roztaveného železa. Alternativně se může postupovat tak, že dvě nebo více zbytkových látek se sází do reaktoru na lázeň roztaveného železa v kapalné formě nebo v tuhé formě předem smíšené.
Způsob podle vynálezu může být prováděn v jednoduchých, konvenčních konvertorech, zvláště v konvertorech se spodním dmýcháním, přičemž technická adaptace pro optimalizaci vedení procesu vyžaduje pouze malé stavební úpravy. Zvláště může být na základě obzvláště jednoduché konstrukce takovýchto konvertorů podstatně zvýšena provozní bezpečnost. S výhodou se
-4CZ 291888 B6 zařízení podle vynálezu pro provádění způsobu podle vynálezu pomoci konvertoru se spodním dmýcháním vyznačuje tím, že konvertor je zúžen do menší průřezové plochy v oblasti odpovídající požadované výšce lázně roztaveného železa a je opatřen alespoň jednou sondou pro zjišťování tvorby pěny, pro určování koncentrace uhlíku v lázni roztaveného železa a/nebo teploty strusky a/nebo teploty v prostoru pro plyn, jejíž signály jsou přiváděny do regulačního obvodu pro dávkování uhlíku a/nebo pro odpich lázně roztaveného železa. Tak může být dosaženo s malým množstvím lázně roztaveného železa požadované výšky lázně, takže potřebná množství vnášeného uhlíku mohou být celkově dále snížena.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález bude dále popsán pomocí výkresů, na kterých obr. 1 představuje tabulku se znázorněním závislosti mezi obsahem uhlíku v lázni a redukcí Cr2O3 ve strusce, na obr. 2 je znázorněno schéma zařízení k provádění postupu podle vynálezu a na obr. 3 je schematicky znázorněna varianta hlavní součásti zařízení pro provádění způsobu podle vynálezu.
Příklad provedení vynálezu
Dále bude způsob přiblížen na následujícím příkladu:
tun tekutého surového železa a 20 tun tekuté strusky, které byly smíšeny v pánvi, se nejprve zbaví křemíku, k čemuž bylo použito dmýchané vápno. Struska byla sázena ve dvou stejných dílech, přičemž druhý díl strusky byl přidán po vehnání 50 % množství uhlí vypočteného pro celou taveninu. Obsah oxidů chrómu se redukoval v době kratší než 5 minut z původních 1200 ppm na 100 ppm, přičemž obsah uhlíku v lázni roztaveného železa byl minimálně 2,65 % hmotnostních. Při několika pokusech bylo zjištěno, že snížení obsahu oxidů chrómu ve strusce na přijatelné hodnoty nemohlo být zajištěno v případě koncentrace uhlíku menší než 2 % hmotnostní.
Jak je zřejmé z obr. 1, mohl být obsah oxidů chrómu ve strusce v případě koncentrace uhlíku % hmotnostní snížen maximálně na 500 ppm, což se pro následné použití ve výrobě cementu nezdá přijatelné. V případě hodnot koncentrace uhlíku v lázni roztaveného železa nad 2,5 % hmotnostních mohly již být reprodukovatelně zajištěny hodnoty hluboko pod 500 ppm, přičemž tyto hodnoty se kontinuálně zlepšují se zvyšujícím se obsahem uhlíku až do 3,5 % hmotnostních. Další snižování obsahu oxidů chrómu ve strusce v případě koncentrace uhlíku 3,5 až 4,6 % hmotnostních zůstává v podstatě lineární, přičemž při překročení horní hranice 4,6 % hmotnostních již výše popsané vedlejší účinky nezajišťují hospodárné vedení procesu.
Na obr. 2 je znázorněna první varianta zařízení pro provádění způsobu podle vynálezu. Do tavícího oxidačního reaktoru 1 se sází tuhé strusky. Tyto strusky mohou mít různý původ, přičemž se uplatňují mimo jiné strusky ze spaloven odpadů nebo metalurgické strusky a rovněž směsi různých strusek. Co nejvíce zkapalněná, viskózní struska se může podávat přes uzávěr 2 do prvního oxidačního prostoru, ve kterém může být z tekuté strusky 3 tepelným rozkladem sedimentována měď a přes dnovou výpusť 4 odstraněna. Do této dílčí oblasti tavícího oxidačního reaktoru, ve které už je tekutá struska, mohou být dmýchány například za pomoci cyklonu 5 také další produkty, které mají být zpracovány, jako například lehké frakce drti a prach z filtrů po spalování odpadů nebo vysokopecní prach, a tyto produkty se taví, přičemž tento prach může být stahován například také z hlavy 6 tavícího oxidačního reaktoru 1 a znovu podáván pomocí jamkového kola 7 cyklonu k roztavení. Plyn odváděný z hlavy 6 tavícího oxidačního reaktoru 1 s obsahem prachu se může po vyčištění v cyklonu na horký plyn zchlazením pomocí chladicí vody 8 dále čistit, přičemž zbytkové teplo může být znovu získáváno rekuperativně například
-5CZ 291888 B6 v tepelném výměníku 9. Po závěrečném čištění v protiproudém filtru 10 s aktivním koksem může být čistý plyn vypouštěn přes tlakový ventilátor Π..
Tekutá struska 3 se dostává do konvertoru 12 se spodním dmýcháním vzduchu, do kterého je přes trysky ústící do dna vnášen uhlík, dusík a kyslík. Tento konvertor je zkonstruován tak, že je v oblasti sousedící s tryskami zúžený, takže tekutá lázeň ze surového železa vždy může dosahovat požadované výšky v rozmezí 300 až 1200 mm. Na lázni ze surového železa plave tekutá struska 3, přičemž může být v těchto místech k této strusce přisazena také LD struska. Tavení, popřípadě požadované teploty strusky za účelem dosažení nízkoviskózní strusky může být ío zajištěno foukáním kyslíku ve směru šipky 13, přičemž konvertor 12 se spodním dmýcháním vzduchu zde má konstrukci výklopného konvertoru a může být v pravidelných odstupech vyprazdňován. Z prostoru pro plyn v konvertoru 12 mohou být odváděny zinek a olovo v plynné fázi spolu s CO2, popřípadě CO, přičemž po kondenzaci zinku a olova může být plynná směs podávána do horkovzdušného cyklonu 5.
Stažená struska, značně zbavená chrómu se může granulovat a v granulované formě dále používat odpovídajícím způsobem. Získané surové železo může být dále bezprostředně zpracováváno v ocelárně.
U jiného provedení znázorněného na obr. 3 se struska přisazuje do reaktoru 14 na lázeň roztaveného železa kontinuálně. Opět je k dispozici taviči oxidační reaktor 14, ve kterém probíhá předehřev strusky, popřípadě spalování železa. Do tavícího oxidačního reaktoru 1 je vháněn přes prstencové trysky 15 kyslík, aby se dosáhlo požadované teploty tavení. Značně natavený materiál je přes uzávěr 2 posouván do prostoru, kde se sbírá tekutá struska 3. Potřebné teploty zde mohou 25 být udržovány pomocí přívodní trubky 16 pro dmýchání spalovacího plynu, přičemž struska je kontinuálně převáděna do následného reaktoru 14 na lázeň roztaveného železa. Přívod kyslíku a uhlíku probíhá v tomto provedení ve spodní oblasti lázně roztaveného železa, přičemž výška lázně roztaveného železa je regulována pomocí trysek pro dmýchání kyslíku, popřípadě uhlíku požadovaným způsobem v rozmezí 300 až 1200 mm. Stejně jako u provedení podle obr. 2 je v reaktoru na lázeň roztaveného železa uspořádáno čidlo 17, kterým je kontrolována výška vytvářené pěny za účelem regulace dmýchaného množství, popřípadě tlaku dmýchání. Výška lázně surového železa může být zjišťována konvenčními metodami a požadovaným způsobem regulována.
Z reaktoru 14 na lázeň roztaveného železa mohou být v provedení podle obr. 3 opět odváděny zinek, olovo a oxid uhelnatý přes odtah 18. přičemž průběžně zpracovávaná struska může být přes odpich 19 přiváděna do granulátoru za účelem výroby pucolánových granulátů.
Zařízení znázorněná schematicky na obr. 2 a 3 jsou vhodná pro různé zbytky spalování, popřípa40 dě strusky, a mohou být do nich sázeny kromě strusek po spalování odpadů také pyrolyzáty, čímž může být částečně ušetřena fosilní energie pro ohřev, popřípadě roztavení strusky.
Na základě navržené regulace pomocí výšky lázně a/nebo zjišťování nepřípustných provozních stavů, jako je například nadměrná tvorba pěny, lze proces do značné míry optimalizovat a auto45 matizovat, přičemž, zvláště jak je vidět u zařízení znázorněného na obr. 3, je možné zajistit kontinuální proces a tím i obzvláště dobrou hospodárnost.
Claims (17)
- -6CZ 291888 B6PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob výroby pucolánů, syntetických vysokopecních strusek, belitových nebo alitových slínků, a slitin surového železa z oxidačních strusek, kde se oxidované tekuté strusky redukují po přidání do lázně roztaveného železa, vyznačující se tím, že do této lázně roztaveného železa se dmýchá tryskami ústícími do lázně uhlík pro udržování obsahu uhlíku v rozmezí 2,5 až 4,6 % hmotnostních.
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že výška lázně roztaveného železa se ustaví na 300 až 1200 mm, přičemž při překročení výšky 1200 mm se surové železo odpíchne a množství dmýchaného uhlíku se seřídí v závislosti na údajích na měřicím čidle.
- 3. Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že obsah uhlíku se ustaví v rozmezí 2,5 až 3,5 % hmotnostních.
- 4. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že jako měřicí sonda se použije echolot nebo ústrojí pro sledování hladiny zvuku, přičemž při vzniku pěny se do lázně roztaveného železa dmýchá přídavný uhlík a/nebo CaO.
- 5. Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že do lázně roztaveného železa se dmýchá vzduch nebo kyslík, přičemž na nahoře plovoucí tekutou strusku se dmýchá vzduch nebo kyslík v množství převyšujícím množství, které je dmýcháno do lázně o faktor 2 až 3.
- 6. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 5, vyznačující se tím, že tlak ve vedeních ke tryskám ústícím do lázně roztaveného železa se reguluje v závislosti na výšce lázně a s přibývající výškou lázně se zvyšuje.
- 7. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 6, vyznačující se tím,že pod povrch lázně roztaveného železa se dmýchají inertní nebo oxidující plyny doplněné nebo nedoplněné tuhými látkami celkovou rychlostí dmýchání 2,5 Nm3/min.t taveniny železa až 25 Nm3/min.t taveniny železa, s výhodou 5 Nm3/min.t taveniny železa až 15 Nm3/min.t taveniny železa.
- 8. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 7, vyznačující se tím, že tekutá struska se kontinuálně přidává a stahuje.
- 9. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 8, vyznačující se tím, že množství uhlíku dmýchané za jednotku času se při překročení mezní teploty ve strusce nebo v prostoru pro plyn redukuje a/nebo alespoň částečně nahrazuje CaO.
- 10. Způsob podle jednoho z nároků laž 9, vyznačující se tím,že se do taveniny pod povrch lázně dmýchá spolu s nosným plynem uhlí, koks, koksová drť, hnědouhelný koks, ropný koks, grafit a/nebo materiály obsahující uhlík, a současně se do taveniny přivádí kyslík a/nebo plyny obsahující kyslík pro alespoň částečné spalování uhlíku.
- 11. Způsobpodlejednohoznároků 1 až 10, vyznaču jící se t í m, že reakční plyny CO a H2 vystupující z taveniny se alespoň částečně dodatečně spalují v prostoru pro plyn v reaktoru na lázeň roztaveného železa pomocí dmýchání kyslíku, vzduchu, horkého vzduchu obohaceného nebo neobohaceného kyslíkem a teplo, které přitom vzniká, se přenáší na taveními.-7CZ 291888 B6
- 12. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 11, vy z n a č uj ící se t i m, že parciální tlak CO v reaktoru na lázeň roztaveného železa se alespoň dočasně snižuje zavedením dusíku, argonu a/nebo dalších inertních plynů přes trysky ústící do dna a přerušením přívodu plynů obsahujících kyslík na hladinu lázně.
- 13. Způsob podle jednoho z nároků lažl2, vyznačující se tím,že do taveniny pod a/nebo nad povrch lázně roztaveného železa se dmýchají vápno, dolomit, bauxit, šamot, fluorit, karbid vápenatý, a/nebo další přídavné struskotvomé materiály.
- 14. Způsob podle jednoho z nároků lažl3, vyznačující se tím,že do taveniny se částečně nebo zcela pod povrch lázně přídavně dmýchají prach a/nebo další rozemleté zbytkové materiály.
- 15. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 14, vyznačující se tím, že alespoň jeden zbytkový materiál se sází do reaktoru v kapalné a/nebo tuhé formě nad povrchem lázně.
- 16. Způsob podle jednoho z nároků lažl 4, vyznačující se tím, že alespoň dva zbytkové materiály se sází do reaktoru na lázeň roztaveného železa předběžně smíchané v kapalném nebo tuhém stavu.
- 17. Zařízení pro provádění způsobu podle jednoho z nároků 1 až 16 s konvertorem uspořádaným pro spodní dmýchání plynů, vyznačující se tím, že konvertor (12) je v oblasti odpovídající požadované výšce lázně roztaveného železa zúžen do menší průřezové plochy a je opatřen alespoň jedním čidlem (17) pro zjišťování tvorby pěny, pro určování koncentrace uhlíku v lázni roztaveného železa (3) a/nebo teploty strusky a/nebo teploty v prostoru pro plyn, jehož signály jsou přiváděny do regulačního obvodu pro dávkování uhlíku a/nebo pro odpich lázně roztaveného železa.3 výkresy
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT97996A AT406267B (de) | 1996-06-05 | 1996-06-05 | Verfahren zum herstellen von puzzolanen, synthetischen hochofenschlacken, belit- oder alitklinkern, sowie von roheisenlegierungen aus oxidischen schlacken sowie vorrichtung zur durchführung dieses verfahrens |
| DE1996124428 DE19624428A1 (de) | 1996-06-19 | 1996-06-19 | Verfahren zur Aufbereitung von Reststoffen |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ16498A3 CZ16498A3 (cs) | 1998-07-15 |
| CZ291888B6 true CZ291888B6 (cs) | 2003-06-18 |
Family
ID=25594496
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ1998164A CZ291888B6 (cs) | 1996-06-05 | 1997-06-03 | Způsob výroby pucolánů, syntetických vysokopecních strusek, belitových nebo alitových slínků a slitin surového železa z oxidačních strusek, a zařízení pro provádění tohoto způsobu |
Country Status (25)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6395054B1 (cs) |
| EP (1) | EP0842301B1 (cs) |
| JP (1) | JP2966112B2 (cs) |
| KR (1) | KR100272485B1 (cs) |
| CN (1) | CN1061380C (cs) |
| AR (1) | AR007395A1 (cs) |
| AT (1) | ATE208829T1 (cs) |
| AU (1) | AU718622B2 (cs) |
| BR (1) | BR9702296A (cs) |
| CA (1) | CA2228154C (cs) |
| CZ (1) | CZ291888B6 (cs) |
| DE (1) | DE59705371D1 (cs) |
| DK (1) | DK0842301T3 (cs) |
| ES (1) | ES2167000T3 (cs) |
| HR (1) | HRP970303B1 (cs) |
| HU (1) | HUP9901576A3 (cs) |
| ID (1) | ID17439A (cs) |
| NO (1) | NO980409L (cs) |
| NZ (1) | NZ329615A (cs) |
| RU (1) | RU2146716C1 (cs) |
| SK (1) | SK6698A3 (cs) |
| TR (1) | TR199800145T1 (cs) |
| UA (1) | UA44326C2 (cs) |
| WO (1) | WO1997046717A1 (cs) |
| YU (1) | YU5598A (cs) |
Families Citing this family (29)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT407051B (de) | 1998-09-15 | 2000-12-27 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zum aufarbeiten von stahlschlacken und eisenträgern |
| AT407263B (de) * | 1999-04-22 | 2001-02-26 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zum aufarbeiten von stahlschlacken |
| LU90481B1 (fr) * | 1999-12-01 | 2001-06-05 | Wurth Paul Sa | Proc-d- de post-traitement de laitiers m-tallurgiques |
| HUP0203822A2 (en) * | 2000-01-28 | 2003-04-28 | Holcim Ltd | Method for producing pozzolanic binders for the cement industry from steel slags using a reduction metal bath |
| DE50100439D1 (de) * | 2000-01-28 | 2003-09-04 | Holcim Ltd | Verfahren zum behandeln von schlacken oder schlackengemischen auf einem eisenbad |
| AT408888B (de) * | 2000-01-28 | 2002-03-25 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zum behandeln von schlacken oder schlackengemischen |
| ATE248236T1 (de) * | 2000-01-28 | 2003-09-15 | Holcim Ltd | Verfahren zum entchromen und/oder entnickeln von flüssigen schlacken |
| US6595998B2 (en) * | 2001-03-08 | 2003-07-22 | Spinewave, Inc. | Tissue distraction device |
| AU2002322275A1 (en) * | 2001-06-20 | 2003-01-08 | Mayo Foundation For Medical Education And Research | Adenosyl-cobalamin fortified compositions |
| WO2003026767A2 (en) * | 2001-09-27 | 2003-04-03 | Gangagen, Inc. | Lysin-deficient bacteriophages having reduced immunogenicity |
| US20050129711A1 (en) * | 2002-11-14 | 2005-06-16 | Janakiraman Ramachandran | Incapacitated whole-cell immunogenic bacterial compositions produced by recombinant expression |
| AT412283B (de) * | 2003-05-16 | 2004-12-27 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zum verwerten von schlacke |
| AT412481B (de) * | 2003-06-30 | 2005-03-25 | Patco Engineering Gmbh | Verfahren zum aufbereiten von schlacken und stäuben aus der edelstahlherstellung |
| PT1747297E (pt) * | 2004-05-18 | 2008-02-13 | Holcim Ltd | Método para a redução de cr em escórias metalúrgicas contendo cr |
| US8961684B2 (en) | 2009-09-24 | 2015-02-24 | Ash Improvement Technology Inc. | Production of coal combustion products for use in cementitious materials |
| KR20120076425A (ko) * | 2009-09-24 | 2012-07-09 | 애쉬 임프루브먼트 테크놀로지 인코포레이티드 | 탄화수소 연료 및 강도 향상 금속 산화물의 연소 생성물로부터 시멘트 첨가제를 제조하는 방법 |
| US9365451B2 (en) | 2009-09-24 | 2016-06-14 | Ash Improvement Technology Inc. | Cement additives produced by combustion of coal with clay and slag |
| EP2536669A4 (en) * | 2010-02-17 | 2013-01-23 | Sybre Ltd | MODIFICATION OF POUZZOLANIC CHEMISTRY AT PRODUCTION PLANT LEVEL |
| US9067824B1 (en) | 2010-02-17 | 2015-06-30 | Roman Cement, Llc | Modification of pozzolanic chemistry through blending |
| WO2013059339A1 (en) | 2011-10-20 | 2013-04-25 | Roman Cement, Llc | Particle packed cement-scm blends |
| US9272953B2 (en) | 2010-11-30 | 2016-03-01 | Roman Cement, Llc | High early strength cement-SCM blends |
| RU2492151C1 (ru) * | 2012-03-26 | 2013-09-10 | Общество С Ограниченной Ответственностью Промышленная Компания "Технология Металлов" | Способ переработки сталеплавильных шлаков с получением цементного клинкера и чугуна |
| DE102012016074A1 (de) * | 2012-08-08 | 2014-02-13 | Saarstahl Ag | Verfahren zum Betrieb eines Reaktionsgefäßes zur Stahlherstellung, sowie Stahlkonverteranordnung selbst |
| RU2629424C1 (ru) * | 2016-04-21 | 2017-08-29 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии Уральского отделения Российской академии наук (ИМЕТ УрО РАН) | Способ переработки отходов сталеплавильного производства с получением портландцементного клинкера и чугуна |
| US10131575B2 (en) | 2017-01-10 | 2018-11-20 | Roman Cement, Llc | Use of quarry fines and/or limestone powder to reduce clinker content of cementitious compositions |
| US10730805B2 (en) | 2017-01-10 | 2020-08-04 | Roman Cement, Llc | Use of quarry fines and/or limestone powder to reduce clinker content of cementitious compositions |
| US11168029B2 (en) | 2017-01-10 | 2021-11-09 | Roman Cement, Llc | Use of mineral fines to reduce clinker content of cementitious compositions |
| US10737980B2 (en) | 2017-01-10 | 2020-08-11 | Roman Cement, Llc | Use of mineral fines to reduce clinker content of cementitious compositions |
| CN111690784B (zh) * | 2020-06-30 | 2021-11-12 | 武汉钢铁有限公司 | 高炉燃料补偿量与高炉煤气中h2含量的量化方法 |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4198228A (en) * | 1975-10-24 | 1980-04-15 | Jordan Robert K | Carbonaceous fines in an oxygen-blown blast furnace |
| WO1981002584A1 (en) * | 1980-03-11 | 1981-09-17 | R Jordan | Carbonaceous fines in an oxygen-blown blast furnace |
| JPS5831012A (ja) * | 1981-08-19 | 1983-02-23 | Nippon Steel Corp | 気体酸素吹込みによる溶銑の優先脱Ｓｉ方法 |
| FR2560891B1 (fr) * | 1984-03-09 | 1989-10-20 | Air Liquide | Procede d'affinage de la fonte |
| US4529442A (en) * | 1984-04-26 | 1985-07-16 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Method for producing steel in a top oxygen blown vessel |
| DE3822705A1 (de) | 1988-07-05 | 1990-01-11 | Thyssen Stahl Ag | Verfahren zur messung der hoehe des badspiegels eines metallbades in einem behaelter |
| DE3834245A1 (de) * | 1988-10-07 | 1990-04-12 | Voest Alpine Ind Anlagen | Vorrichtung zur diskontinuierlichen messdatenerfassung der schmelze |
| US5082044A (en) * | 1989-08-04 | 1992-01-21 | Hickman, Williams & Company | Method and apparatus for controlling the composition of a molten metal bath |
| ZA906892B (en) * | 1989-09-04 | 1991-06-26 | Nippon Steel Corp | Method of operating in-bath smelting reduction furnace |
| AT402506B (de) | 1993-01-26 | 1997-06-25 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zur herstellung von roheisen und zementklinker |
| RU2127765C1 (ru) * | 1993-09-07 | 1999-03-20 | "Хольдербанк" Финансьер Гларус АГ | Способ получения стали и гидравлически активных связующих из шлаков |
| DE4343957C2 (de) * | 1993-12-22 | 1997-03-20 | Tech Resources Pty Ltd | Konverterverfahren zur Produktion von Eisen |
| AT403294B (de) * | 1994-10-10 | 1997-12-29 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zum aufarbeiten von müll oder von metalloxidhaltigen müllverbrennungsrückständen sowie vorrichtung zur durchführung dieses verfahrens |
| AT403290B (de) | 1995-02-07 | 1997-12-29 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zur herstellung von roheisen oder stahl und zementklinker aus schlacken |
| US5588982A (en) * | 1995-05-01 | 1996-12-31 | Alabama Power Company | Process for producing foudry iron |
| AT405944B (de) * | 1996-04-19 | 1999-12-27 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zum reduzieren von oxidischen schlacken |
-
1997
- 1997-06-02 HR HRP970303 patent/HRP970303B1/xx not_active IP Right Cessation
- 1997-06-03 DK DK97926900T patent/DK0842301T3/da active
- 1997-06-03 CZ CZ1998164A patent/CZ291888B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1997-06-03 CA CA 2228154 patent/CA2228154C/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-06-03 EP EP97926900A patent/EP0842301B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-06-03 AU AU31589/97A patent/AU718622B2/en not_active Expired
- 1997-06-03 BR BR9702296A patent/BR9702296A/pt not_active IP Right Cessation
- 1997-06-03 TR TR1998/00145T patent/TR199800145T1/xx unknown
- 1997-06-03 CN CN97190956A patent/CN1061380C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1997-06-03 KR KR1019980700472A patent/KR100272485B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1997-06-03 SK SK66-98A patent/SK6698A3/sk unknown
- 1997-06-03 NZ NZ32961597A patent/NZ329615A/xx unknown
- 1997-06-03 ES ES97926900T patent/ES2167000T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1997-06-03 UA UA98010398A patent/UA44326C2/uk unknown
- 1997-06-03 US US09/011,147 patent/US6395054B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-06-03 AT AT97926900T patent/ATE208829T1/de not_active IP Right Cessation
- 1997-06-03 WO PCT/AT1997/000113 patent/WO1997046717A1/de active IP Right Grant
- 1997-06-03 DE DE59705371T patent/DE59705371D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-06-03 JP JP50000398A patent/JP2966112B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1997-06-03 HU HU9901576A patent/HUP9901576A3/hu unknown
- 1997-06-03 RU RU98103471A patent/RU2146716C1/ru not_active IP Right Cessation
- 1997-06-04 ID ID971902A patent/ID17439A/id unknown
- 1997-06-04 AR ARP970102424 patent/AR007395A1/es active IP Right Grant
-
1998
- 1998-01-30 NO NO980409A patent/NO980409L/no not_active Application Discontinuation
- 1998-02-03 YU YU5598A patent/YU5598A/sh unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ291888B6 (cs) | Způsob výroby pucolánů, syntetických vysokopecních strusek, belitových nebo alitových slínků a slitin surového železa z oxidačních strusek, a zařízení pro provádění tohoto způsobu | |
| JP3058039B2 (ja) | 転炉製鉄法 | |
| SU1304749A3 (ru) | Способ получени железа из руд | |
| RU2120476C1 (ru) | Способ увеличения эффективности восстановительной плавки оксидных носителей металлов | |
| AU716931B2 (en) | Direct reduction of metal oxide agglomerates | |
| RU2105069C1 (ru) | Способ восстановительной плавки металлургического сырья | |
| CA2137766A1 (en) | Process for producing an iron melt | |
| AU661925B2 (en) | A method for protecting the refractory lining in the gas space of a metallurgical reaction vessel | |
| CZ291965B6 (cs) | Způsob zpracování ocelových strusek a odpadů z metalurgie s obsahem železa pro získání surového železa a strusek šetrných k životnímu prostředí | |
| KR20000068375A (ko) | 용융금속을 생산하는 설비 및 방법 | |
| RU2147039C1 (ru) | Установка и способ для получения расплавов железа | |
| CA1188518A (en) | Metal refining processes | |
| US4753677A (en) | Process and apparatus for producing steel from scrap | |
| KR930007308B1 (ko) | 입철에서 용융선철 또는 강 예비생성물을 생산하기 위한 방법 | |
| ZA200109971B (en) | Method for conditioning slag with the addition of metallurgical residual materials and an installation for the same. | |
| AU704090B2 (en) | Process and apparatus for the manufacture of steel from iron carbide | |
| US5733358A (en) | Process and apparatus for the manufacture of steel from iron carbide | |
| MXPA98000765A (en) | Process to produce puzolanas, high-oven synthetic cents, clinkers of belita or alita, as well as raw iron alloys from oxidic slaughters and a provision to carry out such proc | |
| WO2024115674A1 (en) | Method for preheating metallic charge material and apparatus for preheating metallic charge material | |
| KR20010006490A (ko) | 용융 선철 또는 용융 강 예비 생성물을 제조하기 위한 방법 | |
| MXPA00002928A (en) | Direct smelting process for producing metals from metal oxides | |
| JPS6169943A (ja) | フエロクロムの溶融還元方法 | |
| MXPA00004699A (en) | Method for reprocessing steel slags and ferriferous materials |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 19970603 |