SK287637B6 - Spôsob premeny tepelnej energie na mechanickú prácu a zariadenie na vykonávanie tohto spôsobu - Google Patents

Spôsob premeny tepelnej energie na mechanickú prácu a zariadenie na vykonávanie tohto spôsobu Download PDF

Info

Publication number
SK287637B6
SK287637B6 SK147-2003A SK1472003A SK287637B6 SK 287637 B6 SK287637 B6 SK 287637B6 SK 1472003 A SK1472003 A SK 1472003A SK 287637 B6 SK287637 B6 SK 287637B6
Authority
SK
Slovakia
Prior art keywords
bulk material
gas
thermal energy
temperature
oxidizing gas
Prior art date
Application number
SK147-2003A
Other languages
English (en)
Other versions
SK1472003A3 (en
Inventor
Andreas Emmel
Dragan Stevanovic
Original Assignee
Applikations - Und Technikzentrum F�R Energie - Verfahrens
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Applikations - Und Technikzentrum F�R Energie - Verfahrens filed Critical Applikations - Und Technikzentrum F�R Energie - Verfahrens
Publication of SK1472003A3 publication Critical patent/SK1472003A3/sk
Publication of SK287637B6 publication Critical patent/SK287637B6/sk

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C3/00—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid
    • F02C3/20—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products
    • F02C3/26—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products the fuel or oxidant being solid or pulverulent, e.g. in slurry or suspension
    • F02C3/28—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products the fuel or oxidant being solid or pulverulent, e.g. in slurry or suspension using a separate gas producer for gasifying the fuel before combustion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K25/00—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for
    • F01K25/08—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using special vapours
    • F01K25/14—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using special vapours using industrial or other waste gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C1/00—Gas-turbine plants characterised by the use of hot gases or unheated pressurised gases, as the working fluid
    • F02C1/04—Gas-turbine plants characterised by the use of hot gases or unheated pressurised gases, as the working fluid the working fluid being heated indirectly
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C6/00—Plural gas-turbine plants; Combinations of gas-turbine plants with other apparatus; Adaptations of gas-turbine plants for special use
    • F02C6/18—Plural gas-turbine plants; Combinations of gas-turbine plants with other apparatus; Adaptations of gas-turbine plants for special use using the waste heat of gas-turbine plants outside the plants themselves, e.g. gas-turbine power heat plants
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
    • F02C7/08—Heating air supply before combustion, e.g. by exhaust gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
    • F02C7/12—Cooling of plants
    • F02C7/14—Cooling of plants of fluids in the plant, e.g. lubricant or fuel
    • F02C7/141—Cooling of plants of fluids in the plant, e.g. lubricant or fuel of working fluid
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L15/00—Heating of air supplied for combustion
    • F23L15/02—Arrangements of regenerators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D17/00—Regenerative heat-exchange apparatus in which a stationary intermediate heat-transfer medium or body is contacted successively by each heat-exchange medium, e.g. using granular particles
    • F28D17/005—Regenerative heat-exchange apparatus in which a stationary intermediate heat-transfer medium or body is contacted successively by each heat-exchange medium, e.g. using granular particles using granular particles
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
    • Y02E50/10—Biofuels, e.g. bio-diesel

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
  • Turning (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
  • Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
  • Control Of Turbines (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Press Drives And Press Lines (AREA)

Abstract

Pri spôsobe premeny tepelnej energie na mechanickú prácu sa prvý regenerátor (4) so sypkým materiálom a druhý regenerátor (8) so sypkým materiálom na akumuláciu tepelnej energie striedavo zapojujú do turbínovej vetvy (T). Na zvýšenie účinnosti tohto spôsobu je navrhnuté ochladiť stlačený oxidačný plyn (11) pred priechodom prvým regenerátorom (4) na akumuláciu tepelnej energie na druhú teplotu T2 a potom pri priechode prvým regenerátorom (4) na akumuláciu tepelnej energie zvýšiť v jednom kroku na tretiu teplotu T3.

Description

Vynález sa týka spôsobu premeny tepelnej energie na mechanickú prácu, pri ktorom sa do turbínovej vetvy striedavo zapája prvý prostriedok a druhý prostriedok na akumuláciu tepelnej energie. Vynález sa ďalej týka zariadenia na vykonávanie tohto spôsobu.
Doterajší stav techniky
Z DE 43 17 947 Cl je známy spôsob premeny tepelnej energie plynu na mechanickú prácu, keď je vzduch takmer izotermicky stlačený a potom je stlačený vzduch izotermicky prostredníctvom regenerátora zohriaty. Horúci stlačený vzduch je následne v druhom kroku prostredníctvom horákov ďalej zohriaty a nakoniec expanduje v plynovej turbíne. Časť horúceho stlačeného vzduchu je pred vstupom do horákov odklonená a využitá na predhriatie paliva potrebného na prevádzku horákov.
Expandovaný horúci odpadový vzduch vystupujúci z parnej turbíny je vedený cez druhý regenerátor, ktorý je namiesto regenerátora striedavo zapájaný do turbínovej vetvy. Zohrievanie stlačeného vzduchu prostredníctvom regenerátora a následne zapojeného horáku je nákladné. V prípade použitia pevného paliva je tu potrebné usporiadať zvláštne splyňovacie zariadenia.
Z DE 44 26 356 Al je známe zariadenie na sušenie zeleného krmiva, štiep a podobne na výrobu tepla a prúdu. Pritom je v spaľovacej komore spaľovaná biomasa. Horúci dymový plyn postupuje cez tepelný výmenník. Tam odovzdáva svoje teplo vopred stlačenému a tým už ohriatemu vzduchu. Horúci stlačený vzduch expanduje v plynovej turbíne. Horúci odpadový vzduch vystupujúci z plynovej turbíny je využitý na sušenie zeleného krmiva, štiep, rezkov a pod. Môže byť tiež privádzaný ako predhriaty spaľovací vzduch do spaľovacej komory.
Toto zariadenie je v prvom rade sušiacim zariadením. Na efektívnu výrobu prúdu sa nehodí. Účinnosť premeny tepelnej energie na mechanickú prácu tu nie je nijako vysoká.
Z EP 0 654 591 Al je známe zariadenie na výrobu elektrickej energie z paliva. Stlačený vzduch je pritom ohrievaný prostredníctvom radu za sebou zapojených tepelných výmenníkov a nakoniec je privádzaný k turbíne. Toto známe zariadenie je vytvorené komplikovaným spôsobom a nie je príliš efektívne.
DE 39 31 582 Al opisuje spôsob využitia vysokoteplotného odpadového tepla. Sú pritom použité dva regeneratívne tepelné výmenníky, ktoré sú striedavo zapájané do turbínovej vetvy. Podobné spôsoby sú známe z JP 6208 5136 A a JP 6102 8726 A. Účinnosť týchto spôsobov je už lepšia, ale nie je optimálna.
Podstata vynálezu
Úlohou vynálezu je odstrániť nevýhody stavu techniky. Má byť najmä navrhnutý spôsob umožňujúci efektívnu premenu tepelnej energie, získanú spaľovaním biomasy, na mechanickú prácu. Ďalším cieľom je vyvinúť cenovo priaznivé zariadenie na uskutočňovanie tohto spôsobu.
Úloha bola vyriešená vyvinutím spôsobu premeny tepelnej energie na mechanickú prácu, pričom je do turbínovej vetvy striedavo zapájaný prvý prostriedok a druhý prostriedok na akumuláciu tepelnej energie, s nasledujúcimi krokmi podľa vynálezu:
a) stlačenie oxidačného plynu, pričom jeho teplota sa z teploty RT okolia zvýši na prvú teplotu TI a jeho tlak sa zvýši na prvý tlak P1,
b) ochladenie stlačeného oxidačného plynu na druhú teplotu T2,
c) prechod stlačeného oxidačného plynu prvým prostriedkom na akumuláciu tepelnej energie, pričom teplota plynu sa v tomto kroku zvýši na tretiu teplotu T3,
d) expanzia prvého tlaku Pív plynovej turbíne na v podstate atmosférický tlak, pričom oxidačný plyn sa z tretej teploty T3 ochladí na štvrtú teplotu T4,
e) privádzanie oxidačného plynu do spaľovacej komory následne po prúde zapojenej,
f) spaľovanie biomasy spolu s oxidačným plynom a
g) prechod dymových plynov druhým prostriedkom na akumuláciu tepelnej energie.
Ako oxidačný plyn prichádza do úvahy napríklad vzduch, kyslík, vzduch obohatený kyslíkom podobne. Tým, že je stlačený oxidačný plyn v jednom kroku, t. j. bez vloženého zapojenia ďalších tepelných zdrojov, ohriaty na tretiu teplotu, môže byť spôsob prevádzkovaný obzvlášť efektívne. Dosiahnutá celková účinnosť sa zvýši na asi 74 %.
Ochladzovanie pri kroku b) môže byť uskutočňované ostrekovaním kvapalinou, výhodne vodou, alebo prostredníctvom tepelného výmenníka. Tepelná energia získaná pri tomto kroku prostredníctvom ochladenia môže byť odvádzaná ako využiteľné teplo, čo ďalej zvyšuje účinnosť spôsobu.
Podľa kroku c) môže byť čiastočný prúd oxidačného plynu vedený okolo prostriedku na akumuláciu tepelnej energie obtokom. Straty odpadového vzduchu v celom zariadení tak môžu byť zmenšené.
Podľa kroku d) je časť oxidačného plynu účelne odklonená a vedená na odber tepelnej energie cez tepelný výmenník a/alebo je privedená do kontaktu so spaľovanou biomasou na jej usušenie. Podľa ďalšieho znaku je z dymových plynov vznikajúcich pri spaľovaní oddeľovaný prach. Oddeľovanie môže byť uskutočňované napríklad prostredníctvom cyklónového odlučovača.
Ako obzvlášť výhodné sa ukázalo to, že podľa kroku g) je dymový plyn v menej ako 200 ms ochladený na teplotu nižšiu ako 150 °C, výhodne 90 až 110 °C. Tým je zabránené tvoreniu škodlivých dioxínov a furánov.
Pre teplotu oxidačného plynu výhodne platí:
T2<T1 <T4<T3
Druhá teplota T2 je výhodne menšia ako 150 °C, najmä je menšia ako 100 °C. Prostredníctvom regenerátorov je plyn a dymový plyn výhodne striedavo vedený sypkým materiálom s maximálnym priemerom zrna, ktorý je uložený v prstencovom priestore medzi v podstate valcovým žiarovým roštom a jeho obklopujúcim studeným roštom, pričom pri dne prstencového priestoru je usporiadaný najmenej jeden výpustný otvor na vypustenie sypkého materiálu, pričom ešte počas alebo po prechode dymového plynu je stanovené množstvo sypkého materiálu vypustené, takže sa tlakové napätie pôsobiace od sypkého materiálu na žiarový a studený rošt zmenší. Stredná veľkosť zrna sypkého materiálu je výhodne menšia ako 15 mm. Tzv. regenerátory so sypkým materiálom pracujúce podľa uvedeného spôsobu sú obzvlášť efektívne a nenáchylné na poruchy.
Vypustený sypký materiál môže byť prostredníctvom transportného plynu vedený späť do prstencového priestoru. Pritom sú po oddelení sypkého materiálu od transportného plynu z neho oddelené v ňom obsiahnuté prachové frakcie. Funkcia sypkého materiálu ako filtra na odprášenie prechádzajúceho pracovného plynu zostáva zachovaná. Transparentný plyn odvádzaný do okolia pritom nie je nijako zaťažený.
Aby bolo možné uskutočňovať proces takmer kontinuálne, môže byť do turbínovej vetvy zapájaný tretí prostriedok na akumuláciu tepelnej energie striedavo s prvým alebo druhým prostriedkom.
Ďalej bolo navrhnuté zariadenia na premenu tepelnej energie na mechanickú prácu, ktoré obsahuje: turbínovú vetvu s
- kompresorom na zhustenie načerpávaného oxidačného plynu,
-po prúde následne zapojeným prostriedkom na ochladenie stlačeného oxidačného plynu,
- prvým regenerátorom so sypkým materiálom zapojeným po prúde za prostriedkom na ochladenie,
- plynovou turbínou, zapojenou po prúde za prvým regenerátorom so sypkým materiálom, a predohrievaciu vetvu so
- spaľovacou komorou, zapojenou po prúde za prvým regenerátorom so sypkým materiálom,
- druhým regenerátorom so sypkým materiálom, zapojeným po prúde za spaľovacou komorou a
- prostriedkom na striedavé zapájanie druhého regenerátora so sypkým materiálom do turbínovej vetvy a prvého regenerátora so sypkým materiálom do predohrievacej vetvy.
Ako regenerátory so sypkým materiálom sú tu výhodne použité regenerátory so sypkým materiálom známe z DE 42 36 619 02 alebo z EPO 908 692 A2. Použitie takýchto regenerátorov so sypkým materiálom vedie neefektívnejšie pracujúce zariadenie.
Plynová turbína, kompresor a generátor sú účelne usporiadané na jednom hriadeli. Bezprostredným prenosom mechanickej práce od plynovej turbíny na kompresor a generátor je obmedzené trecím stratám.
Podľa ďalšieho znaku vynálezu môže byť za spaľovacou komorou zapojené zariadenie na čistenie dymových plynov. Medzi plynovou turbínou a spaľovacou komorou môže byť ďalej zapojený tepelný výmenník na odvedenie tepelnej energie. Uvedené znaky prispievajú ďalej na zlepšenie životného prostredia a na zvýšenie účinnosti zariadenia.
Podľa obzvlášť výhodného znaku vynálezu je pri regenerátore so sypkým materiálom v podstate valcovo vytvorený žiarový rošt súosovo obklopený studeným roštom a v prstencovom priestore vytvorenom medzi žiarovým a studeným roštom je uložený sypký materiál s maximálnym priemerom zrna Dmax, pričom a/alebo studený rošt je/sú vytvorený/vytvorené tak, že sypký materiál sa môže pri ohreve radiálne rozpínať.
Takýto regenerátor so sypkým materiálom vykazuje obzvlášť dlhú životnosť. Čo sa týka podrobností, je potrebné odkázať na EP 0 908 692 A2. Takéto má so sypkým materiálom sa vyznačujú obzvlášť nízkymi energetickými stratami a vysokou regeneráciou tepla.
So zariadením podľa vynálezu môže byť aj pri malých elektrických výkonoch, t. j. menších ako 2 MW, dosiahnutá vysoká elektrická účinnosť. Ďalej môže byť prostredníctvom zariadenia podľa vynálezu odvádzané teplo a privádzané do zvláštneho okruhu, napríklad ako využiteľné teplo na účely sušenia.
Prehľad obrázkov na výkresoch
Vynález je ďalej bližšie vysvetlený pomocou príkladov uskutočnenia, znázornených na výkresoch, kde značí:
obr. 1 prvú blokovú schému; obr. 2 druhú blokovú schému; obr. 3 tretiu blokovú schému; obr. 4 štvrtú blokovú schému.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Na obr. 1 je schématicky znázornené prvé zariadenie na premenu tepelnej energie na mechanickú prácu.
V turbínovej vetve T je na hriadeli plynovej turbíny 3 usporiadaný kompresor I s generátorom 2. Do potrubia vedúceho od kompresora i k prvému regenerátoru 4 je zapojený prvý tepelný výmenník 5. Od prvého regenerátora 4 vedie potrubie k plynovej turbíne 3. Odpadový vzduch vystupujúci z plynovej turbíny 3 je ďalším potrubím privádzaný do spaľovacej komory 6 ako predohriaty spaľovací vzduch. Spaľovacia komora 6 je súčasťou predohrievacej vetvy označenej vzťahovou značkou V.
Ako ďalšia východisková látka na spaľovanie je do spaľovacej komory 6 privádzaná biomasa 7. Vytvorený dymový plyn 19 je vyčistený prostredníctvom odprašovacieho zariadenia dymových plynov, napríklad prostredníctvom cyklónového odlučovača 8, a privedený k druhému regenerátoru 9. Ochladený dymový plyn 19 sa nakoniec dostáva od druhého regenerátora 9 do komína W. Prvý regenerátor 4 a druhý regenerátor 9 sú výhodne vytvorené ako regenerátory 4, 9 so sypkým materiálom.
Funkcia zariadenia je nasledujúca: Vzduch, ako oxidačný plyn 11, je pri teplote RT okolia zhruba 15 °C načerpávaný kompresorom i a stlačený na prvý tlak PI s veľkosťou asi 0,4 MPa. Pritom sa zvyšuje teplota vzduchu ako oxidačného plynu Π. na prvú teplotu TI zhruba 200 °C. V prvom tepelnom výmenníku 5 je stlačený vzduch ako oxidačný plyn 11 ochladený na druhú teplotu T2 s hodnotou asi 90 °C. Prvý tlak PI zostáva v podstate konštantný. Jeho hodnota predstavuje na vstupe prvého regenerátora 4 asi 0,39 MPa.
Vzduch ako oxidačný plyn 11 je vedený prvým prstencovým priestorom 12, nachádzajúcom sa v prvom regenerátore 4, v ktorom je ako akumulátor tepla uložený horúci sypký materiál, napríklad guľôčky A12O3 s priemerom asi 8 mm. Prechodom vzduchu ako oxidačného plynu 11 cez horúci sypký materiál je teplota vzduchu zvýšená na tretiu teplotu T3 s hodnotu asi 825 °C. Tlak stlačeného vzduchu ako oxidačného plynu ÍT zostáva v podstate bez zmeny. Jeho hodnota predstavuje na vstupe plynovej turbíny 3 asi 0,385 MPa.
Horúci stlačený vzduch ako oxidačný plyn 11 teraz v plynovej turbíne 3 expanduje a dochádza na premenu na mechanickú prácu. Expandovaný vzduch ako oxidačný plyn 11 pri teplote asi 560 °C a tlaku 0,106 MPa, zodpovedajúcom zhruba atmosférickému tlaku, potom plynovú turbínu 3 opúšťa. Slúži ako predhriaty spaľovací vzduch a je privádzaný do spaľovacej komory 6. Prebytočný predhriaty spaľovací vzduch ako oxidačný plyn ϋ môže byť odoberaný a jeho tepelná energia môže byť v druhom tepelnom výmenníku 13 premenená na využiteľné teplo.
Spaľovaním biomasy 7 s predhriatym spaľovacím vzduchom ako oxidačným plynom vznikajú horúce dymové plyny 19 s teplotou asi 870 °C. Horúce dymové plyny 19 sú odprášené v čistiacom zariadení 8 dymových plynov. Potom sú vedené prstencovým priestorom 15 druhého regenerátora 9 a po ochladení na asi 110 °C sú komínom 10 odvádzané do okolia.
Prostredníctvom tu neznázomeného zariadenia môžu byť prvý regenerátor 4 a druhý regenerátor 9 striedavo prevádzkované v turbínovej vetve T, respektíve v predohrievacej vetve V.
Pri zariadení znázornenom na obr. 2 je namiesto prvého tepelného výmenníka 5 zapojené zariadenie 16 na vprúdenie kvapaliny do turbínovej vetvy T. Prostredníctvom tohto zariadenia je možné nastaviť druhú teplotu T2 na asi 70 °C. Môže tým byť dosiahnutý obzvlášť vysoký výkon plynovej turbíny 3. Účinnosť výroby prúdu tak môže byť zvýšená na 34,4 %. Súčasne klesne celková účinnosť v dôsledku zmenšeného tepelného výkonu na asi 53 %.
Ako je zrejmé z obr. 3, je tiež možné v prvom regenerátore 4, zapojenom do turbínovej vetvy, akumulovať teplo so zvýšenou teplotou až 1100 °C. V tomto prípade leží teplota predhriateho vzduchu na výstupe prvého regenerátora na asi 1055 °C. Pred vstupom do plynovej turbíny 3 musí potom byť tento vzduch ochladený prostredníctvom obtoku 17 a čiastočným prúdom chladnejšieho vzduchu z prvého tepelného výmenníka
5. Prostredníctvom regulačného ventilu 18 môže byť vstupná teplota vzduchu do plynovej turbíny 3 nastavená na 825 °C. V druhom regenerátore 9 tak môže byť nastavený nižší prietok. Množstvo dymového plynu 19 je redukované. Straty vplyvom odpadového vzduchu a komína sú zmenšené. Účinnosť spôsobu sa zvýši.
Obr. 4 znázorňuje zariadenie, pri ktorom je vedľa prvého regenerátora 4 a druhého regenerátora 9 usporiadaný tretí regenerátor 20. Tretí regenerátor 20 môže byť zapojený striedavo s prvým regenerátorom 4 a druhým regenerátorom 9 do turbínovej vetvy T alebo do predohrievacej vetvy V. Na to sú v príslušných potrubiach usporiadané prepoj ovácie ventily 21 až 32.
PATENTOVÉ NÁROKY

Claims (22)

1. Spôsob premeny tepelnej energie na mechanickú prácu, pri ktorom sa do turbínovej vetvy (T) striedavo zapája prvý prostriedok a druhý prostriedok na akumuláciu tepelnej energie, vyznačujúci sa tým, že
a) sa stlačí oxidačný plyn (11), pričom jeho teplota sa z teploty RT okolia zvýši na prvú teplotu TI ajeho tlak sa zvýši na prvý tlak PI,
b) potom sa stlačený oxidačný plyn (11) ochladí na druhú teplotu T2,
c) načo stlačený oxidačný plyn (11) prejde prvým prostriedkom na akumuláciu tepelnej energie, pričom teplota oxidačného plynu (11) sa zvýši na tretiu teplotu T3,
d) potom oxidačný plyn (11) v plynovej turbíne (3) expanduje z prvého tlaku PI v podstate na atmosférický tlak, pričom sa z tretej teploty T3 ochladí na štvrtú teplotu T4,
e) načo sa oxidačný plyn (11) vedie do spaľovacej komory (6),
f) kde dôjde k spaľovaniu biomasy (7) spoločne s oxidačným plynom (11) a
g) dymové plyny (19) sa vedú druhým prostriedkom na akumuláciu elektrickej energie.
2. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že ochladzovanie kroku b) sa uskutočňuje vstrekovaním kvapaliny, najmä vody, do oxidačného plynu (11) alebo prostredníctvom tepelného výmenníka.
3. Spôsob podľa nároku 1 alebo 2, vyznačujúci sa tým, že tepelná energia získaná ochladzovaním v kroku b) sa odoberá ako využiteľné teplo.
4. Spôsob podľa jedného z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že v kroku
c) sa vedie čiastočný prúd oxidačného plynu (11) obtokom okolo prostriedku na akumuláciu tepelnej energie.
5. Spôsob podľa jedného z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že podľa kroku d) sa časť oxidačného plynu (11) odkláňa a vedie skrz tepelný výmenník (13) na odber tepelnej energie.
6. Spôsob podľa jedného z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že podľa kroku d) sa časť oxidačného plynu (11) odkláňa a privádza do kontaktu so spaľovanou biomasou (7) na jej usušenie.
7. Spôsob podľa jedného z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že z dymových plynov (19) vznikajúcich pri spaľovaní sa oddeľuje prach.
8. Spôsob podľa jedného z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že v kroku g) sa dymové plyny (19) v dobe kratšej ako 200 ms ochladzujú na teplotu nižšiu ako 150 °C, výhodne na 90 až 110°C.
9. Spôsob podľa jedného z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že pre teploty oxidačného plynu (11) platí
T2<T1 <T4<T3.
10. Spôsob podľa jedného z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že druhá teplota T2 je nižšia ako 150 °C, výhodne nižšia ako 100 °C.
11. Spôsob podľa jedného z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že skrz prostriedky na akumuláciu tepelnej energie, vytvorené ako regenerátory (4, 9) so sypkým materiálom, sa striedavo vedú plyn a spaľovací plyn, a to sypkým materiálom s maximálnym priemerom (Dmax) zrna, ktorý je uložený v prstencovom priestore (12, 15) medzi v podstate valcovým žiarovým roštom a jej obklopujúcim studeným roštom, pričom v dne prstencového priestoru (12, 15) je usporiadaný aspoň jeden výpustný otvor na vypúšťanie sypkého materiálu, a pričom pri alebo po priechode dymového plynu (19) sa vypustí stanovené množstvo sypkého materiálu, takže sa zníži tlakové napätie pôsobiace sypkým materiálom na žiarový a studený rošt.
12. Spôsob podľa nároku 10, vyznačujúci sa tým, že maximálny priemer (Dmax) zrna sypkého materiálu je menší ako 15 mm.
13. Spôsob podľa jedného z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že vypustený sypký materiál sa prostredníctvom transportného plynu vedie späť do prstencového priestoru (12, 15).
14. Spôsob podľa jedného z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že po oddelení sypkého materiálu od transportného plynu sa z neho oddelí v ňom obsiahnutá prachová frakcia.
15. Spôsob podľa jedného z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že do turbínovej vetvy (T) sa zapája tretí prostriedok na akumuláciu tepelnej energie striedavo s prvým alebo druhým prostriedkom na akumuláciu tepelnej energie.
16. Zariadenie na premenu tepelnej energie na mechanickú prácu, vyznačujúce sa tým, že obsahuje turbínovú vetvu (T)
- s kompresorom (1) na stláčanie nasávaného oxidačného plynu (11),
- s následne v smere prúdu zapojeným prostriedkom na ochladzovanie stlačeného oxidačného plynu (11),
- s prostriedkom na ochladzovanie ďalej v smere prúdu zapojeného prvého regenerátora (4) so sypkým materiálom,
- s plynovou turbínou (3) zapojenou v smere po prúde za prvým regenerátorom (4) so sypkým materiálom, a predhrievaciu vetvu (V)
- so spaľovacou komorou (6) zapojenou v smere po prúde za prvým regenerátorom (4) so sypkým materiálom,
- s druhým regenerátorom (9) so sypkým materiálom zapojenom v smere po prúde za spaľovacou komorou (6) a
- s prostriedkom na striedavé zapojovanie druhého regenerátora (9) so sypkým materiálom do turbínovej vetvy (t) a prvého regenerátora (4) so sypkým materiálom do predhrievacej vetvy (V).
17. Zariadenie podľa nároku 16, vyznačujúce sa tým, že plynová turbína (3), kompresor (1) a generátor (2) sú usporiadané na jednom hriadeli.
18. Zariadenie podľa nároku 16 alebo 17, vyznačujúce sa tým, že za spaľovacou komorou (16) je zapojené zariadenie na čistenie dymových plynov.
19. Zariadenie podľa nároku 16 až 18, vyznačujúce sa tým, že medzi plynovou turbínou (3) a spaľovacou komorou (6) je zapojený tepelný výmenník (13) na odvádzanie tepelnej energie.
20. Zariadenie podľa nároku 16 až 19, v y z n a č u j ú c e sa tým, že pri regenerátore (4, 9) so sypkým materiálom je v podstate valcovo vytvorený žiarový rošt súosovo obklopený studeným roštom a v prstencovom priestore (12, 15) vytvorenom medzi žiarovým a studeným roštom je uložený sypký materiál s maximálnym priemerom (Dmax) zrna.
21. Zariadenie podľa nároku 16 až 20, vyznačujúce sa tým, že prostriedok na akumuláciu tepelnej energie je vybavený obtokom (17).
22. Zariadenie podľa jedného z nárokov 16 až 21, v y z n a č u j ú c e sa tým, že obsahuje tretí regenerátor (20) so sypkým materiálom a prostriedok na striedavé zapájanie je upravený aj na zapájanie tohto tretieho regenerátora (9) so sypkým materiálom do turbínovej vetvy (t) a do predhrievacej vetvy (v).
4 výkresy
SK147-2003A 2000-08-11 2001-08-07 Spôsob premeny tepelnej energie na mechanickú prácu a zariadenie na vykonávanie tohto spôsobu SK287637B6 (sk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10039246A DE10039246C2 (de) 2000-08-11 2000-08-11 Verfahren zur Umwandlung von thermischer Energie in mechanische Arbeit
PCT/DE2001/002939 WO2002014663A1 (de) 2000-08-11 2001-08-07 Verfahren zur umwandlung von thermischer energie in mechanische arbeit

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SK1472003A3 SK1472003A3 (en) 2003-08-05
SK287637B6 true SK287637B6 (sk) 2011-04-05

Family

ID=7652099

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SK147-2003A SK287637B6 (sk) 2000-08-11 2001-08-07 Spôsob premeny tepelnej energie na mechanickú prácu a zariadenie na vykonávanie tohto spôsobu

Country Status (15)

Country Link
US (1) US6799425B2 (sk)
EP (1) EP1307641B1 (sk)
JP (1) JP2004506832A (sk)
AT (1) ATE285030T1 (sk)
AU (1) AU2001283785A1 (sk)
CA (1) CA2418842C (sk)
CZ (1) CZ299234B6 (sk)
DE (2) DE10039246C2 (sk)
DK (1) DK1307641T3 (sk)
ES (1) ES2234873T3 (sk)
HU (1) HU226324B1 (sk)
PL (1) PL200000B1 (sk)
SI (1) SI1307641T1 (sk)
SK (1) SK287637B6 (sk)
WO (1) WO2002014663A1 (sk)

Families Citing this family (34)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AU2003229524A1 (en) * 2002-04-27 2003-11-17 Oko-Insel Maschinenbau Gmbh Micro gas turbine, method for the operation thereof, and use of a micro gas turbine
US20080286312A1 (en) * 2002-06-12 2008-11-20 Gavish-Galilee Bio Applications Ltd. Membrane-anchored beta2 microglobulincovalently linked to MHC class I peptide epitopes
DE102004050465B3 (de) * 2004-09-28 2005-09-15 Applikations- Und Technikzentrum Für Energieverfahrens-, Umwelt- Und Strömungstechnik (Atz-Evus) Verfahren zur Erwärmung und/oder Verdampfung eines Fluids
JP4831309B2 (ja) * 2005-12-20 2011-12-07 独立行政法人土木研究所 廃棄物処理設備および廃棄物処理方法
AT506477B1 (de) 2008-02-21 2010-07-15 Schweighofer Franz Wärmespeichereinrichtung
DE102009038323A1 (de) * 2009-08-21 2011-02-24 Krones Ag Verfahren und Vorrichtung zur Verwertung von Biomasse
DE102009038322A1 (de) 2009-08-21 2011-02-24 Krones Ag Verfahren und Vorrichtung zur Umwandlung thermischer Energie aus Biomasse in mechanische Arbeit
US10094219B2 (en) 2010-03-04 2018-10-09 X Development Llc Adiabatic salt energy storage
US8671676B2 (en) * 2010-09-17 2014-03-18 Adolf Patrick Pinto Maximized thermal efficiency engines
CN103321749A (zh) * 2012-03-20 2013-09-25 易元明 等温压缩式热力发动机
WO2014052927A1 (en) 2012-09-27 2014-04-03 Gigawatt Day Storage Systems, Inc. Systems and methods for energy storage and retrieval
JP6181548B2 (ja) * 2013-01-31 2017-08-16 メタウォーター株式会社 廃棄物処理設備
DE102013017010A1 (de) 2013-10-14 2015-04-16 Karl Brotzmann Consulting Gmbh Stromspeicherung über thermische Speicher und Luftturbine
JP6301676B2 (ja) * 2014-02-17 2018-03-28 メタウォーター株式会社 廃棄物処理設備
CA2982255A1 (en) 2015-04-13 2016-10-20 Karl Brotzmann Consulting Gmbh Energy storage via thermal reservoirs and air turbines
US10233833B2 (en) 2016-12-28 2019-03-19 Malta Inc. Pump control of closed cycle power generation system
US10233787B2 (en) 2016-12-28 2019-03-19 Malta Inc. Storage of excess heat in cold side of heat engine
US10458284B2 (en) 2016-12-28 2019-10-29 Malta Inc. Variable pressure inventory control of closed cycle system with a high pressure tank and an intermediate pressure tank
US11053847B2 (en) 2016-12-28 2021-07-06 Malta Inc. Baffled thermoclines in thermodynamic cycle systems
US10082045B2 (en) * 2016-12-28 2018-09-25 X Development Llc Use of regenerator in thermodynamic cycle system
US10221775B2 (en) 2016-12-29 2019-03-05 Malta Inc. Use of external air for closed cycle inventory control
US10280804B2 (en) 2016-12-29 2019-05-07 Malta Inc. Thermocline arrays
US10801404B2 (en) 2016-12-30 2020-10-13 Malta Inc. Variable pressure turbine
US10082104B2 (en) 2016-12-30 2018-09-25 X Development Llc Atmospheric storage and transfer of thermal energy
US10436109B2 (en) 2016-12-31 2019-10-08 Malta Inc. Modular thermal storage
US11678615B2 (en) 2018-01-11 2023-06-20 Lancium Llc Method and system for dynamic power delivery to a flexible growcenter using unutilized energy sources
CN116575994A (zh) 2019-11-16 2023-08-11 马耳他股份有限公司 双动力系统泵送热电储存动力系统
US11286804B2 (en) 2020-08-12 2022-03-29 Malta Inc. Pumped heat energy storage system with charge cycle thermal integration
EP4193042A1 (en) 2020-08-12 2023-06-14 Malta Inc. Pumped heat energy storage system with thermal plant integration
US11396826B2 (en) 2020-08-12 2022-07-26 Malta Inc. Pumped heat energy storage system with electric heating integration
US11486305B2 (en) 2020-08-12 2022-11-01 Malta Inc. Pumped heat energy storage system with load following
US11454167B1 (en) 2020-08-12 2022-09-27 Malta Inc. Pumped heat energy storage system with hot-side thermal integration
US11480067B2 (en) 2020-08-12 2022-10-25 Malta Inc. Pumped heat energy storage system with generation cycle thermal integration
DE102021108719A1 (de) 2021-04-08 2022-10-13 HiTES Holding GmbH Verfahren und Vorrichtung zur Umsetzung chemischer Energie eines Brennstoffes in Wärme und elektrische Energie

Family Cites Families (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3717994A (en) * 1970-11-12 1973-02-27 Gen Motors Corp Gas turbine system with regenerator bypass only during starting
US4537023A (en) * 1981-12-10 1985-08-27 Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc. Regenerative gas turbine cycle
JPS6128726A (ja) * 1984-07-20 1986-02-08 Nippon Kokan Kk <Nkk> Ｂガス専焼ガスタ−ビンによる発電方法
JPS6285136A (ja) * 1985-10-11 1987-04-18 Nippon Kokan Kk <Nkk> 発電方法
JPS6332130A (ja) * 1986-07-25 1988-02-10 三井造船株式会社 ガスタ−ビンを用いた熱併給動力発生プラント
JP2869070B2 (ja) * 1988-07-27 1999-03-10 アーベーベー スタール アクティエボラーグ 電気及び熱生成のためのガスタービンユニットとその作動方法
EP0361065A1 (en) 1988-09-28 1990-04-04 Westinghouse Electric Corporation Power generating method using solid fuel for a gas turbine
DE3931582A1 (de) * 1989-09-22 1991-04-04 Krantz Gmbh Energieplanung H Verfahren zur nutzung von hochtemperaturabwaerme
DE4108744C1 (en) * 1991-03-18 1992-08-27 Atz Energie Umwelt Stroemungstechnik Gas heating jacketed regenerator with heat storage medium - has central chamber surrounded by layer of pebbles or granular material
US5165239A (en) * 1991-06-03 1992-11-24 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Water augmented indirectly-fired gas turbine systems and method
DE4236619C2 (de) 1992-10-29 1996-11-28 Air Liquide Verfahren und Regenerator zum Aufheizen von Gasen
GB2274880A (en) * 1993-02-03 1994-08-10 Shell Int Research Process for generating electricity
DE4317947C1 (de) * 1993-05-28 1994-06-23 Atz Evus Verfahren und Vorrichtungen zur Umwandlung thermischer Energie eines Mediums in mechanische Arbeit
DE4426356A1 (de) * 1993-07-27 1995-02-02 Waermetechnik Dr Pauli Gmbh Vorrichtung zum Trocknen von Grünfutter, Spänen, Schnitzeln, zur Wärmeerzeugung, zur Stromerzeugung oder dergleichen mit Wirkungsgradoptimierung
AT409405B (de) * 1993-11-12 2002-08-26 Werner Dipl Ing Schaller Anlage zur gewinnung elektrischer energie aus brennstoffen, insbesondere aus biogenen brennstoffen
JP2694631B2 (ja) * 1994-02-03 1997-12-24 株式会社タステム 高温排ガス強制急速冷却装置
JP2943641B2 (ja) * 1994-12-21 1999-08-30 トヨタ自動車株式会社 排気ガスの浄化装置
JP3150567B2 (ja) * 1995-04-14 2001-03-26 三菱重工業株式会社 ガスタービン燃料加熱装置
JP2977079B2 (ja) * 1997-02-14 1999-11-10 川崎重工業株式会社 燃焼灰・排ガス中のダイオキシン類の低減方法
JPH10299423A (ja) * 1997-02-25 1998-11-10 Toshiba Corp ガス化発電システム
US6167691B1 (en) * 1997-02-25 2001-01-02 Kabushiki Kaisha Toshiba Gasification power generation system using preheated gasifying-agent to gasify fuel
JPH1170320A (ja) * 1997-06-26 1999-03-16 Kurita Water Ind Ltd ダイオキシン含有ガスの処理方法及び装置
JP3709669B2 (ja) * 1997-09-11 2005-10-26 株式会社日立製作所 ガス化統合複合発電プラント
JP4114980B2 (ja) * 1997-09-30 2008-07-09 日本ファーネス株式会社 部分酸化のガス化装置
DE19744387C1 (de) 1997-10-08 1999-04-29 Atz Evus Applikations & Tech Vorrichtung zum Spannungsabbau in radialdurchströmten Schüttgutregeneratoren
JP2000027658A (ja) * 1998-07-14 2000-01-25 Japan Science & Technology Corp ガスタービン装置及び燃料ガス燃焼方法
JP2000120447A (ja) * 1998-10-12 2000-04-25 Toshiba Corp 火力発電プラント
JP2000126550A (ja) * 1998-10-29 2000-05-09 Electric Power Dev Co Ltd 燃焼装置及びその排ガス処理方法、並びにそれに用いる灰冷却装置
US6578354B2 (en) * 2000-01-21 2003-06-17 Hitachi, Ltd. Gas turbine electric power generation equipment and air humidifier

Also Published As

Publication number Publication date
PL359030A1 (pl) 2004-08-23
SK1472003A3 (en) 2003-08-05
HU226324B1 (en) 2008-08-28
EP1307641A1 (de) 2003-05-07
PL200000B1 (pl) 2008-11-28
CZ299234B6 (cs) 2008-05-21
DE10039246A1 (de) 2002-02-28
CA2418842C (en) 2008-08-05
US20040088980A1 (en) 2004-05-13
CA2418842A1 (en) 2002-02-21
DE10039246C2 (de) 2002-06-13
HUP0303012A2 (en) 2003-12-29
WO2002014663A1 (de) 2002-02-21
ES2234873T3 (es) 2005-07-01
ATE285030T1 (de) 2005-01-15
SI1307641T1 (en) 2005-06-30
US6799425B2 (en) 2004-10-05
DE50104845D1 (de) 2005-01-20
CZ2003328A3 (cs) 2003-09-17
DK1307641T3 (da) 2005-04-25
JP2004506832A (ja) 2004-03-04
AU2001283785A1 (en) 2002-02-25
EP1307641B1 (de) 2004-12-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SK287637B6 (sk) Spôsob premeny tepelnej energie na mechanickú prácu a zariadenie na vykonávanie tohto spôsobu
JP2004506832A5 (sk)
US7770376B1 (en) Dual heat exchanger power cycle
US6629413B1 (en) Thermodynamic apparatus
US5544479A (en) Dual brayton-cycle gas turbine power plant utilizing a circulating pressurized fluidized bed combustor
CN106224099B (zh) 一种双燃料热电联供注水正逆燃气轮机联合循环系统
US8136358B1 (en) Heat reservoir for a power plant
JPH0468448B2 (sk)
GB2338991A (en) Compound power-generating plant with superheated high pressure steam
JPS63195333A (ja) 含水燃料を燃焼するガスタービン出力装置及びこのガスタービン出力装置における含水燃料の熱エネルギ回収方法
US20060225428A1 (en) Dual fuel combined cycle power plant
JP2005274123A (ja) 発電システム及びその制御方法
US8561412B2 (en) Method and device for converting thermal energy from biomass into mechanical work
CN102482996B (zh) 利用生物原料的方法及设备
Legmann Recovery of industrial heat in the cement industry by means of the ORC process
US5435123A (en) Environmentally acceptable electric energy generation process and plant
US20030145596A1 (en) Method for operating a steam turbine installation and a steam turbine installation that functions according thereto
JP2000054855A (ja) 外部加熱式ガスタービン
RU70963U1 (ru) Энергоустановка
CA2109963A1 (en) Environmentally acceptable energy generation process and plant in a combined gas/steam generating power station
CA2354876C (en) Regenerative thermal oxidizer
JP2019065786A (ja) 逆ブレイトンサイクルによる空気ガスタービン装置及びその制御方法
JP2003314364A (ja) 廃熱利用スターリングエンジン発電装置
JP2001050013A (ja) ごみ焼却発電プラント
JP2000054856A (ja) 外部加熱式ガスタービン発電システム

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of maintenance fees

Effective date: 20160807