JPS6128726A - Ｂガス専焼ガスタ−ビンによる発電方法 - Google Patents
Ｂガス専焼ガスタ−ビンによる発電方法Info
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- JPS6128726A JPS6128726A JP15078884A JP15078884A JPS6128726A JP S6128726 A JPS6128726 A JP S6128726A JP 15078884 A JP15078884 A JP 15078884A JP 15078884 A JP15078884 A JP 15078884A JP S6128726 A JPS6128726 A JP S6128726A
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- Japan
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- heat
- gas turbine
- turbine
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
- F02C7/08—Heating air supply before combustion, e.g. by exhaust gases
- F02C7/10—Heating air supply before combustion, e.g. by exhaust gases by means of regenerative heat-exchangers
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は、Ｂガスの持つエネルギを利用して発電する
Ｂガス専焼ガスタービンによる発電方法に関し、特に、
補助燃料を使用せず発電効率を高めることができるＢガ
ス専焼ガスタービンを提案するものである。
Ｂガス専焼ガスタービンによる発電方法に関し、特に、
補助燃料を使用せず発電効率を高めることができるＢガ
ス専焼ガスタービンを提案するものである。
［従来の技術］
Ｂガス専焼ガスタービンにおいては、高温の高炉炉頂ガ
ス（Ｂガス）の持つエネルギを利用してガスタービンを
駆動することにより発電する。しかし、従来のＢガス専
焼ガスタービンにおいては、投入熱量がＢガスのみでは
足りず、２．５％以上の補助燃料（オイル又は高カロリ
ーガス）を使用する必要があり、しかも、得られるター
ビン作動ガスのタービン入口温度が７５０℃以下と低く
、また発電効率は２０％以下と低い。
ス（Ｂガス）の持つエネルギを利用してガスタービンを
駆動することにより発電する。しかし、従来のＢガス専
焼ガスタービンにおいては、投入熱量がＢガスのみでは
足りず、２．５％以上の補助燃料（オイル又は高カロリ
ーガス）を使用する必要があり、しかも、得られるター
ビン作動ガスのタービン入口温度が７５０℃以下と低く
、また発電効率は２０％以下と低い。
近時、Ｂガスと補助燃料との燃焼の方式を改善すること
により、補助燃料を約１％使用するだけで８ガスの安定
燃焼が可能になり、蒸気タービンとガスタービンとを結
合することにより、３３〜３６％の発電効率が得られる
ことが報告されている。しかし、この技術においても、
補助燃料が必要であることにかわりはなく、また、この
発電効率もガスタービンの本来的な効率からいえば未だ
十分ではない。
により、補助燃料を約１％使用するだけで８ガスの安定
燃焼が可能になり、蒸気タービンとガスタービンとを結
合することにより、３３〜３６％の発電効率が得られる
ことが報告されている。しかし、この技術においても、
補助燃料が必要であることにかわりはなく、また、この
発電効率もガスタービンの本来的な効率からいえば未だ
十分ではない。
一方、特開昭５８−２１０１０８号に記載されたエネル
ギー回収方法においては、高温の熱風を高炉に供給する
場合に、送風機から供給されてくる熱風のうち、高炉で
必要とする量を除いた部分をガスタービン発電機に与え
てこれを電力に変換する。しかし、高炉で必要とする熱
風の量が変化するため、発電量も変化し、また、タービ
ン排気ガスのみでは、熱風炉の蓄熱時に、燃焼用空気が
不足するため、外部の空気と混合する必要がある。
ギー回収方法においては、高温の熱風を高炉に供給する
場合に、送風機から供給されてくる熱風のうち、高炉で
必要とする量を除いた部分をガスタービン発電機に与え
てこれを電力に変換する。しかし、高炉で必要とする熱
風の量が変化するため、発電量も変化し、また、タービ
ン排気ガスのみでは、熱風炉の蓄熱時に、燃焼用空気が
不足するため、外部の空気と混合する必要がある。
このため、燃焼時の空気温度が低下するという欠点があ
る。
る。
また、特開昭５８−１５７９０９号に記載された熱利用
装置においてはζ熱風炉の燃焼室にガスタービンの排気
ガスを供給してこれを燃焼用酸化剤として使用すること
により、低温の空気を使用する場合に比べて燃料使用量
を軽減する。しかし、ガスタービンの排気を酸化剤とし
て使用するためには、ガスタービン燃焼器において空気
比を高めて（３〜３．５）燃焼させる必要があり、Ｂガ
ス専焼でタービンを駆動させることは実質的に困難であ
る。
装置においてはζ熱風炉の燃焼室にガスタービンの排気
ガスを供給してこれを燃焼用酸化剤として使用すること
により、低温の空気を使用する場合に比べて燃料使用量
を軽減する。しかし、ガスタービンの排気を酸化剤とし
て使用するためには、ガスタービン燃焼器において空気
比を高めて（３〜３．５）燃焼させる必要があり、Ｂガ
ス専焼でタービンを駆動させることは実質的に困難であ
る。
［発明が解決しようとする問題点コ
この発明は、補助燃料を使用することなくＢガスのみで
ガスタービンを動作させて発電させると □とも
に、発電効率が極めて高いＢガス専舘ガスタービンによ
る発電方法を提供することを目的とする。
ガスタービンを動作させて発電させると □とも
に、発電効率が極めて高いＢガス専舘ガスタービンによ
る発電方法を提供することを目的とする。
「問題点を解決するための手段〕
この発明に係るＢガス専焼ガスタービンに°よる発電方
法は、複数個の蓄熱型熱交換器を使用し、ガスタービン
を作動させて発電するＢガス専焼ガスタービンによる発
電方法において、前記複数個の蓄熱型熱交換器を第１グ
ループ及び第２グループに分け、ガスタービン作動ガス
を第１グループの熱交換器に供給してその保有熱により
作動ガスを加熱し、次いで、この作動ガスをガスタービ
ンに供給してこれを作動させ、このガスタービンの排ガ
スとＢガスとを第２グループの熱交換器に供給して燃焼
させ、この燃焼熱を第２グループの熱交換器に蓄熱させ
、所定のサイクル時間経過後に、作動ガスを第２グルー
プの熱交換器に供給するとともに、ガスターどン排ガス
とＢガスとを第１グループの熱交換器に供給し、この第
１及び第２のグループの熱交換器の蓄熱及び放熱のサイ
クルが交互になされることを特徴とする。
法は、複数個の蓄熱型熱交換器を使用し、ガスタービン
を作動させて発電するＢガス専焼ガスタービンによる発
電方法において、前記複数個の蓄熱型熱交換器を第１グ
ループ及び第２グループに分け、ガスタービン作動ガス
を第１グループの熱交換器に供給してその保有熱により
作動ガスを加熱し、次いで、この作動ガスをガスタービ
ンに供給してこれを作動させ、このガスタービンの排ガ
スとＢガスとを第２グループの熱交換器に供給して燃焼
させ、この燃焼熱を第２グループの熱交換器に蓄熱させ
、所定のサイクル時間経過後に、作動ガスを第２グルー
プの熱交換器に供給するとともに、ガスターどン排ガス
とＢガスとを第１グループの熱交換器に供給し、この第
１及び第２のグループの熱交換器の蓄熱及び放熱のサイ
クルが交互になされることを特徴とする。
［実施例］
図には、この発明の実施例に係るＢガス専焼ガスタービ
ンによる発電方法が示されている。ガスタービン１２の
出力軸は、コンプレッサ１０及び発電機１４に連結され
ており、タービン１２の駆動により、発電機１４が作動
して発電され、更に、コンプレッサ１０がその導入され
た作動ガスを圧縮する。コンプレッサ１０及びガスター
ビン１２の出力端は蓄熱型の第１及び第２の熱交換器１
６．１８の入力端に、三方弁２２．２４を介して、連結
されている。この蓄熱型熱交換器１６．１８は熱効率が
極めて高い（約８５％）熱風炉を使用することが好まし
い。なお、この場合叫、高炉操業にかかわりなく安定し
て発電するために、休止中の熱風炉を使用するとよい。
ンによる発電方法が示されている。ガスタービン１２の
出力軸は、コンプレッサ１０及び発電機１４に連結され
ており、タービン１２の駆動により、発電機１４が作動
して発電され、更に、コンプレッサ１０がその導入され
た作動ガスを圧縮する。コンプレッサ１０及びガスター
ビン１２の出力端は蓄熱型の第１及び第２の熱交換器１
６．１８の入力端に、三方弁２２．２４を介して、連結
されている。この蓄熱型熱交換器１６．１８は熱効率が
極めて高い（約８５％）熱風炉を使用することが好まし
い。なお、この場合叫、高炉操業にかかわりなく安定し
て発電するために、休止中の熱風炉を使用するとよい。
熱交換器１６．１８の出力端は、三方弁２６．２８を介
して、ガスタービン１２の入力端及びＢガス予熱用の熱
交換器２０に連結されている。熱交換器２０には、蓄熱
型熱交換器１６．１８の高温排ガスが通され、熱交換器
２Ｇに供給されたＢガスとの間で熱交換がなされてＢガ
スが予熱される。この予熱さへたＢガスは、タービン作
動後の排ガスとともに熱交換器１６．１８に供給される
。弁３Ｇは、その開状態において、コンプレッサ１０に
て圧縮された作動ガスを、熱交換器１６．１８からター
ビン１２に供給されるガス中に混合する。
して、ガスタービン１２の入力端及びＢガス予熱用の熱
交換器２０に連結されている。熱交換器２０には、蓄熱
型熱交換器１６．１８の高温排ガスが通され、熱交換器
２Ｇに供給されたＢガスとの間で熱交換がなされてＢガ
スが予熱される。この予熱さへたＢガスは、タービン作
動後の排ガスとともに熱交換器１６．１８に供給される
。弁３Ｇは、その開状態において、コンプレッサ１０に
て圧縮された作動ガスを、熱交換器１６．１８からター
ビン１２に供給されるガス中に混合する。
多弁２２．２４．２Ｂ、 ２８．３０が図示の直線矢印
のように各部材を連通させている場合は、コンプレッサ
１０に供給されたタービン作動ガスは、コンプレッサ１
０により所定圧力まで圧縮されて第１の熱交換器１６に
供給される。熱交換器１６の排ガスは、弁２６．３０を
介してガスタービン１２に供給される。ガスタービン１
２の排ガスは、弁２４を介して第２の熱交換器１８に供
給される。予熱用熱交換器２ＧからはＢガスが第２の熱
交換器１８に供給される。第２の熱交換器１８の排ガス
は、熱交換器２０を通ってＢガスとの間の熱交換に使用
された後、排出される。
のように各部材を連通させている場合は、コンプレッサ
１０に供給されたタービン作動ガスは、コンプレッサ１
０により所定圧力まで圧縮されて第１の熱交換器１６に
供給される。熱交換器１６の排ガスは、弁２６．３０を
介してガスタービン１２に供給される。ガスタービン１
２の排ガスは、弁２４を介して第２の熱交換器１８に供
給される。予熱用熱交換器２ＧからはＢガスが第２の熱
交換器１８に供給される。第２の熱交換器１８の排ガス
は、熱交換器２０を通ってＢガスとの間の熱交換に使用
された後、排出される。
一方、多弁２２．２４．２６．２８．３０が、破線矢印
にて示すように各部材を連通させている場合は、コンプ
レッサ１Ｇにて圧縮された作動ガスがＮ２の熱交換器１
８に供給され、この第２の熱交換器１８の排ガスはター
ビン１２に供給される。ガスタービン作動後の排ガスは
１．Ｂガスとともに第１の熱交換器１６に供給され、こ
の第１の熱交換器１６の排ガスは、予熱用熱交換器２０
に供給される。
にて示すように各部材を連通させている場合は、コンプ
レッサ１Ｇにて圧縮された作動ガスがＮ２の熱交換器１
８に供給され、この第２の熱交換器１８の排ガスはター
ビン１２に供給される。ガスタービン作動後の排ガスは
１．Ｂガスとともに第１の熱交換器１６に供給され、こ
の第１の熱交換器１６の排ガスは、予熱用熱交換器２０
に供給される。
次に、このように構成された発電方法の動作について説
明する。先ず、多弁２２，２４，２６，２８．３０が図
中直線矢印にて示すように切替わっているとする。
明する。先ず、多弁２２，２４，２６，２８．３０が図
中直線矢印にて示すように切替わっているとする。
この場合に、従前の蓄熱動作により、第１の蓄熱型熱交
換器１６は十分高温に保持されている。コンプレッサ１
０により、空気等のガスタービン作動ガスが圧縮されて
第１の熱交換器１６に供給される。
換器１６は十分高温に保持されている。コンプレッサ１
０により、空気等のガスタービン作動ガスが圧縮されて
第１の熱交換器１６に供給される。
この作動ガスは、第１の熱交換器１６を通る間に、加熱
され、高温ガスとなってガスタービン１２に供給される
。この高温作動ガスによりタービン１２が作動して発電
機１４を駆動し、発電させる。タービン作動後の排ガス
は、燃焼用酸化剤として、第２の熱交換器１８に供給さ
れる。このタービン排ガスは、予熱用熱交換器２０によ
り予熱されたＢガスとともに、第２の熱交換器の燃焼室
に供給され、この燃焼室で燃焼して高温ガスとなり、第
２の熱交換器の蓄熱室を加熱する。つまり、タービン排
ガスと８ガスとの混合ガスが燃焼することにより発生す
る熱が第２の熱交換器に蓄積される。第２の熱交換器１
８の燃焼排ガスは、熱交換器２０を通って８ガスとの間
の熱交換に使用された後、排出される。
され、高温ガスとなってガスタービン１２に供給される
。この高温作動ガスによりタービン１２が作動して発電
機１４を駆動し、発電させる。タービン作動後の排ガス
は、燃焼用酸化剤として、第２の熱交換器１８に供給さ
れる。このタービン排ガスは、予熱用熱交換器２０によ
り予熱されたＢガスとともに、第２の熱交換器の燃焼室
に供給され、この燃焼室で燃焼して高温ガスとなり、第
２の熱交換器の蓄熱室を加熱する。つまり、タービン排
ガスと８ガスとの混合ガスが燃焼することにより発生す
る熱が第２の熱交換器に蓄積される。第２の熱交換器１
８の燃焼排ガスは、熱交換器２０を通って８ガスとの間
の熱交換に使用された後、排出される。
所定のサイクル時間経過後、多弁２２．２４．２６．２
８゜が図中破線矢印にて示すように切替わる。そうする
と、コンプレッサ１０にて圧縮された作動ガスは、第２
の熱交換器１８に供給され、従前のサイクルで蓄熱され
た第２の熱交換器１８により加熱される。
８゜が図中破線矢印にて示すように切替わる。そうする
と、コンプレッサ１０にて圧縮された作動ガスは、第２
の熱交換器１８に供給され、従前のサイクルで蓄熱され
た第２の熱交換器１８により加熱される。
この加熱された作動ガスは、ガスタービン１２に供給さ
れて、タービン１２を作動させ、発電機１４により発電
させる。このタービン排ガスは、熱交換器２Ｇにて予熱
されたＢガスとともに、第１の熱交換器１６に供給され
、第１の熱交換器１６の燃焼室にて燃焼し、その蓄熱室
を加熱する。この第１の熱交換器１６の排ガスは、熱交
換器２０で熱交換に使用された後、排出される。
れて、タービン１２を作動させ、発電機１４により発電
させる。このタービン排ガスは、熱交換器２Ｇにて予熱
されたＢガスとともに、第１の熱交換器１６に供給され
、第１の熱交換器１６の燃焼室にて燃焼し、その蓄熱室
を加熱する。この第１の熱交換器１６の排ガスは、熱交
換器２０で熱交換に使用された後、排出される。
′このようにして、所定時間毎に、多弁を切替えて、熱
交換器１６．１８を交互に蓄熱と放熱とを繰返えさせる
。これにより、Ｂガスの持つエネルギを利用してガスタ
ービン１２に高温の作動ガスを連続的に供給することが
できる。従って、補助燃料を使用することなく、Ｂガス
のみで高効率で発電することができる。
交換器１６．１８を交互に蓄熱と放熱とを繰返えさせる
。これにより、Ｂガスの持つエネルギを利用してガスタ
ービン１２に高温の作動ガスを連続的に供給することが
できる。従って、補助燃料を使用することなく、Ｂガス
のみで高効率で発電することができる。
タービン出力の時間変動を抑制する場合は、弁３０を開
にして、蓄熱型熱交換器１６．１８により加熱された高
温の作動ガスに、コンプレッサ１０により圧縮された低
温の作動ガスを数量混合すればよい。
にして、蓄熱型熱交換器１６．１８により加熱された高
温の作動ガスに、コンプレッサ１０により圧縮された低
温の作動ガスを数量混合すればよい。
一方、予熱用熱交換器２０によりＢガスを予熱すること
によって、発電効率を一層高めることができるが、これ
は、この発明の効果を達成する上で、必ずしも必要では
ない。
によって、発電効率を一層高めることができるが、これ
は、この発明の効果を達成する上で、必ずしも必要では
ない。
この発明を実施するために、蓄熱型熱交換器を少なくと
も２基設置する必要がある。しかし、１基のガスタービ
ンに対し、３基以上の蓄熱型熱交換器を設置することも
可能であり、タービンへ安定的に高温の作動ガスを供給
するためには、３乃至４基の熱交換器を設置することが
好ましい。
も２基設置する必要がある。しかし、１基のガスタービ
ンに対し、３基以上の蓄熱型熱交換器を設置することも
可能であり、タービンへ安定的に高温の作動ガスを供給
するためには、３乃至４基の熱交換器を設置することが
好ましい。
一方、ガスタービンの作動ガスは、空気が最も好ましい
が、酸素ガスを１５％以上含有するガスであれば、ター
ビンの排気温度が６００’ＣＬ４上の高温となるので、
燃料がＢガスのみであっても、安定燃焼が可能となる。
が、酸素ガスを１５％以上含有するガスであれば、ター
ビンの排気温度が６００’ＣＬ４上の高温となるので、
燃料がＢガスのみであっても、安定燃焼が可能となる。
このようなガスとして、空気の他に、焼結の排ガスが挙
げられる。つまり、焼結鉱焼成時の排ガス中には、約１
５％の酸素ガスが含有されており、ガスタービンの作動
ガスとして十分の熱量が得られるとともに、この焼結排
ガス中に不可避的に存在する約１％のＣＯガスを蓄熱時
の燃料の一部として有効に燃焼に寄与させることができ
る。
げられる。つまり、焼結鉱焼成時の排ガス中には、約１
５％の酸素ガスが含有されており、ガスタービンの作動
ガスとして十分の熱量が得られるとともに、この焼結排
ガス中に不可避的に存在する約１％のＣＯガスを蓄熱時
の燃料の一部として有効に燃焼に寄与させることができ
る。
このような発電方法によれば、高カロリーの燃料を使用
しなくても、発電が可能である。これは、例えば、空気
のような低カロリーのカスであっても、タービン排気温
度が６００〜７００℃と高温であり、酸素ガス濃度が２
１％であるからである。
しなくても、発電が可能である。これは、例えば、空気
のような低カロリーのカスであっても、タービン排気温
度が６００〜７００℃と高温であり、酸素ガス濃度が２
１％であるからである。
つまり、６００〜７００℃の空気であれば、７゜Ｑ ｋ
ｃａ ｌ ／ Ｎａ３の低カロリーガスでも十分安定的
に燃焼させることができ、Ｂガス専焼が可能である。
ｃａ ｌ ／ Ｎａ３の低カロリーガスでも十分安定的
に燃焼させることができ、Ｂガス専焼が可能である。
逆に、高カロリーガスを使用する場合は、空気比をかな
り大きくしないと、燃焼温度が高くなりすぎて、蓄熱型
熱交換器の許容温度を越えてしまうおそれがある。
り大きくしないと、燃焼温度が高くなりすぎて、蓄熱型
熱交換器の許容温度を越えてしまうおそれがある。
次に、この発明に係る発電方法により発電した結果につ
いて説明する。通常の高炉送風時と同様に、１回のサイ
クルにおいて、２基の蓄熱型熱交換器を蓄熱に使用し、
１基の熱交換器を送風に使用し、残りの１基を待機とし
た。作動ガスは空気であり、補助燃料は使用しなかった
。各動作条件は下記のとおりである。
いて説明する。通常の高炉送風時と同様に、１回のサイ
クルにおいて、２基の蓄熱型熱交換器を蓄熱に使用し、
１基の熱交換器を送風に使用し、残りの１基を待機とし
た。作動ガスは空気であり、補助燃料は使用しなかった
。各動作条件は下記のとおりである。
タービン入力側
空気圧力 ３．５に９／ａｉＧ
空気温度 １０１０℃
タービン出力側
空気圧力 ０．１Ｋｇ／ｉＧ
空気温度 ６２０℃
コンプレッサ動力 ７０ ｋｌＪ／１０００８ｍ／ｈＢ
ガス使用量 １２１５００ ｋｃａｌ／ＩＯＨＮ＊３／
ｈガスタービン出力 １３７ 、２ ｋＷ／１０００
Ｎ５３１ｈＢガス予熱温度 １８０℃ Ｂガス使用量は、１４１ 、３ ｋ１１／１０００ Ｎ
ｍ３／ｈに相当するので、発電システム全体の効率ηは
、下記式により４７．５％と求まる。
ガス使用量 １２１５００ ｋｃａｌ／ＩＯＨＮ＊３／
ｈガスタービン出力 １３７ 、２ ｋＷ／１０００
Ｎ５３１ｈＢガス予熱温度 １８０℃ Ｂガス使用量は、１４１ 、３ ｋ１１／１０００ Ｎ
ｍ３／ｈに相当するので、発電システム全体の効率ηは
、下記式により４７．５％と求まる。
η−（１３７，２−７０） Ｘ １（）Ｏ／１４１．３
＝４７．５ ％この発電効率は、従来のガスタービン
と蒸気タービンとの結合型システムの効率を１０％以上
も上回る。しかも、この方法においては、補助燃料を使
用する必要がない。
＝４７．５ ％この発電効率は、従来のガスタービン
と蒸気タービンとの結合型システムの効率を１０％以上
も上回る。しかも、この方法においては、補助燃料を使
用する必要がない。
を発明の効果］
この発明によれば、補助燃料を使用することなく、Ｂガ
スのみによって、ガスタービンを駆動して発電させ、し
かも、従来に比べて極めて高い発電効率が得られる。こ
のように、この発明は極めて優れた効果を奏する。
スのみによって、ガスタービンを駆動して発電させ、し
かも、従来に比べて極めて高い発電効率が得られる。こ
のように、この発明は極めて優れた効果を奏する。
図面は、この発明の実施例に係る方法を示すブロック図
である。
である。
Claims (3)
- （１）複数個の蓄熱型熱交換器を使用し、ガスタービン
を作動させて発電するＢガス専焼ガスタービンによる発
電方法において、前記複数個の蓄熱型熱交換器を第１グ
ループ及び第２グループに分け、ガスタービン作動ガス
を第１グループの熱交換器に供給してその保有熱により
作動ガスを加熱し、次いで、この作動ガスをガスタービ
ンに供給してこれを作動させ、このガスタービンの排ガ
スとＢガスとを第２グループの熱交換器に供給して燃焼
させ、この燃焼熱を第２グループの熱交換器に蓄熱させ
、所定のサイクル時間経過後に、作動ガスを第２グルー
プの熱交換器に供給するとともに、ガスタービン排ガス
とＢガスとを第１グループの熱交換器に供給し、この第
１及び第２のグループの熱交換器の蓄熱及び放熱のサイ
クルが交互になされることを特徴とするＢガス専焼ガス
タービンによる発電方法。 - （２）前記蓄熱型熱交換器は、高炉操業において休止中
の熱風炉であることを特徴とする特許請求の範囲第１項
に記載のＢガス専焼ガスタービンによる発電方法。 - （３）前記作動ガスは、空気、又は、焼結排ガスである
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載のＢガス
専焼ガスタービンによる発電方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15078884A JPS6128726A (ja) | 1984-07-20 | 1984-07-20 | Ｂガス専焼ガスタ−ビンによる発電方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15078884A JPS6128726A (ja) | 1984-07-20 | 1984-07-20 | Ｂガス専焼ガスタ−ビンによる発電方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6128726A true JPS6128726A (ja) | 1986-02-08 |
| JPH0578656B2 JPH0578656B2 (ja) | 1993-10-29 |
Family
ID=15504443
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15078884A Granted JPS6128726A (ja) | 1984-07-20 | 1984-07-20 | Ｂガス専焼ガスタ−ビンによる発電方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6128726A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0518634A (ja) * | 1991-07-10 | 1993-01-26 | Yazaki Corp | 吸収冷凍機 |
| DE10039246A1 (de) * | 2000-08-11 | 2002-02-28 | Atz Evus | Verfahren zur Umwandlung von thermischer Energie in mechanische Arbeit |
-
1984
- 1984-07-20 JP JP15078884A patent/JPS6128726A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0518634A (ja) * | 1991-07-10 | 1993-01-26 | Yazaki Corp | 吸収冷凍機 |
| JP2756874B2 (ja) * | 1991-07-10 | 1998-05-25 | 矢崎総業株式会社 | 吸収冷凍機 |
| DE10039246A1 (de) * | 2000-08-11 | 2002-02-28 | Atz Evus | Verfahren zur Umwandlung von thermischer Energie in mechanische Arbeit |
| DE10039246C2 (de) * | 2000-08-11 | 2002-06-13 | Atz Evus | Verfahren zur Umwandlung von thermischer Energie in mechanische Arbeit |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0578656B2 (ja) | 1993-10-29 |
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