JPH05209502A - 管巣燃焼型コンバスタ−を備えたガスタ−ビン装置 - Google Patents
管巣燃焼型コンバスタ−を備えたガスタ−ビン装置Info
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- JPH05209502A JPH05209502A JP3253025A JP25302591A JPH05209502A JP H05209502 A JPH05209502 A JP H05209502A JP 3253025 A JP3253025 A JP 3253025A JP 25302591 A JP25302591 A JP 25302591A JP H05209502 A JPH05209502 A JP H05209502A
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- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/08—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with working fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
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- F02C7/04—Air intakes for gas-turbine plants or jet-propulsion plants
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/14—Combined heat and power generation [CHP]
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- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
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- Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】 (修正有)
【目的】 従来のガスタービン装置のコンバスターに管
巣燃焼型コンバスターを適用することによつて従来のガ
スタービン装置の種々な問題点を解決すること。 【構成】 ガスタービン発電装置に使用されるガスター
ビンGTのコンバスターCBとして燃焼用空気のみで燃
焼させる収熱水管内装型燃焼室を備える。 【効果】 ガスタービン発電装置から発生するNOxが
著しく少なく、かつCO、UHCの発生がなく、かつ発
電量及び利用可能な蒸気熱量が増加して全熱効率が向上
し、ガスタービン発電装置の燃焼空間を著しく小型化で
きるため、ガスタービンの利用範囲を拡大することを可
能ならしめた。
巣燃焼型コンバスターを適用することによつて従来のガ
スタービン装置の種々な問題点を解決すること。 【構成】 ガスタービン発電装置に使用されるガスター
ビンGTのコンバスターCBとして燃焼用空気のみで燃
焼させる収熱水管内装型燃焼室を備える。 【効果】 ガスタービン発電装置から発生するNOxが
著しく少なく、かつCO、UHCの発生がなく、かつ発
電量及び利用可能な蒸気熱量が増加して全熱効率が向上
し、ガスタービン発電装置の燃焼空間を著しく小型化で
きるため、ガスタービンの利用範囲を拡大することを可
能ならしめた。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は本出願人の一人の発明に
なる収熱水管内挿型燃焼室所謂管巣燃焼型コンバスタ−
(特開平2−272207、特開平2−178502)をガスタ−ビ
ンのコンバスタ−(燃焼器)に適用することによつて従
来のガスタ−ビンの燃焼器部分を改良してNOx発生量
の低いCO及び未燃焼炭化水素(UHC)の発生するこ
とのない、従来のボイラの燃焼室に比較してその燃焼室
間を著しく小さくすることができるコンバスタ−を従来
のガスタ−ビンに備付けることによりガスタ−ビン装置
の利用範囲を大きく拡げることを可能にする管巣燃焼型
コンバスタ−を備えたガスタ−ビン装置に関するもので
ある。
なる収熱水管内挿型燃焼室所謂管巣燃焼型コンバスタ−
(特開平2−272207、特開平2−178502)をガスタ−ビ
ンのコンバスタ−(燃焼器)に適用することによつて従
来のガスタ−ビンの燃焼器部分を改良してNOx発生量
の低いCO及び未燃焼炭化水素(UHC)の発生するこ
とのない、従来のボイラの燃焼室に比較してその燃焼室
間を著しく小さくすることができるコンバスタ−を従来
のガスタ−ビンに備付けることによりガスタ−ビン装置
の利用範囲を大きく拡げることを可能にする管巣燃焼型
コンバスタ−を備えたガスタ−ビン装置に関するもので
ある。
【0002】
【従来の技術】従来ガスタ−ビンのコンバスタ−(comb
uster)は発電用、産業用又はガスタ−ビン、蒸気タ−ビ
ンコンバインドサイクル(複合発電)用や所謂ガスタ−
ビンコゼネレ−シヨン(熱電併給)用に重用されてい
た。
uster)は発電用、産業用又はガスタ−ビン、蒸気タ−ビ
ンコンバインドサイクル(複合発電)用や所謂ガスタ−
ビンコゼネレ−シヨン(熱電併給)用に重用されてい
た。
【0003】しかしながら従来の総てのガスタ−ビンに
共通する課題として以下に記載するような問題点があ
る。その第一の問題点は従来のガスタ−ビンでは所謂カ
ルノ−サイクルの理論効率に示されるように入り口ガス
温度が高い方が熱効率が高くなるが故に、できるだけガ
スタ−ビンの翼別に流入する入口ガスの温度を高くしよ
うとしている。しかしながら実際にはガスタ−ビン翼や
コンバスタ−各部の耐熱性と熱損失軽減などの理由で、
例えば現状ではタ−ビン翼別のガスタ−ビン入口のガス
温度を900 〜1100℃に抑えている。勿論理論空気比近く
で完全燃焼させると、所謂化石燃料の燃焼温度は2130℃
位になるが、上記のような理由によつてコンバスタ−も
ガスタ−ビン翼もその温度を下げなければ実用にならな
いからコンバスタ−に供給される空気のうち、実際の燃
焼に関与する空気所謂燃焼空気は供給空気の35〜40%位
しかなく、それ以外の20%位が燃焼ガスの温度を下げる
ための希釈空気として投入され、残りの40%はコンバス
タ−やガスタ−ビン翼等の各部分の焼損防止用の冷却空
気として投入されているのが現状である。
共通する課題として以下に記載するような問題点があ
る。その第一の問題点は従来のガスタ−ビンでは所謂カ
ルノ−サイクルの理論効率に示されるように入り口ガス
温度が高い方が熱効率が高くなるが故に、できるだけガ
スタ−ビンの翼別に流入する入口ガスの温度を高くしよ
うとしている。しかしながら実際にはガスタ−ビン翼や
コンバスタ−各部の耐熱性と熱損失軽減などの理由で、
例えば現状ではタ−ビン翼別のガスタ−ビン入口のガス
温度を900 〜1100℃に抑えている。勿論理論空気比近く
で完全燃焼させると、所謂化石燃料の燃焼温度は2130℃
位になるが、上記のような理由によつてコンバスタ−も
ガスタ−ビン翼もその温度を下げなければ実用にならな
いからコンバスタ−に供給される空気のうち、実際の燃
焼に関与する空気所謂燃焼空気は供給空気の35〜40%位
しかなく、それ以外の20%位が燃焼ガスの温度を下げる
ための希釈空気として投入され、残りの40%はコンバス
タ−やガスタ−ビン翼等の各部分の焼損防止用の冷却空
気として投入されているのが現状である。
【0004】上記第一の問題点はガスタ−ビン装置に取
つては著しく重要であつて、一旦高温になつた燃焼ガス
の温度を希釈空気で下げ、一方コンバスタ−やタ−ビン
翼などの耐熱温度を上げるために、冷却用空気を使用し
ているのであつて、これには希釈空気による燃焼ガスの
冷却という所謂エクセリギ−(不可逆)損失のほかに更
にそれらの冷却用空気が仕事をしないことによるタ−ビ
ン仕事の減少や冷却空気をタ−ビン翼面やコンバスタ
−、タ−ビン等の流路壁から吹出すことによるタ−ビン
空力性能の低下、動翼冷却空気のポンピング損失、冷却
空気が主流ガスと混合し、主流ガスが冷却されることに
よる損失等があり、更に燃焼ガス量の増加による圧力損
失の増大という大きなエクセリギ−損失が発生してお
り、それらの損失量の合計はタ−ビン仕事に換算して10
%程度を越え、ガス温度の上昇により得られるはずの出
力並びに熱効率における利益を大幅に減殺している。そ
して更に注目すべきことは上記のように大量の希釈空気
と冷却空気で大過量になつた燃焼排ガスからその後にお
いて排熱回収するというのが現状であるが、その排ガス
量が通常のボイラのようにO2 =1〜3%で燃焼させる
のと比較すると3〜5倍程度であり、著しく大量にな
る。そのために後流の機器即ち排熱ボイラ、ダクト、脱
硝装置及び煙突などがすべて3〜5倍の容量が必要とな
り、著しく不経済である。これを逆に考えると現状のコ
ンバインドサイクルやコゼネレ−シヨンは工夫如何によ
つては1/3 〜1/5 以下の容量となし得ることになる。
つては著しく重要であつて、一旦高温になつた燃焼ガス
の温度を希釈空気で下げ、一方コンバスタ−やタ−ビン
翼などの耐熱温度を上げるために、冷却用空気を使用し
ているのであつて、これには希釈空気による燃焼ガスの
冷却という所謂エクセリギ−(不可逆)損失のほかに更
にそれらの冷却用空気が仕事をしないことによるタ−ビ
ン仕事の減少や冷却空気をタ−ビン翼面やコンバスタ
−、タ−ビン等の流路壁から吹出すことによるタ−ビン
空力性能の低下、動翼冷却空気のポンピング損失、冷却
空気が主流ガスと混合し、主流ガスが冷却されることに
よる損失等があり、更に燃焼ガス量の増加による圧力損
失の増大という大きなエクセリギ−損失が発生してお
り、それらの損失量の合計はタ−ビン仕事に換算して10
%程度を越え、ガス温度の上昇により得られるはずの出
力並びに熱効率における利益を大幅に減殺している。そ
して更に注目すべきことは上記のように大量の希釈空気
と冷却空気で大過量になつた燃焼排ガスからその後にお
いて排熱回収するというのが現状であるが、その排ガス
量が通常のボイラのようにO2 =1〜3%で燃焼させる
のと比較すると3〜5倍程度であり、著しく大量にな
る。そのために後流の機器即ち排熱ボイラ、ダクト、脱
硝装置及び煙突などがすべて3〜5倍の容量が必要とな
り、著しく不経済である。これを逆に考えると現状のコ
ンバインドサイクルやコゼネレ−シヨンは工夫如何によ
つては1/3 〜1/5 以下の容量となし得ることになる。
【0005】次に第2の重要な問題点はタ−ビン翼入口
ガス温度が1300℃以上にもなると必要な冷却空気量を現
状より格段に減少させることが必要で、タ−ビン翼など
の冷却技術の革新が待たれると共にこれに対応する他の
技術即ち水冷や蒸気による冷却も必要になる。
ガス温度が1300℃以上にもなると必要な冷却空気量を現
状より格段に減少させることが必要で、タ−ビン翼など
の冷却技術の革新が待たれると共にこれに対応する他の
技術即ち水冷や蒸気による冷却も必要になる。
【0006】第3の問題点は熱損失の問題で、前記のよ
うに燃焼ガス温度を下げるために通常のボイラの燃焼空
気の3〜5倍近くの希釈空気や冷却空気を投入するから
排ガス量が3〜5倍になり、従って各機器の大きさが3
〜5倍になり、その放熱損失もそれに応じて大きくなる
ほか、排ガスによる熱損失自身が3〜5倍にもなるとい
うことである。逆の考え方をすると、これらの放熱損失
や排ガス損失は工夫如何によつては現状の1/3 〜1/5 に
できるということになる。
うに燃焼ガス温度を下げるために通常のボイラの燃焼空
気の3〜5倍近くの希釈空気や冷却空気を投入するから
排ガス量が3〜5倍になり、従って各機器の大きさが3
〜5倍になり、その放熱損失もそれに応じて大きくなる
ほか、排ガスによる熱損失自身が3〜5倍にもなるとい
うことである。逆の考え方をすると、これらの放熱損失
や排ガス損失は工夫如何によつては現状の1/3 〜1/5 に
できるということになる。
【0007】上記のようにしてガスタ−ビン自身もその
ブレ−ド(翼)の冷却用に更に空気などが使用されてお
り、結局その排ガス中の酸素濃度(O2 %)は15〜16%
にも達する。しかもコンバスタ−中の燃焼温度は高いか
ら発生するNOx濃度は高く、現状の未対策では通常都
市ガス(13A) で95〜240ppm(O2 =16%)、これをO2
=0%に換算すると400 〜1000ppm にもなつている。そ
の多いさはボイラがO2 =0%換算で60〜200ppmに規制
されているのと比較すると上記のNOx値は5倍以上に
なり著しく大であることがわかる。
ブレ−ド(翼)の冷却用に更に空気などが使用されてお
り、結局その排ガス中の酸素濃度(O2 %)は15〜16%
にも達する。しかもコンバスタ−中の燃焼温度は高いか
ら発生するNOx濃度は高く、現状の未対策では通常都
市ガス(13A) で95〜240ppm(O2 =16%)、これをO2
=0%に換算すると400 〜1000ppm にもなつている。そ
の多いさはボイラがO2 =0%換算で60〜200ppmに規制
されているのと比較すると上記のNOx値は5倍以上に
なり著しく大であることがわかる。
【0008】第4の問題点は上記の様なガスタ−ビンプ
ラント、所謂コンバインドサイクルやコゼネレ−シヨン
では特に今後は大きな規模の脱硝酸置を付設することが
不可欠になり、そのためのコスト、大きさ、スペ−スな
どの問題が重要になる。これらの問題は今後更にガスタ
−ビン入口温度を上げたいという需要者の要望が大きく
なることからして、今後ますます重大な問題となるもの
と考えられる。
ラント、所謂コンバインドサイクルやコゼネレ−シヨン
では特に今後は大きな規模の脱硝酸置を付設することが
不可欠になり、そのためのコスト、大きさ、スペ−スな
どの問題が重要になる。これらの問題は今後更にガスタ
−ビン入口温度を上げたいという需要者の要望が大きく
なることからして、今後ますます重大な問題となるもの
と考えられる。
【0009】第5の問題点は従来のガスタ−ビン、蒸気
タ−ビンコンバインドサイクル或はコゼネレ−シヨンに
おいて、排ガス中のO2 が15〜16%程度で高く、このま
ま排出することは不経済であることから、排熱ボイラの
上流側にダクトバ−ナを設けてここに燃料を供給して排
ガス中の残存O2 を利用して燃焼させ、燃焼ガス温度を
上げて排熱ボイラにおける回収蒸発量を増加するという
方法が取られている。この方法によると、大きなダクト
バ−ナとその燃焼室に相当する長いダクトが必要となる
ほかに、耐熱や放熱の関係から温度の上昇に限度があ
り、かつ出口のO2 は10%程度までにしか下げられず、
結局O2 %の高い排ガスのまま放出せねばならず、その
ため排熱損失は回収できないままとなる。
タ−ビンコンバインドサイクル或はコゼネレ−シヨンに
おいて、排ガス中のO2 が15〜16%程度で高く、このま
ま排出することは不経済であることから、排熱ボイラの
上流側にダクトバ−ナを設けてここに燃料を供給して排
ガス中の残存O2 を利用して燃焼させ、燃焼ガス温度を
上げて排熱ボイラにおける回収蒸発量を増加するという
方法が取られている。この方法によると、大きなダクト
バ−ナとその燃焼室に相当する長いダクトが必要となる
ほかに、耐熱や放熱の関係から温度の上昇に限度があ
り、かつ出口のO2 は10%程度までにしか下げられず、
結局O2 %の高い排ガスのまま放出せねばならず、その
ため排熱損失は回収できないままとなる。
【0010】
【発明が解決しようとする課題】従来のガスタ−ビンの
コンバスタ−には上記のような種々な問題点があるか
ら、現状のコンバスタ−やガスタ−ビンの希釈空気や冷
却空気を少なく、或は無くしつつそのガス温度を所要の
温度にするという課題がある。例えば、現状のコンバス
タ−出口ガス温度1100℃、O2=16%、NOx200ppm、O
2 =0%換算840ppmを1100℃、O2 =4%、NOx50pp
m 、O2 =0%換算で62ppm のコンバスタ−ができれば
従来のガスタ−ビンの技術がそのまま使えることにな
り、それでもつて出力、熱効率が共に大幅に改善される
ことになる。これによつて前記の種々な問題点が解決さ
れ、より前進して、より使いやすい、利用範囲の広いガ
スタ−ビンができることになる。本発明の目的は上記の
種々な問題点の解決にある。
コンバスタ−には上記のような種々な問題点があるか
ら、現状のコンバスタ−やガスタ−ビンの希釈空気や冷
却空気を少なく、或は無くしつつそのガス温度を所要の
温度にするという課題がある。例えば、現状のコンバス
タ−出口ガス温度1100℃、O2=16%、NOx200ppm、O
2 =0%換算840ppmを1100℃、O2 =4%、NOx50pp
m 、O2 =0%換算で62ppm のコンバスタ−ができれば
従来のガスタ−ビンの技術がそのまま使えることにな
り、それでもつて出力、熱効率が共に大幅に改善される
ことになる。これによつて前記の種々な問題点が解決さ
れ、より前進して、より使いやすい、利用範囲の広いガ
スタ−ビンができることになる。本発明の目的は上記の
種々な問題点の解決にある。
【0011】
【課題を解決するための手段】本発明は事業用或は産業
用のガスタ−ビン発電装置に使用されるガスタ−ビンの
コンバスタ−に希釈空気又は冷却空気を使用することな
く、燃焼空気のみで燃料を燃焼させる収熱水管内挿型燃
焼室を備えたことを特徴とする管巣燃焼型コンバスタ−
を備えたガスタ−ビン装置を提供するものである。
用のガスタ−ビン発電装置に使用されるガスタ−ビンの
コンバスタ−に希釈空気又は冷却空気を使用することな
く、燃焼空気のみで燃料を燃焼させる収熱水管内挿型燃
焼室を備えたことを特徴とする管巣燃焼型コンバスタ−
を備えたガスタ−ビン装置を提供するものである。
【0012】本発明はコンバスタ−としては図2に示す
様な収熱水管内挿型燃焼室所謂管巣燃焼型コンバスタ−
(特開平2−272207、特開平2−178502)を採用し、該
燃焼室の水管群内で燃料を燃焼せしめて、その出口ガス
温度をガスタ−ビン所望の温度とし、かつその燃焼ガス
中の酸素(O2 )濃度は通常のボイラの燃焼室出口ガス
のO2 濃度と同様の1〜3%程度とならしめる。かくす
ることによつて前記したように燃焼空気のほかに多量の
希釈空気や冷却空気を供給することなく、燃焼空気のみ
で燃焼させて本発明のコンバスタ−内での燃焼温度が90
0 〜1200℃程度の一定温度で後流のガスタ−ビン所望の
温度と流量で排出されるようになり、燃焼−伝熱−冷却
が連続して行われることによつてNOxの発生が低く、
COの発生もなく、所望のガスタ−ビン入口のガス条件
が得られる。しかもそれまでの燃焼熱が水管群に吸収さ
れ、高温高圧蒸気として得られるのでそれだけ発電量及
び利用可能蒸気の熱量が増加する利点がある。そのため
に全熱効率が向上することになる。
様な収熱水管内挿型燃焼室所謂管巣燃焼型コンバスタ−
(特開平2−272207、特開平2−178502)を採用し、該
燃焼室の水管群内で燃料を燃焼せしめて、その出口ガス
温度をガスタ−ビン所望の温度とし、かつその燃焼ガス
中の酸素(O2 )濃度は通常のボイラの燃焼室出口ガス
のO2 濃度と同様の1〜3%程度とならしめる。かくす
ることによつて前記したように燃焼空気のほかに多量の
希釈空気や冷却空気を供給することなく、燃焼空気のみ
で燃焼させて本発明のコンバスタ−内での燃焼温度が90
0 〜1200℃程度の一定温度で後流のガスタ−ビン所望の
温度と流量で排出されるようになり、燃焼−伝熱−冷却
が連続して行われることによつてNOxの発生が低く、
COの発生もなく、所望のガスタ−ビン入口のガス条件
が得られる。しかもそれまでの燃焼熱が水管群に吸収さ
れ、高温高圧蒸気として得られるのでそれだけ発電量及
び利用可能蒸気の熱量が増加する利点がある。そのため
に全熱効率が向上することになる。
【0013】
【実施例】次に本発明を図面によつて説明する。図8は
従来型のガスタ−ビン蒸気タ−ビンコンバインドサイク
ルの模式図を示すもので、GIは第1発電機、CPは圧
縮機、CBはコンバスタ−(燃焼器)、GTはガスタ−
ビン、CDは追いだきバ−ナ、STは蒸気タ−ビン、G
2 は第2発電機、Cnはコンデンサ−、Pはボイラ供給
ポンプ、蒸気1、蒸気2は加熱用蒸気、Eは煙突への排
ガスダクトである。燃料1はコンバスタ−への燃料、燃
料2は追いだきバ−ナCDへの供給燃料を示す。
従来型のガスタ−ビン蒸気タ−ビンコンバインドサイク
ルの模式図を示すもので、GIは第1発電機、CPは圧
縮機、CBはコンバスタ−(燃焼器)、GTはガスタ−
ビン、CDは追いだきバ−ナ、STは蒸気タ−ビン、G
2 は第2発電機、Cnはコンデンサ−、Pはボイラ供給
ポンプ、蒸気1、蒸気2は加熱用蒸気、Eは煙突への排
ガスダクトである。燃料1はコンバスタ−への燃料、燃
料2は追いだきバ−ナCDへの供給燃料を示す。
【0014】図1は本発明の一実施例を示すもので、管
巣燃焼型コンバスタ−を備えたガスタ−ビンシステムを
示す。CBが本発明の管巣燃焼型コンバスタ−で、ここ
で発生した蒸気はGTと同軸の蒸気タ−ビンST1 と発
電機G1 に供給させることが可能である。また別軸の蒸
気タ−ビンST1 の発電機G2 で発電することも可能で
ある。又は後流の排熱ボイラBからの発生蒸気と合流し
て(図示せず)蒸気タ−ビンST2 へ導くことも可能で
ある。これらはすべてコンバインドサイクルのサイクル
上から選定すればよい。なお本発明は必要とする発電量
と熱需要上から熱電比が変化するためそれぞれに合致す
る複合サイクルを組むことが可能であり、その熱需要や
必要な蒸気の圧力レベルに応じて図1における蒸気1、
蒸気2、蒸気3などの供給が可能である。この場合排熱
ボイラBをコンバスタ−CBと同様に所謂管巣燃焼型コ
ンバスタ−として助燃バ−ナ付とすることによつて更に
熱電比率をかえることができて、本発明の適用範囲が広
くなる。
巣燃焼型コンバスタ−を備えたガスタ−ビンシステムを
示す。CBが本発明の管巣燃焼型コンバスタ−で、ここ
で発生した蒸気はGTと同軸の蒸気タ−ビンST1 と発
電機G1 に供給させることが可能である。また別軸の蒸
気タ−ビンST1 の発電機G2 で発電することも可能で
ある。又は後流の排熱ボイラBからの発生蒸気と合流し
て(図示せず)蒸気タ−ビンST2 へ導くことも可能で
ある。これらはすべてコンバインドサイクルのサイクル
上から選定すればよい。なお本発明は必要とする発電量
と熱需要上から熱電比が変化するためそれぞれに合致す
る複合サイクルを組むことが可能であり、その熱需要や
必要な蒸気の圧力レベルに応じて図1における蒸気1、
蒸気2、蒸気3などの供給が可能である。この場合排熱
ボイラBをコンバスタ−CBと同様に所謂管巣燃焼型コ
ンバスタ−として助燃バ−ナ付とすることによつて更に
熱電比率をかえることができて、本発明の適用範囲が広
くなる。
【0015】本発明の管巣燃焼型コンバスタ−を備えた
ガスタ−ビンシステムのコンバスタ−部分の一実施例を
図2に示した。その構成は本出願人の一人の発明になる
特開平2−272207及び特開平2−178502における収熱水
管内挿型燃焼室とその技術思想を同一にするものであ
る。
ガスタ−ビンシステムのコンバスタ−部分の一実施例を
図2に示した。その構成は本出願人の一人の発明になる
特開平2−272207及び特開平2−178502における収熱水
管内挿型燃焼室とその技術思想を同一にするものであ
る。
【0016】図2においてCBが本発明の管巣燃焼型コ
ンバスタ−である。(1) は炉内収熱水管、(2) は炉壁水
冷管、(3) は蒸気ドラム(図3)、(4) は管ヘッダ、
(5) バ−ナである。
ンバスタ−である。(1) は炉内収熱水管、(2) は炉壁水
冷管、(3) は蒸気ドラム(図3)、(4) は管ヘッダ、
(5) バ−ナである。
【0017】図3は図2のII−II断面図である。図4は
本発明の他の一実施例で(6) は水面を示す。図5は図4
の断面図を示す。図6はコイル状水管で燃焼室内水管及
び周壁水冷壁を構成する方式の本発明のコンバスタ−の
他の一実施例を示す。図7は図6の管巣燃焼型コンバス
タ−内のコイル状水管の一実施例を示す。
本発明の他の一実施例で(6) は水面を示す。図5は図4
の断面図を示す。図6はコイル状水管で燃焼室内水管及
び周壁水冷壁を構成する方式の本発明のコンバスタ−の
他の一実施例を示す。図7は図6の管巣燃焼型コンバス
タ−内のコイル状水管の一実施例を示す。
【0018】
【発明の効果】本発明の効果を纏めると下記の通りであ
る。本発明のコンバスタ−内での燃焼温度は900 〜1200
℃程度の一定温度であるためコンバスタ−から発生する
NOx量が少なく、CO,UHCの発生がなく、更に本
発明のコンバスタ−を採用することによつて発電量及び
利用可能な蒸気熱量が増加し、そのため全熱効率が向上
する。かつ燃焼空間が著しく小さくすることができるた
めガスタ−ビンの利用範囲が拡がる利点がある。
る。本発明のコンバスタ−内での燃焼温度は900 〜1200
℃程度の一定温度であるためコンバスタ−から発生する
NOx量が少なく、CO,UHCの発生がなく、更に本
発明のコンバスタ−を採用することによつて発電量及び
利用可能な蒸気熱量が増加し、そのため全熱効率が向上
する。かつ燃焼空間が著しく小さくすることができるた
めガスタ−ビンの利用範囲が拡がる利点がある。
【図1】本発明の管巣燃焼型コンバスタ−を備えたガス
タ−ビンシステムの一実施例の模式図。
タ−ビンシステムの一実施例の模式図。
【図2】本発明の管巣燃焼型コンバスタ−の一実施例。
【図3】図2のII−II断面図。
【図4】本発明の管巣燃焼型コンバスタ−の他の一実施
例。
例。
【図5】図4の断面図。
【図6】本発明の管巣燃焼型コンバスタ−の他の一実施
例。
例。
【図7】図6の管巣燃焼型コンバスタ−内のコイル状水
管の一実施例。
管の一実施例。
【図8】従来型ガスタ−ビンシステムの模式図。
1.炉内収熱水管 2.炉壁水冷管 3.蒸気ドラム 4.管ヘッダ 5.バ−ナ 6.水面 G1 第1発電機 CP 圧縮機 CB コンバスタ− GT ガスタ−ビン B 排気回収型ボイラ ST 蒸気タ−ビン G2 第2発電機 Cn コンデンサ−
【手続補正書】
【提出日】平成4年5月2日
【手続補正1】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】0003
【補正方法】変更
【補正内容】
【0003】しかしながら従来の総てのガスタービンに
共通する課題として以下に記載するような問題点があ
る。その第一の問題点は従来のガスタービンでは所謂カ
ルノーサイクルの理論効率に示されるように入り口ガス
温度が高い方が熱効率が高くなるが故に、できるだけガ
スタービンの翼列に流入する入口ガスの温度を高くしよ
うとしている。しかしながら実際にはガスタービン翼や
コンバスター各部の耐熱性と熱損失軽減などの理由で、
例えば現状ではタービン翼列のガスタービン入口のガス
温度を900〜1100℃に抑えている。勿論理論空気
比近くで完全燃焼させると、所謂化石燃料の燃焼温度は
2130℃位になるが、上記のような理由によつてコン
バスターもガスタービン翼もその温度を下げなければ実
用にならないからコンバスターに供給される空気のう
ち、実際の燃焼に関与する空気所謂燃焼空気は供結空気
の35〜40%位しかなく、それ以外の20%位が燃焼
ガスの温度を下げるための希釈空気として投入され、残
りの40%はコンバスターやガスタービン翼等の各部分
の焼損防止用の冷却空気として投入されているのが現状
である。
共通する課題として以下に記載するような問題点があ
る。その第一の問題点は従来のガスタービンでは所謂カ
ルノーサイクルの理論効率に示されるように入り口ガス
温度が高い方が熱効率が高くなるが故に、できるだけガ
スタービンの翼列に流入する入口ガスの温度を高くしよ
うとしている。しかしながら実際にはガスタービン翼や
コンバスター各部の耐熱性と熱損失軽減などの理由で、
例えば現状ではタービン翼列のガスタービン入口のガス
温度を900〜1100℃に抑えている。勿論理論空気
比近くで完全燃焼させると、所謂化石燃料の燃焼温度は
2130℃位になるが、上記のような理由によつてコン
バスターもガスタービン翼もその温度を下げなければ実
用にならないからコンバスターに供給される空気のう
ち、実際の燃焼に関与する空気所謂燃焼空気は供結空気
の35〜40%位しかなく、それ以外の20%位が燃焼
ガスの温度を下げるための希釈空気として投入され、残
りの40%はコンバスターやガスタービン翼等の各部分
の焼損防止用の冷却空気として投入されているのが現状
である。
【手続補正2】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】0004
【補正方法】変更
【補正内容】
【0004】上記第一の問題点はガスタービン装置に取
つては著しく重要であつて、一旦高温になつた燃焼ガス
の温度を希釈空気で下げ、一方コンバスターやタービン
翼などの耐熱温度を上げるために、冷却用空気を使用し
ているのであつて、これには希釈空気による燃焼ガスの
冷却という所謂エクセルギー(不可逆)損失のほかに更
にそれらの冷却用空気が仕事をしないことによるタービ
ン仕事の減少や冷却空気をタービン翼面やコンバスタ
ー、タービン等の流路壁から吹出すことによるタービン
空力性能の低下、動翼冷却空気のポンピング損失、冷却
空気が主流ガスと混合し、主流ガスが冷却されることに
よる損失等があり、更に燃焼ガス量の増加による圧力損
失の増大という大きなエクセルギー損失が発生してお
り、それらの損失量の合計はタービン仕事に換算して1
0%程度を越え、ガス温度の上昇により得られるはずの
出力並びに熱効率における利益を大幅に減殺している。
そして更に注目すべきことは上記のように大量の希釈空
気と冷却空気で大過量になつた燃焼排ガスからその後に
おいて排熱回収するというのが現状であるが、その排ガ
ス量が通常のボイラのようにO2=1〜3%で燃焼させ
るのと比較すると3〜5倍程度であり、著しく大量にな
る。そのために後流の機器即ち排熱ボイラ、ダクト、脱
硝装置及び煙突などがすべて3〜5倍の容積量が必要と
なり、著しく不経済である。これを逆に考えると現状の
コンバインドサイクルやコゼネレーシヨンは工夫如何に
よつては1/3〜1/5以下の容積量となし得ることに
なる。
つては著しく重要であつて、一旦高温になつた燃焼ガス
の温度を希釈空気で下げ、一方コンバスターやタービン
翼などの耐熱温度を上げるために、冷却用空気を使用し
ているのであつて、これには希釈空気による燃焼ガスの
冷却という所謂エクセルギー(不可逆)損失のほかに更
にそれらの冷却用空気が仕事をしないことによるタービ
ン仕事の減少や冷却空気をタービン翼面やコンバスタ
ー、タービン等の流路壁から吹出すことによるタービン
空力性能の低下、動翼冷却空気のポンピング損失、冷却
空気が主流ガスと混合し、主流ガスが冷却されることに
よる損失等があり、更に燃焼ガス量の増加による圧力損
失の増大という大きなエクセルギー損失が発生してお
り、それらの損失量の合計はタービン仕事に換算して1
0%程度を越え、ガス温度の上昇により得られるはずの
出力並びに熱効率における利益を大幅に減殺している。
そして更に注目すべきことは上記のように大量の希釈空
気と冷却空気で大過量になつた燃焼排ガスからその後に
おいて排熱回収するというのが現状であるが、その排ガ
ス量が通常のボイラのようにO2=1〜3%で燃焼させ
るのと比較すると3〜5倍程度であり、著しく大量にな
る。そのために後流の機器即ち排熱ボイラ、ダクト、脱
硝装置及び煙突などがすべて3〜5倍の容積量が必要と
なり、著しく不経済である。これを逆に考えると現状の
コンバインドサイクルやコゼネレーシヨンは工夫如何に
よつては1/3〜1/5以下の容積量となし得ることに
なる。
【手続補正3】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】0012
【補正方法】変更
【補正内容】
【0012】本発明はコンバスターとしては図3に示す
様な収熱水管内挿型燃焼室所謂管巣燃焼型コンバスター
(特開平2−272207、特開平2−178502)
を採用し、該燃焼室の水管群内で燃料を燃焼せしめて、
その出口ガス温度をガスタービン所望の温度とし、かつ
その燃焼ガス中の酸素(O2)濃度は通常のボイラの燃
焼室出口ガスのO2濃度と同様の1〜3%程度とならし
める。かくすることによつて前記したように燃焼空気の
ほかに多量の希釈空気や冷却空気を供給することなく、
燃焼空気のみで燃焼させて本発明のコンバスター内での
燃焼温度が900〜1200℃程度の一定温度で後流の
ガスタービン所望の温度と流量で排出されるようにな
り、燃焼−伝熱−冷却が連続して行われることによつて
NOxの発生が低く、COの発生もなく、所望のガスタ
ービン入口のガス条件が得られる。しかもそれまでの燃
焼熱が水管群に吸収され、高温高圧蒸気として得られる
のでそれだけ発電量及び利用可能蒸気の熱量が増加する
利点がある。そのために全熱効率が向上することにな
る。
様な収熱水管内挿型燃焼室所謂管巣燃焼型コンバスター
(特開平2−272207、特開平2−178502)
を採用し、該燃焼室の水管群内で燃料を燃焼せしめて、
その出口ガス温度をガスタービン所望の温度とし、かつ
その燃焼ガス中の酸素(O2)濃度は通常のボイラの燃
焼室出口ガスのO2濃度と同様の1〜3%程度とならし
める。かくすることによつて前記したように燃焼空気の
ほかに多量の希釈空気や冷却空気を供給することなく、
燃焼空気のみで燃焼させて本発明のコンバスター内での
燃焼温度が900〜1200℃程度の一定温度で後流の
ガスタービン所望の温度と流量で排出されるようにな
り、燃焼−伝熱−冷却が連続して行われることによつて
NOxの発生が低く、COの発生もなく、所望のガスタ
ービン入口のガス条件が得られる。しかもそれまでの燃
焼熱が水管群に吸収され、高温高圧蒸気として得られる
のでそれだけ発電量及び利用可能蒸気の熱量が増加する
利点がある。そのために全熱効率が向上することにな
る。
【手続補正4】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】0013
【補正方法】変更
【補正内容】
【0013】
【実施例】次に本発明を図面によつて説明する。図9は
従来型のガスタービン蒸気タービンコンバインドサイク
ルの模式図を示すもので、G1 は第1発電機、CPは圧
縮機、CBはコンバスター(燃焼器)、GTはガスター
ビン、CDは追いだきバーナ、Bは排気熱回収型ボイ
ラ、DNOxは脱硝装置、STは蒸気タービン、G2は
第2発電機、Cnはコンデンサー、Pはボイラ給水ポン
プ、蒸気1、蒸気2はプロセス用や加熱用蒸気、Eは煙
突への排ガスダクトである。燃料1はコンバスターへの
燃料、燃料2は追いだきバーナCDへの供給燃料を示
す。
従来型のガスタービン蒸気タービンコンバインドサイク
ルの模式図を示すもので、G1 は第1発電機、CPは圧
縮機、CBはコンバスター(燃焼器)、GTはガスター
ビン、CDは追いだきバーナ、Bは排気熱回収型ボイ
ラ、DNOxは脱硝装置、STは蒸気タービン、G2は
第2発電機、Cnはコンデンサー、Pはボイラ給水ポン
プ、蒸気1、蒸気2はプロセス用や加熱用蒸気、Eは煙
突への排ガスダクトである。燃料1はコンバスターへの
燃料、燃料2は追いだきバーナCDへの供給燃料を示
す。
【手続補正5】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】0014
【補正方法】変更
【補正内容】
【0014】図1,図2は本発明の一実施例を示すもの
で、管巣燃焼型コンバスターを備えたガスタービンシス
テムを示す。CBが本発明の管巣燃焼型コンバスター
で、ここで発生した蒸気は図1ではGTとは別軸の蒸気
タービンST1に供給されて発電機G2でも発電され
る。勿論GTによりG1でも発電される。更に後流の排
熱ボイラBの発生蒸気は単独に別の蒸気タービンST2
に供給されて発電機G3でも発電される。この場合CB
からの蒸気を排熱ボイラからの蒸気に併せて蒸気タービ
ンST2に供給するシステムとすることもできる。図2
の実施例では本発明の管巣燃焼型コンバスターCBで発
生した蒸気はGTと同軸の蒸気タービンST1に供給さ
れて発電機G1で発電することが可能である。又は後流
の排熱ボイラBからの発生蒸気と合流して(図示せず)
蒸気タービンST2へ導くことも可能である。これらは
すべてコンバインドサイクルのサイクル上から選定すれ
ばよい。なお本発明は必要とする発電量と熱需要上から
熱電比が変化するためそれぞれに合致する複合サイクル
を組むことが可能であり、その熱需要や必要な蒸気の圧
力レベルに応じて図1,図2における各タービン及び蒸
気1、蒸気2、蒸気3などの供給が可能である。この場
合排熱ボイラBをコンバスターCBと同様に所謂管巣燃
焼型コンバスターとして助燃バーナCD付とすることに
よつて更に熱電比率をかえることができて、本発明の適
用範囲が広くなる。
で、管巣燃焼型コンバスターを備えたガスタービンシス
テムを示す。CBが本発明の管巣燃焼型コンバスター
で、ここで発生した蒸気は図1ではGTとは別軸の蒸気
タービンST1に供給されて発電機G2でも発電され
る。勿論GTによりG1でも発電される。更に後流の排
熱ボイラBの発生蒸気は単独に別の蒸気タービンST2
に供給されて発電機G3でも発電される。この場合CB
からの蒸気を排熱ボイラからの蒸気に併せて蒸気タービ
ンST2に供給するシステムとすることもできる。図2
の実施例では本発明の管巣燃焼型コンバスターCBで発
生した蒸気はGTと同軸の蒸気タービンST1に供給さ
れて発電機G1で発電することが可能である。又は後流
の排熱ボイラBからの発生蒸気と合流して(図示せず)
蒸気タービンST2へ導くことも可能である。これらは
すべてコンバインドサイクルのサイクル上から選定すれ
ばよい。なお本発明は必要とする発電量と熱需要上から
熱電比が変化するためそれぞれに合致する複合サイクル
を組むことが可能であり、その熱需要や必要な蒸気の圧
力レベルに応じて図1,図2における各タービン及び蒸
気1、蒸気2、蒸気3などの供給が可能である。この場
合排熱ボイラBをコンバスターCBと同様に所謂管巣燃
焼型コンバスターとして助燃バーナCD付とすることに
よつて更に熱電比率をかえることができて、本発明の適
用範囲が広くなる。
【手続補正6】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】0015
【補正方法】変更
【補正内容】
【0015】本発明の管巣燃焼型コンバスターを備えた
ガスタービンシステムのコンバスター部分の一実施例を
図3に示した。その構成は本出願人の一人の発明になる
特開平2−272207及び特開平2−178502に
おける収熱水管内挿型燃焼室とその技術思想を同一にす
るものである。
ガスタービンシステムのコンバスター部分の一実施例を
図3に示した。その構成は本出願人の一人の発明になる
特開平2−272207及び特開平2−178502に
おける収熱水管内挿型燃焼室とその技術思想を同一にす
るものである。
【手続補正7】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】0016
【補正方法】変更
【補正内容】
【0016】図3においてCBが本発明の管巣燃焼型コ
ンバスターである。(1)は炉内収熱水管、(2)は炉
壁水冷管、(3)は蒸気ドラム(図4)、(4)は管ヘ
ッダ、(5)バーナである。
ンバスターである。(1)は炉内収熱水管、(2)は炉
壁水冷管、(3)は蒸気ドラム(図4)、(4)は管ヘ
ッダ、(5)バーナである。
【手続補正8】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】0017
【補正方法】変更
【補正内容】
【0017】図4は図3のII−II断面図である。図
5は本発明の他の一実施例で(6)は水面を示す。図6
は図5の断面図を示す。図7はコイル状水管で燃焼室内
水管及び周壁水冷壁を構成する方式の本発明のコンバス
ターの他の一実施例を示す。図8は図7の管巣燃焼型コ
ンバスター内のコイル状水管の一実施例を示す。
5は本発明の他の一実施例で(6)は水面を示す。図6
は図5の断面図を示す。図7はコイル状水管で燃焼室内
水管及び周壁水冷壁を構成する方式の本発明のコンバス
ターの他の一実施例を示す。図8は図7の管巣燃焼型コ
ンバスター内のコイル状水管の一実施例を示す。
【手続補正9】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】0018
【補正方法】変更
【補正内容】
【0018】
【発明の効果】本発明の効果を纏めると下記の通りであ
る。本発明のコンバスター内での燃焼温度は900〜1
200℃程度の一定温度であるためコンバスターから発
生するNOx量が少なく、CO,UHCの発生がなく、
更に本発明のコンバスターを採用することによつて発電
量及び利用可能な蒸気熱量が増加し、そのため全熱効率
が向上する。かつ燃焼空間を著しく小さく、従って全設
備の占有空間も小さくすることができるためガスタービ
ンの利用範囲が拡がる利点がある。
る。本発明のコンバスター内での燃焼温度は900〜1
200℃程度の一定温度であるためコンバスターから発
生するNOx量が少なく、CO,UHCの発生がなく、
更に本発明のコンバスターを採用することによつて発電
量及び利用可能な蒸気熱量が増加し、そのため全熱効率
が向上する。かつ燃焼空間を著しく小さく、従って全設
備の占有空間も小さくすることができるためガスタービ
ンの利用範囲が拡がる利点がある。
【手続補正10】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】変更
【補正内容】
【図面の簡単な説明】
【図1】 本発明の管巣燃焼型コンバスターを備えたガス
タービンシステムのそれぞれ一実施例の模式図。
タービンシステムのそれぞれ一実施例の模式図。
【図2】本発明の管巣燃焼型コンバスターを備えたガス
タービンシステムのそれぞれ一実施例の模式図 。
タービンシステムのそれぞれ一実施例の模式図 。
【図3】本発明の管巣燃焼型コンバスターの一実施例。
【図4】図3のII−II断面図。
【図5】本発明の管巣燃焼型コンバスターの他の一実施
例。
例。
【図6】図5の断面図。
【図7】本発明の管巣燃焼型コンバスターの他の一実施
例。
例。
【図8】図7の管巣燃焼型コンバスター内のコイル状水
管の一実施例。
管の一実施例。
【図9】従来型ガスタービンシステムの模式図。
【符号の説明】 1.炉内収熱水管 2.炉壁水冷管 3.蒸気ドラム 4.管ヘッダ 5.バーナ 6.水面 G1 第1発電機 CP 圧縮機 CB コンバスター GT ガスタービン B 排気熱回収型ボイラ ST 蒸気タービン C2 第2発電機 Cn コンデンサー Cn コンデンサー
【手続補正11】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】全図
【補正方法】変更
【補正内容】
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図8】
【図6】
【図7】
【図9】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山本 雅通 滋賀県野洲郡野洲町大字三上2308番地 株 式会社平川鉄工所滋賀事業所内 (72)発明者 唐 景良 滋賀県野洲郡野洲町大字三上2308番地 株 式会社平川鉄工所滋賀事業所内 (72)発明者 石谷 清幹 兵庫県芦屋市岩園町8番7号 (72)発明者 三浦 千太郎 東京都港区海岸一丁目5番20号 東京瓦斯 株式会社内 (72)発明者 古島 潔 東京都港区海岸一丁目5番20号 東京瓦斯 株式会社内
Claims (1)
- 【請求項1】 事業用あるいは産業用などのガスタ−ビ
ン発電装置に使用されるガスタ−ビンのコンバスタ−に
希釈空気又は冷却空気を使用することなく、燃焼用空気
のみで燃料を燃焼させる収熱水管内挿型燃焼室を備えた
ことを特徴とする管巣燃焼型コンバスタ−を備えたガス
タ−ビン装置。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3253025A JP2565437B2 (ja) | 1991-09-03 | 1991-09-03 | 管巣燃焼型コンバスタ−を備えたガスタ−ビン装置 |
KR1019920013551A KR950006874B1 (ko) | 1991-09-03 | 1992-07-29 | 관소(管巢)연소형 연소기(Combustor)를 구비한 가스터어빈 장치 |
US07/922,461 US5303544A (en) | 1991-09-03 | 1992-07-30 | Gas turbine system with a tube-nested combustion chamber type combustor |
DE4227985A DE4227985C2 (de) | 1991-09-03 | 1992-08-22 | Gasturbinenanlage |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3253025A JP2565437B2 (ja) | 1991-09-03 | 1991-09-03 | 管巣燃焼型コンバスタ−を備えたガスタ−ビン装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH05209502A true JPH05209502A (ja) | 1993-08-20 |
JP2565437B2 JP2565437B2 (ja) | 1996-12-18 |
Family
ID=17245439
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3253025A Expired - Lifetime JP2565437B2 (ja) | 1991-09-03 | 1991-09-03 | 管巣燃焼型コンバスタ−を備えたガスタ−ビン装置 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5303544A (ja) |
JP (1) | JP2565437B2 (ja) |
KR (1) | KR950006874B1 (ja) |
DE (1) | DE4227985C2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1998000628A1 (fr) * | 1996-06-28 | 1998-01-08 | Hiroyasu Tanigawa | Turbine a vapeur et a gaz combinees |
JP2006506568A (ja) * | 2002-06-21 | 2006-02-23 | サーガス・エーエス | 低排気火力発電装置 |
Families Citing this family (11)
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JP2816635B2 (ja) * | 1993-01-14 | 1998-10-27 | 株式会社山武 | 半導体圧力センサ |
US5771678A (en) * | 1996-02-12 | 1998-06-30 | Shouman; Ahmad R. | Water-injected stoichiometric-combustion gas turbine engine |
NO983882L (no) * | 1998-08-24 | 2000-02-25 | Norske Stats Oljeselskap | System, fremgangsmÕte og anordning for hÕndtering av eksosgass fra forbrenningsmotorer ved installasjoner for oljeutvinning |
DE10033736A1 (de) * | 2000-07-12 | 2002-01-24 | Lennart Preu | Klein-Gasturbine zum Antrieb eines Generators in einem Kraftfahrzeug-Hybridantrieb |
SE517779C2 (sv) * | 2000-11-29 | 2002-07-16 | Alstom Switzerland Ltd | Turbininrättning och metod för att driva en turbininrättning |
EP1682750B1 (de) * | 2003-10-30 | 2012-11-28 | Alstom Technology Ltd | Kraftwerksanlage |
US7934383B2 (en) * | 2007-01-04 | 2011-05-03 | Siemens Energy, Inc. | Power generation system incorporating multiple Rankine cycles |
US20120255472A1 (en) * | 2011-04-06 | 2012-10-11 | Gordon Norman R | Burner assembly and method for reducing nox emissions |
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JP5834876B2 (ja) * | 2011-12-15 | 2015-12-24 | 株式会社Ihi | インピンジ冷却機構、タービン翼及び燃焼器 |
ES2479215B2 (es) * | 2013-01-23 | 2015-02-05 | Universidade Da Coruña | Máquina térmica de combustión externa sobrealimentada de ciclo Rankine |
Citations (2)
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