SK286521B6 - Spôsob výroby elektrických Fe-Si pásov s orientovanou zrnitosťou - Google Patents

Spôsob výroby elektrických Fe-Si pásov s orientovanou zrnitosťou Download PDF

Info

Publication number
SK286521B6
SK286521B6 SK756-2003A SK7562003A SK286521B6 SK 286521 B6 SK286521 B6 SK 286521B6 SK 7562003 A SK7562003 A SK 7562003A SK 286521 B6 SK286521 B6 SK 286521B6
Authority
SK
Slovakia
Prior art keywords
strip
ppm
strips
rolling
alloy
Prior art date
Application number
SK756-2003A
Other languages
English (en)
Other versions
SK7562003A3 (en
Inventor
Stefano Fortunati
Stefano Cicale'
Giuseppe Abbruzzese
Original Assignee
Thyssenkrupp Acciai Speciali Terni S. P. A.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Thyssenkrupp Acciai Speciali Terni S. P. A. filed Critical Thyssenkrupp Acciai Speciali Terni S. P. A.
Publication of SK7562003A3 publication Critical patent/SK7562003A3/sk
Publication of SK286521B6 publication Critical patent/SK286521B6/sk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1261—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/185—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering from an intercritical temperature
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C21D8/1211—Rapid solidification; Thin strip casting

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
  • Seasonings (AREA)
  • Chemical Or Physical Treatment Of Fibers (AREA)
  • Noodles (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)

Abstract

Opísaný je spôsob výroby elektrických Fe-Si pásovs orientovanou zrnitosťou, v ktorom sa zliatina obsahujúca Si priamo odlieva ako pásy hrubé 2,5 až 5 mm, valcuje sa za studena v jednom kroku alebo viacerých krokoch s medzistupňom žíhania na konečnúhrúbku medzi 1 a 0,15 mm, pás sa potom kontinuálne žíha, aby sa uskutočnila primárna rekryštalizácia a následne sa žíha, aby sa uskutočnila orientovaná sekundárna rekryštalizácia. Po stuhnutí pása a pred jeho navinutím na cievku sa vyvolá v kovovej matrici transformácia feritu na austenit pre objemfrakcie medzi 25 a 60 %, čo sa získa riadením zloženia zliatiny, takže takáto austenitová frakcia sa umožní v stabilnej rovnováhe medzi dvoma fázami,a deformovaním pása pomocou valcovania in-line s krokom odlievania, čím sa získa deformácia vyššia než 20 % v teplotnom intervale 1000 až 1300 °C.

Description

Oblasť techniky
Vynález sa týka spôsobu výroby elektrických oceľových pásov s orientovanou zrnitosťou, ktoré majú vynikajúce magnetické charakteristiky, určených na výrobu transformátorových jadier. Presnejšie sa vynález týka spôsobu, pri ktorom sa Fe-Si zliatina kontinuálne odlieva priamo ako pás a pred navinutím na cievku sa pás samotný kontinuálne deformuje pomocou valcovania, čím sa vyvolá v kovovej matrici tvorba frakcie austenitu, riadená čo sa týka množstva a rozdelenia, čím sa získa pás so stabilnou mikroštruktúrou a rovnomerne rekryštalizovaný pred valcovaním za studená.
Doterajší stav techniky
Elektrické oceľové pásy s orientovanou zrnitosťou (Fe-Si) sa typicky priemyselne vyrábajú ako pásy, ktoré majú hrúbku medzi 0,18 a 0,50 mm a sú charakterizované magnetickými vlastnosťami meniacimi sa podľa konkrétneho druhu výrobku. Toto roztriedenie sa v podstate týka špecifických strát energie pri podrobení pásu daným elektromagnetickým pracovným podmienkam (napríklad P50Hz pri 1,7 Tešia vo W/kg), vyhodnotené pozdĺž špecifického referenčného smeru (smeru valcovania). Hlavným využitím týchto pásov je výroba transformátorových jadier. Dobré magnetické vlastnosti (silne anizotropickc) sa získajú riadením konečnej kryštalickej štruktúry pásov, čím sa získajú úplne alebo takmer úplne orientované zrná, ktoré majú najľahší magnetizačný smer (<001> os) usporiadanú najlepším spôsobom so smerom valcovania. Prakticky sa získajú konečné produkty, ktoré majú zrná stredného priemeru všeobecne medzi 1 a 20 mm, ktoré majú orientáciu centrovanú okolo Gossovej orientácie ({110} <001>). Čím je menšia angulárna disperzia okolo Gossovej orientácie, tým lepšia je magnetická permeabilita produktu a teda menšie magnetické straty. Konečné produkty, ktoré majú nízke magnetické straty (straty v jadre) a vysokú permeabilitu, majú zaujímavé výhody v zmysle návrhu, rozmerov a účinnosti transformátorov.
Prvá priemyselná výroba uvedených materiálov bola opísaná U.S. firmou ARMCO na začiatku tridsiatych rokov (US patent 1.956.559). Od zavedenia do výroby technológie elektrických pásov s orientovanou zrnitosťou boli urobené mnohé významné zlepšenia, aj v zmysle magnetickej aj fyzikálnej kvality produktov a cien transformácie a cyklov racionalizácie. Všetky existujúce technológie využívajú rovnakú metalurgickú stratégiu na získanie veľmi silnej Gossovej štruktúry v konečných produktoch, t. j. spôsob orientovanej sekundárnej rekryštalizácie riadený pomocou rovnomerne distribuovaných druhých fáz a/alebo segregačných prvkov. Nekovové druhé fázy a segregačné prvky hrajú fundamentálnu úlohu pri riadení (spomaľovaní) pohybu hraníc zŕn počas konečného žíhania, ktoré spôsobuje selektívny sekundárny rekryštalizačný proces.
V pôvodnej ARMCO technológii s použitím MnS ako inhibítora pohybu hraníc zŕn a v následnej technológii vyvinutej NSC, v ktorej inhibitormi sú hlavne nitridy hliníka (AIN + MnS) (EP 8.385, EP 17.830, EP 202.339), je veľmi dôležitým spojovacím krokom bežným pre oba výrobné spôsoby zahrievanie kontinuálne odliatych plátov (ingoty, za starých časov), bezprostredne pred valcovaním za horúca, pri veľmi vysokých teplotách (okolo 1400 °C) počas doby dostatočnej na to, aby sa zaručilo úplné rozpustenie sulfidov a/alebo nitridov hrubo vyzrážaných počas chladnutia plátov po odlievaní, aby sa v kovovej matrici za horúca valcovaných pásov prezrážali vo veľmi jemnej a rovnomerne rozdelenej forme. Takéto jemné prezrážanie môže byť začaté a ukončené, ako aj môžu byť adjustované rozmery precipitátov, počas procesu, v každom prípade však pred valcovaním za studená. Zahrievanie plátov na tieto teploty vyžaduje použitie špeciálnych pecí (vysoko-výkonných pecí, pecí typu „kvapalná troska - pohybujúci sa lúč“, indukčných pecí), v dôsledku ťažnosti Fe-3 % Si zliatin pri vysokých teplotách a v dôsledku tvorby kvapalnej trosky.
Nové technológie odlievania kvapalnej ocele majú zjednodušiť výrobné procesy, čím sa stanú kompaktnejšími a flexibilnejšími a majú znížiť ceny. Jednou z týchto technológií je odlievanie „tenkých plátov“, ktoré pozostáva z kontinuálneho odlievania plátov, ktoré majú typickú hrúbku konvenčných už prevalcovaných plátov, vhodných priamo na valcovanie za horúca, prostredníctvom sekvencie kontinuálneho odlievania plátov, spracovania v kontinuálnych tunelových peciach na zvýšenie/udržanie teploty plátov a konečného zvinutia pása do cievky. Problémy spojené s používaním tejto techniky na produkty s orientovanou zrnitosťou pozostávajú hlavne v obtiažnosti udržať a riadiť vysoké teploty potrebné na udržanie v roztoku prvkov tvoriacich druhé fázy, ktoré majú byť jemne vyzrážané na začiatku zakončovacieho kroku valcovania za horúca, ak sa majú získať pri koncových produktoch požadované najlepšie mikroštrukturálne a magnetické charakteristiky.
Takéto problémy boli riešené rôznymi cestami, napríklad použitím nízkej hrúbky' odliatych plátov v spojení so špecifickými koncentračnými intervalmi mikroprvkov zliatiny, čím sa stabilne riadi zrážanie druhých fáz (inhibítorov rastu zŕn) počas valcovania za horúca, alebo sa prudko modifikuje stratégia tvorby inhibítorov v kovovej matrici.
Technikou odlievania potenciálne poskytujúcou najvyššiu hladinu racionalizácie postupov a vyššiu flexibilitu výroby je technika pozostávajúca z priamej výroby pásov z kvapalnej ocele (pásové odlievanie), úplne eliminujúca krok valcovania za horúca. Takáto mimoriadna inovácia bola vymyslená a patentovaná pred dávnym časom a pred dlhým časom boli navrhnuté a patentované podmienky procesu výroby elektrických oceľových pásov, a konkrétnejšie pásov s orientovanou zrnitosťou. Doteraz však neexistuje vo svete priemyselná výroba elektrickej ocele s orientovanou zrnitosťou podľa uvedenej techniky, hoci doterajší stav techniky týkajúci sa odlievacích strojov je pripravený na priemyselné aplikácie, ako ukazujú existujúce továrne, vyrábajúce len uhlíkové ocele a nehrdzavejúce ocele.
Predpokladá sa, že na priemyselnú výrobu elektrických oceľových pásov s orientovanou zrnitosťou z priameho tuhnutia pása (pásové odlievanie) je potrebné mať mikroštruktúru pása pred valcovaním za studená významne odlišnú od štruktúry získanej počas stupňa odlievania. Vysoká rýchlosť tuhnutia odliateho pása sťažuje dosiahnutie homogénnej a reprodukovateľnej zrnitej štruktúry v jednotlivom páse a medzi rôznymi odlievaniami v dôsledku vysokej citlivosti tuhnúcej štruktúry k fluktuáciám podmienok odlievania a k zloženiu zliatiny. Mikroštruktúra medziproduktov začínajúc od odlievania pása je oveľa viac ovplyvnená tuhnúcou štruktúrou, vzhľadom na štruktúru získanú pri konvenčnom odlievaní plátov, pre nedostatok deformácie v páse počas typického valcovania za horúca.
Cieľom tohto vynálezu je riešiť ťažkosti v zmysle kvality elektrických oceľových pásov získaných pri odlievaní pásov.
Ďalším cieľom vynálezu je umožniť priemyselnú výrobu elektrických oceľových pásov s orientovanou zrnitosťou, ktoré majú vynikajúce magnetické charakteristiky a konštantnú kvalitu, spôsob, ktorý je stabilný a zjednodušený vzhľadom na doteraz používané konvenčné spôsoby.
Ďalšie ciele tohto vynálezu budú evidentné z nasledujúceho opisu vynálezu.
Podstata vynálezu
Podstatou vynálezu je spôsob výroby elektrických oceľových pásov, v ktorom sa pomocou in-line zmenšenia hrúbky pása medzi stupňami odlievania a navinutia na cievku, vyvolá významná úroveň rekryštalizácie pomocou transformácie fáz, čím sa normalizuje kryštalická štruktúra pred valcovaním za studená, takže prípadné fluktuácie podmienok procesu v podstate nevplývajú z hľadiska kvality konečného produktu.
Prvé uskutočnenie spočíva v tom, že roztavená zliatina obsahujúca kremík priamo tuhne vo forme pása, pomocou technológie odlievania známej ako pásové odlievanie (odlievanie medzi dvoma chladenými a proti sebe sa otáčajúcimi valcami), čím sa vyhneme, vzhľadom na súčasne používané technológie, odlievaniu zliatiny do plátov alebo ingotov, tieto pláty sa podrobia tepelnému spracovaniu v špeciálnych vysokoteplotných peciach počas dlhej doby (na dosiahnutie potrebnej tepelnej homogenity) a transformujú sa na pásy pomocou valcovania za horúca s celkovou redukciou, ktorá podľa technológie odlievania plátov sa mení medzi 96 a 99 %.
Druhé dôležité uskutočnenie vynálezu spočíva v tom, že chemické zloženie zliatiny obsahujúcej kremík je vybrané špecificky tak, aby riadilo termodynamickú stabilitu austenitovej fázy v matrici (plošnecentrovaná kubická mriežka) v rovnováhe s feritovou fázou (telesovo-centrovaná kubická mriežka). Presnejšie je na získanie vynikajúcich konečných magnetických charakteristík vhodné upraviť chemické zloženie zliatiny tak, že austenitová frakcia zahrnutá medzi 25 a 60 % je stabilná medzi 1100 a 1200 °C. Následne sa na vyrovnanie silnej tendencie kremíka stabilizovať ferritovú fázu sa používajú mnohé prvky podporujúce tvorbu austenitu. Medzi týmito prvkami je zvlášť dôležitý uhlík pre jeho prirodzený austenitizujúci efekt ako aj pre jeho zvláštnu pohyblivosť v matrici, čo umožňuje ľahko ho eliminovať pomocou procesov dekarbonizácie v tuhej fáze, ktoré sú v tejto oblasti obvykle uskutočňované pomocou extrakcie z povrchu pása s použitím atmosfér pri žíhaní, ktoré majú riadený oxidačný potenciál. Uhlík je vhodne prítomný v zložení ocele v množstve vhodnom na riadenie požadovanej austenitovej frakcie, tým je takto možné znova zvýšiť stabilitu feritu pomocou jednoduchého dekarbonizačného spôsobu a tým zabrániť počas konečného sekundárneho rekryštalizačného žíhania dôležitým javom fázových prechodov, ktoré by mohli byť nepriaznivé pre konečnú požadovanú textúru. Ako je však známe, v týchto materiáloch je potrebné znížiť obsah uhlíka v konečných produktoch na úrovne pod 50 ppm, čím sa eliminuje nepriaznivý efekt na jadrové straty v dôsledku tvorby karbidov. Čím je vyšší obsah uhlíka v zliatine, tým dlhší čas je potrebný na uskutočnenie dekarbonizácie. Z dôvodov produktivity je potom vhodné udržovať obsah uhlíka v rámci maximálne 0,1 % hmotnostného. Autori tohto vynálezu vyhodnotili dosiahnuteľné austenitové frakcie podľa rôzneho zloženia zliatin aj experimentálne aj podľa empirických vzťahov dostupných v literatúre.
Tretie uskutočnenie vynálezu spočíva v tom, že sa v kovovej matrici odliateho pása vyvolá transformácia feritu na austenit, v teplotnom intervale centrovanom okolo 1150 °C, typicky 1000 až 1300 °C, pomocou prudkej deformácie väčšej než 20 %, pomocou valcovania medzi chladenými valcami in-line s kontinuálnym odlievaním a pred navinutím na cievku. Táto prudká a lokalizovaná deformácia dodáva materiálu energiu potrebnú na nukleáciu a tvorbu austenitovej fázy v matrici, ktorá by sa nemohla získať z kinetických dôvodov, hoci je termodynamicky veľmi stabilná. Na získanie rovnovážnych podmienok medzi dvoma fázami pri uva3 žovanej teplote sú potrebné veľmi dlhé časy, zatiaľ čo časy spracovania a chladenia sú prirodzene veľmi krátke, zvlášť v prípade priameho odlievania pása (pásové odlievanie).
Transformácia fáz z feritu na austenit je optimalizovateľná podľa tohto vynálezu v množstve podľa výberu chemického zloženia a je konzistentne reprodukovateľná, ako je potrebné pre priemyselný proces. V dôsledku fázovej transformácia vyvolanej v teplotnom intervale určenom podľa tohto vynálezu, rozdelenie zŕn vo vyrábanom páse v zmysle aj rozmerov aj textúry je extrémne homogénne a reprodukovateľné v celom geometrickom profile pása. Toto konkrétne rieši problém nevýhod mikroštrukturálnej hetereogenity, typickej na výrobu oceľových pásov s orientovanou zrnitosťou tým, že proces výberu konečnej textúry je citlivý aj na malé lokálne rozdiely λ' štruktúre a orientácii zŕn a ešte viac citlivý v prípade produktov pásového odlievania. V tradičných spôsoboch je štruktúra pása pred valcovaním za studená výsledkom silnej deformácie za horúca odliatych plátov, ktorá prispieva k fragmentovaniu, rekryštalizácii a homogenizácii tuhnúcej štruktúry; naproti tomu, v pásoch získaných pomocou priameho tuhnutia štruktúra priamo závisí od tuhnutia samotného a v dôsledku vysokej rýchlosti tuhnutia a v dôsledku silne dynamickej povahy spôsobu akákoľvek aj malá fluktuácia podmienok odlievania (ako napríklad hrúbka pása, rýchlosť odlievania, prenos tepla do odlievacích valcov, atď.) môže vyvolať lokálne variácie, periodické alebo náhodné, v tuhnúcej štruktúre a tým v mikroštruktúre konečných pásov v celom ich geometrickom profile.
Spôsob podľa tohto vynálezu prekonáva nevýhody vlastné priamemu odlievaniu oceľových pásov v dôsledku nedostatku vysokej hladiny deformácie za tepla zjemňujúcej a homogcnizujúcej mikroštruktúru. Tieto vysoké úrovne deformácie sú typické pre technológie založené na konvenčnom odlievaní a v tomto vynáleze sú veľmi účinne nahradené spôsobením riadenej, čo sa týka množstva a rozdelenie, fázovej transformácie feritu na austenit, schopnej zjemniť a homogenizovať mikroštruktúru.
Vysoká rýchlosť tuhnutia vhodná na pásové odlievanie je tiež dôležitou metalurgickou príležitosťou využiť čo najlepšie spôsob podľa tohto vynálezu. V tradičných technológiách začínajúc z plátov alebo ingotov je ferit/austenit transformácia, ak je nejaká, lokalizovaná v chemicky oddelených zónach, v ktorých sú austenitizujúce prvky skoncentrované, zvlášť v poloproduktoch. V týchto zónach sa teda austenitická transformácia môže vyskytovať v dôsledku lokálnej koncentrácie austenitizujúcich prvkov, aj keď stredné chemické zloženie ocele by to nedovoľovalo. Naproti tomu pri pásovom odlievaní vysoké rýchlosti tuhnutia silne obmedzujú segregačné javy, čím tvoria homogénne rozdelenie austenitizujúcich prvkov v matrici. Za týchto podmienok sa pomocou valcovania za horúca v predpísanom teplotnom poli získa stabilným a reprodukovateľným spôsobom objemová frakcia austenitu, čo je určené výberom zloženia ocelí, cez celý geometrický profil pása.
Ďalším prvkom tohto vynálezu je definovanie spôsobu použitia riadenej objemovej frakcie austenitu, vyvolanej v páse, ako je definované skôr, na získanie riadeného rozdelenia tuhých fáz (karbidy, cementit, perlit, bainit) a na riadenie tvorby istého množstva martenzitu (tetragonálna mriežka) v kovovej matrici, pomocou zakalenia pása medzi krokmi in-line valcovania za horúca a navinutia na cievku. Prítomnosť homogénne rozdelených tuhých fáz (zakalené fázy) umožňuje valcovaním za studená riadiť zodpovedajúcu deformačnú textúru, jasne v dôsledku rôznych deformačných modelov a v dôsledku vyšších úrovní tvrdnutia získaných pomocou valcovania za studená, keď tvrdé fázy sú prítomné vzhľadom na prípad, v ktorom zakalená štruktúra nie je prítomná. Toto umožňuje znížiť hrúbku pása valcovaného za studená (na rovnakú konečnú hrúbku) a následne znížiť hrúbku odliateho pása, čo je dôležitou výhodou pre produktivitu odlievania. Skutočne, čím je odlievaný pás tenší, tým je produktivita odlievania vyššia tým, že sa pás stáva dlhším priamo úmerne so zmenšením hrúbky, zatiaľ čo rýchlosť odlievania rastie so štvorcom zmenšenia hrúbky. Ďalším prvkom tohto vynálezu je spôsob, pri ktorom sa pás po in-line deformácii udržuje pri teplote okolo 1150 °C, typicky 1100 až 1200 °C, počas najmenej 5 s, s použitím kontinuálne zahrievaného zariadenia medzi in-line valcovacím mlynom a navíjacom. Toto sa môže dosiahnuť napríklad zahrievacou komorou vybavenou horákmi alebo elektrickým zahrievaním, alebo pomocou infračervených lámp, alebo so zariadením s indukčným zahrievaním; ale akýkoľvek aktívnym alebo pasívnym systémom vhodným na získanie požadovanej teploty pása v predpísanom intervale a počas najmenej 5 s. V tomto prípade sa voliteľný krok zakalenia bude uskutočňovať pri výstupe z tejto komory.
Ďalším aspektom tohto vynálezu je spôsob, pri ktorom sa pás žíha pred valcovaním za studená pri teplote nepresahujúcej 1200 °C, výhodne nepresahujúcej 1170 °C. Takéto žíhanie môže byť výhodné pre spôsob výroby pásov elektrickej ocele s orientovanou zrnitosťou z mnohých dôvodov, zvlášť vzhľadom na riadenie magnetických charakteristík konečných produktov. Niektoré užitočné javy pri tomto spôsobe sú napríklad zrážanie nekovových druhých fáz, potrebné v súčasných produktoch na riadenie orientovanej sekundárnej rekryštalizácie, alebo možnosť uskutočniť riadenú povrchovú dekarbonizáciu pásov pred valcovaním za studená, ktorá môže mať pozitívny účinok na textúru za studená valcovaného pása. Navyše toto žíhanie môže poskytnúť možnosť vsunúť do tohto kroku procesu tvorbu zakalených fáz, namiesto ich tvorby pred navinutím pása na cievku po procese odlievania. V tomto prípade musí byť na konci žíhacej pece vhodné chladiace zariadenie schopné dosiahnuť potrebnú rýchlosť ochladenia. Napríklad sa ochladenie pása môže užitočne získať z hľadiska opisu tohto vynálezu pomocou skupiny lanciet vybavených dýzami na striekame na povrch pása zmesi vody a pary pri riadenom tlaku.
Typicky sa pás po in-line valcovaní zakalí, čím sa získa objem martenzitovej frakcie medzi 5 a 15 %. Zariadenie na kalenie pracuje začínajúc od teploty medzi 750 a 950 °C a chladí pás na 400 °C za menej než 12 s.
Posledným prvkom tohto vynálezu je spôsob, pri ktorom chemické zloženie vyžaduje prítomnosť prvkov vybraných spomedzi dvoch odlišných tried: (i) prvkov užitočných na riadenie požadovanej rovnováhy medzi austenitom a feritom v kovovej matrici a (ii) prvkov užitočných na riadenie rozdelenia druhých fáz, ako napríklad sulfidy, selenidy, nitridy, karbonitridy atď., potrebných na riadenie rastu zŕn a na orientáciu zŕn počas krokov primárnej a sekundárnej rekryštalizácie.
Typicky zloženie odlievanej ocele zahrnuje 2,5 až 5 % hmotnostných Si; 200 až 1000 ppm C, 0,05 až 0,5 % hmotnostného Mn, 0,07 až 0,5 % hmotnostného Cu, menej než 2 % hmotnostné Cr+Ni+Mo, menej než 30 ppm O, menej než 500 ppm S+Se, 50 až 400 ppm Al, menej než 100 ppm N. K tomuto zloženiu môže byť pridaný najmenej jeden prvok vybraný zo skupiny zahrnujúcej Zr, Ti, Ce, B, Ta, Nb, V a Co, a najmenej jeden prvok vybraný zo skupiny zahrnujúcej Sn, Sb, P, Bi.
Existuje mnoho prvkov užitočných na riadenie rovnováhy medzi austenitovou a feritovou fázou a neexistujú žiadne špeciálne obmedzenia na ich výber, len výhoda ceny a účinku. Ale, a zvlášť v dielňach s elektrickými pecami na oceľ s použitím oceľového šrotu ako surovinového materiálu môže byť vhodné vyvážiť obsah kremíka, ako aj chrómu, niklu, molybdénu, nióbu, medi, mangánu a cínu.
Existujú tiež mnohé prvky užitočné na riadenie rozdelenia častíc druhých fáz na inhibíciu rastu zŕn. Je vhodné vybrať tieto prvky spomedzi prvkov schopných tvoriť sulfídy, selenidy, karbonitridy, nitridy, na získanie zmiešaných druhých fáz, ktoré majú rôzne zloženie, v ktorom koexistujú zlúčeniny tepelne stabilné z hľadiska rozpustnosti pri rôznych teplotách. V dôsledku tohto výberu, unášacia sila pohybu hraníc zŕn v dôsledku častíc druhých fáz postupne s rastom teploty klesá, čím sa počas tepelných spracovaní rozpustnej šie častice rozpustia a/alebo rastú pred menej rozpustnými časticami. To umožňuje lepšiu kontrolu rastu zŕn oproti použitiu inhibítorov typu jednej zložky charakteristických úzkym solubilizačným teplotným intervalom.
Nasledujúce príklady sú určené len na ilustračné účely, nie na obmedzenie rozsahu tohto vynálezu.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Príklad 1
Viaceré ocele, ktoré majú zloženie uvedené v tabuľke 1, sa odliali ako pás 3,5 mm hrubý v stroji na pásové odlievanie vybavenom s dvoma proti sebe sa otáčajúcimi valcami. Odlievané pásy sa potom in-line valcovali za horúca pri teplote 1150 °C na 2,0 mm hrúbku. Počas operácie odlievania každého zloženia ocele a pri asi strede času odlievania sa odlievaná hrúbka pása zmenšila na 2,0 mm a in-line valcovanie sa pozastavilo. Pásy valcované za horúca sa potom žíhali pri 1100 °C a jednostupňovo valcovali za studená na 0,30 mm.
Tabuľka 1
Oceľ C (ppm) Si (%) Mn (%) S (ppm) Cr (ppm) Ni (ppm) Al (ppm) Cu (ppm)
A 500 3,1 0,2 75 300 100 250 0,1
B 300 3,1 0,1 68 350 120 270 0,15
C 350 3,2 0,4 70 320 110 230 0,3
D 400 3,1 0,3 80 290 150 280 0,25
E 500 3,1 0,4 50 400 100 280 0,2
Za studená valcované pásy sa potom dekarbonizovali, pokryli sa separátorom žíhania založeným na MgO, žíhali sa v komorovej peci s rýchlosťou zahrievania 15 °C/hodinu až do 1200 °C, držali sa pri tejto teplote počas 20 hodín, a potom obdržali izolačný a napínací povlak. Pre odliate pásy sa obsah austenitu (γ fáza) pri 1150 °C vypočítal pomocou dilatometrického merania; získané údaje sú uvedené v tabuľke 2.
Tabuľka 2
Oceľ 7(1150) (%)
A 27
B 11
C 15
D 19
E 25
Magnetické charakteristiky merané na konečnom produkte pre rôzne zloženie ocele sú uvedené v tabuľke
3.
Tabuľka 3
In-line valcovanie za horúca bez in-line valcovania
Oceľ B800 (mT) B800 (mT)
A 1950 1700
B 1720 1650
C 1730 1630
D 1900 1680
E 1945 1710
Príklad 2
Viaceré ocele, ktoré majú rôzne zloženie uvedené v tabuľke 4, boli priamo odlievané ako pásy 2,1 mm hrubé v stroji na pásové odlievanie vybavenom s dvoma proti sebe sa otáčajúcimi valcami.
Tabuľka 4
Oceľ C (ppm) Si (%) Mn (%) S (ppm) Cr (ppm) Ni (ppm) Al (ppm) Cu (ppm)
A 550 3,3 0,3 80 450 200 280 0,15
B 300 3,1 0,2 68 350 120 270 0,2
C 350 3,2 0,4 70 320 130 230 0,3
D 400 3,0 0,3 80 290 180 280 0,25
E 400 3,1 0,4 75 250 200 290 0,25
Odlievané pásy sa potom in-line valcovali za horúca pri 1170 °C na hrúbku 1,0 mm, zakalili sa pomocou vody a pary pri vysokom tlaku na teplotu 150 °C a potom sa navinuli na cievku. Po odliatí asi polovice ocele sa zakaľovanie zastavilo a pásy sa navíjali pri 700 °C.
Tabuľka 5 ukazuje martenzitové frakcie metalograficky merané na pásoch po navinutí na cievku.
Tabuľka 5
Kalený pás Nekalený pás
Oceľ Martenzit (%) Martenzit (%)
A 19 0
B 3 0
C 5 0
D 13 0
E 15 0
Pásy sa potom rozdelili na menšie cievky, z ktorých časť sa valcovala za studená na 0,3 mm (odlievanie A vykazovalo problémy s krehkosťou počas valcovania za studená a netransformovalo sa na konečný produkt), dekarbonizovala sa, pokryla sa separátorom žíhania založeným na MgO. Potom sa žíhali v komorovej peci s rýchlosťou zahrievania 20 °C/hodinu až do 1200 °C a potom sa držali pri tejto teplote počas 20 hodín. Tabuľka 6 ukazuje magnetické charakteristiky (indukcia pri 800 A/m) merané na konečnom produkte.
Tabuľka 6
Kalený pás Nekalený pás
Oceľ B800 (mT) B800 (mT)
A 1830
B 1790 1650
C 1890 1630
D 1920 1820
E 1950 1830
Príklad 3
Ďalšie menšie valce z príkladu 2 bez kalenia a navinuté pri 700 °C sa žíhali pri 1150 °C počas 60 s, zakalili sa pomocou vody a pary pri vysokom tlaku na 150 °C, morili sa a navinuli na cievku pri laboratórnej teplote. Pásy sa potom transformovali na konečný produkt ako v predchádzajúcom príklade. Tabuľka 7 ukazuje martenzitové frakcie merané na navinutých pásoch a relevantné magnetické charakteristiky.
Tabuľka Ί
Oceľ Martenzit (%) B800 (mT)
A 12 1950
B 2 1700
C 5 1740
D 8 1920
E 9 1920
Príklad 4
Päť rôznych zliatin so zložením (v ppm) uvedeným v tabuľke 8 sa odlialo priamo ako pásy 2,2 až 2,4 mm hrubé v odlievacom stroji s dvoma proti sebe sa otáčajúcimi valcami.
Tabuľka 8
Si C Mn Cu Sn Cr Mo Nb Ni P Al Ce N S
A 3,2 0,07 ,040 0,25 0.1 0,03 0,1 0,03 0,02 0,030 0,01 0,01 0,010
B 3,3 0,06 0,06 0,07 - 0,09 0,03 - 0,03 - 0,004 - 0,007 0,025
C 3,0 0,03 0,095 0,40 0,06 0,30 0,02 0,02 0,20 0,02 0,015 - 0,007 0,015
D 3,1 0,05 0,15 0,25 - 0,02 0,03 - 0,02 - 0,028 - 0,008 0,007
E 3,4 0,07 0,40 0,35 - 0,03 0,05 0,01 0,03 0,01 0,030 - 0,008 0,006
Odlievané ocele sa in-line valcovali za horúca pri 1150 °C na hrúbku 1,2 mm. Z týchto navinutých pásov sa získali menšie cievky. Pre každé podmienky sa pás potom v dvoch stupňoch žíhal s rýchlym zahrievaním na 1170 °C, ochladil sa na 1100 °C a zakalil na laboratórnu teplotu prúdom vody a pary (pásy Al, Bl, Cl, Dl, El). Druhá skupina pásov, podobná na predchádzajúcu skupinu, sa žíhala s podobným tepelným cyklom, ale bez kroku kalenia (pásy A2, B2, C2, D2, E2). Všetky pásy sa potom jednostupňovo valcovali za studená na konečnú hrúbku 0,29 mm. Pásy sa potom spracovali na kontinuálnej poloprevádzkovej linke primárnou rekryštalizáciou, nitridovaním, sekundárnou rekryštalizáciou. Každý pás sa potom spracoval nasledujúcim postupom:
• v prvej zóne spracovania (primárna rekryštalizácia) boli nastavené teploty 830, 850 a 870 °C, vo vlhkej atmosfére dusík-vodík s pH2O/pH2 pomerom 0,60 a počas 180 s (z ktorých 50 bolo na zahrievanie na teplotu opracovania), • v druhej zóne spracovania sa uskutočnilo nitridovanie pri 890 °C vo vlhkej atmosfére dusík-vodík s pH2O/pH2pomerom 0,09, s prídavkom 30 % objemových amoniaku, počas 50 s, • v tretej zóne pri 1100 °C vo vlhkej atmosfére dusík/vodík s pH2O/pH2 pomerom 0,01 počas 50 s.
Po potiahnutí separátorom žíhania založeným na MgO sa pásy spracovali na poloprevádzkovej linke, kde sa potom žíhali v komorovej peci s rýchlosťou zahrievania asi 60 °C/hodinu až do 1200 °C v atmosfére 50 % dusík-vodík, držali sa pri tejto teplote počas 3 hodín v čistom vodíku a ochladili sa na 800 °C vo vodíku a následne na laboratórnu teplotu v dusíku.
Magnetické charakteristiky merané na vzorkách z každého tohto pása sa merali ako indukčná stredná hodnota B800 v mT a sú uvedené v tabuľke 9.
Tabuľka 9
Dekarbonizačná T (°C) Al Bl Cl Dl El A2 B2 C2 D2 E2
830 1890 1800 1920 1930 1910 1690 1520 1730 1640 1580
850 1930 1750 1940 1910 1920 1730 1540 1780 1540 1630
870 1940 1590 1890 1900 1890 1780 1530 1690 1520 1540
PATENTOVÉ NÁROKY

Claims (8)

1. Spôsob výroby elektrických Fe-Si pásov s orientovanou zrnitosťou, v ktorom sa zliatina obsahujúca Si priamo odlieva ako kontinuálne pásy 2,5 až 5 mm hrubé, valcuje sa za studená v jednom kroku alebo viacerých krokoch s medzistupňom žíhania na konečnú hrúbku medzi 1 a 0,15 mm, pás sa potom kontinuálne žíha, aby sa uskutočnila primárna rekryštalizácia a následne sa žíha, aby sa uskutočnila orientovaná sekundárna rekryštalizácia, vyznačujúci sa tým, že po stuhnutí pása a pred jeho navinutím na cievku, sa v kovovej matrici vyvolá transformácia feritu na austenit pre objem frakcie medzi 25 a 60 % podľa nastavenia zloženia zliatiny, takže takáto austenitová frakcia sa nachádza v stabilnej rovnováhe dvoch fáz a in-line sa pomocou odlievacieho stroja deformuje pomocou valcovania pása za horúca medzi dvoma chladenými valcami, čím sa získa deformácia nad 20 % v teplotnom rozsahu 1000 až 1300 °C.
2. Spôsob podľa nároku 1,vyznačujúci sa tým, že medzi fázou valcovania a fázou navinutia na cievku sa pás drží medzi 1100 a 1200 °C najmenej 5 s.
3. Spôsob podľa nárokov 1 až 2, vyznačujúci sa t ý m, že hrúbka stuhnutého pása je medzi 1,5 a 4,0 mm a po in-line valcovaní sa pás zakalí, Čim sa získa objem martenzitovej frakcie medzi 5 al5 %.
4. Spôsob podľa nárokov 1 až 3, vyznačujúci sa tým, že sa pás pred valcovaním za studená žíha pri maximálnej teplote 1200 °C.
5. Spôsob podľa nároku 4, vyznačujúci sa tým, že sa pás po tomto žíhaní kontinuálne zakalí z teploty medzi 750 a 950 °C na 400 °C za menej než 12 s.
6. Spôsob podľa nárokov 1 až 5, vyznačujúci sa tým, že odlievaná zliatina obsahuje 2,5 až 5,0 % hmotnostných Si, 200 až 1000 ppm C, 0,05 až 0,5 % hmotnostného Mn, 0,07 až 0,5 % hmotnostného Cu, menej než 2 % hmotnostné Cr+Ni+Mo. Menej než 30 ppm O, menej než 500 ppm S+Se, 50 až 400 ppm Al, menej než 100 ppm N.
7. Spôsob podľa nárokov 1 až 6, vyznačujúci sa tým, že sa pridá do zliatiny najmenej jeden prvok vybraný zo skupine pozostávajúcej zo Zr, Ti, Ce, B, Ta, Nb, V, Co.
8. Spôsob podľa nárokov 1 až 6, vyznačujúci sa tým, že sa pridá do zliatiny najmenej jeden prvok vybraný spomedzi Sn, Sb, P, Bi.
SK756-2003A 2000-12-18 2001-12-18 Spôsob výroby elektrických Fe-Si pásov s orientovanou zrnitosťou SK286521B6 (sk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT2000RM000677A IT1316030B1 (it) 2000-12-18 2000-12-18 Procedimento per la fabbricazione di lamierini a grano orientato.
PCT/EP2001/014966 WO2002050315A2 (en) 2000-12-18 2001-12-18 Process for the production of grain oriented electrical steel strips

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SK7562003A3 SK7562003A3 (en) 2003-10-07
SK286521B6 true SK286521B6 (sk) 2008-12-05

Family

ID=11455065

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SK756-2003A SK286521B6 (sk) 2000-12-18 2001-12-18 Spôsob výroby elektrických Fe-Si pásov s orientovanou zrnitosťou

Country Status (16)

Country Link
US (1) US6964711B2 (sk)
EP (1) EP1356126B1 (sk)
JP (1) JP4697841B2 (sk)
KR (1) KR100781839B1 (sk)
CN (1) CN100352952C (sk)
AT (1) ATE289361T1 (sk)
AU (1) AU2002234590A1 (sk)
BR (1) BR0116244B1 (sk)
CZ (1) CZ20031688A3 (sk)
DE (1) DE60108985T2 (sk)
ES (1) ES2238489T3 (sk)
IT (1) IT1316030B1 (sk)
PL (1) PL198248B1 (sk)
RU (1) RU2288959C2 (sk)
SK (1) SK286521B6 (sk)
WO (1) WO2002050315A2 (sk)

Families Citing this family (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
PL1752549T3 (pl) * 2005-08-03 2017-08-31 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Sposób wytwarzania taśmy elektrotechnicznej o zorientowanych ziarnach
PL1752548T3 (pl) 2005-08-03 2017-08-31 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Sposób wytwarzania taśmy elektrotechnicznej o zorientowanych ziarnach
US7736444B1 (en) * 2006-04-19 2010-06-15 Silicon Steel Technology, Inc. Method and system for manufacturing electrical silicon steel
IT1396714B1 (it) 2008-11-18 2012-12-14 Ct Sviluppo Materiali Spa Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato a partire da bramma sottile.
JP5744575B2 (ja) * 2010-03-29 2015-07-08 新日鐵住金ステンレス株式会社 複相組織ステンレス鋼鋼板および鋼帯、製造方法
CN102477483B (zh) * 2010-11-26 2013-10-30 宝山钢铁股份有限公司 一种磁性能优良的取向硅钢生产方法
DE102012002642B4 (de) * 2012-02-08 2013-08-14 Salzgitter Flachstahl Gmbh Warmband zur Herstellung eines Elektroblechs und Verfahren hierzu
JP2013181183A (ja) * 2012-02-29 2013-09-12 Jfe Steel Corp 降伏強度の面内異方性の小さい高強度冷延鋼板およびその製造方法
CN102787276B (zh) * 2012-08-30 2014-04-30 宝山钢铁股份有限公司 一种高磁感取向硅钢及其制造方法
CN103805918B (zh) * 2012-11-15 2016-01-27 宝山钢铁股份有限公司 一种高磁感取向硅钢及其生产方法
JP5939156B2 (ja) * 2012-12-28 2016-06-22 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
US10364477B2 (en) * 2015-08-25 2019-07-30 Purdue Research Foundation Processes for producing continuous bulk forms of iron-silicon alloys and bulk forms produced thereby
DE102015114358B4 (de) * 2015-08-28 2017-04-13 Thyssenkrupp Electrical Steel Gmbh Verfahren zum Herstellen eines kornorientierten Elektrobands und kornorientiertes Elektroband
CN109072385A (zh) * 2016-03-15 2018-12-21 科罗拉多州立大学研究基金会 耐腐蚀合金和应用
CN106282761B (zh) * 2016-08-02 2018-06-29 天津市佳利电梯电机有限公司 一种硅钢、制备方法及应用
KR102079771B1 (ko) * 2017-12-26 2020-02-20 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 그의 제조방법
CN109593933B (zh) * 2019-01-15 2024-01-23 北京科技大学 一种铸坯自动在线淬火装置及方法
CN112474821B (zh) * 2020-10-29 2023-03-21 江苏延汉材料科技有限公司 一种马氏体不锈钢薄带的板型控制方法
RU2762195C1 (ru) * 2021-03-15 2021-12-16 Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" Способ получения изотропной электротехнической стали

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS58117828A (ja) * 1981-12-28 1983-07-13 Nippon Steel Corp 鉄損が低く磁束密度の高いセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法
JPS59208020A (ja) * 1983-05-12 1984-11-26 Nippon Steel Corp 低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法
US5049204A (en) 1989-03-30 1991-09-17 Nippon Steel Corporation Process for producing a grain-oriented electrical steel sheet by means of rapid quench-solidification process
JPH0372027A (ja) * 1989-08-11 1991-03-27 Nippon Steel Corp 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
JP2826005B2 (ja) * 1991-12-26 1998-11-18 新日本製鐵株式会社 一方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法
JP3310004B2 (ja) * 1991-12-26 2002-07-29 新日本製鐵株式会社 一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH05295440A (ja) * 1992-04-22 1993-11-09 Nippon Steel Corp 急冷凝固薄鋳片を用いた一方向性電磁鋼板の製造方法
US5288736A (en) * 1992-11-12 1994-02-22 Armco Inc. Method for producing regular grain oriented electrical steel using a single stage cold reduction
US5643370A (en) 1995-05-16 1997-07-01 Armco Inc. Grain oriented electrical steel having high volume resistivity and method for producing same
IT1285153B1 (it) 1996-09-05 1998-06-03 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato, a partire da bramma sottile.
US5702539A (en) * 1997-02-28 1997-12-30 Armco Inc. Method for producing silicon-chromium grain orieted electrical steel
DE19807122C2 (de) * 1998-02-20 2000-03-23 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von nichtkornorientiertem Elektroblech
WO1999053113A1 (fr) * 1998-04-08 1999-10-21 Kawasaki Steel Corporation Feuille d'acier pour boite boissons et procede de fabrication correspondant

Also Published As

Publication number Publication date
RU2003122338A (ru) 2005-01-10
ES2238489T3 (es) 2005-09-01
SK7562003A3 (en) 2003-10-07
ITRM20000677A1 (it) 2002-06-18
CZ20031688A3 (cs) 2004-02-18
DE60108985D1 (de) 2005-03-24
AU2002234590A1 (en) 2002-07-01
WO2002050315A2 (en) 2002-06-27
US20050115643A1 (en) 2005-06-02
ATE289361T1 (de) 2005-03-15
BR0116244A (pt) 2004-02-25
BR0116244B1 (pt) 2010-07-13
IT1316030B1 (it) 2003-03-26
ITRM20000677A0 (it) 2000-12-18
DE60108985T2 (de) 2006-04-13
RU2288959C2 (ru) 2006-12-10
US6964711B2 (en) 2005-11-15
KR20030076993A (ko) 2003-09-29
KR100781839B1 (ko) 2007-12-03
CN1481445A (zh) 2004-03-10
CN100352952C (zh) 2007-12-05
EP1356126A2 (en) 2003-10-29
EP1356126B1 (en) 2005-02-16
JP2004526862A (ja) 2004-09-02
PL362325A1 (en) 2004-10-18
PL198248B1 (pl) 2008-06-30
WO2002050315A3 (en) 2002-08-15
JP4697841B2 (ja) 2011-06-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA2781916C (en) Process to manufacture grain-oriented electrical steel strip and grain-oriented electrical steel produced thereby
SK286521B6 (sk) Spôsob výroby elektrických Fe-Si pásov s orientovanou zrnitosťou
EP1356127B9 (en) Process for the production of grain oriented electrical steel strips
JP2004526862A5 (sk)
CZ77899A3 (cs) Způsob výroby pásu z křemíkové oceli
WO2010057913A1 (en) Process for the production of grain-oriented magnetic sheet starting from thin slab
US4505141A (en) Apparatus for thermomechanically rolling hot strip product to a controlled microstructure
US20130160897A1 (en) Process for the production of grain-oriented magnetic sheets
US4583387A (en) Apparatus for thermomechanically rolling hot strip product to a controlled microstructure
SK286281B6 (sk) Spôsob výroby orientovaných pásových ocelí na elektrotechnické účely
SK122499A3 (en) Process for the inhibition control in the production of grain-oriented electrical sheets
US4537643A (en) Method for thermomechanically rolling hot strip product to a controlled microstructure
JP7288215B2 (ja) 無方向性電磁鋼板
JPH04232208A (ja) 加工性の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of maintenance fees

Effective date: 20141218