CN112474821B - 一种马氏体不锈钢薄带的板型控制方法 - Google Patents

一种马氏体不锈钢薄带的板型控制方法 Download PDF

Info

Publication number
CN112474821B
CN112474821B CN202011179365.7A CN202011179365A CN112474821B CN 112474821 B CN112474821 B CN 112474821B CN 202011179365 A CN202011179365 A CN 202011179365A CN 112474821 B CN112474821 B CN 112474821B
Authority
CN
China
Prior art keywords
stainless steel
martensitic stainless
thin strip
steel thin
hardness
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202011179365.7A
Other languages
English (en)
Other versions
CN112474821A (zh
Inventor
徐韬
赵鹏
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Jiangsu Yanhan Material Technology Co ltd
Original Assignee
Jiangsu Yanhan Material Technology Co ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Jiangsu Yanhan Material Technology Co ltd filed Critical Jiangsu Yanhan Material Technology Co ltd
Priority to CN202011179365.7A priority Critical patent/CN112474821B/zh
Publication of CN112474821A publication Critical patent/CN112474821A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN112474821B publication Critical patent/CN112474821B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
    • B21B37/44—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates using heating, lubricating or water-spray cooling of the product
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B2001/221—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length by cold-rolling

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

本发明公开了一种马氏体不锈钢薄带的板型控制方法，包括以下步骤：步骤一、选择马氏体不锈钢薄带，并测量厚度和硬度；步骤二、对马氏体不锈钢薄带进行软化退火处理；步骤三、对软化退火处理后的马氏体不锈钢薄带进行冷轧处理，并测量厚度和硬度；当硬度达到200～300HV1，厚度达到0.1～0.5mm时，进行下一步处理；步骤四、将冷轧后的马氏体不锈钢薄带焊接后进入连续加热炉中并使用张力器施加张力，处理后的马氏体不锈钢薄带即为成品。本发明通过使用连续加热炉和张力器对厚度为0.1mm～0.5mm，硬度为200～300HV1马氏体不锈钢薄带进行板型处理，相比于传统的拉矫机处理，确保了钢带表面不会有损伤，且硬度不会波动变化，且设备费用低，有效降低成本，生产效率提高。

Description

一种马氏体不锈钢薄带的板型控制方法
技术领域
本发明涉及马氏体不锈钢热处理领域，尤其涉及一种马氏体不锈钢薄带的板型控制方法。
背景技术
马氏体不锈钢属于铬系不锈钢，其室温组织为铁素体加碳化物，淬火回火后室温下为马氏体加残余奥氏体以及碳化物。马氏体不锈钢的主要开发目的是用于制造厨房刀具、园林工具、水产刀具等。
在制备手术刀刀片、剃须刀刀片等厚度在0.1mm～0.5mm的刀片时，采用的马氏体不锈钢薄板的板型要求和硬度要求一般为：不锈钢薄带的不平整度＜0.5％，硬度达到200-300HV1，常规的处理方法是采用拉矫机进行平整处理，但拉矫机处理后钢带表面会有损伤，硬度将上浮波动，且设备费用昂贵，成本增加，生产效率降低。
因此，申请人设计了一种针对厚度为0.1mm～0.5mm，硬度为200～300HV1马氏体不锈钢薄带的热处理方法，来确保处理后的马氏体不锈钢薄带不平整度小于＜0.5％，且在确保硬度不变和表面无损伤的同时，能降低成本。
发明内容
本发明的目的是针对现有技术的不足之处而提出。
实现本发明目的技术方案是：
一种马氏体不锈钢薄带的板型控制方法，包括以下步骤：
步骤一、选择马氏体不锈钢薄带，并测量厚度和硬度；
步骤二、对马氏体不锈钢薄带进行软化退火处理；
步骤三、对软化退火处理后的马氏体不锈钢薄带进行冷轧处理，并测量厚度和硬度；当硬度达到200～300HV1，厚度达到0.1～0.5mm时，进行下一步处理；
步骤四、将冷轧后的马氏体不锈钢薄带焊接后进入连续加热炉中并使用张力器施加张力，处理后的马氏体不锈钢薄带即为成品。
进一步地，所述步骤一中选择的所述马氏体不锈钢薄带的成分，按百分比计为：0.2～0.8％的C、11～14％的Cr、0～1％的Si、0～0.03％的S、0～0.03％的P和84.14％～87.8％的Fe；选择的所述马氏体不锈钢薄带的厚度为1～3mm，硬度为270～310HV1。
进一步地，所述步骤二中软化退火处理的温度为730℃～860℃。
进一步地，所述步骤三中马氏体不锈钢薄带冷却至室温后进行冷轧。
进一步地，所述步骤四中张力器的张力为0.3～3kg/mm2；所述连续加热炉温度为500～720℃；所述连续加热炉走带速度V＝1/T，T为冷轧后的马氏体不锈钢薄带的厚度，V单位为m/min。
采用了上述技术方案，本发明具有以下的有益效果：
(1)本发明通过使用连续加热炉和张力器对厚度为0.1mm～0.5mm，硬度为200～300HV1马氏体不锈钢薄带进行板型处理，相比于传统的拉矫机处理，确保了钢带表面不会有损伤，且硬度不会波动变化，且设备费用低，有效降低成本，生产效率提高。
(2)本发明通过软化退火处理，降低原材料硬度，方便进行冷轧处理，不会因硬度过高造成损伤。
(3)本发明通过控制张力器的张力为0.3～3kg/mm2，连续加热炉温度为500～720℃，以及连续加热炉走带速度V＝1/T，可以有效确保马氏体不锈钢薄带的不平整度＜0.5％，硬度值不变。
具体实施方式
为解决现有采用拉矫机进行板型控制的方法存在着对钢带表面造成损伤，对钢带硬度造成上浮波动，且拉矫机设备费用昂贵，成本增加，生产效率降低的问题，本发明提供了一种马氏体不锈钢薄带的板型控制方法，其基本原理包括以下步骤：
步骤一、选择马氏体不锈钢薄带，并测量厚度和硬度，其中选择的马氏体不锈钢薄带的成分，按百分比计为：0.2～0.8％的C、11～14％的Cr、0～1％的Si、0～0.03％的S、0～0.03％的P和84.14％～87.8％的Fe；选择的马氏体不锈钢薄带的厚度为1～3mm，硬度为270～310HV1。
步骤二、对马氏体不锈钢薄带进行软化退火处理，软化退火处理的温度为730～860℃；通过软化退火处理，降低原材料硬度，方便进行冷轧处理，不会因硬度过高造成损伤。
步骤三、对软化退火处理后的马氏体不锈钢薄带进行冷轧处理，其中马氏体不锈钢薄带冷却至室温后进行冷轧，并测量厚度和硬度；当硬度达到200～300HV1，厚度达到0.1～0.5mm时，进行下一步处理。
步骤四、将冷轧后的马氏体不锈钢薄带焊接后进入连续加热炉中并使用张力器施加张力，其中张力器的张力为0.3～3kg/mm2，连续加热炉温度为500℃～720℃，连续加热炉走带速度V＝1/T，T为冷轧后的马氏体不锈钢薄带的厚度，V单位为m/min。处理后的马氏体不锈钢薄带即为成品。
为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本发明实施例对本发明的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。
因此，以下对本发明的实施例的详细描述并非旨在限制要求保护的本发明的范围，而是仅仅表示本发明的选定实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
在本发明实施例的描述中，需要理解的是，术语“中心”、“上”、“下”、“左”、“右”、“竖直”、“水平”、“内”、“外”等指示的方位或位置关系为该发明产品使用时惯常摆放的方位或位置关系，或者是本领域技术人员惯常理解的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是指示或暗示所指的设备或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。
在本发明实施例的描述中，还需要说明的是，除非另有明确的规定和限定，术语“设置”、“安装”、“相连”、“连接”应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或一体地连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通。对于本领域的普通技术人员而言，可以具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。
选取厚度为1～3mm，硬度为270～310HV1的马氏体不锈钢薄带进行试验，其中马氏体不锈钢薄带的成分，按百分比计为：0.2～0.8％的C、11～14％的Cr、0～1％的Si、0～0.03％的S、0～0.03％的P和84.14％～87.8％的Fe；通过常规软化退火处理后进行冷轧，并多次重复软化退火和冷轧处理后得到多个0.1mm～0.5mm的待测试样品。
为了达到良好的板型控制效果，对待测试样品的硬度、冷轧机压延量、张力器张力、连续加热炉的温度都进行了试验。
(实施例1)
马氏体不锈钢薄带厚度为0.13mm，采用23％的压延量进行冷轧轧制0.1mm，此时硬度为303HV1，不平整度＜5％，分成4个样本，并分别采用张力为3kg/mm2、0.3kg/mm2、0.1kg/mm2张力器对其施加张力，同时在连续加热炉中匀速通过进行板型控制，加热炉内温度为730℃；另外增设温度对比例，采用张力为3kg/mm2张力器对其施加张力，在750℃的加热炉中通过；测试要求处理后不平整度＜0.5％，硬度在290-310HV1。
测试结果如表1所示：
Figure GDA0002853818680000041
表1
数据显示，采用大于730℃的温度于加热炉中，将导致马氏体不锈钢薄带的硬度值减少，无法满足硬度在290-310HV1的要求。
(实施例2)
马氏体不锈钢薄带厚度为0.13mm，采用23％的压延量进行冷轧轧制0.1mm，此时硬度为303HV1，不平整度＜5％，分成5个样本，并分别采用张力为4kg/mm2、3kg/mm2、1.5kg/mm2、0.3kg/mm2、0.1kg/mm2张力器对其施加张力，同时在连续加热炉中匀速通过进行板型控制，加热炉内温度为720℃；测试要求处理后不平整度＜0.5％，硬度在290-310HV1。
测试结果如表2所示：
Figure GDA0002853818680000042
表2
数据显示，在温度720℃时，硬度没有明显变化，在0.3-3kg/mm2，可使马氏体不锈钢薄带板型改善，不平整度<0.5％。
(实施例3)
马氏体不锈钢薄带厚度为0.13mm，采用23％的压延量进行冷轧轧制0.1mm，此时硬度为303HV1，不平整度＜5％，分成5个样本，并分别采用张力为4kg/mm2、3kg/mm2、1.5kg/mm2、0.3kg/mm2、0.1kg/mm2张力器对其施加张力，同时在连续加热炉中匀速通过进行板型控制，加热炉内温度为600℃；测试要求处理后不平整度＜0.5％，硬度在290-310HV1。
测试结果如表3所示：
Figure GDA0002853818680000051
表3
数据显示，在温度600℃时，硬度没有明显变化，在0.3-3kg/mm2，可使马氏体不锈钢薄带板型改善，不平整度<0.5％。
(实施例4)
马氏体不锈钢薄带厚度为0.13mm，采用23％的压延量进行冷轧轧制0.1mm，此时硬度为303HV1，不平整度＜5％，分成5个样本，并分别采用张力为4kg/mm2、3kg/mm2、1.5kg/mm2、0.3kg/mm2、0.1kg/mm2张力器对其施加张力，同时在连续加热炉中匀速通过进行板型控制，加热炉内温度为500℃；测试要求处理后不平整度＜0.5％，硬度在290-310HV1。
测试结果如表4所示：
Figure GDA0002853818680000052
表4
数据显示，在温度500℃时，硬度没有明显变化，在0.3-3kg/mm2，可使马氏体不锈钢薄带板型改善，不平整度<0.5％。
(实施例5)
马氏体不锈钢薄带厚度为0.13mm，采用23％的压延量进行冷轧轧制0.1mm，此时硬度为303HV1，不平整度＜5％，分成6个样本，并分别采用张力为4kg/mm2、3kg/mm2、1.5kg/mm2、0.3kg/mm2、0.1kg/mm2张力器对其施加张力，同时在连续加热炉中匀速通过进行板型控制，加热炉内温度为450℃；测试要求处理后不平整度＜0.5％，硬度在290-310HV1。
测试结果如表5所示：
Figure GDA0002853818680000061
表5
数据显示，在温度450℃时，硬度没有明显变化，但张力0.1-5kg/mm2无法使马氏体不锈钢薄带板型改善。
(实施例6)
马氏体不锈钢薄带厚度为0.4mm，采用20％的压延量进行冷轧轧制0.32mm，此时硬度为282HV1，不平整度＜5％，分成5个样本，并分别采用张力为4kg/mm2、3kg/mm2、1.5kg/mm2、0.3kg/mm2、0.1kg/mm2张力器对其施加张力，同时在连续加热炉中匀速通过进行板型控制，加热炉内温度为650℃；测试要求处理后不平整度＜0.5％，硬度在260-280HV1。
测试结果如表6所示：
Figure GDA0002853818680000062
表6
数据显示，在温度650℃时，硬度没有明显变化，在0.3-3kg/mm2，可使马氏体不锈钢薄带板型改善，不平整度<0.5％。
(实施例7)
马氏体不锈钢薄带厚度为0.4mm，采用20％的压延量进行冷轧轧制0.32mm，此时硬度为282HV1，不平整度＜5％，分成4个样本，并分别采用张力为4kg/mm2、3kg/mm2、0.3kg/mm2、0.2kg/mm2张力器对其施加张力，同时在连续加热炉中匀速通过进行板型控制，加热炉内温度为500℃；测试要求处理后不平整度＜0.5％，硬度在260-280HV1。
测试结果如表7所示：
Figure GDA0002853818680000071
表7
数据显示，在温度500℃时，硬度没有明显变化，在0.3-3kg/mm2，可使马氏体不锈钢薄带板型改善，不平整度<0.5％。
(实施例8)
马氏体不锈钢薄带厚度为0.4mm，采用20％的压延量进行冷轧轧制0.32mm，此时硬度为282HV1，不平整度＜5％，分成6个样本，并分别采用张力为5kg/mm2、4kg/mm2、3kg/mm2、1.5kg/mm2、0.3kg/mm2、0.1kg/mm2张力器对其施加张力，同时在连续加热炉中匀速通过进行板型控制，加热炉内温度为450℃；测试要求处理后不平整度＜0.5％，硬度在260-280HV1。
测试结果如表8所示：
Figure GDA0002853818680000072
Figure GDA0002853818680000081
表8
数据显示,在450℃，硬度没有明显变化，但张力0.1-5kg/mm2无法使马氏体不锈钢薄带板型改善。
(实施例9)
马氏体不锈钢薄带厚度为0.53mm，采用5％的压延量进行冷轧轧制0.5mm，此时硬度为201HV1，不平整度＜3％，采用730℃的温度于加热炉中，硬度值降至180HV1；采用800℃的温度于加热炉中，硬度值降至175HV1；故不采用>730℃的温度保温。
将马氏体不锈钢薄带分成5个样本，并分别采用张力为4kg/mm2、3kg/mm2、1.5kg/mm2、0.3kg/mm2、0.1kg/mm2张力器对其施加张力，同时在连续加热炉中匀速通过进行板型控制，加热炉内温度为720℃。
测试要求处理后不平整度＜0.5％，硬度在200±1HV1。
测试结果如表9所示：
Figure GDA0002853818680000082
表9
数据显示，在温度720℃时，硬度没有明显变化，在0.3-3kg/mm2，可使马氏体不锈钢薄带板型改善，不平整度<0.5％。
(实施例10)
马氏体不锈钢薄带厚度为0.53mm，采用5％的压延量进行冷轧轧制0.5mm，此时硬度为201HV1，不平整度＜5％，分成4个样本，并分别采用张力为4kg/mm2、3kg/mm2、0.3kg/mm2、0.2kg/mm2张力器对其施加张力，同时在连续加热炉中匀速通过进行板型控制，加热炉内温度为500℃；测试要求处理后不平整度＜0.5％，硬度在200±1HV1。
测试结果如表10所示：
Figure GDA0002853818680000083
Figure GDA0002853818680000091
表10
数据显示，在温度500℃时，硬度没有明显变化，在0.3-3kg/mm2，可使马氏体不锈钢薄带板型改善，不平整度<0.5％。
(实施例11)
马氏体不锈钢薄带厚度为0.53mm，采用5％的压延量进行冷轧轧制0.5mm，此时硬度为201HV1，不平整度＜5％，分成6个样本，并分别采用张力为5kg/mm2、4kg/mm2、3kg/mm2、1.5kg/mm2、0.3kg/mm2、0.1kg/mm2张力器对其施加张力，同时在连续加热炉中匀速通过进行板型控制，加热炉内温度为450℃；测试要求处理后不平整度＜0.5％，硬度在200±1HV1。
测试结果如表11所示：
Figure GDA0002853818680000092
表11
数据显示,在450℃，硬度没有明显变化，但张力0.1-5kg/mm2无法使马氏体不锈钢薄带板型改善。
以上所述的具体实施例，对本发明的目的、技术方案和有益效果进行了进一步详细说明，所应理解的是，以上所述仅为本发明的具体实施例而已，并不用于限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内，所做的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (1)

1.一种马氏体不锈钢薄带的板型控制方法，其特征在于，包括以下步骤：
步骤一、选择马氏体不锈钢薄带，并测量厚度和硬度；所述马氏体不锈钢薄带的成分，按百分比计为：0.2～0.8％的C、11～14％的Cr、0～1％的Si、0～0.03％的S、0～0.03％的P和84.14％～87.8％的Fe；所述马氏体不锈钢薄带的厚度为1～3mm，硬度为270～310HV1；
步骤二、对马氏体不锈钢薄带进行软化退火处理，所述软化退火处理的温度为730～860℃；
步骤三、对软化退火处理后的马氏体不锈钢薄带冷却至室温后进行冷轧处理，并测量厚度和硬度；当硬度达到200～300HV1，厚度达到0.1～0.5mm时，进行下一步处理；
步骤四、将冷轧后的马氏体不锈钢薄带焊接后进入连续加热炉中并使用张力器施加张力，所述连续加热炉温度为500～720℃；所述连续加热炉走带速度V＝1/T，T为冷轧后的马氏体不锈钢薄带的厚度，V单位为m/min，所述张力器的张力为0.3～3kg/mm，处理后的马氏体不锈钢薄带即为成品。
CN202011179365.7A 2020-10-29 2020-10-29 一种马氏体不锈钢薄带的板型控制方法 Active CN112474821B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202011179365.7A CN112474821B (zh) 2020-10-29 2020-10-29 一种马氏体不锈钢薄带的板型控制方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202011179365.7A CN112474821B (zh) 2020-10-29 2020-10-29 一种马氏体不锈钢薄带的板型控制方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN112474821A CN112474821A (zh) 2021-03-12
CN112474821B true CN112474821B (zh) 2023-03-21

Family

ID=74927631

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202011179365.7A Active CN112474821B (zh) 2020-10-29 2020-10-29 一种马氏体不锈钢薄带的板型控制方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN112474821B (zh)

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IT1316030B1 (it) * 2000-12-18 2003-03-26 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per la fabbricazione di lamierini a grano orientato.
CN102653817B (zh) * 2011-03-04 2013-09-04 上海梅山钢铁股份有限公司 带钢连续退火稳定运行控制方法
CN102719742B (zh) * 2012-06-18 2014-01-29 首钢总公司 一种极限规格if钢的炉区通板方法
KR101423826B1 (ko) * 2012-07-16 2014-07-25 주식회사 포스코 마르텐사이트계 스테인리스강 및 그 제조방법
CN105483549B (zh) * 2014-09-19 2017-07-21 鞍钢股份有限公司 一种宽薄规格汽车用高强度冷轧钢板及生产方法
CN106001110B (zh) * 2016-04-28 2017-11-14 太原科技大学 一种多层金属耦合变形轧制复合方法与装置
CN107723616A (zh) * 2017-10-23 2018-02-23 江苏延汉材料科技有限公司 一种马氏体不锈钢及其制造方法
CN109112431B (zh) * 2018-10-10 2022-09-09 温州市安硕新材料有限公司 一种深冲成型用无磁不锈钢冷轧板及制备方法
CN109675927B (zh) * 2018-12-11 2021-04-13 西安诺博尔稀贵金属材料股份有限公司 一种核电用410不锈钢带材的制备方法
CN111304566B (zh) * 2020-03-06 2023-06-02 东北特殊钢集团股份有限公司 一种硬态gh5605高温合金冷轧带材的热处理方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN112474821A (zh) 2021-03-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101404101B1 (ko) 고 자기유도를 가지는 무방향성 규소강의 제조 방법
CN102416404A (zh) 一种冷轧钢带的生产方法
CN108018489A (zh) 一种经济型高磁感取向硅钢及生产方法
CN110819893A (zh) 一种电子产品用奥氏体不锈钢及其制备方法
CN103966409A (zh) 一种中铬铁素体不锈钢制造方法
CN106399819A (zh) 一种取向硅钢及其制备方法
CN105296849A (zh) 一种大型发电机转子用无取向电工钢及生产方法
CN111057821B (zh) 一种无取向电工钢及其制备方法、应用
CN114082782A (zh) 一种443超纯铁素体不锈钢防起皱冷轧方法
CN101691644A (zh) 无磁软质不锈钢盘条或不锈钢板及其制造方法
CN112474821B (zh) 一种马氏体不锈钢薄带的板型控制方法
CN111020381B (zh) 一种奥氏体不锈钢及其制备方法
CN107541663B (zh) 一种饮料罐用电镀锡钢板及其生产方法
CN110079733B (zh) 一种极薄规格超高强度中碳贝氏体钢及其制造方法
CN105088101B (zh) 一种具有耐腐蚀性的搪瓷传热元件用钢及其制造方法
CN111910122A (zh) 一种奥氏体抗菌不锈钢及其制造方法
CN113462968B (zh) 一种节镍型奥氏体不锈钢制造工艺
JP2002332548A (ja) 成形加工時の形状凍結性に優れたフェライト系ステンレス鋼帯およびその製造方法
CN111424221B (zh) 一种层压用不锈钢板及其制造方法
CN105420597B (zh) 一种含铜低温高磁感取向硅钢的生产方法
JP7448468B2 (ja) 冷間圧延鋼板の製造方法
WO2023157765A1 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
CN112313358B (zh) 磁特性优异的方向性电磁钢板
CN115838896A (zh) 一种抗h2s腐蚀的x60级别管线钢板及其制备方法
JP2985730B2 (ja) 高炭素冷延鋼帯の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant