SK282903B6 - Spôsob prípravy mlecieho prostriedku a mlecí prostriedok takto vyrobený - Google Patents
Spôsob prípravy mlecieho prostriedku a mlecí prostriedok takto vyrobený Download PDFInfo
- Publication number
- SK282903B6 SK282903B6 SK1337-96A SK133796A SK282903B6 SK 282903 B6 SK282903 B6 SK 282903B6 SK 133796 A SK133796 A SK 133796A SK 282903 B6 SK282903 B6 SK 282903B6
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- carbon
- grinding
- silicon
- manganese
- preparation
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C17/00—Disintegrating by tumbling mills, i.e. mills having a container charged with the material to be disintegrated with or without special disintegrating members such as pebbles or balls
- B02C17/18—Details
- B02C17/20—Disintegrating members
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C37/00—Cast-iron alloys
- C22C37/06—Cast-iron alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Crushing And Grinding (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Je opísaný spôsob prípravy mlecieho prostriedku vyrobeného z legovanej ocele, obsahujúceho 1,1 až 2,0 % hmotn. uhlíka, 0,5 až 3,5 % hmotn. mangánu, 1,0 až 4,0 % hmotn. chrómu a 0,6 až 1,2 % hmotn. kremíka, pričom zvyšok tvorí železo s obvyklým obsahom nečistôt, ktorá sa po odliatí podrobí ochladeniu z teploty okolo 900 °C na teplotu asi 500 °C pri rýchlosti ochladenia 0,30 až 1,90 °C za sekundu do získania metalografickej štruktúry hlavne nerovnovážneho perlitu s tvrdosťou 47 až 54 Rc. V tomto spôsobe štruktúra perlitu sa získa vytiahnutím ešte horúceho kusa z odlievacej formy a upravuje sa jeho chemické zloženie rýchlosťou chladenia po vytiahnutí z formy. Mlecí prostriedok získaný uvedeným spôsobom je vo forme odlievaných mletých gúľ s priemerom 100 mm zo zliatiny obsahujúcej 1,5 % hmotn. uhlíka, 1,5 až 3,0 % hmotn. mangánu, 3,0 % hmotn. chrómu a 0,8 % hmotn. kremíka alebo vo forme odlievaných mletých gúľ s priemerom 70 mm zo zliatiny obsahujúcej 1,5 % hmotn. uhlíka, 0,8 až 1,5 % hmotn. mangánu, 3,0 % hmotn. chrómu a 0,8 % hmotn. kremíka.ŕ
Description
Oblasť techniky
Vynález sa týka spôsobu prípravy mlecieho prostriedku a mlecieho prostriedku takto vyrobeného s vysokým obsahom uhlíka.
Doterajší stav techniky
V baníctve je potrebné uvoľňovať cenné minerály z horniny, ktoré sú v nej obsiahnuté, koncentrovať ich a extrahovať. Pri takom uvoľňovaní sa minerál musí jemne mlieť a drviť.
Ak sa uvažuje o stupni mletia, odhaduje sa, že sa vo svete používa ročne 750 000 až 1 milión ton mlecích prostriedkov vo forme gulí alebo prostriedkov vo forme zrezaného kužeľa alebo valca. Bežné ocele, používané na mlecie prostriedky, sú:
1. Nízkolegované martensitické ocele (0,7 až 1 % uhlíka, legovacích prvkov menej ako 1 %), vyrábané valcovaním alebo kovaním s následným tepelným spracovaním, aby sa dosiahla povrchová tvrdosť 60 až 65 Rc.
2. Martensitická liatina legovaná chrómom (1,7 až 3,5 % uhlíka, 9 až 30 % chrómu), vytváraná liatím a tepelným spracovaním, aby sa získala tvrdosť 60 až 68 Rc vo všetkých častiach.
3. Nízkolegovaná perlitická biela liatina (3 až 4,2 % uhlíka, legovacích prvkov menej ako 2 %), nespracovaná a s tvrdosťou 45 až 55 Rc, získavaná liatím.
Všetky doterajšie riešenia majú určité nedostatky:
- pri kovaných martensitických oceliach sú to investičné náklady na stroje na valcovanie a kovanie a na zariadenie na tepelné spracovanie, ktoré zvyšujú spotrebu elektrickej energie,
- v zliatine legovanej chrómom závisia dodatočné náklady od legovacích prvkov (hlavne chrómu) a od tepelného spracovania,
- nakoniec pri nízkolegovanej perlitovej bielej zliatine sú výrobné náklady obyčajne pomerne nízke, ale jej odolnosť proti opotrebeniu nie je taká dobrá, ako je to pri iných riešeniach. Obyčajne sa priemyselne vyrábajú mlecie prostriedky s veľkosťou 60 mm.
V prípade minerálov, kde je hornina veľmi abrazívna (napr. zlato, meď a pod.), súčasné riešenia používateľom úplne nevyhovujú, pretože náklady na výrobky a materiály vystavované opotrebeniu (mlecie gule a iné odliatky) ešte viac zvyšujú náklady na výrobu cenných kovov.
Podstata vynálezu
Podstatou vynálezu je spôsob prípravy mlecieho prostriedku vyrobeného z legovanej ocele, obsahujúceho 1,1 až 2,0 % hmotn. uhlíka, 0,5 až 3,5 % hmotn. mangánu, 1,0 až 4,0 % hmotn. chrómu a 0,6 až 1,2 % hmotn. kremíka, pričom zvyšok tvorí železo s obvyklým obsahom nečistôt, ktorá sa po odliatí podrobí ochladeniu z teploty okolo 900 °C na teplotu asi 500 °C pri rýchlosti chladenia 0,30 až 1,90 °C za sekundu do získania metal ografickej štruktúry hlavne nerovnovážneho perlitu s tvrdosťou 47 až 54 Rc.
Výhodne obsah uhlíka mlecieho prostriedku je 1,2 a 2,0 % hmton., alebo 1,3 až 1,7 % hmotn. alebo 1,5 % hmotn.
Ďalším znakom vynálezu je, že štruktúra perlitu sa získa vytiahnutím ešte horúceho kusa z odlievacej formy a úpravou jeho chemického zloženia a rýchlosti chladenia po vytiahnutí z formy.
Ďalším znakom vynálezu je mlecí prostriedok získaný uvedeným spôsobom, ktorý je vo forme odlievaných mletých gúľ s priemerom 100 mm zo zliatiny obsahujúcej 1,5 % hmotn. uhlíka, 1,5 až 3,0 % hmotn. mangánu, 3,0 % hmotn. chrómu a 0,8 % hmotn. kremíka alebo je vo forme odlievaných mletých gúľ s priemerom 70 mm zo zliatiny obsahujúcej 1,5 % hmotn. uhlíka, 0,8 až 1,5 % hmotn. mangánu, 3,0 % hmotn. chrómu a 0,8 % hmotn. kremíka.
Používané tepelné spracovanie sa volí tak, aby sa minimalizovalo množstvo cementitu, martenzitu, austenitu a hrubého perlitu, ktoré sa môžu vyskytovať v štruktúre ocele.
Prehľad obrázkov na výkresoch
Obr. 1 znázorňuje mikrograf so 400-násobným zväčšením 100 mm gule, ktorá obsahuje 1,5 % hmotn. uhlíka, 1,9 % hmotn. mangánu, 3,0 % hmotn. chrómu a 0,8 % hmotn. kremíka. Po uvoľnení z formy sa tento odliatok chladí z teploty 1100 °C na teplotu okolia s rýchlosťou chladenia 1,30 °C za sekundu.
Nameraná Rockwellova tvrdosť je 51 Rc. Štruktúra pozostáva z jemného perlitu, 8 až 10 % hmotn. cementitu a aspoň 5 až 7 % hmotn. martenzitu.
Na obr. 2 je znázornený mikrograf 700 mm gule v 400-násobnom zväčšení, ktorá obsahuje 1,5 % hmotn. uhlíka, 1,5 % hmotn. mangánu, 3,0 % hmotn. chrómu a 0,8 % hmotn. kremíka.
Tento odliatok sa jednotne chladí po vybratí z formy z teploty 1100 °C na teplotu okolia s rýchlosťou chladenia 1,50 °C za sekundu.
Nameraná Rockwellova tvrdosť je 52 Rc. Štruktúra obsahuje jemný perlit a 5 až 7 % hmotn. martenzitu.
Mlecie prostriedky alebo gule, ktorých mikrografy sú znázornené na obr. 1 a 2, sa testujú na opotrebovanie na preverenie ich správania a ich vlastností na priemyselné využitie.
Vynález bude teraz podrobnejšie opísaný s odvolaním na výhodné uskutočnenia, čo má ilustračný účel bez akéhokoľvek obmedzenia rozsahu vynálezu. V príkladoch sú percentá uvádzané ako hmotnostné.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Príklady 1 až 4
Vo všetkých príkladoch sa uvádza oceľ zložená z 1,5 % uhlíka, 3 % chrómu a 0,8 % kremíka, pričom zvyšok tvorí železo s obvyklým obsahom nečistôt. Pre rôzne príklady sú v tabuľke 1 uvedené špecifické obsahy mangánu a chrómu, vyjadrené v hmotnostných percentách, a to pre gule s rôznou veľkosťou.
Tabuľka 1
Príklad č. | Priemer gule mm | %Mn | %Cr |
1 | 100 | 3 | 3 |
2 | 100 | 1,9 | 3 |
3 | 70 | 1,5 | 3 |
4 | 70 | 0,8 | 3 |
Po úplnom stuhnutí sa kus vyberie z formy pri najvyššej možnej teplote, pri ktorej je možné ľahko manipulovať a je výhodne asi 900 °C. Kus sa potom ochladí rovnomerným spôsobom pri rýchlosti chladenia, uvedenej v závis2 losti od jeho hmotnosti. Toto kontrolované chladenie sa uskutočňuje až do teploty 500 °C, lebo ďalej je už chladenie nepodstatné. Priemerná rýchlosť chladenia vyjadrená v °C/s medzi teplotami 1000 a 500 °C je uvedená v nasledujúcej tabuľke 2 pre uvedené príklady.
Tabuľka 2
Príklad č. | Priemer gule mm | Priemerná rýchlosť chladenia, °C/s |
1 | 100 | 1,15 |
2 | 100 | 1,30 |
3 | 70 | 1,50 |
4 | 70 | 1,65 |
Hlavnou výhodou tohto tepelného spracovania je to, že sa tým umožňuje získať perlitová štruktúra. Je tiež možné používať zvyškové teplo kusa po odliatí, čím sa znižujú výrobné náklady.
Odolnosť proti opotrebovaniu zliatiny podľa vynálezu sa vyhodnocuje technikou skúšok značených gulí. Táto technika spočíva v použití stanoveného množstva gulí, vyrobených zo zliatiny podľa vynálezu v priemyselnom mlyne na mletie. Gule sa najprv roztriedia podľa hmotnosti a identifikujú podľa vyvŕtaných otvorov spoločne s guľami s rovnakou hmotnosťou, vyrobenými z jednej alebo niekoľkých rôznych zliatin známych z doterajšieho stavu techniky. Po stanovenom čase prevádzky sa mlyn zastaví a označené gule sa vyberú. Gule sa odvážia a rozdiel hmotnosti udáva kvalitu rôznych testovaných a porovnávaných zliatin. Tieto kontrolné skúšky sa opakujú niekoľkokrát, aby sa získala štatisticky podložená hodnota.
Prvý test sa vykonáva v mlyne so zvlášť abrazívnym materiálom, ktorý obsahuje viac ako 70 % hmotnostných kremeňa. Gule s priemerom 100 mm sa testujú každý týždeň počas piatich týždňov. Porovnávacie (referenčné) gule z martensitickej vysoko chrómovej bielej liatiny sa opotrebujú z pôvodnej hmotnosti 4,600 kg na 2,800 kg. Pomerná odolnosť proti opotrebovaniu rôznych zliatin je nasledujúca:
martensitická biela liatina s 12 % chrómu so 64 Rc 1,00 % oceľ podľa vynálezu s 52 Rc 0,98 %
Obdobné testy sa uskutočnia v iných mlynoch, v ktorých je spracovávaný materiál rovnako veľmi abrazívny, ale podmienky nárazov v porovnaní s podmienkami v prevádzkovom mlyne sú rôzne.
Výsledky získané s guľami zo zliatiny podľa vynálezu sú veľmi podobné (0,9 až 1,1-krát lepšie) výsledkom, získaným s vysoko chrómovanou bielou liatinou.
Táto účinná odolnosť proti abrazívnemu opotrebovaniu, ktorú má perlitická zliatina podľa vynálezu, umožňuje používateľom znížiť značné náklady na mletie.
Je zrejmé, že zjednodušením výrobného postupu, znížením nákladov na zariadenie a prevádzku a znížením lcgovacích prvkov sa dosiahne ekonomickejšia výroba v porovnaní s použitím chrómovej zliatiny.
chladenia 0,30 až 1,90 °C za sekundu do získania metalografickej štruktúry hlavne nerovnovážneho perlitu s tvrdosťou 47 až 54 Rc.
2. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa t ý m , že obsah uhlíka mlecieho prostriedku je 1,2 a 2,0 % hmotn.
3. Spôsob podľa nároku 1 alebo 2, vyznačujúci sa t ý m , že obsah uhlíka mlecieho prostriedku je 1,3 až 1,7 % hmotn.
4. Spôsob podľa niektorého z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že obsah uhlíka mlecieho prostriedku je 1,5 % hmotn.
5. Spôsob podľa niektorého z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že štruktúra perlitu sa získa vytiahnutím ešte horúceho kusa z odlievacej formy a úpravou jeho chemického zloženia a rýchlosti chladenia po vytiahnutí z formy.
6. Mlecí prostriedok získaný spôsobom podľa niektorého z nárokov laž 5, vyznačujúci sa tým, že je vo forme odlievaných mletých gúľ s priemerom 100 mm zo zliatiny obsahujúcej 1,5 % hmotn. uhlíka, 1,5 až 3,0 % hmotn. mangánu, 3,0 % hmotn. chrómu a 0,8 % hmotn. kremíka.
7. Mlecí prostriedok získaný spôsobom podľa niektorého z nárokov laž 5, vyznačujúci sa tým, že je vo forme odlievaných mletých gúľ s priemerom 70 mm zo zliatiny obsahujúcej 1,5 % hmotn. uhlíka, 0,8 až 1,5 % hmotn. mangánu, 3,0 % hmotn. chrómu a 0,8 % hmotn. kremíka.
Claims (1)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Spôsob prípravy mlecieho prostriedku vyrobeného z legovanej occlc, vyznačujúci sa tým, že obsahuje 1,1 až 2,0 % hmotn. uhlíka, 0,5 až 3,5 % hmotn. mangánu, 1,0 až 4,0 % hmotn. chrómu a 0,6 až 1,2 % hmotn. kremíka, pričom zvyšok tvorí železo s obvyklým obsahom nečistôt, ktorá sa po odliatí podrobí ochladeniu z teploty okolo 900 °C na teplotu asi 500 °C pri rýchlosti
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
BE9400390A BE1008247A6 (fr) | 1994-04-18 | 1994-04-18 | Aciers a haute teneur en carbone, procede pour leur production et leur utilisation pour des pieces d'usure fabriquees en cet acier. |
PCT/BE1995/000036 WO1995028506A1 (en) | 1994-04-18 | 1995-04-14 | High carbon content steel, method of manufacture thereof, and use as wear parts made of such steel |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SK133796A3 SK133796A3 (en) | 1997-07-09 |
SK282903B6 true SK282903B6 (sk) | 2003-01-09 |
Family
ID=3888098
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SK1337-96A SK282903B6 (sk) | 1994-04-18 | 1995-04-14 | Spôsob prípravy mlecieho prostriedku a mlecí prostriedok takto vyrobený |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5855701A (sk) |
EP (1) | EP0756645B1 (sk) |
JP (1) | JP3923075B2 (sk) |
KR (1) | KR100382632B1 (sk) |
AU (1) | AU684632B2 (sk) |
BE (1) | BE1008247A6 (sk) |
BR (1) | BR9507841A (sk) |
CA (1) | CA2187165C (sk) |
CZ (1) | CZ296510B6 (sk) |
DE (1) | DE69501733T2 (sk) |
ES (1) | ES2121371T3 (sk) |
IN (1) | IN191664B (sk) |
MY (1) | MY113054A (sk) |
PL (1) | PL181691B1 (sk) |
SK (1) | SK282903B6 (sk) |
WO (1) | WO1995028506A1 (sk) |
ZA (1) | ZA953128B (sk) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
ES2150278T3 (es) | 1996-10-01 | 2000-11-16 | Hubert Francois | Pieza de desgaste compuesta. |
US6221184B1 (en) | 1998-01-19 | 2001-04-24 | Magotteaux International S.A. | Process of the production of high-carbon cast steels intended for wearing parts |
AU2086700A (en) * | 1999-01-19 | 2000-08-07 | Magotteaux International S.A. | Process of the production of high-carbon cast steels intended for wearing parts |
FR2829405B1 (fr) * | 2001-09-07 | 2003-12-12 | Wheelabrator Allevard | Corps de broyage en acier ou fonte a teneur en carbone elevee, et son procede de fabrication |
MXPA04005502A (es) * | 2001-12-04 | 2005-04-19 | Poncin Claude | Partes coladas con mejor resistencia al desgaste. |
US20050053512A1 (en) * | 2003-09-09 | 2005-03-10 | Roche Castings Pty Ltd | Alloy steel composition |
US8147980B2 (en) * | 2006-11-01 | 2012-04-03 | Aia Engineering, Ltd. | Wear-resistant metal matrix ceramic composite parts and methods of manufacturing thereof |
JP5896270B2 (ja) * | 2011-09-16 | 2016-03-30 | 新東工業株式会社 | 粉砕メディア、その粉砕メディアを用いた粉砕方法及び粉砕メディアの製造方法 |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5319916A (en) * | 1976-08-09 | 1978-02-23 | Toyo Chiyuukou Kk | Crushing balls |
FR2405749A1 (fr) * | 1977-10-14 | 1979-05-11 | Thome Cromback Acieries | Nouveaux corps broyants forges, notamment boulets de broyage, et leur procede de fabrication |
FR2430796A1 (fr) * | 1978-07-11 | 1980-02-08 | Thome Cromback Acieries | Corps broyants forges en acier et leur procede de fabrication |
FR2447753A1 (fr) * | 1979-02-05 | 1980-08-29 | Thome Cromback Acieries | Procede de fabrication de corps broyants a symetrie axiale en alliage ferreux et nouveaux corps broyants obtenus par ce procede |
JPS5713150A (en) * | 1980-06-27 | 1982-01-23 | Komatsu Ltd | Ball alloy for pulverization and its heat treatment |
FR2541910B1 (fr) * | 1983-03-01 | 1985-06-28 | Thome Cromback Acieries | Barre de broyage a haute resistance et son procede de fabrication |
JPH06104850B2 (ja) * | 1988-05-23 | 1994-12-21 | 川崎重工業株式会社 | 粉砕ロッドの製法 |
-
1994
- 1994-04-18 BE BE9400390A patent/BE1008247A6/fr not_active IP Right Cessation
-
1995
- 1995-04-14 BR BR9507841A patent/BR9507841A/pt not_active IP Right Cessation
- 1995-04-14 SK SK1337-96A patent/SK282903B6/sk not_active IP Right Cessation
- 1995-04-14 EP EP95915711A patent/EP0756645B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-04-14 AU AU22505/95A patent/AU684632B2/en not_active Ceased
- 1995-04-14 JP JP52658395A patent/JP3923075B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1995-04-14 KR KR1019960705824A patent/KR100382632B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1995-04-14 US US08/727,419 patent/US5855701A/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-04-14 DE DE69501733T patent/DE69501733T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1995-04-14 CZ CZ0302696A patent/CZ296510B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1995-04-14 ES ES95915711T patent/ES2121371T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1995-04-14 WO PCT/BE1995/000036 patent/WO1995028506A1/en active IP Right Grant
- 1995-04-14 CA CA002187165A patent/CA2187165C/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-04-14 PL PL95317125A patent/PL181691B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1995-04-17 IN IN690DE1995 patent/IN191664B/en unknown
- 1995-04-17 MY MYPI95000988A patent/MY113054A/en unknown
- 1995-04-18 ZA ZA953128A patent/ZA953128B/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0756645B1 (en) | 1998-03-04 |
PL317125A1 (en) | 1997-03-17 |
JPH09512058A (ja) | 1997-12-02 |
ZA953128B (en) | 1996-05-17 |
AU2250595A (en) | 1995-11-10 |
DE69501733D1 (de) | 1998-04-09 |
CZ302696A3 (en) | 1997-03-12 |
MY113054A (en) | 2001-11-30 |
WO1995028506A1 (en) | 1995-10-26 |
PL181691B1 (pl) | 2001-09-28 |
KR970702382A (ko) | 1997-05-13 |
MX9604925A (es) | 1998-05-31 |
KR100382632B1 (ko) | 2003-07-23 |
BR9507841A (pt) | 1997-09-02 |
SK133796A3 (en) | 1997-07-09 |
IN191664B (sk) | 2003-12-13 |
CA2187165A1 (en) | 1995-10-26 |
JP3923075B2 (ja) | 2007-05-30 |
EP0756645A1 (en) | 1997-02-05 |
CZ296510B6 (cs) | 2006-03-15 |
AU684632B2 (en) | 1997-12-18 |
US5855701A (en) | 1999-01-05 |
BE1008247A6 (fr) | 1996-02-27 |
CA2187165C (en) | 2004-02-03 |
ES2121371T3 (es) | 1998-11-16 |
DE69501733T2 (de) | 1998-07-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US2485760A (en) | Cast ferrous alloy | |
Norman et al. | Wear tests on grinding balls | |
KR20120123686A (ko) | 고충격 응용분야에 사용되는 금속 합금 | |
WO2000043555A1 (en) | Process of the production of high-carbon cast steels intended for wearing parts | |
CN110358980A (zh) | 一种超高锰铸钢衬板及其制备方法 | |
JP4361686B2 (ja) | 鋼材及びその製造方法 | |
SK282903B6 (sk) | Spôsob prípravy mlecieho prostriedku a mlecí prostriedok takto vyrobený | |
US3623850A (en) | Composite chill cast iron rolling mill rolls having increased resistance to the spalling | |
Kibble et al. | Influence of heat treatment on the microstructure and hardness of 19% high-chromium cast irons | |
JP3002392B2 (ja) | 遠心鋳造製複合ロールの製造方法 | |
US6221184B1 (en) | Process of the production of high-carbon cast steels intended for wearing parts | |
Opapaiboon et al. | Effect of chromium content on the three-body-type abrasive wear behavior of multi-alloyed white cast iron | |
Głownia et al. | Tools cast from the steel of composite structure | |
US2381022A (en) | Iron and iron alloy powders | |
US20230071728A1 (en) | Forged grinding balls for semi-autogenous grinder | |
JP3217427B2 (ja) | 耐塊鉱物摩耗材料 | |
JPS6196054A (ja) | 球状黒鉛鋳鉄及びその製造方法 | |
JP3383180B2 (ja) | 高耐摩耗性冷間圧延用複合ワークロール | |
Moema | The Role of Retained Austenite on the Performance of High Chromium White Cast Iron and Carbidic Austempered Nodular Iron for Grinding Ball Applications | |
JPS6037171B2 (ja) | 製鋼スラグから投射材を製造する方法 | |
Aborn | The role of selenium and tellurium in ferrous metals | |
Akinyemi et al. | Composite Effect of Nickel and Copper on the Characteristics of Grey Cast Iron | |
JP2002105579A (ja) | 熱間圧延用ロール | |
SU954448A1 (ru) | Способ термической обработки отливок из высокопрочного чугуна | |
Briggs | The heat treatment and metallography of cast and alloy cast iron... |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | Patent lapsed due to non-payment of maintenance fees |
Effective date: 20100414 |