CZ296510B6 - Mlecí prostredky vyrobené z legované oceli s vysokým obsahem uhlíku a zpusob jejich výroby - Google Patents
Mlecí prostredky vyrobené z legované oceli s vysokým obsahem uhlíku a zpusob jejich výroby Download PDFInfo
- Publication number
- CZ296510B6 CZ296510B6 CZ0302696A CZ302696A CZ296510B6 CZ 296510 B6 CZ296510 B6 CZ 296510B6 CZ 0302696 A CZ0302696 A CZ 0302696A CZ 302696 A CZ302696 A CZ 302696A CZ 296510 B6 CZ296510 B6 CZ 296510B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- weight
- range
- carbon
- hrc
- steel
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C17/00—Disintegrating by tumbling mills, i.e. mills having a container charged with the material to be disintegrated with or without special disintegrating members such as pebbles or balls
- B02C17/18—Details
- B02C17/20—Disintegrating members
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C37/00—Cast-iron alloys
- C22C37/06—Cast-iron alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Crushing And Grinding (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Mlecí prostredky vyrobené z legované oceli s vysokým obsahem uhlíku obsahují hmotnostne 1,1 az 2,0 % uhlíku, 0,5 az 3,5 % manganu, 1,0 az 4,0 % chrómu a 0,6 az 1,2 % kremíku, zbytek je zelezo s obvyklým obsahem necistot. Metalografická struktura vykazuje hlavne nerovnovázný jemný perlit, tvrdost oceli je 47 HRC az 54 HRC. Zpusob výroby mlecích prostredku spocívá v tepelné úprave uhlíkaté oceli poodlití, pri níz se odlitek ochladí z teploty kolem 900 .degree.C na teplotu kolem 500 .degree.C prirychlosti ochlazování 0,3 az 1,9 .degree.C/s. Dosahuje se mikrostruktury oceli sestávající z nerovnovázného jemného perlitu s tvrdostí v rozmezí 47 HRC az 54 HRC.
Description
Oblast techniky
Vynález se týká mlecích prostředků vyrobených z legované oceli s vysokým obsahem uhlíku a způsobu jejich výroby.
Dosavadní stav techniky
V hornictví je zapotřebí uvolňovat cenné minerály z horniny, v níž jsou obsažené, a koncentrovat je a extrahovat. Při takovém uvolňováni se minerál musí jemně mlít a drtit.
Uvažuje-li se toliko stupeň mletí, odhaduje se, že se ve světě používá ročně 750 000 až 1 milion tun mlecích prostředků ve formě koulí nebo prostředků ve formě komolého kužele či válce. Obvyklými ocelemi, používanými pro mlecí prostředky, jsou:
1. nízkolegované martenzitické oceli (0,7 až 1 % uhlíku, legovacích prvků méně než 1 %) vyráběné válcováním nebo kováním s následným tepelným zpracováním, aby se dosáhlo povrchové tvrdosti 60-65 HRC,
2. martenzitická litina legovaná chrómem (1,7 až 3,5 % uhlíku, 9 až 30 % chrómu) vytváření litím a tepelným zpracováním, aby se získala tvrdost 60-68 HRC ve všech částech,
3. nízkolegovaná perlitická bílá litina (3 až 4,2 % uhlíku, legovacích prvků méně než 2 %), nezpracovaná a s tvrdostí 45-55 HRC, získávaná litím.
Všechna dosavadní řešení mají jisté nedostatky :
- u kovaných martenzitických ocelí jsou to investiční náklady na válcovací a kovací stroje a zařízení na tepelné zpracování, jež zvyšují spotřebu energie,
- u chrómem legované litiny souvisí dodatečné náklady s legovacími prvky (hlavně chrómem) a tepelným zpracováním,
- konečně u nízkolegované perlitické bílé litiny jsou výrobní náklady obvykle poměrně nízké, avšak její odolnost proti opotřebení není tak dobrá jako u jiných řešení. Obvykle se průmyslově vyrábí pouze mlecí prostředky o velikosti do 60 mm.
V případě minerálů, u nichž je hornina velmi abrazivní, např. u zlata, mědi apod., současná řešení použivatelům zcela nevyhovují, protože náklady na výrobky a materiály vystavované opotřebení, mlecí koule a jiné odlitky, ještě více zvyšují náklady na výrobu cenných kovů.
Úkolem vynálezu je získání ocelí se zlepšenými vlastnostmi a překonání problémů a nedostatku dosavadního stavu v řešení opotřebitelných částí, zejména mlecích prostředků. Složení ocelí, jejich odlévání a podmínky po odlévání podle vynálezu umožňují získávat odolnost proti opotřebení, zejména za velmi abrazivních podmínek, jež je srovnatelná s kovanými ocelemi a chromovou litinou, avšak při nižších nákladech a kvalitnějších perlitických litinách (při srovnatelných nákladech).
Další úkoly a výhody tohoto vynálezu vyplynou z následujícího popisu podstaty vynálezu a jeho výhodných provedení.
-1 CZ 296510 B6
Podstata vynálezu
Mlecí prostředky vyrobené z legované oceli s vysokým obsahem uhlíku podle vynálezu obsahují:
uhlík od 1,1 do 2,0 % hmotn., mangan od 0,5 do 3,5 % hmotn., chróm od 1,0 do 4,0 % hmotn., křemík od 0,6 do 1,2 % hmotn., a zbytek je železo s obvyklým obsahem nečistot, a vykazuje metalografickou strukturu nerovnovážného jemného perlitu a tvrdost v rozmezí 47 Rc až 54 HRC.
Pro mlecí prostředky, zejména mlecí koule, je výhodný obsah uhlíku v rozmezí 1,2 až 2,0% hmotn., především pak v rozmezí 1,3 až 1,7 % hmotn., nejvýhodněji v rozmezí 1,5 % hmotn., až 1,6 % hmotn., aby se dosáhlo optimální odolnosti proti opotřebení za současného zachování rázové odolnosti.
V praxi se doporučuje volit obsah manganu podle průměru mlecích koulí a rychlosti chlazení, aby se získala jemná perlitová struktura.
Pro mlecí prostředky, zejména mlecí koule o průměru 100 mm, jsou vhodná následující složení s přihlédnutím k odolnosti proti opotřebení:
uhlík v rozmezí od 1,3 do 1,7 % hmotn., mangan v rozmezí od 1,5 do 3,0 % hmotn., chróm v rozmezí od 2,5 do 3,5 % hmotn., křemík v rozmezí od 0,6 do 1,2 % hmotn.
Pro mlecí koule o průměru 70 mm se slitina o složení:
uhlík v rozmezí od 1,3 do 1,7 % hmotn., mangan v rozmezí od 0,8 do 1,5 % hmotn., chróm v rozmezí od 2,5 do 3,5 % hmotn., křemík v rozmezí od 0,6 do 1,2 % hmotn.
ukázala být jako zvlášť vhodná.
Používané tepelné zpracování se volí tak, aby se minimalizovalo množství cementitu, martenzitu, austenitu a hrubého perlitu, které se mohou vyskytovat ve struktuře oceli.
Podle vynálezu se uvedená uhlíkatá ocel daného složení podrobí po odlití tepelné úpravě sestávající z ochlazení z teploty kolem 900 °C na teplotu kolem 500 °C při rychlosti ochlazování 0,3 až 1,9 °C/s, aby se dosáhla ocel s mikrostrukturou sestávající převážné z nerovnovážného jemného perlitu s tvrdostí v rozmezí 47 Rc až 54 HRC.
Při odlévání se přímo vytvářejí části vystavované opotřebení, zejména mlecí prostředky, což lze provádět jakoukoliv známou odlévací technikou.
Perlitická struktura se dosáhne tak, že se z odlévací formy vytáhne stále ještě horký kus a upraví se chemické složení v hmotě kusu a upraví se rychlosti ochlazování po vytažení z formy.
-2CZ 296510 B6
Vynález bude nyní podrobněji popsán s odvoláním na výhodná provedení, což má ilustrační účel bez jakýchkoliv omezení rozsahu vynálezu.
V příkladech jsou procenta uváděná jako hmotnostní.
Příklady provedení vynálezu
Příklady 1 až 4
Ve všech příkladech se uvádí ocel o složení 1,5 % uhlíku, 3 % chrómu a 0,8 % křemíku, přičemž zbytek tvoří železo s obvyklým obsahem nečistot. Pro různé příklady jsou v tabulce 1 uvedeny specifické obsahy manganu a chrómu, vyjádřené v hmotnostních procentech, a to pro koule různých velikostí.
Tabulka 1
Příklad č. | Průměr koule mm | % Mn | %Cr |
1 | 100 | 3 | 3 |
2 | 100 | 1,9 | 3 |
3 | 70 | 1,5 | 3 |
4 | 70 | 0,8 | 3 |
Po úplném ztuhnutí se kus vyjme z formy při nejvyšší možné teplotě, při níž s ním lze snadno manipulovat a je to s výhodou asi 900 °C. Kus se potom ochladí rovnoměrným způsobem při rychlosti ochlazování uvedené v závislosti na jeho hmotnosti. Toto kontrolované ochlazování se provádí až do teploty 500 °C, načež je již ochlazování nepodstatné. Průměrná rychlost ochlazování, vyjádřená ve °C/s mezi teplotami 1000 a 500 °C je uvedena v následující tabulce 2 pro uvedené příklady.
Tabulka 2
Příklad č. | Průměr koule mm | Průměrná rychlost ochlazování °C/s |
1 | 100 | 1,15 |
2 | 100 | 1,30 |
3 | 70 | 1,50 |
4 | 70 | 1,65 |
Hlavní výhodou tohoto tepelného zpracování je to, že se tím umožňuje co nej snadnější získání perlitové struktury. Lze rovněž používat zbytkového tepla kusu po odlití, čímž se snižují výrobní náklady.
Z mikrografů na obrázcích 1 a 2 je patrná struktura ocelí získávaných postupem podle tohoto vynálezu. Obrázek 1 představuje 400-násobné zvětšení mikrografů 100-milimetrové koule o jejím chemickém složení v hmotnostních procentech:
1,5 % uhlíku,
1,9 % manganu,
3,0 % chrómu,
0,8 % křemíku.
-3CZ 296510 B6
Po uvolnění z formy se tento odlitek rovnoměrně ochlazuje z teploty 1100 °C na okolní teplotu rychlostí 1,30 °C/s.
Naměřená tvrdost podle Rockwella je 51 HRC. Struktura sestává z jemného perlitu, 8 až 10 % hmotnostních cementitu a alespoň 5 až 7 % martenzitu.
Na obrázku 2 je ve 400-násobném zvětšení znázorněn mikrograf 70-milimetrové koule o chemickém složení v hmotnostních procentech:
1,5 % uhlíku,
1,5 manganu,
3,0 % chrómu,
0,8 % křemíku.
Tento odlitek se jednotně ochlazuje po vyjmutí z formy z teploty 1100 °C při rychlosti ochlazování 1,50 °C/s na teplotu okolí.
Naměřená tvrdost podle Rockwella je 52 HRC. Struktura obsahuje jemný perlit a 5 až 7 % martenzitu.
Mlecí prostředky nebo koule, jejichž mikrografy jsou znázorněny na obrázcích 1 a 2, se testují na opotřebení, aby se prověřilo jejich chování a vlastnosti v průmyslovém prostředí.
Odolnost proti opotřebení slitiny podle vynálezu se vyhodnocuje technikou zkoušek značených koulí. Tato technika spočívá v použití stanoveného množství koulí, vyrobených ze slitiny podle vynálezu, v průmyslovém mělnícím mlýnu. Koule se nejprve roztřídí podle hmotnosti a identifikují podle vyvrtaných otvorů, společně s koulemi o stejné hmotnosti, vyrobenými z jedné nebo několika různých slitin známých z dosavadního stavu techniky. Po stanovené době provozu se mlýn zastaví a označené koule se vyjmou. Koule se zváží a rozdíl hmotnosti udává kvalitu různých testovaných a srovnávaných slitin. Tyto kontrolní zkoušky se opakují několikrát, aby se získala statisticky podložená hodnota.
První test se provádí ve mlýně na zvlášť abrazivní materiál, obsahující více než 70 % hmotnostních křemene. Koule o průměru 100 mm se testují každý týden po pět týdnů. Srovnávací (referenční) koule z martenzitické vysoce chromované bílé litiny se opotřebují z původní hmotnosti 4,600 kg na 2,800 kg. Poměrná odolnost proti opotřebení různých slitin je následující:
martenzitická bílá litina s 12 % chrómu o 64 HRC 1,00-krát ocel podle vynálezu o 51 HRC 0,98-krát
Obdobné testy se provedou v jiných mlýnech, v nichž zpracovávaný materiál je stejně velmi abrazivní, ale podmínky nárazů ve srovnání s podmínkami v provozním mlýnu jsou různé.
Výsledky získané s koulemi ze slitiny podle vynálezu jsou velmi podobné (0,9 až 1,1-krát lepší) než výsledky získané s vysoce chromovanou bílou litinou.
Tato účinná odolnost proti abrazivnímu opotřebení, jež je u perlitické slitiny podle vynálezu, umožňuje uživatelům snížit znatelně náklady na mletí.
Je zřejmé, že zjednodušením výrobního postupu, snížením nákladů na zařízení a provoz a snížením legovacích prvků se dosáhne ekonomičtější výroby ve srovnání s použitím chromové litiny.
Claims (8)
1. Mlecí prostředky vyrobené z legované oceli s vysokým obsahem uhlíku, vyznačující se t í m , že obsahují uhlík od 1,1 do 2,0 % hmotn., mangan od 0,5 do 3,5 % hmotn., chróm od 1,0 do 4,0 % hmotn., křemík od 0,6 do 1,2 % hmotn., a zbytek je železo s obvyklým obsahem nečistot, a vykazuje metalografickou strukturu hlavně nerovnovážného jemného perlitu a tvrdost v rozmezí 47 HRC až 54 HRC.
2. Mlecí prostředky podle nároku 1, vyznačující se tím, že obsah uhlíku je v rozmezí 1,2 až 2,0 % hmotn.
3. Mlecí prostředky podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se t í m , že obsah uhlíku je v rozmezí 1,3 až 1,7 % hmotn.
4. Mlecí prostředky podle kteréhokoliv z nároků laž3, vyznačující se tím, že obsah uhlíku je v rozmezí 1,5 % až 1,6 % hmotn.
5. Mlecí prostředky podle nároku 1, vyznačující se tím, že jsou odlity do tvaru koulí o průměru 100 mm a obsahují uhlík v rozmezí od 1,3 do 1,7 % hmotn., mangan v rozmezí od 1,5 až 3,0 % hmotn., chróm v rozmezí od 2,5 do 3,5 % hmotn., křemík v rozmezí od 0,6 do 1,2 % hmotn.
6. Mlecí prostředky podle nároku 1, vyznačující se tím, že jsou odlity do tvaru koulí o průměru 70 mm a obsahují uhlík v rozmezí od 1,3 do 1,7 % hmotn., mangan v rozmezí od 0,8 do 1,5 % hmotn., chróm v rozmezí od 2,5 do 3,5 % hmotn., křemík v rozmezí od 0,6 do 1,2 % hmotn.
7. Způsob výroby mlecích prostředků podle kteréhokoliv z nároků laž6, vyznačující se t í m, že se uhlíkatá ocel daného složení podrobí po odlití tepelné úpravě sestávající z ochlazení z teploty kolem 900 °C na teplotu kolem 500 °C při rychlosti ochlazování 0,3 až 1,9 °C/s pro dosažení mikrostruktury oceli sestávající z nerovnovážného jemného perlitu s tvrdostí v rozmezí 47 HRC až 54 HRC.
8. Způsob výroby mlecích prostředků podle kteréhokoliv z nároků lažó, vyznačující se t í m, že se perlitická struktura dosáhne tak, že se z odlévací formy vytáhne stále ještě horký kus a upraví se chemické složení v hmotě kusu a upraví se rychlost ochlazování po vytažení z formy.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
BE9400390A BE1008247A6 (fr) | 1994-04-18 | 1994-04-18 | Aciers a haute teneur en carbone, procede pour leur production et leur utilisation pour des pieces d'usure fabriquees en cet acier. |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ302696A3 CZ302696A3 (en) | 1997-03-12 |
CZ296510B6 true CZ296510B6 (cs) | 2006-03-15 |
Family
ID=3888098
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ0302696A CZ296510B6 (cs) | 1994-04-18 | 1995-04-14 | Mlecí prostredky vyrobené z legované oceli s vysokým obsahem uhlíku a zpusob jejich výroby |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5855701A (cs) |
EP (1) | EP0756645B1 (cs) |
JP (1) | JP3923075B2 (cs) |
KR (1) | KR100382632B1 (cs) |
AU (1) | AU684632B2 (cs) |
BE (1) | BE1008247A6 (cs) |
BR (1) | BR9507841A (cs) |
CA (1) | CA2187165C (cs) |
CZ (1) | CZ296510B6 (cs) |
DE (1) | DE69501733T2 (cs) |
ES (1) | ES2121371T3 (cs) |
IN (1) | IN191664B (cs) |
MY (1) | MY113054A (cs) |
PL (1) | PL181691B1 (cs) |
SK (1) | SK282903B6 (cs) |
WO (1) | WO1995028506A1 (cs) |
ZA (1) | ZA953128B (cs) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
ES2150278T3 (es) | 1996-10-01 | 2000-11-16 | Hubert Francois | Pieza de desgaste compuesta. |
US6221184B1 (en) | 1998-01-19 | 2001-04-24 | Magotteaux International S.A. | Process of the production of high-carbon cast steels intended for wearing parts |
AU2086700A (en) * | 1999-01-19 | 2000-08-07 | Magotteaux International S.A. | Process of the production of high-carbon cast steels intended for wearing parts |
FR2829405B1 (fr) * | 2001-09-07 | 2003-12-12 | Wheelabrator Allevard | Corps de broyage en acier ou fonte a teneur en carbone elevee, et son procede de fabrication |
MXPA04005502A (es) * | 2001-12-04 | 2005-04-19 | Poncin Claude | Partes coladas con mejor resistencia al desgaste. |
US20050053512A1 (en) * | 2003-09-09 | 2005-03-10 | Roche Castings Pty Ltd | Alloy steel composition |
US8147980B2 (en) * | 2006-11-01 | 2012-04-03 | Aia Engineering, Ltd. | Wear-resistant metal matrix ceramic composite parts and methods of manufacturing thereof |
JP5896270B2 (ja) * | 2011-09-16 | 2016-03-30 | 新東工業株式会社 | 粉砕メディア、その粉砕メディアを用いた粉砕方法及び粉砕メディアの製造方法 |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5319916A (en) * | 1976-08-09 | 1978-02-23 | Toyo Chiyuukou Kk | Crushing balls |
FR2405749A1 (fr) * | 1977-10-14 | 1979-05-11 | Thome Cromback Acieries | Nouveaux corps broyants forges, notamment boulets de broyage, et leur procede de fabrication |
FR2430796A1 (fr) * | 1978-07-11 | 1980-02-08 | Thome Cromback Acieries | Corps broyants forges en acier et leur procede de fabrication |
FR2447753A1 (fr) * | 1979-02-05 | 1980-08-29 | Thome Cromback Acieries | Procede de fabrication de corps broyants a symetrie axiale en alliage ferreux et nouveaux corps broyants obtenus par ce procede |
JPS5713150A (en) * | 1980-06-27 | 1982-01-23 | Komatsu Ltd | Ball alloy for pulverization and its heat treatment |
FR2541910B1 (fr) * | 1983-03-01 | 1985-06-28 | Thome Cromback Acieries | Barre de broyage a haute resistance et son procede de fabrication |
JPH06104850B2 (ja) * | 1988-05-23 | 1994-12-21 | 川崎重工業株式会社 | 粉砕ロッドの製法 |
-
1994
- 1994-04-18 BE BE9400390A patent/BE1008247A6/fr not_active IP Right Cessation
-
1995
- 1995-04-14 BR BR9507841A patent/BR9507841A/pt not_active IP Right Cessation
- 1995-04-14 SK SK1337-96A patent/SK282903B6/sk not_active IP Right Cessation
- 1995-04-14 EP EP95915711A patent/EP0756645B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-04-14 AU AU22505/95A patent/AU684632B2/en not_active Ceased
- 1995-04-14 JP JP52658395A patent/JP3923075B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1995-04-14 KR KR1019960705824A patent/KR100382632B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1995-04-14 US US08/727,419 patent/US5855701A/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-04-14 DE DE69501733T patent/DE69501733T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1995-04-14 CZ CZ0302696A patent/CZ296510B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1995-04-14 ES ES95915711T patent/ES2121371T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1995-04-14 WO PCT/BE1995/000036 patent/WO1995028506A1/en active IP Right Grant
- 1995-04-14 CA CA002187165A patent/CA2187165C/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-04-14 PL PL95317125A patent/PL181691B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1995-04-17 IN IN690DE1995 patent/IN191664B/en unknown
- 1995-04-17 MY MYPI95000988A patent/MY113054A/en unknown
- 1995-04-18 ZA ZA953128A patent/ZA953128B/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0756645B1 (en) | 1998-03-04 |
PL317125A1 (en) | 1997-03-17 |
JPH09512058A (ja) | 1997-12-02 |
ZA953128B (en) | 1996-05-17 |
AU2250595A (en) | 1995-11-10 |
DE69501733D1 (de) | 1998-04-09 |
CZ302696A3 (en) | 1997-03-12 |
MY113054A (en) | 2001-11-30 |
WO1995028506A1 (en) | 1995-10-26 |
SK282903B6 (sk) | 2003-01-09 |
PL181691B1 (pl) | 2001-09-28 |
KR970702382A (ko) | 1997-05-13 |
MX9604925A (es) | 1998-05-31 |
KR100382632B1 (ko) | 2003-07-23 |
BR9507841A (pt) | 1997-09-02 |
SK133796A3 (en) | 1997-07-09 |
IN191664B (cs) | 2003-12-13 |
CA2187165A1 (en) | 1995-10-26 |
JP3923075B2 (ja) | 2007-05-30 |
EP0756645A1 (en) | 1997-02-05 |
AU684632B2 (en) | 1997-12-18 |
US5855701A (en) | 1999-01-05 |
BE1008247A6 (fr) | 1996-02-27 |
CA2187165C (en) | 2004-02-03 |
ES2121371T3 (es) | 1998-11-16 |
DE69501733T2 (de) | 1998-07-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN101736200B (zh) | 高碳钢多合金耐磨球及其生产方法 | |
US9273385B2 (en) | Metal alloys for high impact applications | |
US4531974A (en) | Work-hardenable austenitic manganese steel and method for the production thereof | |
US5183518A (en) | Cryogenically super-hardened high-chromium white cast iron and method thereof | |
JPH06322482A (ja) | 高靭性高速度鋼部材およびその製造方法 | |
WO2000043555A1 (en) | Process of the production of high-carbon cast steels intended for wearing parts | |
PL127115B1 (en) | Wear resistant austenitic steel | |
CN110358980A (zh) | 一种超高锰铸钢衬板及其制备方法 | |
Opapaiboon et al. | Effect of chromium content on heat treatment behavior of multi-alloyed white cast iron for abrasive wear resistance | |
CZ296510B6 (cs) | Mlecí prostredky vyrobené z legované oceli s vysokým obsahem uhlíku a zpusob jejich výroby | |
EP0903420A2 (en) | Cobalt free high speed steels | |
Astini et al. | Effect of boron addition on the microstructure and mechanical properties of 6.5% V-5% W high speed steel | |
Todić et al. | The Influence of the Vanadium Content on the Toughness and Hardness of Wear resistant High-alloyed Cr-Mo Steel. | |
US6221184B1 (en) | Process of the production of high-carbon cast steels intended for wearing parts | |
Opapaiboon et al. | Effect of chromium content on the three-body-type abrasive wear behavior of multi-alloyed white cast iron | |
JPH0140904B2 (cs) | ||
JP3719664B2 (ja) | 大物用高クロム鋳鉄鋳物及びその製造方法 | |
US2751291A (en) | Alloy steel | |
Murthy et al. | Morphology and wear of high chromium and austempered ductile iron balls as grinding media in ball mills | |
Ilca et al. | Study on the quality of Boron micro–alloyed steels destined to applications in the automotive sector | |
Nofal | Metallurgical Aspects of High-Chromium White Irons | |
Schneider et al. | The performance of spray-formed tool steels in comparison to conventional route material | |
Rahman et al. | Development of grinding media balls using locally available materials | |
Hafiz | „Influence of heat treatment parameters in variable austempering temperature process on mechanical properties and fracture of SG-iron” | |
Akinyemi et al. | Composite Effect of Nickel and Copper on the Characteristics of Grey Cast Iron |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20100414 |