JPS6037171B2 - 製鋼スラグから投射材を製造する方法 - Google Patents
製鋼スラグから投射材を製造する方法Info
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- JPS6037171B2 JPS6037171B2 JP53034768A JP3476878A JPS6037171B2 JP S6037171 B2 JPS6037171 B2 JP S6037171B2 JP 53034768 A JP53034768 A JP 53034768A JP 3476878 A JP3476878 A JP 3476878A JP S6037171 B2 JPS6037171 B2 JP S6037171B2
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- steelmaking slag
- metal
- slag
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は転炉や電気炉の製鋼炉から発生する製鋼スラ
グからショット材、グリット材の投射材を製造する方法
に関するものである。
グからショット材、グリット材の投射材を製造する方法
に関するものである。
一般に鋳物製品の砂落しや鋼片のスケ−ル落し、鏡落し
等の表面処理にはスチールショット、スチールグリット
等の投射材が使用されているが、これらの投射材は処理
するものの材質や目的等に応じて適度の硬度と粒度を必
要とするもので、その製造法は電気炉で港製された溶湯
を粒状に鋳造したり、又硬鋼線とほぼ直径と同じ長さに
切断するカットワイヤ一法によっており、嫁入焼戻しの
熱処理を行って製品となるが、製造工程が複雑であるた
めに可成りのコスト高となっている。
等の表面処理にはスチールショット、スチールグリット
等の投射材が使用されているが、これらの投射材は処理
するものの材質や目的等に応じて適度の硬度と粒度を必
要とするもので、その製造法は電気炉で港製された溶湯
を粒状に鋳造したり、又硬鋼線とほぼ直径と同じ長さに
切断するカットワイヤ一法によっており、嫁入焼戻しの
熱処理を行って製品となるが、製造工程が複雑であるた
めに可成りのコスト高となっている。
又鋳造ショットの場合には鋳造時に空８同のあるショッ
ト粒を生じやすく、製品歩蟹りが低い欠点を有している
。本発明は産業廃棄物として大量に発生する製鋼スラグ
から投射材に適当な０．５〜３柵の粒鉄を物理的に取り
出して原料とするために安価に投射材を製造し得ると共
に、省資源の観点からも意義あるもので、その要旨は製
鋼スラグを破砕、磁選、磨鉱及び節別等を繰返し、スラ
グ中に含有される地金をその他の物とは分別回収し、次
いで投射材に適する大きさに節別された回収地金を５０
の／ｓｅｃ以上の高速度で固定ライナーに投射打撃せし
め脆弱なる地金を粉化除去した残りの地金に浸炭処理を
施した後焼入焼戻しを行うことを特徴とする製鋼スラグ
から投射材を製造する方法である。
ト粒を生じやすく、製品歩蟹りが低い欠点を有している
。本発明は産業廃棄物として大量に発生する製鋼スラグ
から投射材に適当な０．５〜３柵の粒鉄を物理的に取り
出して原料とするために安価に投射材を製造し得ると共
に、省資源の観点からも意義あるもので、その要旨は製
鋼スラグを破砕、磁選、磨鉱及び節別等を繰返し、スラ
グ中に含有される地金をその他の物とは分別回収し、次
いで投射材に適する大きさに節別された回収地金を５０
の／ｓｅｃ以上の高速度で固定ライナーに投射打撃せし
め脆弱なる地金を粉化除去した残りの地金に浸炭処理を
施した後焼入焼戻しを行うことを特徴とする製鋼スラグ
から投射材を製造する方法である。
なお製鋼スラグ中には大きな地金も混入してはいるがそ
れらは予め磁選で取除き、更に小さな地金を分別しよう
とすれば、該小さな地金はスラグ中に混在されているの
が常態だから約１柳以下に砕く必要があり、この様に小
さく砕いた後に得られる地金を高速（約５０肌／ｓｅｃ
）以上で固定ライナーへ撃突させこの地金になお付着す
る地金以外のものを落とすと共に中空の地金や脆弱なも
のを粉化除去するのであるが、その様に処理した後の地
金は殆んど粒状のいわゆる粒鉄となるものである。以下
本願方法を更に詳しく説明すると、投射材に適した粒鉄
をスラグ中から選び出すために破砕、磁選、磨鉱、節別
け等の手段によって選別した粒鉄を約５０の／ｓｅｃ以
上の高速度によって固定ライナーに打ちつける投射精製
処理を行うことによって粒鉄自体に空耳同があって脆弱
なものは徴粉化して除去し、投射材に通した粒鉄のみを
選出するものであり、次いで浸炭隣入焼戻しを行うに際
してｔ粒鉄表面部の組織をＣ＝０．８〜１．の重量％の
やや過共折鋼とするが、粒鉄中心部はＣ＝０．５〜０．
亀重量％の亜共祈鋼となる程度に浸炭度合を調節して、
粒鉄中心部の硬度を表面部硬度よりもやや低くすること
によって強級性を与えるところに大きな特徴があり、従
来からの投射材が均一硬度であるのに比較して使用寿命
の長い有利性を有するものである。
れらは予め磁選で取除き、更に小さな地金を分別しよう
とすれば、該小さな地金はスラグ中に混在されているの
が常態だから約１柳以下に砕く必要があり、この様に小
さく砕いた後に得られる地金を高速（約５０肌／ｓｅｃ
）以上で固定ライナーへ撃突させこの地金になお付着す
る地金以外のものを落とすと共に中空の地金や脆弱なも
のを粉化除去するのであるが、その様に処理した後の地
金は殆んど粒状のいわゆる粒鉄となるものである。以下
本願方法を更に詳しく説明すると、投射材に適した粒鉄
をスラグ中から選び出すために破砕、磁選、磨鉱、節別
け等の手段によって選別した粒鉄を約５０の／ｓｅｃ以
上の高速度によって固定ライナーに打ちつける投射精製
処理を行うことによって粒鉄自体に空耳同があって脆弱
なものは徴粉化して除去し、投射材に通した粒鉄のみを
選出するものであり、次いで浸炭隣入焼戻しを行うに際
してｔ粒鉄表面部の組織をＣ＝０．８〜１．の重量％の
やや過共折鋼とするが、粒鉄中心部はＣ＝０．５〜０．
亀重量％の亜共祈鋼となる程度に浸炭度合を調節して、
粒鉄中心部の硬度を表面部硬度よりもやや低くすること
によって強級性を与えるところに大きな特徴があり、従
来からの投射材が均一硬度であるのに比較して使用寿命
の長い有利性を有するものである。
次に本発明を図面に示すフローシートにより説明する。
１は製鋼スラグを凝固冷却後に破砕する破砕装置、２は
破砕された製鋼スラグから磁性物を選別する磁力選鉱器
、３は磁力選鉱機２によって磁着された磁性物、４は磁
力選鉱機２によって磁着されなかった非磁性物、５は磁
性物３をさらに微粉砕する磨鉱装置、６は磨鉱装置５か
らの排出物を十３側、３〜０．５肋、一０．５側の粒度
に節分ける節装置、７は節分けられて品位アップした十
３側地金、８は節分けられて品位アップした３〜０．５
側粒鉄、９は節分けられた一０．５雌徴粉、１０は３〜
０．５側粒鉄８を高速度で固定ライナーに打ちつける投
射式精製装置、１１は投射された粒鉄を０．５肋で節い
分ける節装置、１２は十０．５肋に節分けられた精製粒
鉄、１３は粒鉄精製時に発生し、筋装置１ １により節
分けられた−０．５柳徴粉、１４は３〜０．５肋精製粒
鉄１２を浸炭焼入れする装置、１５は浸炭焼入れされた
粒鉄を焼戻しする焼鎚炉である。以上のフローシートに
於いて、先づ製鋼炉から排出されたスラグを凝固後放冷
して、破砕装置１に投入し少くとも一５比舷程度の粒度
まで破砕する。
破砕された製鋼スラグから磁性物を選別する磁力選鉱器
、３は磁力選鉱機２によって磁着された磁性物、４は磁
力選鉱機２によって磁着されなかった非磁性物、５は磁
性物３をさらに微粉砕する磨鉱装置、６は磨鉱装置５か
らの排出物を十３側、３〜０．５肋、一０．５側の粒度
に節分ける節装置、７は節分けられて品位アップした十
３側地金、８は節分けられて品位アップした３〜０．５
側粒鉄、９は節分けられた一０．５雌徴粉、１０は３〜
０．５側粒鉄８を高速度で固定ライナーに打ちつける投
射式精製装置、１１は投射された粒鉄を０．５肋で節い
分ける節装置、１２は十０．５肋に節分けられた精製粒
鉄、１３は粒鉄精製時に発生し、筋装置１ １により節
分けられた−０．５柳徴粉、１４は３〜０．５肋精製粒
鉄１２を浸炭焼入れする装置、１５は浸炭焼入れされた
粒鉄を焼戻しする焼鎚炉である。以上のフローシートに
於いて、先づ製鋼炉から排出されたスラグを凝固後放冷
して、破砕装置１に投入し少くとも一５比舷程度の粒度
まで破砕する。
破砕装置の型式はジョークラッシャ−、コーンクラッシ
ャー等いづれの型式のものでも良いがスラグ中には地金
塊も含まれることから油圧又は水圧式の安全装置がつい
たものが好ましく、破砕粒度はスラグ中の粒鉄を粗選別
するに必要な粒度として少くとも一５仇舷、好ましくは
−３仇蚊としたもので、次工程の磁力選鉱機２の磁場強
度との関係から経済的に決められている。破砕された製
鋼スラグは次に磁力選鉱機２によって混入している粒鉄
等の磁性物を磁着回収するが、回転型磁選機、クロスベ
ルト型磁選機等いづれでも良いが磁場強度は約１０００
ガウス以上を必要とする。
ャー等いづれの型式のものでも良いがスラグ中には地金
塊も含まれることから油圧又は水圧式の安全装置がつい
たものが好ましく、破砕粒度はスラグ中の粒鉄を粗選別
するに必要な粒度として少くとも一５仇舷、好ましくは
−３仇蚊としたもので、次工程の磁力選鉱機２の磁場強
度との関係から経済的に決められている。破砕された製
鋼スラグは次に磁力選鉱機２によって混入している粒鉄
等の磁性物を磁着回収するが、回転型磁選機、クロスベ
ルト型磁選機等いづれでも良いが磁場強度は約１０００
ガウス以上を必要とする。
すなわち破砕強度が−５物岬程度であるとスラグからの
粒鉄の単体分離は未だ不充分であるところから片刃状の
ものも磁着回収する必要があり、粒鉄そのものは約５０
０ガウスもあれば滋着出来るが片刃状のものまで滋着す
るには約１０００ガウス以上とする方が望ましい。しか
して滋着回収された磁性物３は次工程の磨鉱装置５によ
って更に粉砕磨鉱され、完全に粒鉄とその他の物に単体
分離される。
粒鉄の単体分離は未だ不充分であるところから片刃状の
ものも磁着回収する必要があり、粒鉄そのものは約５０
０ガウスもあれば滋着出来るが片刃状のものまで滋着す
るには約１０００ガウス以上とする方が望ましい。しか
して滋着回収された磁性物３は次工程の磨鉱装置５によ
って更に粉砕磨鉱され、完全に粒鉄とその他の物に単体
分離される。
この磨鉱装置５はボールミル又は。ッドミルを乾式で運
転することが好ましいが、湿式運転によっても磨鍵後の
粒鉄を乾燥すればかまわない。次いで磨鉱された粒鉄は
０．５肌と３肌の二段節分装置６によって粒度調整され
、３〜０．５柳の高品位粒鉄８として投射式の精製装置
１０に供給される。
転することが好ましいが、湿式運転によっても磨鍵後の
粒鉄を乾燥すればかまわない。次いで磨鉱された粒鉄は
０．５肌と３肌の二段節分装置６によって粒度調整され
、３〜０．５柳の高品位粒鉄８として投射式の精製装置
１０に供給される。
この投射式精製装置１０は高速で回転する回転翼による
遠心力で高品位粒鉄を約５０ｗ／ｓｅｃ以上の速度で固
定ラィナ−に投射打ちつけるもので、少量の地金以外の
物を脱落させると共に、空耳同を有する脆弱な粒鉄を粉
砕して、繊密な粒状地金のみを回収するところに特徴を
有する。３〜０．５側の様な小粒子に運動のエネルギー
を与えて精製するところから投射速度５０ｍ／ｓｅｃ以
下では精製不充分である。
遠心力で高品位粒鉄を約５０ｗ／ｓｅｃ以上の速度で固
定ラィナ−に投射打ちつけるもので、少量の地金以外の
物を脱落させると共に、空耳同を有する脆弱な粒鉄を粉
砕して、繊密な粒状地金のみを回収するところに特徴を
有する。３〜０．５側の様な小粒子に運動のエネルギー
を与えて精製するところから投射速度５０ｍ／ｓｅｃ以
下では精製不充分である。
しかして投射精製された粒鉄は０．５側筋装置１ １に
よって節分けられ、十０．５側精製粒鉄１２は浸炭焼入
れ炉１４に装入されて浸炭焼入れされる。浸炭の方法は
固型浸炭法、ガス浸炭法、いづれの方法によってもよい
が、製鋼スラグからの粒鉄のＣ重量％は普通鋼スラグの
場合にＣＯ．１〜０．３重量％であるので、粒鉄表面部
がＣＯ．８〜１．の重量％に達し、中心部は未だＣＯ．
５〜０．６重量％程度である時点で浸炭を中止して直ち
に水中焼入れすることが望ましく、過剰浸炭となるとセ
メンタィトの結晶粒間析出が多くなって硬く脆いものと
なるためにセメンタィトの拡散焼なまし処理を必要とし
て好ましくない。投射材の硬度はその目的によって異る
が、大部分のものは鋼板スケール落しに使用されたり、
、鉄鋳物の肌砂落しに使用されるところからビッカース
硬度４５０〜５００に調整されており、その為にＣＯ．
８〜０．９重量％の共折鋼成分が使用されている。
よって節分けられ、十０．５側精製粒鉄１２は浸炭焼入
れ炉１４に装入されて浸炭焼入れされる。浸炭の方法は
固型浸炭法、ガス浸炭法、いづれの方法によってもよい
が、製鋼スラグからの粒鉄のＣ重量％は普通鋼スラグの
場合にＣＯ．１〜０．３重量％であるので、粒鉄表面部
がＣＯ．８〜１．の重量％に達し、中心部は未だＣＯ．
５〜０．６重量％程度である時点で浸炭を中止して直ち
に水中焼入れすることが望ましく、過剰浸炭となるとセ
メンタィトの結晶粒間析出が多くなって硬く脆いものと
なるためにセメンタィトの拡散焼なまし処理を必要とし
て好ましくない。投射材の硬度はその目的によって異る
が、大部分のものは鋼板スケール落しに使用されたり、
、鉄鋳物の肌砂落しに使用されるところからビッカース
硬度４５０〜５００に調整されており、その為にＣＯ．
８〜０．９重量％の共折鋼成分が使用されている。
したがって浸炭焼入れされた精製粒鉄は次に暁鎚炉１５
に装入して焼戻し碗鈍を行い硬度を役射材の使用目的に
適したものに調整されて製品となるが、普通は表面部硬
度をピッカース硬度４５０〜５００ｏｏに調整するため
に４００〜４５０ｑ０に約３０〜６０分焼鈍して製造さ
れる。なお、以上の製造過程で発生する磁力選鉱機２に
よる非磁性物４は地金以外の物の−５仇岬こ破砕された
ものであるために土木資材として活用され、更に磁性物
３を磨鉱装置５によって粉砕して筋分装置６によって節
分けられた十３脚地金７はそのまま製鋼原料として活用
され、一０．５脚徴粉９は投射式精製装置１０より発生
する−０．５側徴粉１３と共に鉄分約５０〜６の重量％
であるために、高炉原料である晩結鉱原料として利用さ
れる。
に装入して焼戻し碗鈍を行い硬度を役射材の使用目的に
適したものに調整されて製品となるが、普通は表面部硬
度をピッカース硬度４５０〜５００ｏｏに調整するため
に４００〜４５０ｑ０に約３０〜６０分焼鈍して製造さ
れる。なお、以上の製造過程で発生する磁力選鉱機２に
よる非磁性物４は地金以外の物の−５仇岬こ破砕された
ものであるために土木資材として活用され、更に磁性物
３を磨鉱装置５によって粉砕して筋分装置６によって節
分けられた十３脚地金７はそのまま製鋼原料として活用
され、一０．５脚徴粉９は投射式精製装置１０より発生
する−０．５側徴粉１３と共に鉄分約５０〜６の重量％
であるために、高炉原料である晩結鉱原料として利用さ
れる。
以下実施例を上げて更に本発明を説明する。実施例異形
極鋼を製造する６町電気炉の製鋼スラグ５のを採取して
、ジョークラッシャーにて−２５肋に破砕して回転型滋
選機によって磁場強度２５００ガウスにて磁力選鉱せる
に磁生物乳を得たので、この磁性物を１．５のＪ×３．
０ｍのロッドミルによって粉砕し、筋分けると３〜０．
５肋の粒鉄が１．７ｔ回収し得た。
極鋼を製造する６町電気炉の製鋼スラグ５のを採取して
、ジョークラッシャーにて−２５肋に破砕して回転型滋
選機によって磁場強度２５００ガウスにて磁力選鉱せる
に磁生物乳を得たので、この磁性物を１．５のＪ×３．
０ｍのロッドミルによって粉砕し、筋分けると３〜０．
５肋の粒鉄が１．７ｔ回収し得た。
次にこの投射材粒度となった３〜０．５柳粒鉄を約２０
００ＲＰＭで回転する直径５０仇吻の回転翼によって固
定ライナーに高速で打ちつけて精製処理を行ったところ
１．れの３〜０．５肋精製粒鉄が採取された。
００ＲＰＭで回転する直径５０仇吻の回転翼によって固
定ライナーに高速で打ちつけて精製処理を行ったところ
１．れの３〜０．５肋精製粒鉄が採取された。
この粒鉄の化学分析値は第１表に示す通りで、低炭素普
通鋼の組成であった。第１表 （
重量％）この様にして得られた精製粒鉄を浸炭焼入れ処
理するに固型浸炭法を採用したが、精製粒鉄１．２に一
肌岬のコークス０．４ｔと炭酸ナトリウム０．１ｔを混
合して直径３５仇舷？、長さ１５０比舷の鉄製浸炭箱に
充填し、灯油加熱式の加熱炉中で第２表に示す焔焼条件
で各々鱈擁して第２表 （重量％
）冷却後輪分けによって−０．５肌徴粉を除去してから
、残留コークスを分離するために磁選処理を行った結果
、浸炭粒鉄１．幻が得られた。
通鋼の組成であった。第１表 （
重量％）この様にして得られた精製粒鉄を浸炭焼入れ処
理するに固型浸炭法を採用したが、精製粒鉄１．２に一
肌岬のコークス０．４ｔと炭酸ナトリウム０．１ｔを混
合して直径３５仇舷？、長さ１５０比舷の鉄製浸炭箱に
充填し、灯油加熱式の加熱炉中で第２表に示す焔焼条件
で各々鱈擁して第２表 （重量％
）冷却後輪分けによって−０．５肌徴粉を除去してから
、残留コークスを分離するために磁選処理を行った結果
、浸炭粒鉄１．幻が得られた。
この場合にガス浸炭法を採用すれば過剰コークスの分離
は必要がなく直ちに焼入れが行える。しかして各婦嬢条
件別に浸炭粒鉄のＣ重量％を分析せるに第２表に示すご
とくであってＣ重量％の上昇が見られた。
は必要がなく直ちに焼入れが行える。しかして各婦嬢条
件別に浸炭粒鉄のＣ重量％を分析せるに第２表に示すご
とくであってＣ重量％の上昇が見られた。
この結果によると一応共析鋼成分まで浸炭するには８５
０００で１２０間、９００〜９５０ｏ○で９０分間の焔
焼条件を必要として、９５０００で１２０分間以上とな
るとＣＩ重量％以上となって過剰浸炭となった。
０００で１２０間、９００〜９５０ｏ○で９０分間の焔
焼条件を必要として、９５０００で１２０分間以上とな
るとＣＩ重量％以上となって過剰浸炭となった。
次にこれらの浸炭粒鉄を各々電気炉によって８５０こＣ
に６び分間保持してから水中焼入れを行い、直ちに４５
０ｑ０３０分間の焼戻し処理を行って、マイクロビッカ
ース硬度計によって硬度を測定した結果第３表に示す通
りとなった。第３表 市販のスチールショットの硬度は大体対ｖ４５０〜５０
０であるために第３表の結果から８５０午ＣＩ２０分間
、８５０ｏ０１５０分間、９００００９０分間、９００
ｑ０１２０分間、９５０ｑＣ９０分間が適当な硬度を示
したので実際に鋳物砂落し用のショットブラスト機を使
用して投射比較試験を行った結果は第４表の如くとなっ
た。
に６び分間保持してから水中焼入れを行い、直ちに４５
０ｑ０３０分間の焼戻し処理を行って、マイクロビッカ
ース硬度計によって硬度を測定した結果第３表に示す通
りとなった。第３表 市販のスチールショットの硬度は大体対ｖ４５０〜５０
０であるために第３表の結果から８５０午ＣＩ２０分間
、８５０ｏ０１５０分間、９００００９０分間、９００
ｑ０１２０分間、９５０ｑＣ９０分間が適当な硬度を示
したので実際に鋳物砂落し用のショットブラスト機を使
用して投射比較試験を行った結果は第４表の如くとなっ
た。
第４表市販品と比較して何ら変らない砂落し性能を示す
と共に投射材としての消耗量も過剰浸炭となった９００
℃１５び分間、９５０℃１２０分間、９５０午０１５０
分間で硬度が高すぎて、やや多くなったが、その他は市
販品と同等又はそれ以上を示した。
と共に投射材としての消耗量も過剰浸炭となった９００
℃１５び分間、９５０℃１２０分間、９５０午０１５０
分間で硬度が高すぎて、やや多くなったが、その他は市
販品と同等又はそれ以上を示した。
又顕微鏡組織を観察せるに８５０午ＣＩ２０分間のもの
は全体が微細なマルテンサィトになっているが中心部に
ややフェライトを認めるが、９５０ｏ０１２０分間のも
のは全体に微細マルテンサィトになっているが結晶粒界
にセメンタィトの析出が絹状に見られ硬度は高いが脆い
組織であった。
は全体が微細なマルテンサィトになっているが中心部に
ややフェライトを認めるが、９５０ｏ０１２０分間のも
のは全体に微細マルテンサィトになっているが結晶粒界
にセメンタィトの析出が絹状に見られ硬度は高いが脆い
組織であった。
したがって投射材としてはすべて使用出来るが、投射材
の寿命を考慮すると表面部の硬度をＨｖ４５０〜５００
として中心部の硬度をＨｖ４００〜４５０とする二層組
織とすることが有利であることを示した。
の寿命を考慮すると表面部の硬度をＨｖ４５０〜５００
として中心部の硬度をＨｖ４００〜４５０とする二層組
織とすることが有利であることを示した。
以上詳述したごと〈本発明は産業廃棄物である製鋼スラ
グを処理して粒鉄を回収し、しかも投射材に通した粒度
のもののみを浸炭焼入焼戻しの熱処理を行うのみで投射
材を製造するもので、屑鉄を電気炉溶解して製造する従
来の方法よりもコスト的に安く、しかも使用エネルギー
的にもはるかに少く、省資源省エネルギ−の見地からも
工業的に価値大なるものである。
グを処理して粒鉄を回収し、しかも投射材に通した粒度
のもののみを浸炭焼入焼戻しの熱処理を行うのみで投射
材を製造するもので、屑鉄を電気炉溶解して製造する従
来の方法よりもコスト的に安く、しかも使用エネルギー
的にもはるかに少く、省資源省エネルギ−の見地からも
工業的に価値大なるものである。
図面は本願方法のフローシートである。
Claims (1)
- １ 製鋼スラグを破砕、磁選、磨鉱及び篩別等を繰返し
、スラグ中に含有される地金をその他の物とは分別回収
し、次いで投射材に適する大きさに篩別された回収地金
を５０ｍ／ｓｅｃ以上の高速度で固定ライナーに投射打
撃せしめ脆弱なる地金を粉化除去した残りの地金に浸炭
処理を施した後焼入焼戻しを行うことを特徴とする製鋼
スラグから投射材を製造する方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53034768A JPS6037171B2 (ja) | 1978-03-25 | 1978-03-25 | 製鋼スラグから投射材を製造する方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53034768A JPS6037171B2 (ja) | 1978-03-25 | 1978-03-25 | 製鋼スラグから投射材を製造する方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS54126619A JPS54126619A (en) | 1979-10-02 |
| JPS6037171B2 true JPS6037171B2 (ja) | 1985-08-24 |
Family
ID=12423476
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53034768A Expired JPS6037171B2 (ja) | 1978-03-25 | 1978-03-25 | 製鋼スラグから投射材を製造する方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6037171B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008303340A (ja) * | 2007-06-11 | 2008-12-18 | Hitachi Plant Technologies Ltd | 媒体、及び媒体の製造方法、並びに媒体の製造装置 |
| JP2009073940A (ja) * | 2007-09-20 | 2009-04-09 | Toyota Motor Corp | 研削材及び研削材の製造方法。 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5959350A (ja) * | 1982-09-25 | 1984-04-05 | Sanko:Kk | アルミニウム合金鋳物及びダイカスト用研掃剤 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4836020A (ja) * | 1971-09-09 | 1973-05-28 | ||
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1978
- 1978-03-25 JP JP53034768A patent/JPS6037171B2/ja not_active Expired
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS54126619A (en) | 1979-10-02 |
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