SK104798A3 - Ion exchange membrane fuel cell with circumferential cooling system - Google Patents
Ion exchange membrane fuel cell with circumferential cooling system Download PDFInfo
- Publication number
- SK104798A3 SK104798A3 SK1047-98A SK104798A SK104798A3 SK 104798 A3 SK104798 A3 SK 104798A3 SK 104798 A SK104798 A SK 104798A SK 104798 A3 SK104798 A3 SK 104798A3
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- bipolar plates
- cell
- fuel cell
- hydrogen
- coolant
- Prior art date
Links
- 239000000446 fuel Substances 0.000 title claims abstract description 29
- 239000003014 ion exchange membrane Substances 0.000 title claims abstract description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 title description 6
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims abstract description 16
- 239000012528 membrane Substances 0.000 claims abstract description 14
- 239000011530 conductive current collector Substances 0.000 claims abstract description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 30
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 21
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 21
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 19
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 11
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 11
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 7
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 6
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 11
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 5
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 4
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 3
- 239000004035 construction material Substances 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000004049 embossing Methods 0.000 description 3
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 3
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 3
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XTEGARKTQYYJKE-UHFFFAOYSA-M Chlorate Chemical compound [O-]Cl(=O)=O XTEGARKTQYYJKE-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N Palladium Chemical compound [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 2
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920000557 Nafion® Polymers 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- CSDREXVUYHZDNP-UHFFFAOYSA-N alumanylidynesilicon Chemical compound [Al].[Si] CSDREXVUYHZDNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 230000002238 attenuated effect Effects 0.000 description 1
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002585 base Substances 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 1
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 description 1
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002209 hydrophobic effect Effects 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910021645 metal ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 1
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 1
- 231100000572 poisoning Toxicity 0.000 description 1
- 230000000607 poisoning effect Effects 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 1
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 1
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 229920002725 thermoplastic elastomer Polymers 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/02—Details
- H01M8/0202—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors
- H01M8/0204—Non-porous and characterised by the material
- H01M8/0206—Metals or alloys
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/02—Details
- H01M8/0202—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors
- H01M8/0267—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors having heating or cooling means, e.g. heaters or coolant flow channels
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/02—Details
- H01M8/0202—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors
- H01M8/0247—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors characterised by the form
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/04—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids
- H01M8/04007—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids related to heat exchange
- H01M8/04067—Heat exchange or temperature measuring elements, thermal insulation, e.g. heat pipes, heat pumps, fins
- H01M8/04074—Heat exchange unit structures specially adapted for fuel cell
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/24—Grouping of fuel cells, e.g. stacking of fuel cells
- H01M8/241—Grouping of fuel cells, e.g. stacking of fuel cells with solid or matrix-supported electrolytes
- H01M8/242—Grouping of fuel cells, e.g. stacking of fuel cells with solid or matrix-supported electrolytes comprising framed electrodes or intermediary frame-like gaskets
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/24—Grouping of fuel cells, e.g. stacking of fuel cells
- H01M8/2457—Grouping of fuel cells, e.g. stacking of fuel cells with both reactants being gaseous or vaporised
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/24—Grouping of fuel cells, e.g. stacking of fuel cells
- H01M8/2465—Details of groupings of fuel cells
- H01M8/2483—Details of groupings of fuel cells characterised by internal manifolds
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M2300/00—Electrolytes
- H01M2300/0017—Non-aqueous electrolytes
- H01M2300/0065—Solid electrolytes
- H01M2300/0082—Organic polymers
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/04—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids
- H01M8/04007—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids related to heat exchange
- H01M8/04014—Heat exchange using gaseous fluids; Heat exchange by combustion of reactants
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/04—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids
- H01M8/04007—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids related to heat exchange
- H01M8/04029—Heat exchange using liquids
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Sustainable Energy (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Fuel Cell (AREA)
- Manufacture Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
Description
Palivový článok s ionomeničovou membránou zahŕňa elementárne články, z ktorých každý obsahuje dve bipoláme dosky, membránu, dve elektródy v tesnom kontakte s membránou, dva vodivé prúdové kolektory a dve tesnenia. Bipoláme dosky (17) sú ochladzované pozdĺž svojho obvodu iba prostredníctvom chladiaceho média, ktoré preteká bočnými oknami v tesnení. Materiál bipolámych dosiek má výhodne vysokú tepelnú vodivosť.
VJ 4OVA
IÓNOMENIČOVÝ MEMBRÁNOVÝ PALIVOVÝ ČLÁNOK S OBVODOVÝM CHLADIACIM SYSTÉMOM
Oblasť techniky
Vynález sa týka iónomeničového membránového palivového článku ‘ s obvodovým chladiacim systémom.
Doterajší stav techniky
Palivový článok s protónomeničovou membránou (ďalej označovaný ako PEMFC - proton-exchange membráne fuel celí) je jeden z najjednoduchších statických systémov na priamu premenu chemickej energie na elektrickú energiu. Pretože sa nevyžaduje tepelný medzikrok, energetická účinnosť je obzvlášť vysoká, až 60 % vzhľadom k nižšej hodnote výhrevnosti privedeného paliva. Je dôležité si uvedomiť, že palivom môže byť vodík buď v čistej podobe alebo zriedený inértnými zložkami, óxidantom môže byť vzduch alebo dokonca čistý kyslík a pracovná teplota je okolo 70 - 80 °C.
V porovnaní s inými typmi palivových článkov ako sú palivové články s kyselinou fosforečnou, roztaveným uhličitanom alebo pevným oxidom, prinášajú články typu PEMFC nasledujúce výhody:
vysokú prúdovú hustotu, ktorá vedie k vysokej povrchovej výkonovej hustote (až 7 kW/m2),
Ί, ' I l , ( ' . ' ' · možnosť dosiahnutia vysokej objemovej alebo hmotnostnej výkonovej hustoty (až 0,3 - 0,5 kW/kg alebo liter), odolnosť proti tlakovej nerovnováhe medzi záporným a kladným pólom, rýchly štart pri nízkych teplotách (0 °C a dokonca i nižšie), prispôsobivosť k ostrým prechodom.
029/B
Tieto vlastnosti spôsobujú, že PEMFC predstavujú výhodnú voľbu pre aplikácie, týkajúce sa elektrickej dopravy a stacionárne aplikácie, ako sú jednotky pre zaisťovanie nepretržitej prevádzky, vzdialené a neobsluhované generovanie a kogenerovanie energie v prípadoch, kedy sa nepožaduje vysokoteplotné spaľovanie.
Vodík, jediné prípustné palivo pre články typu PEMFC, môže pochádzať z rôznych zdrojov.
Zvyčajne je vodík ľahko dostupný ako vedľajší produkt alebo odpadový plyn v zariadeniach pre hydrolýzu, typicky v zariadeniach, pracujúcich na báze chlórovo alkalického alebo chlorečnanového procesu a v komerčných jednotkách výroby plynu, rovnako tak ako v zariadeniach, ktoré používajú vodík, ako sú oceliarenské zariadenia pre lesklé žíhanie. Normálne je tento vodík spaľovaný v ohrievačoch vody alebo dokonca vypúšťaný do atmosféry. Iba v málo prípadoch sa tento vodík používa ako cenný chemický produkt v redukčných procesoch.
Vodík rôznych stupňov čistoty a koncentrácie sa môže. získať premenou rôznych materiálov, ako sú uhľovodíky a alkoholy v jednotkách pre parnú premenu a tepelnou alebo katalytickou čiastočnou oxidáciou. V tomto prípade je surový vodík zriedený oxidom uhličitým a môže obsahovať nečistoty, ako je sírovodík a/alebo oxid uhoľnatý. Podobné toky môžu byť tiež dostupné v rafinériách ako zvyškový plyn.
Výhody článkov typu PEMFC sú vyvažované niektorými nevýhodami, ako je:
už uvedená nízka pracovná teplota, t.j. 60 - 80 °C, ktorá spôsobuje, že PEMFC sú len zriedka výhodné pre aplikácie s kogenerovaním elektrickej alebo tepelnej energie vo veľkom meradle, ' , otrava katalyzátora nečistotami, ako je oxid uhoľnatý, znova v dôsledku nízkej pracovnej teploty. Následkom toho vodík obsahujúci tok, ktorý sa má privádzať do PEMFC, musí byť najprv vopred spracovaný, napríklad prostredníctvom selektívnych katalyzátorov, ktorých cieľom je zníženie úrovne nečistôt do ppm oblasti alebo fyzikálnym oddeľovaním nečistôt, napríklad prostredníctvom paládiových membrán alebo systémov „pressure swing absorption,, (PSA)
029/B a podobne. Táto požiadavka celkom zrejme vedie k zložitosti systému, ktorého časťou článok PEMFC je, a tým i k rastu investičných nákladov.
Typická štruktúra základného článku podľa stavu techniky je znázornená na obr. 1 a zahrňuje bipolárne dosky 17, iónomeničovú membránu 22, elektródy 20 a 21 (zvyčajne pripevnené k membráne teplom a tlakom pred ich inštaláciou, čím vznikne sústava, ktorá je komerčne označovaná ako MEA - membráne - electrode assembly - membránovo elektródová zostava), tesnenie 18 poskytujúce obvodové uzatvorenie, plynové difuzéry 23 (tiež definované ako prúdové kolektory), vytvorené z poréznych vodivých laminátov, prípadne upravených ako hydrofóbne a určené na zaisťovanie rovnomernej distribúcie vodíka a kyslíka do MEA a odvádzanie vody, vzniknutej touto operáciou, vo forme kvapiek, kanály 24 pre napájanie a odvádzanie chladiaceho média, zvyčajne kvapaliny, ktorá je nutná na odvádzanie tepla, vznikajúceho v priebehu činnosti a predstavujúceho okolo 40 % výhrevnosti vodíka.
Elementárne články, aké boli popísané na obr. 1, sú zoskupené dohromady a vytvárajú sústavu schopnú dodávať potrebnú výstupnú energiu.
Kvôli dobrej účinnosti systému je potrebné minimalizovať stratu elektrickej energie, ktorá vzniká v dôsledku ohmických strát, lokalizovaných v rôznych rozhraniach článku. Toto sa dosiahne tým, že je sústava uchovávaná pod vhodným utesňovacím tlakom pomocou koncových stien a tiahli. Používaný tlak je zvyčajne v rozmedzí 10-20 kg/cm2.
Všetky marketingové analýzy ukazujú, že na to, aby boli komerčne prijateľné, musia PEMFC systémy, t.j. membránové palivové články, doplnené o ďalšie doplnkové vybavenie ako je vzduchový kompresor, zdroj vodíka, ovládanie tlaku, prietoku a teploty a centrálna procesorová jednotka, byť dodávané s cenami v rozmedzí 500 - 100 US dolárov/na jeden kilowatt elektrického výkonu. Tieto ceny možno dosiahnuť v prípade automatizovanej výroby vo veľkom meradle, t.j. v prípade výroby aspoň jednej tisícky systémov za rok. Ako dôsledok musia byť všetky komponenty systému PEMFC vhodne navrhnuté vzhľadom k ich geometrickému tvaru a konštrukčnému materiálu.
029/B
Je zrejmé, že bipolárne dosky, podané schematicky na obr. 1, nespĺňajú požiadavky na výrobu s nízkymi nákladmi. Prítomnosť kanálov pre chladiace médium vo vnútri štruktúry robí totiž ich konštrukciu komplikovanou. Mechanická práca, nevyhnutná na výrobu kanálov, je veľmi pomalá a extrémne drahá, zatiaľ čo odlievanie vhodných polymérov alebo kovových zliatin je iste cenovo výhodnejšie, ale stále nedovoľuje dosiahnuť cenový cieľ, ktorý by dovolil vytvorenie prijateľných cien na trhu, predovšetkým vzhľadom k potrebe komplikovaného zariadenia, ktoré je potrebné, a výrobného času, ktorý je stále príliš dlhý.
Ďalšou alternatívou je použitie bipolárnych dosiek, vytvorených z dvoch škrupín spojených navzájom tak, aby medzi nimi nechaný dostatočný priestor pre prúdenie chladiacej kvapaliny. Toto riešenie vyžaduje obvodové utesnenie, ktoré sa získa zváraním, spájkovaním alebo použitím vhodných tesnení. Ďalej musí byť zaručené elektrické spojenie medzi povrchmi dvoch škrupín sústavou kontaktných bodov. Z tohto popisu, i keď bol podaný zjednodušene, by malo byť zrejmé, že riešenie s dvoma škrupinami nemôže byť pokladané za dostatočné na použitie pri výrobe s nízkymi nákladmi. . . ,
Hlavným cieľom predloženého vynálezu je prekonať nevýhody riešenia podľa známeho stavu techniky tým, že sa poskytne štruktúra bipolárnych dosiek, ktorá je obzvlášť výhodná pre vysoko výkonnú výrobu a veľmi nízke výrobné náklady, použiteľná pre iónomeničové membránové palivové články.
Prehľad obrázkov na výkresoch
Podstata vynálezu bude vysvetlená s odvolaním na priložené vyobrazenia, v ktorých obr. 1 znázorňuje základný palivový článok podľa stavu techniky, obr. 2 predstavuje nárys bipolárnej dosky podľa vynálezu, vybavenej chladiacim systémom pozdĺž dvoch vertikálnych strán,
029/B obr. 3 je nárys tesnenia pre bipolárnu dosku z obr. 2, obr. 4 predstavuje bokorys jednotkového článku podľa predloženého vynálezu, obr. 5 je diagram znázorňujúci tepelný gradient bipolárnej dosky podľa vynálezu za rôznych prevádzkových podmienok, obr. 6 je diagram, ukazujúci správanie napätia na článku ako funkciu prúdového výstupu sústavy palivových článkov podľa príkladu 1, obr. 7 je diagram, znázorňujúci napätie na každom z elementárnych článkov sústavy podľa príkladu 1.
Podstata vynálezu
Bipolárna doska podľa predloženého vynálezu pozostáva z tenkého rovinného plátu, ktorý obsahuje otvory, nutné na privádzanie plynov obsahujúcich vodík a kyslík a na odvádzanie vyčerpaných plynov a vytvorenej vody rovnako tak ako vstup a výstup chladiacej tekutiny, ktorej dráha je lokalizovaná pozdĺž štyroch strán alebo výhodne pozdĺž dvoch protiľahlých strán plátu. S odolaním na obr. 2 zahrňuje bipolárna doska 17 vstup 1 na privádzanie plynu, obsahujúceho vodík a výstup 2 na odvádzanie vyčerpaného plynu, vstup 3 na privádzanie plynu obsahujúceho kyslík a výstup 4 na odvádzanie ochudobneného plynu, vstup 5 na prívod chladiacej tekutiny a výstup 6 na jej odvádzanie. Oblasť zaberaná súborom elektro a membrány je určená prerušovanými čiarami. Prázdne priestory 16 sú určené pre priechod tiahli. Bipolárna doska, znázornená na obr. 2, môže byť získaná jedným výrobným krokom vystrihnutím z tenkého plátu alebo tiež zo súvislého pásu, použitím vhodného tvarovacieho nástroja. ,
I ‘ . . .
I
Ako možný konštrukčný materiál technická a patentová literatúra navrhuje nasledujúce alternatívy:
- grafit,
- kompozity polyméru a grafitu (US patent číslo 4,339,322, Balko a kol.)
- nerezovú oceľ feritického alebo austenitického typu
- titán
- hliník a jeho zliatiny (US patent číslo 5,482,792, Faita a kol.).
029/B
Je okamžite zrejmé, že grafit nespĺňa požiadavky, kladené na materiál predkladaným vynálezom, predovšetkým kvôli jeho krehkosti, lebo nie je možné získať pásy alebo tenké pláty tohto materiálu, ktorý by mohli byť podrobené automatickému raziacemu výrobnému kroku. Kompozit grafitu a polyméru tiež nie je dostatočne odolný a vznikajú v ňom v priebehu strihacieho kroku drobné trhlinky. Komerčné polyméry, vhodné na použitie v automatizovanom spôsobe výroby, sú síce na trhu dostupné, ale ich elektrická vodivosť je príliš nízka a spôsobovali by teda ohmické straty spôsobené priechodom prúdu, ktoré sú neprijateľné, lebo by znižovali prúdovú účinnosť palivového článku.
Na druhej strane všetky kovové materiály sú vhodné pre automatizované strihacie operácie, majú dobrú elektrickú vodivosť a môžu sa pokladať za potenciálnych kandidátov na výrobu bipolárnych dosiek podľa predloženého vynálezu.
Obr. 3 ukazuje ploché tesnenie 18, ktoré je určené na spojenie s bipolárnou doskou podľa predloženého vynálezu, ktorá zahrňuje otvory 8 a 9 so zodpovedajúcimi distribučnými kanálmi 13, 14 a chrbát 19 (prerušovaná čiara) na distribúciu vodík obsahujúceho plynu k negatívnemu pólu každého elementárneho článku a odvádzanie vyčerpaného plynu, otvory 10 a 1_1, tiež s chrbtom (prerušovaná čiara), ktoré bránia výtoku do okolia, vnútorný prázdny priestor 15, určený na umiestnenie elektród a membrán, ktoré kvôli zjednodušeniu obrázku nie sú znázornené, ktoré sú tiež opatrené chrbtom kvôli zaisteniu plynového utesnenia vzhľadom k vonkajšiemu priestoru.
Je potrebné si všimnúť, že ploché tesnenia na obr. 3 sú symetrické vzhľadom k vertikálnej osi. To dovoľuje použiť to isté tesnenie tiež na privádzanie kyslík obsahujúceho plynu jednoduchým otočením tesnenia o 180°. V tomto prípade otvory 8 a 9 s distribučnými kanálmi zaisťujú napájanie každého elementárneho článku plynom, obsahujúcim kyslík a odvádzanie ochudobneného plynu, zatiaľ čo otvory 10 a 11 zaisťujú pozdĺžny tok ako plynu, obsahujúceho vodík, tak vyčerpaných plynov.
029/B
Zatiaľ čo elektródy majú presne rovnaké rozmery ako voľný priestor 15, membrána je trochu väčšia, a preto je utesnená medzi dvoma susediacimi tesneniami bez toho, aby tu bola možnosť jej skĺznutia do boku.
Vyššie uvedený fakt je ľahko vidno z obr. 4, v ktorom sú použité rovnaké vzťahové značky ako na obr. 2 a obr. 3. Ako je znázornené na obr. 4, elektródy 20 a 21, ktoré sú napájané plynom, obsahujúcim vodík, resp. plynom, obsahujúcim kyslík, sú v priamom kontakte s membránou 22. Pokiaľ sú jednotlivé komponenty elementárneho článku stlačené dohromady, vytvoria sa pozdĺžne kanály, ktoré dovoľujú privádzanie napájacích plynov a odvádzanie vyčerpaných plynov a vytvorenej vody prekrývajúcimi sa otvormi 1, 3 a 8, 10 a otvormi 2, 4 a 9, 11. Pozdĺžne kanály pre napájanie plynom, obsahujúcim kyslík a odvádzanie zvyškových plynov, vytvorené prekrývajúcimi sa otvormi 3, 10 a 4, 11, sú spojené podobnými distribútormi s elektródami 21.
Chladiace médium je privádzané kanálmi, vytvorenými väzobnými otvormi 5 a oknami 12, preteká priestorom obmedzeným každým oknom 12 v dotyku s plátom každej bipolárnej dosky 17 a je uvoľňované kanálmi, vytvorenými prekrytím otvorov 6 a kolien 12. Kvôli zvýšeniu výmeny tepla, najmä pokiaľ chladiaca látka je plynná, ako je vzduch, sa ukázalo byť užitočné opatriť časť plátu 17 bipolárnej dosky medzi otvormi 5 a oknami 6 zvlnením alebo rebrami, vytvorenými v priebehu razenia bipolárnej dosky z východiskového plánu bez toho, aby sa tým ovplyvnili náklady produkčného cyklu.
Vhodné chladiace látky sú vodné alebo organické kvapaliny, ktoré majú nízku viskozitu.
Vhodné materiály na výrobu bipolárnych dosiek podľa predloženého vynálezu, použiteľné na výrobu palivových článkov s dlhodobou alebo stabilnou výkonnosťou musia byť zvolené tiež s prihliadnutím k ich tepelnej vodivosti, ktorá sa môže meniť vo veľmi širokom rozmedzí, ako vyplýva z nasledujúcej tabuľky.
Tepelná vodivosť vo W/m °C kovových materiálov, vhodných pre automatizovanú výrobu bipolárnych dosiek:
029/B
austenitická nerezová oceľ | 16 |
feritická nerezová oceľ | 26 |
titán | 17 |
hliník a jeho zliatiny | 200 |
Zvyčajne nie je tepelná vodivosť kritickým parametrom pre bipoláme dosky podľa stavu techniky. Teplo je totiž odvádzané kolmo krovine dosky v smere jej značne zníženej hrúbky, a teda s obmedzeným tepelným gradientom. Tepelná vodivosť je ale kľúčovým faktorom u bipolárnych dosiek podľa predloženého vynálezu, lebo chladenie prebieha v obvodovej oblasti.
Obr. 5 ukazuje tepelný gradient vypočítaný pre bipolárnu dosku podľa predloženého vynálezu ako funkciu tepelnej vodivosti kovu, použitého pre jej konštrukciu, vychádzajúc pritom z predpokladu, že dĺžka a hrúbka bipolárnej dosky sú 20 cm, resp. 0,2 cm, a tó pri prúdovej hustote 3 500 A/m2 a napätie každého elementárneho článku 0,7 V (zodpovedajúce množstvo tepla, ktoré má byť odstránené, je 40 % nižšej výhrevnosti spotrebovávaného vodíka) a s teplotou chladiacej tekutiny 50 °C.
Vzhľadom k tomu, že pri teplotách nad 100 °C je membrána ľahko vystavená dehydratácii, ktorá silne znižuje elektrickú vodivosť, maximálny gradient, ktorý zodpovedá maximálnej teplote lokalizovanej v oblasti strednej osi dosky, nemôže prekročiť 50 °C.
I · 1 ·
Ďalej sa tiež zistilo, že táto hodnota gradientu môže byť získaná pokiaľ je tepelná vodivosť kovu badateľne vyššia ako 100 W/m °C.
Z uvedeného dôvodu sú hliník a jeho zliatiny obzvlášť vhodné. Materiály s nižšou tepelnou vodivosťou, ako je nerezová oceľ, dokonca i nerezová oceľ feritického typu a titán, vyžadujú na udržanie maximálneho tepelného gradientu pod 50 °C použitie bipolárnych dosiek, ktorých šírka je obmedzená na niekoľko
029/B centimetrov. Preto sú tieto materiály menej vhodné na použitie v palivových článkoch, i keď zostávajú použiteľné.
Problém obmedzenej šírky sa môže vyriešiť zvýšením hrúbky. Napriek tomu však existujú medzné hodnoty, spojené s potrebou výroby dosiek jednoduchým razením a súčasne požiadavkou nezvyšovať hmotnosť sústavy článkov a celkovú cenu zariadenia. Pretože medzná hodnota je pravdepodobne okolo 0,3 cm, šírka bipolárnych dosiek podľa predloženého vynálezu, vytvorených z nerezovej ocele alebo titánu by bola stále malá. Šírka môže byť tiež zvýšená znížením prúdovej hustoty, čo by však bolo neprijateľné, lebo by to robilo palivový článok príliš neohrabaným. Použitie iných materiálov, ktoré majú vyššiu elektrickú vodivosť ako nerezová oceľ a titán, ako je uhlíková oceľ, nikel alebo meď, sa pokladá za vylúčené v dôsledku problémov s koróziou. Pozorovalo sa, že korózia, okrem toho, že spôsobí vo veľmi krátkom čase prederovanie dosky, ktorá má značne obmedzenú hrúbku, ďalej spôsobuje uvoľňovanie iónov kovu, schopných blokovať membránu, a tým negatívne ovplyvniť ich elektrickú vodivosť. V prípade hliníka a jeho zliatiny sa tento problém nevyskytuje alebo je zanedbateľný, ako sa preukázalo dlhodobou prevádzkou palivových článkov s bipolárnymi doskami vyrobenými z týchto materiálov.
Nižšie operačné teploty pozdĺž bočných častí bipolárnej dosky je pozitívny faktor. To totiž spôsobuje nižšie prúdové hustoty v oblasti, kde plyn obsahujúci kyslík môže byť zmiernený a ďalej pomáha v zachovaní mechanických vlastností plochého tesnenia z dlhodobého hľadiska.
V priebehu prevádzky sa hliník alebo jeho zliatiny pokryjú tenkou vrstvou oxidov s nízkou vodivosťou, ktorá zvyšuje kontaktný odpor medzi bipolárnou doskou a súborom elektród a membrány, a teda zníži elektrickú účinnosť palivového článku. Tento problém sa skúma a rieši v US patente 5,482,792, ktorý popisuje použitie prúdového kolektora, ktorý je vložený medzi bipolárnu dosku a elektródy, ktorý má povrchy opatrené nerovnosťami, zaisťujúcimi stály dobrý elektrický kontakt.
029/B
Príklady uskutočnenia vynálezu
Príklad 1 l
Bola vytvorená sústava palivových článkov, ktorá obsahovala 8 elementárnych článkov, zahrňujúcich bipolárnych dosiek, vyrobených z 99,9 % hliníka a navrhnutých, ako je znázornené na obr. 2, s aktívnou oblasťou (7 na obr. 2) s rozmermi 15 x 15 cm a hrúbkou 1 cm, plochých tesnení, aké sú znázornené na obr. 3, s vnútorným využiteľným priestorom (15 na obr. 3) s veľkosťou 15 x 15 cm a hrúbkou 0,2 cm. Otvory pre obeh plynov, obsahujúcich vodík a kyslík, distribučné kanály, využiteľný vnútorný priestor a okná pre tok chladiacej kvapaliny boli opatrené chrbtom, ktoré mali hrúbku 0,02 cm. Konštrukčný materiál bol termoplasticky elastomér (HytrelR predávaný spoločnosťou Du Pont, USA), ktorý je vhodný pre injekčné vstrekovanie, elektród ELAT™ dodávaných spoločnosťou E-TEK Inc., USA s katalyzátorom, pozostávajúcim z platiny na uhlíkovom nosiči v koncentrácii 1 mg/cm2, membrán NafionR 117, dodávaných firmou Du Pont, USA, prúdových kolektorov (23 v obr. 1), vytvorených z retikulovaného materiálu podľa príkladu 1 US pátentu 5,482,792 s hrúbkou 0,2 cm.
Uvedené komponenty boli stiahnuté medzi dve koncové dosky s hrúbkou 2 cm, vyrobené z hliníkovej zliatiny ANTICORODAL 100, pomocou tiahli tak, aby bol vyvinutý kontaktný tlak 15 kg/cm3.
Chladiace médium bola demineralizovaná voda so vstupnou teplotou 50 °C a výstupnou teplotou 60 °C.
029/B
Palivový článok bol napájaný čistým vodíkom a vzduchom s vodnou parou, ktorá bola pridaná, aby sa dosiahla relatívna vlhkosť 60 %. Vstupná teplota plynu bola 60 °C a tlak vzduchu bol 3, 4 a nakoniec 5 barov (absolútne). Tlak vodíka bol udržiavaný tak, aby bol o 0,2 baru vyšší ako tlak vzduchu.
- I
Obr. 6 ukazuje správanie napätia článku ako funkciu výstupného prúdu, zatiaľ čo obr. 7 ukazuje napätie každého elementárneho článku pri prúdovej hustote 400 A/m2. Obr. 7 jasne ukazuje, že elementárne články pracovali v zásade s rovnakým napätím, čo dokazuje reprodukovateľný charakter zariadenia podľa vynálezu. Iba dva koncové články (číslo 1 a 8) vykazovali trochu nižšiu hodnotu, čo bolo celkom zjavne spôsobené vyšším tepelným rozptylom, čo spôsobuje nižšiu prevádzkovú teplotu.
Články pracovali s prerušovaním po celkovo 680 hodín bez pozorovateľného poklesu výkonových charakteristík.
Príklad 2
Pre účely porovnania boli vyrobené palivové články, skladajúce sa z 8 jednotkových článkov, ktoré boli zostavené z rovnakých komponentov ako v príklade 1 s výnimkou bipolárnych dosiek, ktoré boli vyrobené tlakovým liatím zo zliatiny hliník - kremík typu UNI 4514.
Bipolárne dosky mali hrúbku 5 mm a zahrňovali kanál pre prietok demineralizovanej vody (24 na obr. 1).
Palivový článok podľa tohto príkladu sa pokladal za predstaviteľa článku podľa stavu techniky, tak ako bol popísaný v US patente 5,482,792.
Články pracovali za rovnakých podmienok ako články popísané v príklade 1 a vykazovali zhruba rovnaké vlastnosti. Predovšetkým napätie na všetkých elementárnych článkoch malo priemernú hodnotu o 5 mV vyššiu ako články z príkladu 1. To ukazuje, že nákladný a zložitý chladiaci systém podľa stavu techniky dovoľuje dosiahnuť iba zanedbateľné zlepšenie v porovnaní so systémom podľa vynálezu, čo jasne ukazuje výhodnosť skutočne lacnejších, ľahších a kompaktnejších palivových článkov podľa predloženého vynálezu.
029/B
Claims (9)
1. Palivový článok, zahrňujúci aspoň jeden elementárny článok, obmedzený dvoma bipolámymi doskami a zahrňujúci iónomeničovú membránu a dve elektródy v tesnom kontakte s uvedenou membránou, a dve tesnenia vytvárajúce distribučné kanály, uvedený palivový článok je ďalej vybavený pozdĺžnymi kanálmi na napájanie plynmi, obsahujúcimi vodík a kyslík a na uvoľňovanie vyčerpaných plynov a vytvorenej vody a kanálmi na prietok chladiaceho média, vyznačujúci sa tým, že bipolárne dosky sú vyrobené z rovinného plátu, obsahujúceho otvory na napájanie jednotlivých článkov plynmi, obsahujúcimi vodík a kyslík a na odvádzanie vyčerpaných plynov a vytvorenej vody a oknami pre prúd chladiacej tekutiny, pričom uvedený prúd je lokalizovaný v obvodovej oblasti bipolárnych dosiek.
2. Článok podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že bipolárne dosky sú kovové.
I '
3. Článok podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že obvodová oblasť bipolárnych dosiek pre prúd chladiacej kvapaliny je obmedzená na dve protiľahlé strany.
4. Článok podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že obvodová oblasť bipolárnych dosiek je opatrená zvlnením alebo rebrami kvôli zvýšeniu výmeny tepla.
5. Článok podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že bipolárne dosky majú tepelnú vodivosť vyššiu ako 100 W/m °C.
j
6 Článok podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že bipolárne dosky sú vyrobené z hliníka alebo z jeho zliatin.
7. Článok podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že každý elementárny článok ďalej zahrňuje dva porézne a vodivé kolektory prúdu, opatrené nerovnosťami.
31 029/B
8. Článok podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že chladiaca tekutina je zvolená zo súboru, zahrňujúceho demineralizovanú vodu, organické kvapaliny s nízkou viskozitou a vzduch.
' ’· ' ,
9. Spôsob výroby bipolárnych dosiek palivových článkov podľa predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že spočíva v razení bipolárnych dosiek z plátu alebo pásu prostredníctvom vhodného nástroja v jedinom výrobnom kroku.
31 029/B
Obr. 1 ρ\1 40½ λ -
Obr. 2
V\J (g>
©p © (W) írňl ľT
Ť1 fr^Ťl
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
IT97MI001871A IT1293814B1 (it) | 1997-08-04 | 1997-08-04 | Cella a combustibile a membrana a scambio ionico con raffreddamento periferico |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SK104798A3 true SK104798A3 (en) | 1999-03-12 |
Family
ID=11377714
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SK1047-98A SK104798A3 (en) | 1997-08-04 | 1998-08-03 | Ion exchange membrane fuel cell with circumferential cooling system |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0896379A1 (sk) |
JP (1) | JPH11102721A (sk) |
KR (1) | KR19990023358A (sk) |
CN (1) | CN1207591A (sk) |
AU (1) | AU7861598A (sk) |
BR (1) | BR9804003A (sk) |
CA (1) | CA2244336A1 (sk) |
CZ (1) | CZ240598A3 (sk) |
ID (1) | ID20677A (sk) |
IT (1) | IT1293814B1 (sk) |
MX (1) | MXPA98006239A (sk) |
NO (1) | NO983553L (sk) |
RU (1) | RU98115001A (sk) |
SK (1) | SK104798A3 (sk) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
IT1314256B1 (it) * | 1999-12-03 | 2002-12-06 | Nora Fuel Cells S P A De | Batteria di celle a combustibile a membrana polimerica. |
CA2472232A1 (en) * | 2002-01-03 | 2003-07-17 | Neah Power Systems, Inc. | Porous fuel cell electrode structures having conformal electrically conductive layers thereon |
ITMI20020869A1 (it) | 2002-04-23 | 2003-10-23 | Nuvera Fuel Cells Europ Srl | Generatore elettrochimico e membrana a ingombro ridotto |
KR100536201B1 (ko) * | 2004-01-26 | 2005-12-12 | 삼성에스디아이 주식회사 | 연료 전지 시스템의 스택 냉각장치 및 이를 채용한 연료전지 시스템 |
JP5019122B2 (ja) * | 2005-05-11 | 2012-09-05 | 日本電気株式会社 | 燃料電池及び燃料電池システム |
EP2381521B1 (en) * | 2009-01-16 | 2013-07-10 | Honda Motor Co., Ltd. | Fuel cell stack |
CN102810688B (zh) * | 2011-06-01 | 2014-07-02 | 上海神力科技有限公司 | 一种可低温启动高温运行的燃料电池堆 |
CN103779587B (zh) * | 2014-01-27 | 2016-04-06 | 中国东方电气集团有限公司 | 双极板、燃料电池和燃料电池系统 |
CN103762376B (zh) * | 2014-01-27 | 2016-08-24 | 中国东方电气集团有限公司 | 燃料电池系统 |
CN103746132B (zh) * | 2014-01-27 | 2017-08-01 | 中国东方电气集团有限公司 | 冷却板、燃料电池和燃料电池系统 |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0521076A (ja) * | 1991-07-08 | 1993-01-29 | Sanyo Electric Co Ltd | 燃料電池 |
DE69224116T2 (de) * | 1991-09-03 | 1998-08-20 | Sanyo Electric Co | Festoxidbrennstoffzellensystem |
US5262249A (en) * | 1991-12-26 | 1993-11-16 | International Fuel Cells Corporation | Internally cooled proton exchange membrane fuel cell device |
IT1270878B (it) * | 1993-04-30 | 1997-05-13 | Permelec Spa Nora | Migliorata cella elettrochimica utilizzante membrane a scambio ionico e piatti bipolari metallici |
US5863671A (en) * | 1994-10-12 | 1999-01-26 | H Power Corporation | Plastic platelet fuel cells employing integrated fluid management |
JP3460346B2 (ja) * | 1994-12-26 | 2003-10-27 | 富士電機株式会社 | 固体高分子電解質型燃料電池 |
JPH0950819A (ja) * | 1995-08-09 | 1997-02-18 | Fuji Electric Co Ltd | 固体高分子電解質型燃料電池 |
JPH1021949A (ja) * | 1996-06-28 | 1998-01-23 | Matsushita Electric Works Ltd | 燃料電池スタック |
US5804326A (en) * | 1996-12-20 | 1998-09-08 | Ballard Power Systems Inc. | Integrated reactant and coolant fluid flow field layer for an electrochemical fuel cell |
-
1997
- 1997-08-04 IT IT97MI001871A patent/IT1293814B1/it active IP Right Grant
-
1998
- 1998-07-30 CA CA002244336A patent/CA2244336A1/en not_active Abandoned
- 1998-07-30 CZ CZ982405A patent/CZ240598A3/cs unknown
- 1998-07-31 AU AU78615/98A patent/AU7861598A/en not_active Abandoned
- 1998-08-03 NO NO983553A patent/NO983553L/no not_active Application Discontinuation
- 1998-08-03 SK SK1047-98A patent/SK104798A3/sk unknown
- 1998-08-03 RU RU98115001/09A patent/RU98115001A/ru not_active Application Discontinuation
- 1998-08-03 MX MXPA98006239A patent/MXPA98006239A/es unknown
- 1998-08-04 KR KR1019980031732A patent/KR19990023358A/ko not_active Application Discontinuation
- 1998-08-04 CN CN98116756A patent/CN1207591A/zh active Pending
- 1998-08-04 EP EP98114662A patent/EP0896379A1/en not_active Withdrawn
- 1998-08-04 JP JP10220181A patent/JPH11102721A/ja active Pending
- 1998-08-04 ID IDP981089A patent/ID20677A/id unknown
- 1998-08-04 BR BR9804003-0A patent/BR9804003A/pt not_active Application Discontinuation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0896379A1 (en) | 1999-02-10 |
ID20677A (id) | 1999-02-11 |
NO983553L (no) | 1999-02-05 |
NO983553D0 (no) | 1998-08-03 |
CN1207591A (zh) | 1999-02-10 |
ITMI971871A1 (it) | 1999-02-04 |
AU7861598A (en) | 1999-02-11 |
CZ240598A3 (cs) | 1999-02-17 |
KR19990023358A (ko) | 1999-03-25 |
BR9804003A (pt) | 1999-12-21 |
MXPA98006239A (es) | 2004-10-28 |
IT1293814B1 (it) | 1999-03-10 |
JPH11102721A (ja) | 1999-04-13 |
CA2244336A1 (en) | 1999-02-04 |
RU98115001A (ru) | 2000-06-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
AU698444B2 (en) | High temperature electrochemical converter for hydrocarbon fuels | |
EP1109241B1 (en) | Flow channels in current collector plates for fuel cells | |
US6403247B1 (en) | Fuel cell power plant having an integrated manifold system | |
Appleby | Recent developments and applications of the polymer fuel cell | |
CA2432115C (en) | Low-temperature fuel cell | |
EP1469542A1 (en) | Polymer electrolyte fuel cell | |
US8323415B2 (en) | Fast recycling process for ruthenium, gold and titanium coatings from hydrophilic PEM fuel cell bipolar plates | |
CA2081779C (en) | Apparatus for converting chemical energy of fuel into electrical energy with a plurality of high-temperature fuel cells | |
US20070238006A1 (en) | Water management properties of pem fuel cell bipolar plates using carbon nano tube coatings | |
EP1135821A1 (en) | Sheet metal bipolar plate design for polymer electrolyte membrane fuel cells | |
EP2675007A1 (en) | A gas flow dividing element | |
SK104798A3 (en) | Ion exchange membrane fuel cell with circumferential cooling system | |
JP2002270196A (ja) | 高分子電解質型燃料電池およびその運転方法 | |
JP5108377B2 (ja) | 複合燃料電池スタック用の非浸透性の低接触抵抗シム | |
CN212848508U (zh) | 一种质子交换膜燃料电池堆 | |
CA2427138A1 (en) | Fuel cell system | |
US7097929B2 (en) | Molten carbonate fuel cell | |
US20020164521A1 (en) | Novel applications of exfoliated transition metal dichalcogenides to electrochemical fuel cells | |
JP2002231262A (ja) | 高分子電解質型燃料電池 | |
JP2002198059A (ja) | 高分子電解質型燃料電池およびその運転方法 | |
US20230223561A1 (en) | Fuel cell stack and method for manufacture | |
CA2213130A1 (en) | Solid electrolyte high temperature fuel cell module and method for its operation | |
Zawodzinski et al. | Metal screen and foil hardware for polymer electrolyte fuel cells | |
Pt | external fluid intrusion | |
JP2002231266A (ja) | 高分子電解質型燃料電池およびその運転方法 |