SE528955C2 - Belagd slipartikel samt förfarande för framställning därav - Google Patents

Description

' 20 25 30 35 528 955 .28 V - ß _j1'5'lgglomereradeslipkorn ifiöjliggör normaltanvšindning av mindrepållftílšgel- _ - storlekar (kornstorlekar) för erhållande av samma slipefiektivitet somien större slipkornsstorlek. AggIomereradesIipkorn har också rapporterats ffórb__ättra_ slíPGf- ' w ' V x fektiviteten; - .

IUS-p atent nrA+2 -194 472 (Jackson) anges belagda 'Slipverktyg hfamställda' - f: i ' ' med agglomerat av ett flertal relativt fina slipkorn och vilket som. 'hQlSlf de, 'i , ' ' bindemedel som normalt används i belagda eller bundna slipverktyg. Organiska w _ V bindemedel används för att fästa agglomeratenpå bärareni de belagda slipmedlen. _' - _ ' ' g Agglomeraten ger de belagda slipmedlen en öppen yta med relativt fint korn. De ~ f belagda slipme dlen som framställs med agglomeraten istället fór enskilda Slip-köra " z _ kännetecknas avatt de är relativtsnabbskärande, långlivade att '~ ge arbetsstycket en fin ytfinish; ' ' ' _ ' _' _ _ -, ' ' .A i: i i _ ' ' j I 'US-patent »nr A-2 216 '728 (Benner) anges agglomeratf av' :slipkornl- 'V ' ' "_ bindemedel fiamställda -med valfrityp avbindemedel.'Agglomerateinšf är ' ' 'V att ge 'en mycket"'tät -skivstruktur för kvarhållande av diamant'- eller vid' " »i " i' slipoperationer; Om agglomeraten' fiamställsflmed en porös struktulï-'Sfkßf dštffii " syfte att göra det möjligt for bindemedelsmaterial mellan agglomeratenfatt flöda -' - " f " in i agglomeratens porer och göra strukturen helt tät vid bränning. zlgglomeraten I» Ä' _ 'möjliggör användning av okornat slipkomsmaterial som annarsfórloras till'- verkningen. agglomererade slipkorn och organiska bindemedelsmaterial i form avpyramider . "'- eller andra avsmalnande former. De formade slipmikrosegmenten är ~fästa en “ ' _ ', fiberbärare och används för framställning av belagda slipmedel och _ » ~ av ytanav tunna 'slipskivorjUppfinningen kännetecknas av att fden gèifilängre »_ ß ' skäl-livslängd, reglerad flexibilitet hos verktyget, hög hâllfasthet ochïgold hastigf- hetsreglerifrg, 'ïfiädrande» refiekt och högeffekfiv skäl-verkan jämfaitzmedfyerktyg Ü framställda utan agglomererade slipkornsmikrosegment. i ' Å' 'f '“' . '¿ ' ' __ ' t' ' "I' USipatent nr A-8 982 359 (Elbel) utlärsbildning av agglomeifatiavharts- i " H _ bindemedel och slipkorn med en hårdhet som ärstörre än den hos dethartsbinde- _' . medel som används fór bindning av agglomeraten i ett Slipverktyg; Snabbare sliphastigheter och längre verktygslivslängd uppnås i gummibundnaï skivor som " innehåller agglomeraten.

I US-patent nr A-4 355 489 (Heyer) anges en slipartikel (skiva, disk',' band, “ _ 'L _ _ » ark, block och liknande) framställd av en matris av vågformade filament “samman- ' v ' ' I US-patent nr A-3 048 482 (Hurst) anges formade slipmikrosegment av' - ' ' 10 15 25 30 35 528 955 3 V i bundna vid manuella kontaktpunkter och slipagglomerat med enähälrllmsvolßflm 'I f. i l på omkring "70-97%; Agglomeraten kan' framställas med fiirglasade bindemedelsë ' _ material eller llal-tsbiaaemeaelsmaterlal oellmeçl valfiéiltlsllpkornl É_ r f' _ * _ .i I US-patent nr A-4 364 746 (Bitzer) anges- Slipverktyg som inbegriper olikalf '_ slipagglomerat med olika hållfasthet. Agglomeraten framställshav' slipkorn och i »i hartsbindemedel och kan innehålla andra material, t.ex. hugglna fibrer, för ytterli- - I gare hållfasthet eller hårdhet. ' - "' ~ I US-patent nr A-4 393 021 (Eisenberg m.fl.) anges en metod iör-ifiamställ-:l vi _ ning av slipagglomerat fiånslipkorn och ett hartsbindemedel med användning av f i j en siktduk och pressning av en pasta av kornet och bindemedlet genom .duken för framställning av maskliknande extruderingar. Extruderingarna h_ärdas1 genom n upphettning och krossas sedan fór bildning av »agglomerat I. I , _ 7 'i _" .i _ .i I i I » .I US-Patent A-4 799 939 (Bloecheï) utlärs-ßroderbaraf avi ' - slipkorn, ihåliga kroppar och organisktbindemedel ochanvändningavrïlessaagglof ~ I __ meratibelagdaslipmedelochbundna slipmedel. Högre materialavskiljninfglängre _ 'i livslängd och användbarhet under våtslipningsbetingelser hävdas .fórïslip artiklar- i r i I na medagglomeraten.Agglomeratens största måttärfóredraget 150Ä3l0Oi0mikron. -_, I _' .För .framställning av agglomeraten blandas de ihåliga kropparnaljslipkornet; _* i _ bindemedlet och vatten som en uppslamning och uppslamningen görsrfastl.. genom _ i: ' 20 i upphettning eller bestrålning för avlägsnande av vattnet, och den faster blandning- ' en krossas i en käftkross eller valskross och siktas.

I US-patent nrA-5 129 189 (W etscher) anges Slipverktyg med en hartslhindej i 'i medelsmatris som innehåller konglomerat av slipkorn och hartsoch fyllmaterial, ~ = i n- i' i t.ex. kryolit. l US-patent nr A-5 651 729 (Benguerel) utlärs en slipskiva med enkärna och* » t. I '_ en Vslipkant framställd av ett hartsbindemedel och krossade. 'agglomerat av _V -diamant- eller .CBN-slipkorn med ett metallbindemedel eller-keramisktlbindemef Vi del. De angivna fördelarna med skivor framställda med .agglomeraten inbegriper i stollíiëspånavloppsutrymme, hög nötningshållfasthet, självskärpande egenskaper, _ 'I _ hög mekanisk hållfasthet :hos skivan och förmåga att direkt binda -slipkalnten till _ _ _ skivans kärna, l en utfóringsform krossas de diamant- eller CBNl-hu-Ildïllaiålilpkan- I . i i i terna till en storlek på 0,2 till 3 mm fór bildninglav agglomeraten. i I US-patent nr A-4 311 489 (Kressner) anges agglomerat av fina (3200 _ _ mikron) slípkorn och kryolit, eventuellt med ett silikatbindemedel, och deras an- . _ d I" vändning for framställning av belagda Slipverktyg. 10 15' 201 25 N30» .fästa 'med en metallbeläggriing; _ _ _ _ _ _ ' *Inte fÖr någon av dessa produktutvecklingar enligt känd- tékflik' föreslås' ï . ' framställning av belagda slipmedel med användning av porösa .agglomererade _ " 528 955 4 _ g ' I US-patentnr A-4 541842 (Rostoker) angesobelagda slipmedelfoelivslipski- vor framställda med agglomerat av slipkorn ochett skum framställt 'av1én bland-_ "' ' ning av fórglasade' bindeme delsmaterial medi andra* råmaterial; texieller A karbonater; som ärlämpliga fór skumningnnder bränning av agglofifleraten. "Pel- leterna" avflagglomerat 'innehåller en störrerprocentandel bindemedel än'_korn*' _ baserat på volymemDe pelletar som används för framställning av' -slipskivor sin- 'i '~ *f ' tree vid 9oo°o (nu en densitet på 1,134 g/ema) eeh det fergleeede bindemealet sem ' _. .i används för framställning av skivan bränns vid 880°C. Skivor fiamställda med 16 _ ' - volym-% pellet hade motsvarande prestanda vid slipning som jämfórelseskivor _ framställda med 46 volym-% slipkorn. Pelletarna innehåller öppna 'çelleri 'den 'I '.'- * ' förglasade bindemedelsmatrisen, med de relativt mindre slipkornen i" klllSter rnnt -' " " ' de öppna cellernas omkrets. En roterande-ugn nämns för 'gröna- _ ' 'g skumagglomeraten. ' V __ _ ._ _ _ _ " _ ' A- «_I ö'975 98_8'utlärs konventionella :slipagglomerat .somi1ibegriperíj slip- _ r ' ~ ' o i partiklardispergeradei en bindemedelsmatris' men i form av formade kfimfiçi-epone. . I '- radei en exakt' ordning-på' en bärare och bundna denna. i ' 'ß ~_ " ' ' » 1 I USP -6 3 108 beskrivs en styv bärare* till vilken ett flertal' 'slipkompositer g _1 som inbegriper ett flertal slippartiklar dispergeradei en porös keramisk matris är - "' V slipkorn, i den betydelse som uttrycket används häri, och ett bindemedel. Inte ' heller föreslås framställning av en produkt med slippartiklar som hållssammang i V med en relativt liten mängd bindemedel så att partikelbindningsfasen' är diskonti- ; nuerlig. Metoderna och verktygen enligt uppfinningen tillhandahåller struktu- ' _' " " rer och fördelar genom användning avsådana agglomererade slipkorlfl ändå? _- » " "' »_ är sofistikerade genom att de 'möjliggör kontrollerad design och av p' ' ' ~ ett brettjintervall av slipartikelstrukturer gynnsamma egenskaperfi-form av' i' " sammanbundenporositet. Sådan sammanbunden porositet ökar 'slipvérktygets prestanda 'vidprecisionsslipning med stor kontaktyta och generellt 'vid 'sliptillämp- ' .. _ _ I . ' ~ ningar* med moderat tilllågt sliptryck. ' ' ' ' ' Sammanfattnin av u finnin en v Föreliggande uppfinning tillhandahåller en belagd slip artikel sominbe griper ' ett bärarmaterial och, fäst till detta med ett bindningsmaterial, slipkornsagglome- ' f i ' ' 10 15» 20 25 30i 35 _ kornen är -fástavid bärarmaterialet. 528 955 5 ~ rat som »kännetecknas av att kornen som används vid framställning avgdeififbëilfigdfi i _ i f ii vi .Slipimedlet inbegriper ett flertal slippartiklar som är sammanfästiga ienitredimené _ g sionellistirukitur i vilken varje partikel'är_ samgmankopplad med 1 f i' i gande partikel medietit partikelbíndemedel, som ingår agglomeragteit fsiïomlen disi-r g _ kontinuerlig fas i agglomeratkornetoch föreligger väsentligen helt och' hiållet i form ' -i _ i ,» av pelarformade strukturer av bindemedel som kopplar intilliggandeipartikliar, siå i i att iagiglomeratet har en löspackningsvolym som är minst 2% lägre änden för ' slippartiklar som föreligger enskilt.

I denna ansökan används "korn" endast för agglomerat med'- eitt--flertal sli-_g .g pande "partiklar". Kornen kommer alltså att ha de ovan angivna porisitetisegienska--i i ' ' perna medan partiklarna kommer att ha väsentligen noll porositet. Vidareiideiitifif i i gg eras bindningsmaterialet som håller samman partiklarna som ett "partikelbinde- .ifi i. “ i i medel"g som kan vara detsamma (eller ofta ett annat) än det bindernedelfgligiied vilket ' _ fPartigkelbindemedlet i agglomeratkorneni föreligger väsentligen 'gihelt lloch- f i hållet ifiorm avpelarformade' bindemedelsstrukturer, och detta minst i-'i' i- i g i 70% av bindemedlet,fóredraget 80%; används för att forma pelarformadeiibiindeme- i i _ ii' ' y delsstrukturer solnkopplar samman intilliggande partiklgari-.En pelarfórliliadibinde- . » i' medelsstruktur formas under aigglomeratbildningsbetíngelser då* partikelbinde- medlet föreligger i flytande tillståndoch tenderar attfórst belägga partg-'giklarnaoch att sedan flöda till kontaktpunkter eller närmaste kontaktenmiellan intilliggande i :i j i i ' partiklar och att kombineras med det bindemedel som är associeratiïitill sådana intilliggande partiklar. »Då temperaturen sänks och bindemedlet stelnar bildar ' _ bindemedlet en fast kontakt mellan partiklarna som kallas fór 'fpelarformadlàinde-i* _ medelsstruktur". Självfallet är varje pelarformad bindemedelsstruktuliå även fäst g g g vid ytan av de partiklar den sammanbindenig men detta bindemedel betraktas som' _» ; __fig en del av den pelarfoirmade bindemedelsstrukturen i denna beskrivning, 'Detta ' :i i Ü- » ' utesluter inte, möjligheten att en viss, relativt liten mängd, ingår»soniiengi'b'eläg-_ii_i i g Sflílêå Påjåtminstone en del av den pártikelyitaisoniinte associeraçltill en pelar. formad biindeme delsstruktur; Avsikten äridook- att utesluta den sitnationdåip artik; “ » , 'g g i larnaär inbäddade i en matris av bindemedel, såsom sker i konventionella-agge; » i - -g - gerade slipkorni. Såsom framgår av Figurerna 5-7 i ritningsavsnittet kan de einskil- i i i da slippartiklarna som utgör agglomeratkornet identifieras enskilt ochxär gi själva j f i- _ verket allt som kan ses i typiska agglomeratkorn enligt uppfinningen. Detëär därför i möjligt att beskriva partiklarna som 'fagglomereradefi vilket innebär att de är 10 -w 20 25 528 955 6 sammanlänkade snarare än att de hålls i en matris som fyller . .Ü volymen mellan partiklarna. Då större antal partiklar agglomereras-:fkommerj i självfalletvissa 'enskilda partiklar i agglomeraten att inte vara _i ' p-'fif men det' skulle: vara möjligt att ta ett tvärsnitt skulle samma Vmönsteraven- _ b skilt_ synliga-partiklar framträda. _ . Då antalet agglomererade 'partiklar blir störrekommer självfallet att i _ v ' finnas en avsevärd porositetsvolym som skapas av dennaagglomepre_ring,¿Denna- - » j f' kan vara upp till 70% av agglomeratets skenbara totala volym. Då 'antalet- agglo- mererade partiklar är litet, kanske färre än tio, blir begreppet "piorositetp" mindre i användbart fór att beskriva agglomeraten. Exempel på agglomerat som den typ * > ' av strukturer som är aktuella åskådliggörs i Figurerna 5-7.' Av detta skäl används uttrycket "löspackningsvolym" (LPV). LPV-lvärdet* i erhålls genom att den fasta volymen (dvs. den totala faktiska volymenav' fast j- material i slipkornet eller -partikelni inbegripet bindemedelskomponenten) divide{ 1 f ' ras med agglomeratkorneits skenbara volym. Högsta, möjliga värdeflerliålls^ïfiåni i' I .V Vpartiklarnasjälva utan att någon agglomererínghar skett. Ju större". aiítalpaïrtik- . ~- lar som-aggllomererasl, desto större avvikelse från det maximala Medan: i f .- ' skillnaden kan vara så som'2% kan den därmed öka till 40% eller i ' ett_ antal-partiklar agglomereras samman på det sätt' somutlärs ' 'i Beräkningen av LPV exemplifieras med användning av följande' data som' 'återger ett verkligt agglomeratframställt med partiklar med kornstorlek^l60 från i i en ymp ad sol-gel-aluminiumoxid som slippartiklar och ett konventionellt fórglasati bindemedel lämpligt för användning med sådana partiklar, med användning av ett ' ' _ I. ” förfarande väsentligen såsom det som beskrivs i Exempel 2 nedan. I Produkterna identifieras. med de agglomeratkornstorlekar som visas rubri- _ _ _ ken för varje kolumn. I alla fallen ordes mätningarna baserat på enfast volym . w av agglomererade slipkorn som här betecknas "skenbar volym". i 10 15 V* 20 25 A30 528 955 7 Partiklar med _40 +45 .so +95 -25 +30_'-.; _l _"%2__0. +25¿ _' _ kornstorlek 60 _ v A ' , Ai _ Vikt _ g _ 25,1 p 23,1 * “ 1á,7s 16,3* Ü' _' _16, I i nensizeufór fast i* . 5,9 i i" aflasl 3,759 ~ 3,755) »i _5359 materiaD* _ _ ' f . t, , v51yms1ípk°ral+ i 6,436 6,145» " Ü 5,249 ^ 4,868 1 46,256» bindemedel ' i __ ' SkenBarvMym 12,797 ' ' 12,797 i 12,797 12_;797j _ .:_,,1l52,797 LPV ' 0,506 0,460 0,410 .Aofsso I' i 70,383_ * Densiteten uppskattad enligt blandningsregeln.

Såsom framgår av ovan blir LPV lägre ju större det agglomererade lšornet" V, i " “ är, jämfört med oagglomererade partiklar. De minsta kornenuppvisade en _4,6%l i, _ _ minskning av LPV medan de största (-20+25) visade en minskning på nästan34% ' ' jämfört med LPV för partiklarna med kornstorlek 60.

. Agglomeratkornen har generellt en_ diameter (definierad somiistdrlekentpå» I.

V. öppningelnirensikt (av en serie standardsiktar) .med det grövstainätegtlypå-'ivilket i i i kornen hålls kvar) som är minst två gånger diametern av de enskilda slippartiklai-I. “ r na som ingar De aïgglomererade slipkornensform är inte fóch-de kan, V' ' _ därfóriha slumpmässiga, något kantiga formereller, mer föredraget, någdtiaivlånga - i former. Det kan också ha en påtvingad form som ofta är fór-delaktig ~fór visnsiatill- I 'I ' lämpningar.

Slippartiklarna i agglomeraten enligt uppfinningen kan inbegripa ett eller " i i flera av de slipmedel som är kända fór användning i Slipverktyg, teinaluminiiingi f, .I i' moxider, inbegripet sammansmält aluminiumoxid, sintrad aluminiilmoxid oohl sintrad sol-gel-aluminiumoxid, sintrad bauxít och liknande, I ikiselkarbid, aluminiumoxid-zirkonoxid, granat, flinta, diamant, inbegripet natnrligoch synte- i, “ I tisk diamant, kubisk bornitrid (CBN) och kombinationer därav. Allafstorlekaroch i f0rmer på slippartiklarkan användas. Exempelvis kan kornet 'avlånga - ' I i sintrade partiklar av sol-gel-aluminiumoxid medett högtsidfórhållande av den typ ' I I lsompiangies -iUVS-patentlö 129 919 eller de filamentformade som -be- V H- l- ' skrivsit-'JSP 5009 676. A g g , , g , ' _ _ ' .Slippartiklarnakan inbegripa blandningar av slipmedelav Olika kvaliteter i eftersom prestandan hos en partikel med hög kvalitet oftast endast minskar margi- nellt- vid utspädning med mindre mängder av partiklar. av lägre kvalitet; Det är i 10 15. 20 25 30 35 528 955 8 också möjligt att blanda slippartiklarna med mindremängder icke-slipande mata. 'V i _l _ _ rial såsom sliphjälpmedel, porbildare och fyllmaterial avikonventionelltyp.

Partikelstorlekar lämpliga fór användning häri varierar från ' . . i normal Storlek (tex) eo en 7.ooo mikrometer) un» mikrosupkoga (tex: 2 till eo 1 p p a g ¿_ "mikrometefl och blandningar av dessa storlekar. För varje given' slipópeifåtiQll 1- _ I det generellt föredraget att använda ett agglomeratkorn med en kornstorlek som I är mindre än för ett konventionellt slípkorn' (ícke-agglomererat) som normalt väljs I: " 5 ' _ fór-denna slipoperation; Då agglomeratkorn används ersätter till exempevliagglomeå . rerade korn med kornstorleken 80 konventionella slípkorn med' kornstorleken 54," ' i kornstorleken lOO ersätter konventionella slípkorn medkornstorlekénßfl och 120 ersätter slípkorn med kornstorleken 80 och så vidare. V V Slippartiklarnai agglomeraten är sammanbundna med ett metalliskt, orga- niskt eller fórglasat bindemedelsmaterial och dessa betecknas allmäntl~"partikel- I _ 'i ' bindemede1smaterial".

Partikelbindemedelsmaterial som är användbara vid framställningvavagglo- -i i' _ '_ meraten inbegriper fórglasade material (liäri definierade så att de inbegriper både i J, T konventionella' glasmaterial och glaskeramiska material), iöredraget'av_ den f ' som används som bindemedelssystem fór keramiskt bundna Dessa kan V " ' i I _» vara lett fórebrä-nt glas malt till ett pulver (en fritta) eller en blandning av olika * V' i råmaterial såsom lera; fáltspat, kalk, borax och soda, eller en -ikombination av fríttade material och råmaterial. Sådana material sammansmälter ochlfbildar en i flytande glasfas vid temperaturer från omkring 5(i)0 till 14(l0°C oeh väter slipparti- I I iklarnas yta och lflödar till de närmaste kontaktpunkterna mellan intilliggande i H _ _ partiklar och skapar pelarformade bindemedelsstrukturer vid avlsvanlriing, vilket fp j _ i är i håller slippartiklarna i en kompositstruktur. Partikelbinde-medlet används ipulve- _ f g i “ V riserad form och kan sättas till en flytande vehikel fór att säkra en enhetligfhomo- ' ' ' _ V i gen blandning av beläggning med slippartiklar vid framställning av de agglomere- V __ f 'f »_ _ rade kornen. “ ~ i i I i Temporära organiska bindemedel sätts föredraget till pulveriserade oorga-E ' I _ f i - niska beläggningskomponenter, oavsett om dessa är frittade elleILråa, som _ formnings- eller processningshjälpmedel. Dessa bindemedel kan inbegripadextrí- i ef. 1 _ i i ' nenstärkelse, .djurproteinlim och andra typer av lim; en flytandekoniporíent; t.ex. __ '_ _ i _ H ~ vatten eller etylenglykol, viskositets- eller pHÅmodifierare; och blandningshj älpme- del. Användning av sådana temporära bindemedel förbättrar agglomeratens enhet- lighetoch den strukturella kvaliteten på de för-brända eller gröna agglomeraten. 10 15 - - bär detta en väsentlig fördel jämfört med konventionella aggregatkorn- Sem fiam§ :__ “ '¿iíí i _20 25 30 as” 528 955 9 Eftersom de organiska bindemedlen bränns bort vid bränning av 'agglomeratkornenis - - i i utgör dessa inte en del av det färdiga kornet. r _ En Oorganisk adhesionspromotor, t.ex. fosforsyra, kan sättas för att efter behov förbättra partikelbindemedlets adhesion till _? 'i “ Tillsats av fosiforsyra till aluminiumoxidkorn förbättrar avsevärt blariidniiingsikvali- i'“iÉ teten då partikelbindemedletiinbegriper ett ifriittat glasÅ Den oorgianiskaiadhesions- . , ' promotorn kan i användas med eller utaniieti; organiskt partikelbiindernedelevid i firamfställniingiavagglomeratkornen. _ _ V _ _ _ __ _ _ i _ Det föredragna partikelbindemedlet är ettiioorganiskt material såsom etta i: _ förglasat bindemedelsmaterial. Detta hareni klar fördel jämfört med organiska ii ' i i partikelbindemeiiclel eftersom det gör att det går att deponera agglomeratkornenpå _ _ ett substrat vid formning av ett belagt slipmedel med användning iav eneUP-metod. ß _- i UP-depositionsmetodenär också mycket lämplig för användning »då 'partiklarna '_f binds samman med ett metalliskt bindemedel. Eftersom denna process 'är något mer effektiv och reglerbar en idepositionsmetod. som bygger på gravitation inne- > _ »il ”Ii » Vi ställs med en' matris av organiskt hartsbindelnedel.

Partiikeilbindemedlet kan också vara ett organiskt bindemedelfiisåiisomett __ _ _ i värmehärdande harts; t.ex. fenolhiiarts, epoxiharts, uirea/formaldehyidhaiitseller ett ii i strålningshärdbart harts såsom ett _ akrylat; uretan/akrylat; i: epöxi-akïylatg - polyester-'akiyliatiochliknande. Generelltär värmehärdande hartseirfiiíiišiífllifßdragna/ som 'ofgamska-binaemeaei.

; Partikelbindemedlet ingår med omkring til1i25 volym-W föredraget i, ' ii i 3 till 15 volym-% och mest föredraget 3 till 10 volyim-%, baserat på den kombinera-_ i 'i 'i de volymen av partiklar och bindemedel. i ' i i Det förutses också att partikelbindemedelskomponenten kan elimineras helt om slippartiklarna kan sintras samman på ett reglerat sätt så att de pelarformade bindemedelsstrukturerna formas av sig själva genom materialtransport mellan _; partiklar som är i kontakt med varandra. Då slippartiklarna utgörs av alumif » _i“i i i niumoxid skulle dessa alternativt kunna blandas med en sol av relativt 'sm-åfimiängï V __; _ i __ deri av en. alfa-aluminiumprekursor 'såsom böhmit. Yiiclbränning isknlileij_denna i_ i i i ~ omvandlas till Aalfa-fasen och ha samma funktion som de pelariform-'laèi 'binidemef _ i_ i delsstrukturernagenom sammankopplíng av intilliggande partiklar, _ Uppfinningen inbegriper belagda slipmedel som inbegriperelgglomererat i i _ slipkorn vari kornen fi-amställs med en process 'som inbegriper stegenatt: , ' i -10 15 20- 25 30 528 955 10 a) mata slippartiklar och ett partikelbindemedel, valt från dengrnpp som; består huvudsakligen av iörglasade bindemedelsmaterial, fórglasadeimaterial, ' keramiska material, oorganiska bindemedel, Organiska bindemedel Vfittefll 158- _:- i. ningsmedel och kombinationer därav i en roterande rostningsugn med/kontrollerad inmatningshastighet; i b) rrotera ugnen med reglerad.. hastighet; i . .i ' ~ i i c) i upphettaf blandningen med en upphettningshastighet som bestäms-av iunmatf i ninglshastigheten-och ugnshastigheten till temperaturer från omlSIiHâ 1745 till 130060, d). -l i tumla partiklarna) och partikelbindemedlet i ugnen tills bindexnedle-t fåstëf ï¿ '_- _ _ vid partiklarna och ett flertal av partiklarna fásts sammanoch skapare Åsintrade ' “ ' i agglomeratkorn; och e) återvinna de sintrade agglomeraten från ugnen, varvid de sintrade agglomeratkornen har en initial tredimensionell form; en lös-_." ' ' ' ' packningsvolym som är minst 2% lägre än motsvarande löspackningsvolvm för de : i i ingående partiklarna och inbegriper ett flertalslippartiklar, f i * .

Uppfinningen inbegriper också belagda slipmedelsom inbegripervsintredlâ _ - ' - slipagglomeratkorn fifamställdamed en metod som inbegriper stegen iattf i - a) macasnppmakiagtmsammans med ett-pertikelbinaemgçieliniefi rowiahde rostningsugn med kontrollerad inmatningshastighet; b) _ ii, rotera* ugnen medlreglerad hastighet; 'I c) - n upphettarblandninglenmed en upphettningshastighet som bestämsfå-.vjiínllllflt- _ . ningshfastligheten- och ugnshastigheten till temperaturer från 145 till __ »if ' ißogoâc, i f _" - - e' »_ i, '_ _ d) tumla slippartiklarna och partikelbindemedel i ugnen tills 'bindemedletv i faster vid kornet och ett flertal korn faster sig samman och skaparsintrade slipag- i i glomeratkorn; och e) återvinna de sintrade agglomeratkornen 'fiån ugnen, varvid de sintrade agglomeratkornen har eninitial tredimensionell form, inbegri- T vi v per ett flertal partiklar och har en löspackningsvolym som är minst 2% 'lägre elin, i motsvarande löspuackningsvolym för de ingående partiklarna. _ Beskrivnin av ritnin arna _ _ . , i _ _ Figur 1 aren roterande rostningsanordning som kan användas íöriatt fram.- ställa agglomerat enligt uppfinningen. 10 .1 15 20 25 30 528 955 11 Figur 2 är ett diagram som visar mängden metallspån vid utvärdering av _ fyra slipdiskar genomförda enligt Exempel 1.

Figur 3 är ett diagram som visar mängden metallspån-vidutvärdering av _ _{ :f i fyra slipdiskar enligt Exempel 2.

Figur 4Vär ett diagram som visar mängden» metallspån vid av _' , fyra .slipaigkaiwenligt Exempel a. - ' ' ' i" i v i “ Figur 5-7 "är fórstoringar av fotografier avagglomerat som för att “ g f - framställa belagda slipmedel enligt uppfinningen. ° i I detta avsnitt beskrivs egenskaperna hos' fiamställningen av de slipan-p _- ' in i "de agglomeratkornen och de belagda slipmedel som fiamställs medÄÉådana korn _ och äskådliggörs med hjälp av flera exempel som visar de på ett överraskande sätt* » i ._ i ' i förbättrade egenskaper som erhålls genom användning av slip ande agglomeratkorn Å 1 .I som komponenter i belagda slipmedel.

Framställning avi slipagglomerat Agglomeratkornen kan formas med ett antal olikametoder tillolikafistorlef' _? _ 'I ï_ _; 1 i _ kalroch» former, Dessametoder linan-användas fóre eller efter avfdeiiö ' initiala fasens blandning av korn och partikelbindemedel (den-"rgifönal fasen). .i , ha Steget att* upphetta blandningen så att partikelbindemedlet smälterioch och ' _ Ü « därmedfástertillkornetochfixerar dettaiagglomereradform betecknasbrännirig, i", i kalcinering eller sintring. Valfri inomteknikområdet känd metodfór .agglomereÄ o ring av partikelblandningar kan användas för attcframställa de slipande_ agglome- _ _ . ratkornen. ,, I Isen första utfóringsform av förfarandet som används häri fór att¿l'ramstä_l1a~ V » i ° i. agglomeratkorn agglomereras den initiala blandningen av partiklar ochjpartikeli- _ i ' ' i bindemedel före bränning av blandningen så att en relativt svag mekanisk struk- tur skapas som kallas "grönt agglomerat" eller "fór-bränt agglomeratlï* _ - För genomförande aven första utfóringsform agglomereras slippartiklarna i, och ett oorganiskt partikelbindemedel i grönt tillstånd med godtycklig av ettantal» i ' _! i olika tekniker, tex. i en granulator, och matas sedan till en roterande rostningsai-ï _: i in* Ã- . i nordning för sintring. De gröna agglomeraten kan också placeras på ienjlirickal eller i, ett ställ ochlugnsbrännas utan tumling i en kontinuerlig process »eller .en satsvis ' v. process. “ 10 15 20. 25 30 35' ' till en, formningsanordning och blandningen formas till exakta,- 528 955 12. l ett annat förfarande fiirs slippartiklarna till en virvelbädd och vättS-Sšdflll. _, _ med en vätska innehållande partikelbindemedlet for att fasta detta påïpartiklarnas __ i' I yta, siktas fór agglomeratstorlek 'och bränns sedan i en] __ e1lerl¿ “ rostningsanordning.

Granuleringen utförs ofta genom att partiklarna sätts till ett blandalfkar och i j- Ü * att en .flytande komponent (t.ex. vatten eller organiskt bindemedel och vatten), i 'i t t p - h mäts upp som 'innehåller partikelbindemedlet och tillförs kornen .under blandning » ' J så attdessa sammanagglomereras. Alternativt sprayas en flytandefdispersion av* ^partikelbindemedlet, eventuellt med ett organiskt bindemedel, påv partiklarna och' t' därefter blandas» de belagda partiklarna såatt de bildar .agglomerat- Ü 't i 5 ' * ,. lEn lågtrycksextruderingsanordningkan användas töratt extrudera'enpasta_ i i av partiklar oo1rparriko1biodomoao1 :in storlekar ooh formor som 'roar-tr torkas ror p' f' , r i formning av agglomeratkornen. En pasta kan göras avpartikelbindemedlet och “ i' 'i partiklarna, eventuellt med ett temporärt organiskt bindemedel, och-Vvezlxtruderas “i i i till avlånga partiklar med den anordning och metod som angesfi=USipepatentt v* 4 393 021.

I en torrgranuleringsprocess torkas-ett ark eller block av 'islippartiklarr i t inbäddadeien dispersion eller pasta av partikelbindemedel ochbryts sedansönder 'I ' ' med en pulvervals så hattprekursorer till agglomeratkornen bildasf _ . l lf j ' i I _ I en .anna-n metod för framställning av gröna aigglomeratkornf: 'ellerp I prekursoragglomeratkorn sätts blandningen av partikelbindemedelochupartiklar . f storlekar, exempelvissásom anges i US-patent 6217 413. _ I, en annan utfóringsform av processen som användbarxhäri' »för j o framställning av agglomeratkorn matas en blandning av *slippartiklarnleig y partikelbindemedlet och ett temporärt organiskt bindemedelssysteni- till en ugn, utan fór-agglomerering, och upphettas. Blandningen upphettas till en temperatur' _ som räcker fór att partikelbindemedlet skall smälta, flöda och fästa på partiklarna, i É, ' f i varefter blandningen kyls så att en komposit erhålls. Kompositenikrossas och i ~ siktas för framställning av de sintrade agglomeratkornen.

Det är vidare möjligt att sintra agglomeraten medan partiklarna och 'i I i de bindemedlet finns i en formad hålighet så att agglomeraten som framställs har' en i' - I .Specifik form,t.ex. en pyramid med fyrkantigbas, Formerna behöver-inte 'vara i _ exakta, och eftersonr mängden hpartikelbindemedel relativt litenl'komme_r '_ f0rmernas sidorofta att vara relativt grova. Sådana agglomererade korn kan dock I former »och _ ~ i “io 15 20 (25 30 528 955 '13 vara mycket användbara för framställning av belagda slipmedeloch ha-ifórmåga i _~ .i i i- att ge en mycket enhetlig yta i en mycket aggressiv slipoperation.

Föredragen framställning av slipagglomerat I ett föredraget förfarande för framställning av agglomerat matas en enkel - -ï - » blandning av partiklarna och ett oorganiskt partikelbindemedel (eventuellt ïnied i ii i ett temporärt Organiskt bindemedel) till en roterande rostningsanordning av den V _ typ som visas i Figur 1. Blandningen tumlas-vid en förinställd»hastighet”(rpm), i _ i med" en fórinställd lutning och med applicering' av värme. Agglomereradiciaikorn'ig~ f- formasdå partikelbindemedlet upphettas, smälter, flödar och fåsteriviiclpiartiklarf i i i i i i na. Bränningsi- agglomereringsstegen utförs samtidigt medkontrollerad .hastig- ¿_ het, i-nmatningsvolymer ochvärmeapplicering. Inmatningshastighetien isfålls nor-__ i. "iii i malt in så att ett flöde erhålls som upptar ungefär 8-12 ivolym¥%i_a'v 'derrroterande » i i i i rostningsanordningens rör. Den maximalatemperaturexponeringen anordningen i .väljs så att partikelbindemedlets viskositet hålls i ett flytande itillsitåndfimed en i _ viskositet på minst omkring 1.000 poise.. Detta eliminerar alltför stort flöde av1 V i partikelbindemedlet till rörets yta och resulterande förlust fiånVytan-Üav. sliíippartis . ¿ klar.

En roterande rostningsanordning av den typ som visas i Figur 1 kanianvänf V' i_ Lif Å i i das fór att utföra agglomereringsfórfarandet för agglomerering ochjibräinning av. _ agglomeraten i ett enda processteg. Såsom visas i Figur 1' används ett -inmiatnings-i . magasini(10) .med inmatningsmaterial (11) i form av en blandningi av Pårtikeilbiin-i ' - _ i _ vdemedel ochjslippartiklari som förs till medel_(12) fór uppmätningav blandningen ~ i . till ett»ihåligtupphettningsrör (13).- Röret. (13) placerat med enililtandelvinkel p. f (14) på ungefär 0,5-5,0 grader så att inmatninigsmaterialet (1 1) kan » i f ' tas genom. det ihåliga röret (13). Samtidigt roteriasdet ihåliga röret. pilensi' i riktning (a) med reglerad hastighet så att - inmatningsmaterialeij (11) och den ii i i upphettade blandningen (18) tumlas då de passerar längs det ihåliga, rörets längd.

En del av det ihåligai röret (13) upphettas. I en utfóringsform ikanden upp- i :_ hettade delen inbegripa tre upphettningsaoner (15, 16, 17) med ett längidmått (dl) i . ii på 152 mm längs det ihåliga rörets (13) längd (d_2) på 305 mm. Upphettningszoner- . j i_ »i “ na gör det möjligt för operatören att styra processningstemperaturen och-att varie- 'i ii i i ra den efter behov för sintring av agglomeratkornen. I andra .modelleriav anord- ningen kan det ihåliga* röret innehålla endast en eller två upphettningszóner, eller i i ' ii ii så kan det innehålla mer än tre upphettningszoner. Även om dettaiinte* visasi ' i i' 10 - is 20 _25 30 528 955 14 _ Figur 1 har anordningen en upphettningsanordning och mekanisk, elektronisikoch i V temperaturkontroll och sensoranordningar som äri funktion under uppvärmningsf processen. Såsom framgår av tvärsnittsvyn av det ihåliga röret (13) omvandlas * V . inmatningsmaterialet (11) till en upphettad blandning (18) i röret kommer ut ur röret och samlas upp som agglomeratgranuler (19). Det ihåliga rörets 'vägg har ._ _ 'i en innerdiameter (d3) som kan vara från 14i till 76mm och en diameteil' »(434) jiSÖflï i kan vara från 15 till 91 mm beroende på modellen och typen av. material som *_ _i i_ används för framställning av det ihåliga röret (t.ex. eldfast metallegieringi, rostfritt- " i i 1 _ i står eldas: tegel, kiselkarbid, mumt).v11ket-mareria1som väljs fisrfføånsfiäliping -V j¿ ï _" i _ gvi röret beror/till stioridel pådstemperaturersom uppnås. Temperatureir på-uppi - i "till l0V00°iC kan vanligen iklarasav ett riör 'i rostfritt stål, men över idennaitemperæV ' f - i - mr iaiet eft-af faiáearagietmed eu; kiseikglbidrör; _i , V . i i V _ iV - _'Rörets.1utningsv_inkel kan vara från 0,5 5,0 grader och_ röretsirotation kan -varaiO,5 till 10 rpm. Inmatningshastigheten fóri en småskalig roteranderost- i ii i ningsanordning kan vara från omkring 5 till 10 kg/timme, ochi iindustriiell-produk-V tionsskala kan inmatningshastigheten vara från omkring 227' till VQIiOkgV/itimme. J* i Den roterande rostningsugnen kan upphettas till en sintringstemperaturfpiå-i800. - i till 1400°C och inmatningsmaterialet kan upphettas med en hastighetigiv upp till 'i i __ 200°Clminut då inmatningsmaterialet' går in i den upphettade zonenßAïvkylning" - i* * ii V sker i rörets sista del, då inmatningsmaterialet flyttas från en upphettad zon' till v _. ' i en oupphettad- zon. Produkten kyls, t.ex. med ett vattenkylningssysitemi i *i i i V Stemperatur och samlas upp. - . ~ _ _ _ _ ._ _- V . _ _ V Lämpliga roterande rositningsanordningar kan erhållas från Interna- V i tionaLBuffalo,VNewiYork--eller fråniAlstom PowenlncqApplied TestiS_YS___tems,i-Inc.,t iV c i ' och' andra utrustningstillverkarei. Anordningen-kani vara utrustad medenheter fór v iV i i _ elektronisk, processkontrolloch detektiomiettkvlisvstem, iolikatyper avmatningsai- nordningiar och andra ytterligare enheter.

Framställning av belagda slipmedel _ _ » . _ Det belagda slipmedlet enligt uppfinningen kan vara i form' av iett; iislipbandi, i V -ark, enskilda slipdiskareller ett kompositslipmedel med valfri struktur eller form." . -_ i - _ Det substrat till vilket de slipande agglomeratkornen fästs kan vara film, papper, i , _ textil, fiber (både fiberduk och en voluminös fiberstruktur) eller till med skumV- i ii i material. Uttrycket "belagt slipmedel" omfattar såsom det används ihäri därmed i _i både konventionella slipprodukteri såsom band och diskar med ett plant subStratiV - ' io 15 20 25' 30 35 528 955 DV_I15V _- i. ~ v, framställt av konventionella :material och dessutom produkter i vilka-slipagglome- i f i j - _. l- raten enligt uppfinningen är fästa vid en vohiminös fiberstruktur av 'som ' i _ ofta kallas "kompositslipmedel" och sådana i vilka slipagglomeraten dispergera-f _ ' “ de och fästa i ytskikten i en skumstruktur med öppna celler.

Det belagda slipmedlet enligt uppfinníngen kan formas med vilkenísom-helstr . - av de konventionella metoder som är kända inom teknikområdet; Dessa inbegriper _ _ v* i .i applicering över ett fórlimskikt deponerat på ett substrat följt av deposition dv ett i: ; f I' efterlimskikt samt deposition av slipande agglomeratkorn dispergerade iett lämp- __ _ ligt ihärdbart bindemedel på ett substrat. Det härdbara bindemedlet kan härdasï f då det appliceras' ellervså kan ytan .behandlaslmed kända metoderfiir skapa en _ __ “Struktur på denna' , * q , - _. ._ V , rats en volnminös fiberstruktur eller 'i minst ytskikten av ettlpolvmersknm _ . ' p! erhållas medfanvändningav “inomïteknikområddet kända förfarandenQ-ï dj. i ,, . i H V' Ett belagt slipmedel kan formas genom deposition av de slipandeïaglglome? f :j a* ratkornen på ett substrat som har belagts med ett fórlimskikt-på konventionellt _ V sätt. I detta fall kan depositionen göras genom självtrycksmatning ellerdmed 'en = .

UP-process. Då ett keramiskt partikelbindemedel 'används fór att formadagglome- g _. " f raten blir det möjligt att använda UP-depositionsteknik, som generellt fóredra- f Ä - i gen fór belagda slipmedel. Denna teknik är mindre väl anpassad fördeposition av! , ' f i agglomerat framställda med ett organiskt harts som partikelbindemedélieftersmll i 'i sådana korn inte placeras väl under inflytande .avett elektrostatiskt i . _ : i Det slipande agglomeratkornet kan deponeras enbart elleri med V g g .andra konventionella slipkorn. Appliceringsnivån kan ge en tät beläggning (IÖO% '_ i :V: if »i 'beläggning avfytan .av det substrat på. vilket- kornen appliceras) 'ellerrenfviippnare i i ' v ' i -- ytafdär kornen åtskilda till vissvgrad; beroende pågraden av "öppenhetïd Det g _ _ är i vissa fall önskvärt att applicera de slipande agglomeratkornen Över ett-tidigare i i V. v deponerat skikt av ett annat slipmedel, kanske ett av lägre kvalitet, att ge p' i I: I bättre stöd fór de slipande agglomeratkornen.

Då det belagda slipmedlet formas på konventionellt sätt medanvändningl I I av förlimskikt och efterlimskikt fóratt förankra agglomeratkornen-lärfl det :ofta V föredraget att appliceringen av efterlimskiktet inte väsentligt minskar .deslipande ' I _l agglomeratkornens porositet. Efterlimskiktet är typiskt en relativt flytande härd-i* c ' I bar hartsformulering, och-om denna appliceras fonder visst tryck, tillexempel e. ' ' 'i 8911M11 Vfllsapplioeringsteknik, kan den härdbara formuleringen tvingasin. iporers- - ut - g ï ALikasäkan-belagda slip medel i vilka de slipande:agglomeratkornen-:deponæ 1 i .io 528 955 16» *I ' .naji kornetgvarigenom en viktig egenskap hos slipagglomeraten minskar; »Det är i' _ _ därför föredraget att efterlimskiktet appliceras med- en icke-kontaktteknik såsom- i i isprayapplicering. Dessutom eller alternativt är det ofta önskvärt attflmodifiera egenskaperna hos hartset i efterlimskiktet så att viskositeten .ökarg 'eventuellt _~ 'i genom tillsats av fyllmedel såsom kiseldioxid, för att minska hartsetïsfteiiidens att i lf _ A _: tränga in i kornstrukturen. Föredraget justeras viskositeten till ettvärdepfä minst i I 1000 centipoise och mer föredraget till minst 1500 centipoise eller högre. Då binde- '_ _ v medlet används som en matris för att hålla agglomeratkornet och samtidigt fästa - det vid bäraren är motsvarande viskositetsjustering föredragen. _ g ._ 'Vidfframställning av ett belagt slipmedel med användning av ' _. i - i i kommer kornen inte att nedsänkas i förlimskiktet, vilket under allaigófiständighe- , .¿ . ïfj - e tel- ddrmdlt- ärjdelvisphdrdat _0011 ddrfdr inte sariskilt flytddde då de: tar-end: slipdg. ; - - f nu _ glomeratenflßformalt appliceras dock eiterlimskiktet över agglomeratkornet och 15 20 25 so 35 _ _ har därför väsentligt större möjligheter att tränga in i agglomleratetslstruktur. En 1 "stor förlust av öppenhet filån en aggloemeratstruktur med .mlåpnga . f v vi g i .kan vara oönskad, men en begränsad penetrering av agglomeratstrukturen:behö- Ü ' ver inte nödvändigtvis vara en nackdel, eftersom effekten är att öka vtan av del , -i Älg; I ~ korn som är kontakt med efterlimskikteit, varigenom efterlimskiktets grepp om - kornet stärks.

Det belagda slipmedlet kan också formas genom applicering av 'en uppslam-l i I; _ i ~ ning som innehåller slipande agglomeratkorn, dispergerade i en härdbarbindeme- _. _} ¶_ V delsformulering, på ett lämpligt bärarmaterial. Även i detta fall kan bindemedlet = _ behandlas för att »minska penetreringeng av bindemedelsharts in i; dewslipandie* _» 1 ' _ I aggloineratkornens struktur. Appliceringen av uppslamningen tvåeller _ H ' ._ :_ .I ' i . flera operationer, eventuellt med användning-'av olika formuleringar vidïsuccessiva . i' j i i depoäítioner; Detta ger en viss flexibilitetnärdet gäller att variera -tfypenfav slip- Å 'i u verkan dådet belagda dlipmedietfdöts. d , i - p" _' fBelagda slipband enligt uppfinningen kan-behöva fiädras förelansländning, i i såsom vanligtvis görs med band framställda med ett bindemedelsharts somgihärdar . till ett oflexibelt skikt. Det är dessutom ofta önskvärt att skärpa _slipytan-före I' i användning för att säkra enhetliga och höga skärhastigheter från början; i I' _ Voluminösa fiberstrukturer enligt uppfinningen kan fiamställasegiiempelvis “ ' genom behandling av en voluminös fibermatta med ett bindningsmaterial, ofta» med användning av en spraymetod, följt av deposition av slipande agglomeratkorn , på denna före härdning av bindemedelshartset; Produkterna enligtupiïfinningen f ' ~ I 10* 15 20 25 30 528 955 17, i i denna form är särskilt användbara för poleringoch firdigbearbetningï avlmetallvf i f f “ tor.. V Exempel Uppfinningen åskådliggörs med exemplen nedan somär avseddaïiattigvisa de , ' i " _ överraskande fördelaktiga egenskaperna hos produkter enligt uppfinningen; Framställning av keramiskt bandna slglgande ggglomeratkorn i De agglomeratkorn som utvärderas i exemplen nedan framställdes -med ,ett Af . _ » förfarande motsvarande "Föredragen framställning av slipagglomeratï' ovànw ' : _. ~_i och med användning av den utrustning som visas i FigurL De första sex exemplen visar framställning ~ av slipagglomelratelvl 'Som- an- ' ' .vänds enligt Aulppfinningen. Agglomeratkorne-n som framställs på sätt inkor- ' i pore-rades ibelagda sliprnedel fór utvärdering av deras prestanda genom: j ämförelse I _ b I med' konventionella högkvalitativa kommersiellt tillgängliga slipkornt Rèsültaten ' i i _ i i .i v dokumenterasi Exemplen 7-9 som tillhandahållsfór att -åskådliggöra-upplfinñingen _- -f v. i ~ i ' i I och inte är avsedda att begränsa denna.

Exempel 1 En serie agglomererade slipkornsprover framställdes i en roteranderrost-d I i níngsanordning (eluppvärmd modell nr HOU-5D34-RT-28, 1.20(_)°C maxtemperaf: I _-_f} ' tur, 30 KW ineffekt, utrustad med ett eldfast metallrör med längden i1l83rcm och i ' en innerdiameter på 14 cm, 'framställd av Harper International, .Buffalo, Vi ._ _ York). Det eldfasta metallröret ersattes med ett kiselkarbidrör medsammaïmått» , .i t; ~ och anordningen modifierades så att den drevs vid en maxtemperatur lpål1.55()l°C. f i V Agglomereringsprocessen genomfördes under atniosfársbetingelser,vid ettbörvär- .- l' * de hetzonstemperaturkontrollenpå' 1._1l80°C, med enrörrotationshastighet på ' i 9 rpm för anordningenoch med en rörlutningsvinkel på 2,5 till-B* en: e 1 inmátníngshastighet på 6- IOkg/tímme. Den anordning som användsiïvarvälsentli; _ _ h gen identisk med den som visas i Figur 1. Utbytet av användbara-.fiiflytande gral ^ i 'i i I nuler (definierat som maskvidd 412 till kärl) var60 till 90% avinmatniingsmateria- i _ f: lets totala vikt före rostning.

Agglomeratproverna framställdes av en enkel blandning av slippartiklar och vattenblandníngar som beskrivs i Tabell 1-1. Det keramiska bindemedelspartikel- A - ' bindemedlet som användes för framställning av proverna listas i Tabell 2. Prover- 528 955 115 na .framställan-Ås ffrånltreutryperrav slippartiklar: aluminium 38Å,' »lsafirlviïarlslrnält aluniiiniuum 32A 'och siñtrat sol-gel-alfa-alfimiñiumoxidkern Nortph: :erhållet ' _- ¿ 'l lfrålïlïSaint-Gobain Cerarnics & Plastics, Inc., 'Worcestelg MA, :de kórn; _ - ~- storlekar som anges i Tabell 1; V Efter aggloinerering i den róterande rostningsanordningen -siktades de i i vagglømererade slípkornsproverna och testades med avseende på löspaeknjngsdensi- ' V 'i * tet (LPD), storleksfórdelning' och agglomerathållfasthetv. Dessa ressaltvatevisavs i Tabell 1. 10 15 20 25 30 35 40 46 520 955 19 f_I_fabe1l~1-1 E enska er fór a l m _rer d korn _ _ _ ^Provnr' ~ ._»Bl'anrVl-É Bindnings- Volym-% _ LPDa Gegçmsnitt- GefmÉ' ' ” 'kom ningens maheria- bindn.- » 3/0131 lißßwflfkfi* ~ 911111118 _ (TÜÅÉV km * vätska vikt' m; vikt-se mawrm -121 fórqelnms ßwflßlffl-'j deflsm - 4 å . ' partikel- (kg) ' (baserat på ' kärl Inlkrml ñrdemfng ' J án. '0 -_ 0 ' 'binde_ ' . korn) måßkvldfl . . _ _ _ medel - _ ' 1 m M8 LM 334. .49/450 A 41,0 .. 00:01 ; - kornsmr- 30,00 lek 60, 38A (13,6') vatten 0,60 (Ûß) A-binde- 0,64 medel (0,3) _ _ _ __ . 2 0,0 0,04 1,21 sm .4s/+s0 ' 01,0 4 002011 j i ' kornstor- 30,00 0 lek 90, 38A (13,6) vatten 0,90 _ (o)® 'E-binde- 1,99 .medelv (0,9) _ _ . _ . 0 s' _10,0 13,92- 0,08 . 782 -20/*25 ~ 22-3] ZIMÅ, kofngtorå 1 30,00 - ' ' _ - “ 14k 120, 38A '(1311) * . _ _ 'vatten 1,_20 i f ._ 'Cflginde- v 8,411 _ Hfllledßl' (1,5)( _ ' , _ _4 ' 0,0 8,94 1,10 * 259 -50/+s0' 31,13 0.43*0¿1 ~ kornàtor- 30,00 _ ' lek 120, 32A (1516) vatten 0,90 _ (0,4) A-bínde- 1,91 medel (0,9) 5 10,0 14,04 “ 1,33 eos -2s/+30 37,0 ~- » 531302 kornsfor- 30,00 I lek 60, 32A (1326) vatten 1,20 (0-5) Efbillde- 3,31 medel (Lä) _ _ - » _ - - s - 2,0 3,13 1,03 423 -4o/+45, _ j, 128,4 0.740,1 ._ 'korhstorf _ 30,00 - ~ 0 " ~' _ x lek 90,~3.2A (1311) vatten 0,60. . . (03) ' C-binde- ' ' 0,68 medef f (0,.'1') _ » _ '1~ . 10,0 14,05 1,20 ass -4s/+s0- jaa? 05401 kornstor- 30,00 ' ' ' ~ lék 90, SG (I3,6') vatten 1,20 » (0,5) C-binde- 3,18 medel ~ - (1,4) 10 15 2.0 25 v30 35 528 955 20 _ 8_ 2,0 ' 3,15 1,38 - 120 ,-12o/+14o~ -..39._1_¿_._ __ - , kornstor-_ 30,00 _ » i » - ' ' »i lek 120, .SG (13,6')__ » vatten _ __ ~, 0,60 _ ^...«>..-f> - . - E-mnae- , 0,661, ' Vmedel I (0,3) _ _ ~ _ _ _ s . i 6,0 ~ as? 1,03 eva -1s/+2o' __27,6 . - korustor- ' 30,00 i ' ~ q lek 60, SG (13,6') vatten 0,90 . (0,4) C-binde- 2,05 medel (0,9) a. Volym-% bindemedel är en procentandel av det fasta materiale-ti kornet (åvsq f 'j .- »_ _. bindningsmaterialet och partiklarna) efter bränning och inbegriper inte volym-% i porositet.

Volym-% bindemedel i de brända agglomeratkornen beräknadèšnollafiêd äIï-"I ' ' vändning av den genomsnittliga glödfórlusten (LOI) från råmaterialen_fti11 íbiride- _' »_ medlet. _ _ _ _ _ _ _ .. .

V: ~Deosintrade agglomeratkornen storleksbestämdes med testsiktarïfjllv ameri- ' kansk standardtyp» monterade på en vibrerandea siktningsanerdníng EGO-Tap;- modell RX-29; WQS. Tyler' Inc. Mentor, dOH). Siktarnas maskviddervvar-fiåfi 13 till 140; alltefter. lämpligheten fór de olika proverna. Iiöspackningsdensitèhten» fór de i I' I i sintrade agglomeratkornen (LPD) mättes enligt amerikanska standardfórfarandet fór bulkdensitet fór slipkorn (American National Standard procedure for Bulk _ _ Density of Abrasive Grains).

Den initiala relativa medeldensiteten, uttryckt som ett procentvärde, beräk- _ _ _ f nades genom att LPD (p) dividerades med enteoretisk densitet fór agglomeratkon _ _ nen (po) med antagande av noll porositet. Denteoretiska densitetenlieräknades ~ enligt denvolumetriska regeln för blandningar utifrån viktprocentandel- och _speci'-A _, _ * fik vikt fór partikelbindemedlet och fiir slippartiklarna i agglomeraten; . -Ü ~ ' _ c Agglomeratkornens hållfasthet mättes med ett kompakteringstesti . f. _ ut teringstestet' gjordes fmed en smord stålform med diametern Zßålcm. på' en.

Instrmß-universaltesmingsmaskin (msaeulwrs 1125, sou-kg) médrettå gram, ¿ i _ _ . prov “av agglomeratkorn. Agglomeratkornprovethälldesi formen och jäjmnades till _ i genom knackning på utsidan- av formen. En överstämpel »infördes och ettfvinkelhu- i 'vud sänktes tills en kraft ("initialläge") noterades på registreringsanordningen.

Tryok med en konstant hastighetsökning (2 mm/min) applicerades på provet upp* till maximalt 180 MPa tryck. Agglomeratkornprovets volym (kompakterad LPD fór i - provet), observerad som en förskjutning av vinkelhuvudet (påkänningíhfili) ie gistre-:A 1 4 n' rades somiden relativadensiteten som en 'funktion av logaritmen: av 'pålägda __ r - trycketßg Restmaterialet siktades sedan för bestämning av procentandelenïkrflss-v V' " fraktion. Olika tryckimättes för upprättande av ett diagram för mellan 4 ' '_ I p» logaritmen för det pålagda.trycket och' procentandeleii krossfiaktionl :Resultaten 'I f _ i ' ' återges i Tabell 1 som logaritmen fór trycket den punktdå krosnsfi-aktionent i' l ' .motsvarar 50 viktprocent av agglomeratkornprovet. Krossfiaktionenärförhållan- ' i ' 10 _w 20 25 30 528 955 21 det mellan de krossade partiklars vikt som passerar genom den mindre sikten och. f ~ provets initiala vikt.

De färdiga sintrade agglomeraten hade tredimensionella former varieraf' . i' ' 'i de mellan triangulär, sfárisk, kubisk, rektangulär och andra geometriska formeinf Agglomeraten bestod av ett flertal enskilda slipkorn (t.ex. 2 till 20 korn) samman- fï .: ' bundna med ett glasbindningsmaterial vid kontaktpunkterna mellan -ïkorneni Agglomeratkornstorleken ökade med ökad mängd bindningsmanterialiaggloš: i '_ W r meratkornet iliritervallet 3 till 20 vikt-% av partikelbindemedlet. y V; " i - i ' Adekvat kompakteringshållfasthet noterades fór alla-provernajfläßi: visar att.glaspartikelbindemedlet hade mognat och »flödat och skapat xèffektiv' . ' i bindning mellan slippartiklarna i agglomeratkornetl; A-gglomeratkorn-fi-ainställda - _ f p. i _ - ' medïlO víkt-%partikelbindemedelhade väsentligt högre kompakteringshållfastlietl p' ' i i än de som 'framställdes med 2 eller 6 vikt-% partikelbindemedel." V* :I i Lägre LPD-värden var en indikator på högre agglomereringsgrad. LPD för p agglomeratkornen minskade med ökande vikt-% partikelbindemedel 'och med _ minskande slippartikelstorlek. Relativt stora skillnader mellan 2 och»':6,_vikt-%* a _ partikelbindemedel jämfört med relativt små skillnader mellan 6 -vikt-% 'i partikelbindemedel tyder på att en vikt-% partikelbindemedel someär lägre än 2 vikt-% kan vara otillräcklig fór bildning av agglomeratkorn. Vid högre viktprooent- _v " i » I värden, över omkring 6 vikt-%, är det möjligt att tillsats av ytterligare partikelbirv, déyme del inte är gynnsam när det gäller att skapa väsentligt större ellerl-iåifllfastare , .i ' I' t: 'in i agglomeratkorn. - _ Såsom framgår avresultaten för agglomeratkornstorlek hadeipvrovernamed i g partikelbindemedel C med den lägsta smältglasviskositetenvidIaggloinelfêïíngfp, i stemperaturen lägst LPD av de tre partikelhindemedlen. Slipmedelstvßfpen hade 7 ingenväsentlig inverkan på LPD." 10 15 26' 25 30 35 528 955 22 _ Tabell 2 Partikelbindgmedel iagglomeratgn _ _ _ __ 'Komponenm w Pmikel- Partner Pamkel- _ Payfikel- - Pnfire11-_f,_~ïg_~=fPflrükel-l _ iden brända ; bind.-medelA __ bind- bind.- bind.- blndg- - blflfi-f ' kompositionenb _ ' _vikt-% medelB medelC. medell) > .medel-E - _ ' .medelF ' ~ ~ f _ (A-rpafikel- viks-m vikwø vin-es. fwks-%___ . __ wkff* __ bina-meant, Q 1 ~ o ~ mqmsmumoxia fl~1_s(11)._ »_ _10' ._ _ _14ï 2 _ 1o_ f 18_f} ::_»___ï161 __ _- Glasbflasm _ 'e9(v2_)_ _ se _ är' _ e » vs _» 64"- . __j=_os_ : (Sio,-+B",03) - _ ' - ' _ ^ f _ __Jo»da1k_a11_'-_ ~ a-sfl-s) _ ' _ metaller_ - t _ (C110. MzO) Alkalimetauer 9-10 (10) 20 13 15 11 j __ '_ _ »10- (NflzílKaQï-izo) _ _ = _ specifikvik: 2,40 2,38 '_ 2,42 2,45 ._ 2,40 f' 52,40 -_ “ ' __ g/cma _ _ _ __ Beräknad viskositet 25.590 ¿ _ so 345 850 55.300- 7.800, (poisewia 11so°c __ - s : » a. Partikelbindemedelsvarianten A-1 som anges inom parentes användes för prof' __ _ vema i Exempel 2. j nor-enheter (t._ex».1Fe2o3 och 1302) ingår ne<1>0m1afingo,1-2%. _ t "e" r * Exernpell_2___ » _ j.) _ Ytterligare proverav agglomeratkorn fiamstållldes med av olika ' -_ j ._ ' ' »andra futfóringsformer av förfaranden och med andrainmatningsmaterial.. f _ _ _ _ Ett antal agglomeratkorn (prov nr 10-_13) formades vid olika sint-ringstempeè ' raturer från 1100 1250°C med användning av en roterande rostnlngsanordning. _ f - (modell nr HOU-6D60-RTA-28, med ett 305 cm långt mullitrör med eninnerdiame- - _ _ _ ter på 0,95 cm och en upphettad längd påe152 cm med tre temperaturliontrollzoner. _ Anordningen tillverkades av Harper International, Buffalo, _Nev_v= York). _ En __ _ Brabender-inmatníngsenhet med justerbar volymetrisk inmatningsnastighet Ü ___» _ 1 användes fór att dosera blandningen -av slippartiklar och partikelbindeïrnedel _ _ upp hettningsröret iden roterande rostningsanordnjngen. Agglomerferingsforfaranl; _ __ _ g det utfördes underatmosíärsbetingelser, med en rörrotatlonshastl-glletanor-d. __ _ ' fningeri på_ 4 rpm, en rörlutníngsvinkel på 2,5_-_grader ocl1 en inmatninšshastlgheta _ pålßfkgltlmmefDen- anordning som användes varväsentligen-identisk' med den __ _- som .visas _i Figur _1._ av temperatnr och andra variabler som _ använde-s 'for - framställning av agglomeraten anges i Tabell_2-“1. 10 15' lzo; 25 30 528 955 23_ Alla proverna innehöll en blandning på vikt-% basisav 89, 86% slippartiklar _ _l " -l (kornstorlek 60, SSA-aluminiumoxid erhållen från Saint-Gobain .Ceramicl_s~ Plas- 1_ tics, Ina), 1o,1e% temporär binaemeaelsblandning (6,3 vikt-w, _AR3_0jï-'gfl_yrtandel_ i] ' pmteinbindemedel; 1,01%; carbowax° 3350 PEG och 2,86% pmiklelbiafly-emedel A). _ 'l i Denna. b1an<1n1j11l1ggavo4-,l77 volymfla-partikelbinaemeaeioch 9s,2àl§q1ym;%_ï§1ippar- ° l. g tiklar il det slintralde alglglomeratkornet; Den beräknade teoretiska densliteten förr agglomeratkornen (med antagande av noll porositet) var 3,852 g/cmflä l Innan blandningen placeradesiinmatningsenheten formadeslgrönfašagšlg- , meratkorn genom tgsimulerad extrudering. Förlberedning av de extrulderadelalgglo-l l ll ll l l l meratkornen upphettades det flytande temporära proteinbindemedletl såratt Clarbo- . l j , ' wax® 3350 PEG löstes. Därefter tillsattes partikelbindemedlet under _ l- _ omrörning av blandningen. Slippartiklar sattes till en högintensivblllandarel (112_' l cm diameter) och den framställda blandningen av partikelbindemedellsattes IångsV-l l l l l l amt till partiklarnai blandaren. Kombinationen blandades i 3 minuter. Denblan- . ~ ll" ll dade kombinationen våtsiktades genom en låldsikt med lmaskviddl2 (IIS-stan- dardsiktstorlek) till brickor i ett skikt medlett djup av högst 2,5 -llSåf-íl-lfltf-Våtâlll Ir f _l - grönagwbrända) -extruderade agglomeratkorn formadesl; .Skiktet avlextruderade -- _f l agglomelratkoifln ugnstörkades vid 90°C i 24 timmar; Efter torkning algglo-l _ l_ _ l i »_ l_ merflatkornen på nytt med användning av en lâdsikt med maskviddl2 16"- (U S? f l' l. l sltanldardsiktstorlek) l _ ' »Under rotationsrostlningl noterades latt agglomeratkornen fifamsltällda'i_.grönt l _ l l _ tillstånd fórefóll brytas sönder vid upphettning och därefter återformfas lde ' l ' l tumlades ut ur utmatnlingsänden av den upphettade delen 'av den roterande rost- i i _l, Ü ningsanolrdníngens rör. Den större storleken på de agglomeratkorn som. framställl- - l l des i grönt tillstånd jämfört med agglomeratkornen efter bränning var .omledelbartl l' 7 synlig för blotta ögat i proverna.

Efter bränning noterades att .agglomeratkornstorlekarna var enhetliga fór kommersiella ändamål, med en storleksfördelning över »ett intervall V ' l på omkring 500-1200 mikron. Storleksfórdelningsmätningarna anges lilTabell 2-2 _ l' 'nedan , - ., ' ' 10 15 20 25 30 528 955 24 Tabell 2-1 Pmv smtfmgs- 2. Mean- LPD :ryck vid % Maden _ -l _LPD_ nr tempf utbyte' storlek V 'g/cms 50% utbyte agglflllL-f. fg/mn - °C" Å A12 mask- um _ -12 mask-v kross- »_16/+3_5' vsfèrlek- f '415/*35 _ 1 vidd _ vidd' fraktion mask- _ ' ¿ma_sk-. _ 1 _1412 vida 5 " 'fvidd (10) ' - 11001 _-*“^ _, __ _, ._ ' _ ~~Å5asf ,- (11): “ 1150 97,10 050 _ 1,20 13211 Å 76,20- d 63222 > 0,95. "(12) 1 1200* 00,20. .750 1,20 f 05122 _ 87,00 ' 682422 --.1,04~ (13) ,- 1250 U 06,00 675 1,25_ - 0:1 255,20 “ 641 “ 1,04 a. Temperatur för den roterande rostningsanordningens börvärde (fórïalla'3lzoner¥ na). V _ b. - anger att ingen mätning ordes.

Tabell 2-2: Storleksfórdelning av brända agglomererade korn I I Sikt nr Sikt nr ISO 5 ASTM-E 565 pm Vikt-% på sikt _ _ Prov nr . 10 _11 , 12 I _» '1s; 7-35 _ ä ' -500 41,05 _-17_,40 ^ 11,57 Ü f V':_;-í14,3'1_ _ _ _ ~ Üs5_çf»- _5002 22,69 17,86 i 14,56 i u so _ 000 1 10,30 *2434 ' 21,27 20,01 l 25 ' ' 725 d 12,57 21,532, ' 24,89 022022006 t 21202- ' d 850 11,43 13,25 10,17 , f ä» 12,45 Is 1000 _ 1,80 4,53 10,00 _ 55,07' . '10 1180 0,16' 0,95 1,44" _ 10,54, Exempel 3 Agglomeratkorn (provnr 14-23) framställdes enligt beskrlvníngeni Exempel _ 2, förutom att temperaturen hölls konstant vid 1000°C och en modell nrKOU- Å' V 8D48-RTA-20 roterande rostníngsanordníng med ett 274 cm långt rör a1."_Sámman-_ smält kiseldioxid med innerdiameter 20 cm och en upphettad rörlänfgdfjíåïl22» om , med tre temperaturkontrollzoner användes. Anordningen var tillverkad-väv* Harperj -International,-Bufl'alo, N ewdYork. Olika metoder användes fór framställning av den _ ' » 7 ' fÖr-lëfäldlda b1andningenavslippartik1ar och partíkelbindningsmaterial;Aaglomeref _ ringsprocessen utfördes under atmosfärsbetinaelser, med en rörrotationshastighet ' 10' 15 i 20 25 528 955 25 fór anordningen på 3 till 4 rpm, en rörlutningsvinkel på 2,5 grader en inmat- 7 ningshastighet på 8 till 10 kg/timme. Den anordning som användes var väsentligeir identisk med den anordning som visas i Figur f1. i Alla proverna innehöll 13,6 kg slippartiklar (samma som användeefi 'Exeme = pel 2,~ förutom att prov 16 innehöll 11,3 kg sliipkorn med kornstorlekf7~0 Norton _ ' __ 2 SG®, sol-gel-al-uminiumoxid, erhållen från Saint-Gobain Ceramiçsåandlnastics, “ i Inc.) och 0,41 partikelbindemedel A (som-igav' 4,89 vo1ym-_% partikelbindningsi- _ I i - materialidetsiintrade ag-glomeratkornet).Partikelbindníngsmaterialetdispergera;'_ _ des i olika temporära bindemedelssystem fór tillsatstillslippartiklarçna;Det tern- . f ' porära bindemedelssystemet i' Exempel 2 Gbindemedel 2") användes förvissa" i i prover och andra prover ordes med AR30' flytainde temporärt proteinbindemedel i i Übindiemedel 3") i de viktprocentandelar som listas nedan i Tabelliiânif-Prov-ZO an'- i vändes för att framställa agglomeratkorn i grönt, obränti tillstånd genom den .. i f: i I simulerade extruderingsmetoden enligt Exempel H2.

De variabler som testades och testresultaten sammanfattas nefidan i' Tabell “ i Tabell 3: Bindemedelsbehandlingar i grönfas _ - Prov _ Behaaalingiav vikt-fw.. binae- % uçbyitg1lr¿ _--_'¶1i_1_.~PD i 111' . , -f blandningen medel (somf/o -12 tnaskf* .ag/erna i - - i - _, ._ i avkornvikten) vidd i _; _ v. iii-r? _ I i 'Bmaemeaela I i , 2,0 _ 1oo * i _i"1.,45 i_ 15 É_ i Bmdemedelà. 7 _ ' 1,io 1oo-_ cif'_1,4s - i 16. , Bindemedels; 4,0 92 . 1 f _71,3s SG-korn ^ » _ i i 11 ' Binaemedels- ~ 4,o i es 1,44 a 18 Bmdemedel 2 _ 6,3 so .Las 19 Bindemedel a s,o 93 c 1,30 20 Bindemedeiz; > 6,3- 1oo I j 1,37 ' simulerad extrudering _ _ i_ _ _ 121 - i Bindemeaels 3,0. 1oo Ãf mo. 22 i Bindemede1a~ '- *s,o i 94 , '_ 1,44' ^ 23 _ »Bindemedeiz - _ 4,0 - »97 3i*;1,54 _ 10 15 20 J 25 30. 528 955 26 Dessa resultat bekräftar att grönfasagglomerering intekrävnsfórïzitt, bilda-_ f en godtagbar kvalitet och ett godtagbart utbyte av sintrade agglomeratkornl-(i ämiör proverna 18 och 20). Då vikt-_%-andelen av bindemedel 3 som användes-i den initia- » » la blandningen ökade från» 1 till 8% visade LPDVen trend mot enlmoderat min'- 1_ Ü ß 1 skning, som visade attanvandning av ett bindemedel hade en gynnsam effekt men - - i ' i inte var nödvändigt fór agglomereringsprocessen. Tåmligen oväntat detinte f, 1 _ nödvändigt att fórbilda en önskad agglomeratkornform eller -storleklfóre sintring “ . ' i en roterande :rostningsanordningi Samma uppnåddes genom finmatning av f; _ '_ ~ ' _ endast envåtblandning av agglomeratkomponenternai den roterande-rostïiilvlllgsai- _ A _ nordlningenl och tumling av' blandningen då den passerar genom anordningens _ i i uPPhelttade_ del. i I i i “ ' ' i I i i Exempel 4 Agglomeratkorn (prov nr 24-29) framställdes enligt beskrivningen i Exempel I __ i i ' ' 2, förutom att temperaturen hölls konstant vid 120(l)°C och att olika metoder under-l . _ * 'i söktes fór framställning av den fór-brända blandningen av slippartiklarloch parti- : , i n: _, kelbindemedel. Alla prover (utom proverna 28-29) innehöll en blandning av 136,4 __ i kg slippartiklar (samma som i Exempel 2: kornstorlek 60 38A aluminiurnoicid) och I 4,1 kg 'partikelbindemedel A, (vilket gav 4,89 volym-% partikelbindemedelli: det - i j_ I .i I sintrade agglomeratkornet).

PfOV28 (sammajsammans/ättning som Exempel 2) innehöll slippartiá i . i V: (klar '0,_6“kg .temporärt bindemedel Af llšindemedlet kombinerades_lmed_ den i i __ flytanae ßikdenë¿1e1¿b1andn1ngen* i 2,26 kg 'avdenna kombination sattes till slippartiklarna. Viskositeten fór den i _ _ _ _ flytande kombinationen var 784 CP vid 2_2°C (Érookfield LVF-viskometeiàn -_ . i s j ' i i Prov 29 (samma sammansättning som Exempel 2).innehöll 'slippartif ~ Å V klar och 0,4 kg partikelbindemedei A (vilket gav 4,89 v01ym-% pmikeikindemeael » e f " i' i det sintrade agglomeratkornet). Partikelbindemedlet kombineradesfimednderr i flytande temporära'bindemedelsblandningen (54,7 vikt-% (0,22 kg) Duramax®Å _ harts B1052 och 30,1 vikt-% (O,661 kg) Duramax-harts B1051 ivatten)~¿ochu denna » , ' i i I kombination sattes till slippartiklarna. Duramax-hartserna erhölls från :och ' *f ' Haas, Philadelphia, PA: “ “ - Agglomereringsprocessen utfördes under atmosfarsbetingelsleif,l_medj en 'i _ _ *TÖHOÛHtíQIiShRStighet för anordningen på 4 rpm, en rörlutningsuvinkel p-åßöfgrader i ». -V i 10 15 20_ n 25 30 528 955 27 i och en inmatningshastighet på 8 till 12 kg/timme. Den anordning somiiaflvändšs i ii var väsentligen identisk med anordningen som visas i Figur l.

Prov 28 fór-agglomererades före rostning på en virvelbäddsanordning fram-i ställd av Niro, Inc., Columbia, Maryland (modell MP-2/ 3 Multi-Processorm, utrus- tad med en kon i MP-1-storlek (0,9 meteri diameter vid sin största bredd).-§.Fö_:ljanf - V i ~ de processvariabler valdes för virvelbäddsprocessprovkörningarna: 1 n ¿ i temperatur för inloppsluft: 64-70°C _ a inloppsluftflöae .ioo-aoo kubikmeter/timme- "flöaeshastighst fsrgrgnuleangsvätska -440 g/min » bäddjupi(iiinitial laddning 3-4 kg) omkring 10 cm i lufttryck 1 bar " V ' i I V , två externa vätskeblandningsmunstycken med 800 mikron hål. gi i Slippartíklarna laddades i bottenanordníngen och luft fördes virvel- - 1 *'21 bäddens plattdiffiisör upp och in i partiklarna. Samtidigt pumpadesi flytandnië blandningen av partikelbindemedel ochgtemporärt bindemedel till det 'externa i blandningsmunstycket och sprayades sedan från munstyckena genom plattdifiusöf i V g ren och in i partiklarna, vilket gav beläggning av enskilda partiklar.'Agipgi_lOm61'8tf _ i i^ i' _ korni grönfas formades under torkningen av partikelbindemedlet och bindemedelsi- V ii i i i blandningen. i _» Prov 29 för-agglomererades före Vrostning en lågtrycksextruderinigisiprocess p. i iii med användning aiv eniBenchtop Granulaitorm från LCI Corporation; Charlotte, -f * ~ i North Caroliiiiiafutrustad med enrperforeradiikorg med hål med diametern Q;5 mm)i.i i Blandningen av slippartiiklar, partikelbindemedeloch temporärt bindemedel mata- i desfmanuellt ini den p-erforerade korgen (extruderingissikten), tvingades genom = ' i síiktensmed roterande blad och samlades upp iett mottagningskärl. De extruderade fór-agglomererade kornen ugnstorkades vid 90°C i 24 timmar och användes som inmatningsmaterial fór den roterande rostningsprocessen. i i i i i De variabler som testades och resultaten från testerna sammanfattas nedan 'A _, i '_ , .i och i Tabellerna 4-1 och 4-2. Dessa tester bekräftar att de resultat soim iianges i. = ' Exempel 3 också-observeras vid högre bränningstemperatur (1200 jämfört med " _ - 1000°C). Dessa tester visar också att 'lågtrycksextrudering och fór-agglomereringf 1 1 ' i* i med virvelbädd kan användas fór att framställa agglomererade igranulenmen ett: :i _ agglomereringissteg fóreden roterande rostningiien behövsinte fór av - i g _ _ i -i _ agglomeratenvpenligt' nppfinningen. i V10 15 620 25 52 8 955 28 - Tabell 4-“1 Agglomerategenskaper V I Prov* I Blandnings- vikt-% %utbyte Medel-I i ~ LPD; i ' , nr behandling bindemedel med sikt- Vstorlekp 8/0111 i '“ * ' på partik- maskvidd pm - 1 i larna baserat -12 på vikt-% 24 315551555513 ' 1,0 71,25 576 j , - .i _1,30 ' 25 Binaemeaas 4,0 95,01 575.? ' 1,30' _ ._ 26' Binaeneaaa 3,0 62,63; _566f;:. . {._1,32¶* 1 ' ~ iamaemedelz 7,2 V 95,51 ' _ 595 , 20"- N_..Bi11demede¶136 7,2 v 90,39 -iiï- ' _ 'i 29. Ä, if-Dnråmax-Ahaiæ ' 7,27 , 76,17 i ,600:,«_-_-fi" 561,27» “ Ü ' ' Tabell 4-2:' Kornstorleksfórdelning fór aggloml-eratkorn sikt m- sikr nr Iso _ vikt-w. på _5115: ASTM-E 565 um V Prov nr _ 24 1 25' 26 27, 'i 28.., ' 29 -40 -425 17,16 11,60 11,50 11,50 -; 11,10 _ 40 425 11,90 13,50 14,00 12,50 -- i 12,20 _ 35 .500 i 17,30 - 20,70 22,70 19,60 _- 15,90 6 i 30 600 20,10 25,20 _ 26,30 23,30 f 23,70* - 2225. i. 725. 17,60 19,00 ' 17,20 _'18,40, 6": *_1220 20 350 V 10,30 ' 8,10 i 6,40 9,30" ffi-o-ïi=_-" 16 _' _0000 i 3,90 1,709' 1,60 73,20 i ,ß',60 _ 16 . “1130 0,30 0,10' i 0,30 1,60 I' .Ä- ï É1,10 i Exempel 5 Ytterligare agglomeratkorn (prov nr 30-37) framställdes enligt-'beskrivning- ' :i i eni Exempel 3, förutom att sintringen ordes vid 1180°C, att olika typervav slip- p artiklar testades och att 13,6 kg slippartiklar blandades med 0,9 kgpartikelbinde-i medel A (vilket igav 8,94 volym-% partikelbindemedel i de sintrade agglomeratkor- nen). Bindemedel 3 i Exempel 3 j ämfórdes med vatten som ett temporärt låindeme- __ _ i f: i ~ I del lör grönfasagglomerering. I proverna 30-34 användes 0,4 kg vatten som tempo; e» - I' 10,30 f 10 15 20 528 955 29 rärt ibindemedel. I proverna 35-87 användes 0,3 kg bindemedelß. Deatesivtade Vfliilfí* ii ablerna sammanfattas nedan i Tabell 5.

Agglomereringsnrocessen utfördes under atmosfársbetingelser,,i med en ,_ ., A » I rörrotationshastighet för anordningen på 8,5-9,5 rpm, en rörlutningsvliïïkßl På 2:5 - i» i grader och en inmatningshastighet på 5-8 kg/timme. Den anordning sornflanvändes « > var väsentligen identisk med den som visas i Figur 1.

Efter agglomerering siktades de aÉgglomererade slipkornsproverna “ des med avseende på löspackningsdensitet (LPD), storleksfórdelnin ratihållfasthiet. Dessa resultat visas i Tabell 5; 'raßellesi _. och testaf _ .f gochi agglome- ilëmy ' s1ip§airfi1§1iari_' .Tenxpoiärt i 'vikfßß » .fmeael- i awyck »_ nr - - .binde- ' binde- storlek» ß g/crn;*_~ 50% krossv- i: A __ medel male i »m i ffakw partiklarna V A_ “ MP1' i_ i 30 kornsitorlek 60 vatten 3,0 479 Lzioxl _i ii - i 57A aluminumoxid ' - i i i» 31 kornstor1ek60 vatten 3,0 574 i Vi1,27-< 2»5='=0fv1 - 'i 55A aluminiumoxid , i' - . 32 kornstorlek 80 vatten 3,0 344 1,13 v' i i i xe nummiumoxia _ i 33 kornstorlek 70_ i vatten 3,0 852 - 1,54 A » 175511) . > i 'i ' Targa” sol-gel- i " V. . i aluminiumoxíd _ v _ _ . _ v34. _ x vo/sovfkm-i vatten 3,0 464, -jlgslfi '1,110,I{ kornstorl-IÉO 38A! ' i 'i i “ -ikorinstorL .60 Norton " SG-alumíninmoiriid så: “ kornsmflek eo saA Binde- 2,4 - -i-i ' ii i i alumiiniumoxid medelâ i “ i i 86 ii kornstorlek 60 Binde- 2,4 - '_ " Norton SG® medel 3 _ aluminiumoxid av i 60/25/15 vikt-es Binae- - 2,4 -a - - kornstorl. 60 38A/ medel 3 kornstorl. 120 Norton v SG/kornstorl. 320 57A Dessa resultat visar åter användbarheten av vatten som temporärt biindemef > - i del för agglomeratkornen vid den roterande rostningsprocessen. Vidare kan bland? - 10 ¿ 15 20 25 528 955 _ .ningar avkorntyper, kornstorlekar eller båda asglomereras med proeejssen enligt uppfinníngen och dessa agglomerat kan beläggas vid en temperaturfíåvl1180°C i ' - i den roterande rostningsanordningen. Enlväsentlig ökning av krossliållfastheten observerades då ett avlångt slipkorn med högt sidiörhållande (dvs.“ 2411) användes» l j' ju: fv för framställning av de agglomererade kornen (prov 33). ' Exempel 6 En annan serie agglomeratkorn (provnr 38-45) framställdes enligt beskrivf * . ' i i I ' ningen i, Exempel V3, förutom att olikasintringstemperaturer användes, och, olika, d blandningar av _s1ippartikelkornstorlekar och olika partikelbindeinedel-testades i: f » ' I vissa' av iflmätningsmaterialblandriiníarna använde? Vfllnötsiêkal Slfløfllnfëtt' oräa* f .ÄV ' niskt'porindncerandefyllmaterial (valnötsskalerhölls från Composition Materials 'i 'I I . online. Fan-mia, 'connecticut, :Us-siktstqrlek 40/30). De vari¿b1¿1fsqnftg§t¿des_; v v _ sammanfattas' nedan i Tabell 6. Alla! prover" innehöll en blandning-_ av113,6".kg -. _ _' _. i slippartiklar och 2,5 vikt-%jbindemedel 3, baserat på kornens vikt^,}_ïine'd,oli_ka v: 17] _ mängder partíkelbindemedel såsom visas i Tabell 6.

Agglomereringsprocessen utfördes under atmosfarsbetingelser, ined' .en f i rörrotationshastighet för anordningen på 8,5-9,5 rpm, en rörlutningsviïnkel på 2,5 - i _ grader och en inmatningshastíghet på 5-8 kg/timme. Den anordning som “användes i i var väsentligen identisk med den anordning som visas i Figurul.

Efter agglomerering siktades de agglomererade komproverna och; testades _ ' i d” med avseende på löspackningsdensitet (LPD), medelstorlek . och al-glglorneratä _ , V" '_ krosshållfasthet- (se .Tabell 6). Egenskapernaiör alla agglomeratkorn var Qodtagb a-l *i u ra for användning vid framställning av belagda slipmedel. Dessa Vdata-'tydelfïlliiå att f ; Ü y * Wanvävndningevn av Organiska porbildare, dvs; valnötsskal, inte hade någon väsentlig _ I, Ü f 7 ' inverkan pä agglomerategenskaperna. '10 15 .20 25 528 955 31 Tabellfif '- _ li°rovii i' .Siligigartiklar Bind- iVol-% _ . iViol'-% - i nri ' vikt-% blandning nings- bränt ' bränd E/0m_ . _, 5_0/° 1512059* _, "_ '_ i kornstor-Lltyp mat. partikel- porbil- »fraktmn ' * ' _ bindßmatf dare i_ - _. _ MP1 38 so/iovikm _ F 5,18 '0 1s14iii _ -111-5*°»5' kornstorl. 60, 38A/ - ii ii i kornstorl. 70, Targaø sol-gel-aluminiumoxid _ _ Å 39 u n C - _ 2 i i i11,5d=0,5 i _ 40 so/iovikt-w. i F 5,18 i i 2 1,o2~__ 10.5i0,5_ 'j kornstorl. 80, 38A/- _ - ' ~ * 'i V ' ' kornstorl. 70, Targaø _ sol-gel-ailiuminiumoxid _ _ 41. i c. 1,8» 0 seten . i 42 so/s« vikt-% i Ft i 5.18 ; » 2 e1.1ß t new-ß - kornstorl. 60, 38A! - i " i i ~ o' 'i i i _ ' komstorl. 60, 32A i i _ 43] i -- - c, , 1,88 - io 1,06 - _ 44i i so/sovol-ef. * F 5,18 o =“i1,osi- fi i_ ansats, pi i 'i kornstorl. 80, 38A! ' ' ~ i i - i kornstorl. 60, 32A , _ 45 ' - v '~ " i c _ 1,88 2 i llßflxö a. Volym-% är baserad på totalt fast material (korn,' bindningsmaterial ocili porbil- f i i 'i dare) och inbegriper inte porositeten i agglomeratet.. 38A och 32A är slipmaterial av sammansmält aluminiumoxid.

Exempel 7 i Iiidetta exempel jämfördes prestandan hos e_n 17 .8 cm disk _fi'ga'_niställd_iiined_ _ __. _ i i ' i y slipaggilomeraten. enligt uppfinningen med kommersiella' slipdiskarifianiställda L' i i med konventionella material och slipkorn." Å i _ _ i ii ' 1 _ _ Slipdiiskein enligt uppfinningen framställdes med slipkornsagglomierat-somi i r i' ' ínbegrep slippartiklariav ympad isol-gel-alumininmoxid med en kornstorlek på 90- , i ii erhållna från Saint-GobainiCeramics and Plastics, Inc. Dessa formades ~ i ' "i till slipande agglomeratkorn enligt beskrivningen i samband med framställning av _ 'i i prov 7 i Exempel 1 ovan. Kornen graderades och en -28+40-gradfi°aktion-behöl1_s fór - i i i användning.

Dessa slip ande agglomeratkom användes för formning av en belagd slipdisk _ ' _* genom deposition-på ett konventionellt fiberdisksubstrat med användning av 10 i 1.5 ma 'storlek .fórisamma test, och resultateni-plottadesv iisarnmaFiglírv-'Zt Dièivtestade» . 20 25, _ .visas i Figur 2.¿ _ i process. Även denna finns tillgänglig från 3M Company, 528 955 32» konventionella metoder med fórlimskíkt/efterlimskikt. Det harts som användes fór ~ i ' I __ fórlimeoch efterlimskikten var ett konventionellt fenolharts. För1irïnskil rades med 0,12 kg/mz (8,3 pounds/Ream) och de slipande agglomeratkornehdšlw- i i _ nerades med en UP-teknik med 0,28 kg/mz. Efterlimskiktet appliceradeisväilned 'G11 i i i spraymetod med 0,49 kg/m2 och var ett standardfenolharts med en vískositetpa _ _ ._ 800 cps, modifierat genom tillsats av Cab-O-Sil-kiseldioxid från Cabot Corporation till en viskositet på 2000 cps. I alla dessa fall avses med "Ris" ("R.eam'fi)u en term _ __ som används för sandpapper vilket motsvarar 30,7 kvadratmeter. _ ' ~ ' i ”_ i _ _ _ _ Disken enligt uppfinningen användes fór att slipa en plan StavavHlOOS-stlål. ~ f ' i Disken bringades i kontakt med staven i 30 sekunder med ett kontakttryck på _90. ~ ' . ï kPa och staven vägdes efter varje kontakt för bestämning av den _* _ _' _ _ , som hade avlägsniats vid varje kontakt.- Resultaten plottades i i l- f i _ _. ; Av jämförelseskäl utsattes tre motsvarande kommersiella Sam-tf' :Ü i 'i diskar-na var:- ' 9840, som är en 44belagd disk med ympad sol-gel-alurniniumoxid medkornstorlek "i" i' - 80 påifiberbärare som säljs av 3M Company; _ » _ »_ _ _ 9870, som motsvarar 9840 förutom att slipkornet har kornstorlek "321 Cubi. tron®" och att disken hade fått en superlimskiktsbehandling Üsupersize treatf i “ _ ' ment"). Även denna disk säljs av 3M Company; och v " 9830 , som är samma som-9840 förutom att kornet är ett MgO-modifierat sol-gel- ' ' ' i I aluminiumoxidkorn med kornstorlek 80 och att-det appliceras med en _100%"UP'- .

Såsom framgår av Figur 2 fortsatte, disken enligt upp ~ mycketlängre' och mycket bättre än någon avjämiörelsiediißkflrnfl ÉÉQÜS att ' , “ i f I Vi alla diskar från början skarmed ungefär samma hastighet. _ i . l detta exempel studerades effekten av användning av ett modifierat efter- i Ii limskikt. Två i övrigt identiska slipdiskar framställdes på samma sättïenligt "Upp- I i finningsdisken" i Exempel 1 med olika efterlimskikt. I det första provetvár disken" _ exakt densamma som i "Uppfinningsprovet" från Exempel 1 och den »andra var i ' exakt densamma förutom att ett omodifierat efterlimskikt användes. I' utvärdering-p Ä' y g9r11: att *Skäffll a i 10 _15 20 izsl 30 528 955 33 i' en användes samma förfaranden som-de som anges inEliemPel 1É0Chltd§¿,ß1'håuna ~ _ g i resultaten visas i Figur 3 i ritningarnai t -_ i z Såsom framgår tydligt gäller att även iom prestandan fortfarandefär bättre f i' I' 7 ' än för produkter enligt känd teknik är den inte lika bra som för produkten-Vmed det _ _ t. p viskositetsmodifierade efterlimskiktet. Detta troliggör synen att -efterlimskiktet ' i 'i i I med lägre viskositet i viss grad minskar den gynnsamma effekten avaporosiiteten- i i i de slipande agglomeratkornen.

Exempel 9 I detta exempel jämförs prestandan för två diskar enligt uppfinningen som f" f. l_-, vardera har ett efterlimskikt av standardtyp (dvs. som är omodifierat ökning ° i av viskositeten såsomgden disk som testas i Exempel 8). enda - ' i* i skillnaden mellan diskarna det bindemedel “som används för attybilridårsánllnïall tv n i slíppartiklarnaså att .de slipande agglomeratkornen bildas. I det prov somidentifi4 j jl' i deras siomeßtandardefterlimskikt av keramisk SCAi' var bindemedlet ipïíirglasat och i I i I i provettestadeslïsåsom i Exempel 8 enligt ovan, I provet. som identifieras som "Staf ' _' :__ I t' V V . indfardefterlimskikt av organisk SG “ var bindeme dlet ett organiskt bindemedel och t i i i de ympade sol-gel-aluminiumoxidslippartiklarna i agglomeraten var något grövre 1 ' med enkornstorlek på 80. Porositeten var dock huvudsakligen. densamma. De i jämförelsedata som erhölls med användning av samma testiörfarande som använf des i de föregående exemplen plottas i det diagram som presenteras som Figur 4 I -' i ritningarna.

Det framgår av diagrammet att de keramiskt bundna agglomeratenlhade något bättre prestanda än de organiskt bundna agglomeraten, även om: de grövre f I; m _ kornen i disken med standardefterlimskikt av organisk SCA skulle 'kunnaffiirvänël ' _ 'i i_ i tas ge högre metallavskiljningshastigheter. Skillnaden 'ökade i, ~SQnare ~ ' i' i nlivsfaserfe i d i e p d ~ t. _ 1 i . Från datafovan framgår tydligt att användning av lipande agglomeratkorn' I I. _ ger väsentliga förbättringar jämfört med diskar enligt känd. teknik; särskilt då i ' »vbindemedlet som håller samman agglomerateníär ett-keramiskt bindemedel och ' ' efterlimskiktet ges en högre viskositet än vad som normalt skulle användas för att I förhindra förlust av porositet då agglomeraten används för framställning av ett belagtsiipmeaei.

Claims (39)

10 15 20 25 528 955 3-1 PATENTKRA

1. Belagd slip artikel som inbegriper ett bärarmaterial och sIipaggIOmeratkOm fästa vid bäraren med ett bindningsmaterial, kännetecknad av att de agglome- ratkorn som används inbegriper ett flertal slippartiklar sammanfásta en tredij mensionell struktur i vilken varje partikel är sammanbunden med en - ' figganae pmike1medeaparskelbinaningsmateriaistmingåri asslönáedtßfiefi Sflm __ en diskontinuerlig fas som huvudsakligen fóreliggeri form av -pelarformade binde- medelsstrukturer i agglomeratkornet på ettdsådant sätt att agglomerfliteíïd-'fålf 91.1 löspackningsvolym som är minst 2% lägre deniöl' SfiPPfim-klar i »enskilt i stånd.

2. Den belagda slipartikeln enligt patentkrav 1, vari de slipande »agglomeratfl kornen inbegriper slíppartiklar som är sammaniästa med från 5 till 25 ¶V91Ym'%» baserat på agglomeratets totala volym av fast material, med ett partikelbindemeé g si' i del valt från den grupp som består av lörglasade, glas-keramiska, Orëäl-'Iigëka _0011 _ _ _ _ metalliska partikelbindningsmaterial.

3. Den belagda slipartikeln enligt patentkrav 2 i vilken _V g är ett fiårglasat bindningsmaterial.

4. , Den belagda slipartlk' eln enligt patentkrav 1 i Vilken. d°t_ I: 'l I fäste-r samman kornen med bäraren är ett organiskt harts.

5. Den belagda slipartikeln enligt patentkrav 4 i vilken bindemedlet âriett- organiskt harts med en viskositet på minst 1500 centipoise. I

6. Den belagda slipartikelnenligt patentkrav 5 ivilken bindemedlets viskositet justeras med användning av ett fyllmaterial. 10 15 20 25 528 955 C55

7. Den belagda slipartikeln enligt patentkrav 1, i vilken slippartilrlarnaaan- vänds i blandning med minst ett icke-slipande material valt från den grupp som består av sliphj älpmedel, fvllmedel och porbildare vid framställning av agglomerat- kornen.

8. Den belagda slipartikeln enligt patentkrav 1, ivilken slippartiklarna väljs från den grupp som består av slippartiklar med olika slipkvaliteter, slippartildar med olika dimensioner och blandningar därav.

9. Denbelagda slipartikeln enligt patentkrav 1, i vilken agglomeratkornen i inbegriper ett partikelbíndemedel valt från fórglasade och metalliska bíndemedelsg" . V material och agglomeratkornen deponeras på bäraren med en UP-process'_.__

10. Den belagda slipartikeln enligt patentkrav 1 i vilken agglomeratkoifnen-år _ i i dispergerade i en matris av bindningsmaterialet.

11. Den belagda slipartikeln enligt patentkrav 5 ivilken agglomeratkornen díspergerade i en matris av bindningsmaterialet.

12. Den belagda slipartikf eln enligt patentkrav _5 ivilken det belagda * = = I 'i yta har en bearbetad yta som inbegriper ett flertal diskreta former. i V I

13. Den belagda slipartikeln enligt patentkrav 1 i vilken de slipkomen har formen av strukturer deponerade på bäraren i ett regelliïlndßif- arrangemang.

14. Förfarande iör fiamställning av belagt slipmedel som inbegriper enebårare' och, fäst till denna med ett bindemedel, ett flertal slipande 'agglomeratkorlt vilket- fórfarande inbegriper stegen att: a) mata slippartiklar och ett partikelbindemedel, valt från den grupp som huvudsakligen består av fórglasade bindemedelsmaterial, iörglasade 'materi- al, keramiska material, oorganiska bindningsmaterial, organiska bindnings* 10 15 20 25 528 955 .Bb material, vatten, lösningsmedel och kombinationer-därav, till enproterande rostningsugn med kontrollerad matningshastighet; b) rotera ugnen med kontrollerad hastighet; _ _ c) upphetta blandningen med en upphettningshastighet som bestäms av inmatningshastigheten och ugnshastigheten till temperaturer från Omkring 145 till 1300°C, d) tumla partiklarna och partikelbindemedlet i ugnen tills bindemedlet - fäster till partiklarna och ett flertal partiklar fäster sig samman och ett flertal sintrade agglomeratkorn och; e) återvinna de sintrade agglomeratkornen, som har en initial trediijliéfiëißå _ la nell form och 'en löspackningsvolym som är minst 2% lägre iiflåfšVëflrflllld-e. _ i löspackningsvolym för de ingående partiklarna;

15. Förfarande enligt patentlcrav 14, vari de slipande agglomeratkornenlfinbegri- i A i i per slippartiklar sammanfásta med från 5' till 25 volym-%, baserat påfljiaggvlcmera* _ _ a- tets totala volym av fast material, med ett partikelbindningsmaterial valtfifåiiden i _ ' V « ' - grupp som består av iörglasade, glaskeramiska, organiska och metallislkla partikel-ï bindnmgsmaterial. i

16. Förfarande enligt patentkrav 15 vari partikelbindemsdlet " i binaemeaeismateriai. =

17. 1. För-farande enligt patentkrav 14 vari det bindemedel som 5"* bäraren är ett organiskt harts.

18. Förfarande enligtpatentkrav17varibindemedletärettorganiskthartsflmed en viskositet på minst 1500 centipoise.

19. Förfarande enligt patentkrav 18 vari bindemedlets viskositet justeras med ett fyllmaterial. 10 15 20 528 955 5%

20. Förfarande enligt patentkrav 14 vari slippartiklarna används iblandníllg ' med med minst ett icke-slípande material valt från den ZHIPP 30111 består avlslip' hjälpmedel, fyllmedel och porbildare vid framställning av agglomeratkornen.

21. Förfarande enligt patentkrav 14 vari slíppartziklarna väljs från den STUPP i som består av slippartiklar med olika slipkvaliteter, slippartiklar med olika dimen- sioner och blandningar därav.

22. Förfarande enligtpatentkrav lll variagglomeratkorneninbegrifieretlilpfilflïi' i i _ kelbindemedelvalt fiån fiirglasade och metalliska bindemedelsmaterialooha-Éëggkl* , meratkornen deponeras pâ bäraren med en iUP-process.

23. ; Förfarande enligt patentkrav 14 vari agglomeratkornen är dispergeïiäll? i å? matris av bindningsmaterialet.

24. Förfarande enligt patentkrav 18 vari agglomeratkomen är dispergerade i en á * * ' matris av bindningsmaterialet. V

25. Förfarande enligt patentkrav 18 vari det belagda slipmedlets “and _ . bearbetad yta som inbegriper ett flertal diskreta former.

26. Förfarande enligtpatentkrav 14 vari de agglomererade slipkorneilrför-iiåliišfšelf i form av formade strukturer' deponerade på bäraren i ett regelbundet v. f mang.

27. Förfarande för framställning av belagtslipmedel sominbegriper- i , och fäst därtill med ett bindemedel, ett flertal slipande agglomeratkorn. vilket förfarande inbegriper stegen att: I I a) mata slipp artiklar med ett partikelbindemedel till en roterande rostnings- ugn med kontrollerad matningshastighet; b) rotera ugnen med kontrollerad hastighet; 10 15 lm 25 528 955 38 c) upphetta blandningen med en upphettningshastighet som bestäms av inmatningshastigheten och ugnshastigheten till 'ßemPe-rflülïel' ffåfl Omkrmš 145 till 1300°C, d)"tum1a partiklarna och partikelbindemedlet i ugnen tills bindemedlet fäster till partiklarna och ett flertal partiklar faster sig samman ochskapar ett flertal sintrade agglomeratkorn med en tredimensionell form och en löspacknings- volym som är minst 2% lägre än de ingående nartiklarnas IÖSPaCkDíIIESVOIYÅn Och? i i e) återvinna de sintrade agglomeraten från ugnen.

28. Förfarande enligt' patentkrav 27 vari de slipande agglomeratkofitßilï iïlïbiegïít . » i' I' i per slippartiklar sammanfásta med fiân 5 till 25 volym-%, baserat På aššlomera' _ tets totala volym fast material, med ett partikelbindningsmaílßrifll Vfilf än de? griipp som består av fórglasade, glans-keramiska", organiska ooh metalliska ' bindningsmaterial. i

29. Förfarande enligt patentkrav 28 vari partikelbindemedlet ett .förgïflflat bindemedelsmaterial.

30. Förfarande enligt patentkrav 27 vari det bindemedel som fäster kornen till bäraren är ett organiskt harts.

31. Förfarande enligtpatentkrav 30 vari bindemedlet ärett organisktlzlllgaitfi med g en viskositet på minst 1500 centipoise.

32. Förfarande enligt patentkrav 31 vari viskositeten justeras med Aetfiifläffliïlålïe' "i I rial.

33. Förfarande enligtpatentkrav 26 vari agglomeratkornen är dispergerade ien matris av bindningsmaterialet.

34. Förfarande enligt patentlnav 31 vari agglomeratkornen är dispergerade i en matris av bindningsmaterialet. 10 528 955 59

35. Förfarande enligt patentkrav 27 vari Slippfirtiklfl-'fllfl flnVänll-S i blafldfliflg med minst ett icke-slipande material valt från den grupp som består av sliphj medel, fyllmedel och porbildare vid framställning av de agglomererade kornen.

36. För-farande enligt patentkrav 27 vari slippartiklarna väljs från den grupp som består av slipp artiklar med olika slipkvaliteter, slippartiklar med olika dimen- sioner och blandningar därav.

37. Förfarande enligt patentkrav 27 vari agglomeratkornen inbegriper ett keibinaemedel valt från förglasade och metaniska bmdemedèlsmawfiarrèch agglo- meratkornen deponeras på bäraren med en UP-process.

38. Förfarande enligt patentkrav 33 vari det belagda slipmedpletsï vtazhar-»en _: bearbetad yta som inbegriper ett flertal diskreta former.

39. Förfarande enligt patentkrav 27 vari de agglomererade I formen av strukturer deponerade. på bäraren i ett regelbundet arrangemang.