SE528840C2 - Reaktor och förfarande för överkritisk vattenoxidation - Google Patents

Reaktor och förfarande för överkritisk vattenoxidation

Info

Publication number
SE528840C2
SE528840C2 SE0402783A SE0402783A SE528840C2 SE 528840 C2 SE528840 C2 SE 528840C2 SE 0402783 A SE0402783 A SE 0402783A SE 0402783 A SE0402783 A SE 0402783A SE 528840 C2 SE528840 C2 SE 528840C2
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
reactor section
stream
vertical reactor
substantially vertical
water
Prior art date
Application number
SE0402783A
Other languages
English (en)
Other versions
SE0402783L (sv
SE0402783D0 (sv
Inventor
Lars Stenmark
Anders Gidner
Kim Carlsson
Gert Wass
Original Assignee
Chematur Eng Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Chematur Eng Ab filed Critical Chematur Eng Ab
Priority to SE0402783A priority Critical patent/SE528840C2/sv
Publication of SE0402783D0 publication Critical patent/SE0402783D0/sv
Priority to EP05802593A priority patent/EP1812353B1/en
Priority to US11/666,638 priority patent/US20080073292A1/en
Priority to ES05802593T priority patent/ES2391403T3/es
Priority to PCT/SE2005/001704 priority patent/WO2006052206A1/en
Publication of SE0402783L publication Critical patent/SE0402783L/sv
Publication of SE528840C2 publication Critical patent/SE528840C2/sv
Priority to US12/973,334 priority patent/US20110174744A1/en

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J19/2415—Tubular reactors
    • B01J19/242—Tubular reactors in series
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J19/2415—Tubular reactors
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J3/00—Processes of utilising sub-atmospheric or super-atmospheric pressure to effect chemical or physical change of matter; Apparatus therefor
    • B01J3/008—Processes carried out under supercritical conditions
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
    • C02F11/06—Treatment of sludge; Devices therefor by oxidation
    • C02F11/08—Wet air oxidation
    • C02F11/086—Wet air oxidation in the supercritical state
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00002—Chemical plants
    • B01J2219/00004—Scale aspects
    • B01J2219/00006—Large-scale industrial plants
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00002—Chemical plants
    • B01J2219/00027—Process aspects
    • B01J2219/0004—Processes in series
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00164—Controlling or regulating processes controlling the flow
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00177—Controlling or regulating processes controlling the pH
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00245—Avoiding undesirable reactions or side-effects
    • B01J2219/00247—Fouling of the reactor or the process equipment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/18—Details relating to the spatial orientation of the reactor
    • B01J2219/182—Details relating to the spatial orientation of the reactor horizontal
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/18—Details relating to the spatial orientation of the reactor
    • B01J2219/185—Details relating to the spatial orientation of the reactor vertical
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
    • Y02P20/54—Improvements relating to the production of bulk chemicals using solvents, e.g. supercritical solvents or ionic liquids

Description

därefter evakueras vätskan, fri från salt, vid den Övre delen av tankreaktorn och leds in i en andra tUbr6akt°f för att uppnå det önskade graden av konverteringsbefrämjande. um-Frnunzcsn I sammans En nackdel med reaktorsystemet som beskriv i US 6,55l,5l7 Bl är att oxidanten inte matas till reaktorn, utan genereras in situ genom elektrolys. Väte skapas också genom processen, vilket måste separeras från syret för att undvika att vätet och syret omedelbart reagerar med varandra. Det kan antas vara dyrt att skapa oxidanten på ett sådant sätt.
Ytterligare en nackdel är att beroende på att strömmen är riktad från tankens botten mot dess överdel kommer allt fast material sjunka till botten av tanken och det kommer således inte att transporteras tillsamans med strömmen genom tanken och genom den andra tubreaktorn. Om det fasta materialet innehåller organiskt material kommer destrueringseffektiv- iteten således att bli väldigt låg.
För en del avloppsvattenströmmar kan en tubreaktor, som har korta avstånd till reaktorväggarna, ha sina begränsningar, Under behandling av returpappersslam för att återvinna pappersfyllmedel för framställning av papper, kan en del gips bildas i reaktorn omedelbart efter intaget av oxidanten (pga. bildande av svavelsyra som reagerar med kalcium- karbonat i fyllmedlet). Gipset kan fastna på reaktorväggarna och orsaka relativt snabb lokal igensättning av reaktorn.
Liknande problem förekomer när kommunalt slam behandlas om för höga mängder av kalcium och svavel är närvarande i avloppsvattnet.
Ett annat vanligt problem med överkritisk vattenoxidation innefattar svårigheter vid behandling av avloppsvatten- strömmar som innehåller lösta salter. I ett för vatten överkritiskt tillstånd blir salterna olösliga °°h Salterna kan fällas ut på ytor av en värmeväxlare belägen Uppstföms om reaktorn och orsaka att värmeväxlarens effektivitet minskar. En lösning på detta problem är att blanda en Ström som innehåller lösta salter i ett för vatten underkritiskt tillstånd med en ström fri från salter i ett för Vatten överkritiskt tillstånd i tubreaktorn, så att den blandade strömen är i ett för vatten överkritiskt tillstånd. På så sätt kan en fasövergång i en värmeväxlare undvikas och istället sker utfällningen av salterna i tubreaktorn där de två strömmarna blandas. I en del tillämpningar sker igen' sättning av tubreaktorn på detta ställe på grund av att en del salter är "klibbiga” när de omvandlas från löst till fast tillstånd, och på grund av att avstånden till tub- reaktorns väggar är korta.
En annan begränsning vid användning av tubreaktorer för överkritisk vattenoxidation är att till exempel halogener är väldigt korrosiva vid höga, men fortfarande underkritiska temperaturer för vatten och särskilt vid låga pH-värden, trots det faktum att korrosionsbeständiga, nickelbaserade legeringar används som konstruktionsmaterial. Om halogenen är innefattad i en organisk förening, sker ingen korrosion förrän den organiska föreningen sönderdelas till koldioxid, vatten och halogenjon(er). För att minska korrosionen kan ett pH-neutraliserande ämne sprutas in i en änddel av reaktorn innan strömmen når underkritiska temperaturer för vatten. Ett vanligt ämne för pH-justering är natrium- hydroxid. Ett problem när natriumhydroxid eller liknande alkali tillförs är emellertid att dessa knappt är blandbara med överkritiskt vatten. En smälta, som är starkt korrosiv mot konstruktionsmaterialet, bildas vid överkritiska temperaturer för vatten.
LT! ÖJ CC) CÛ LJ 4 Föreliggande uppfinning åstadkommer en reaktor respektive ett förfarande som övervinner, eller åtminstone minskar, problemen och begränsningarna hos reaktorer och förfaranden enligt tidigare känd teknik, som beskrivits ovan.
Enligt en första aspekt på föreliggande uppfinning åstadkOmS en reaktor för överkritisk vattenoxidation, som innefattar en huvudsakligen vertikal reaktorsektion och en huvud- sakligen icke-vertikal reaktorsektion, varvid den vertikala reaktorsektionen har en tvärsnittsyta som är avsevärt större än den icke-vertikala reaktorsektionens tvärsnittsyta. Den vertikala reaktorsektionen har ett intag i en övre del av den vertikala reaktorsektionen inrättat att ta emot en ström som innehåller organiskt material och vatten, den vertikala reaktorsektionen är inrättad att oxidera en del av det organiska materialet i strömmen genom överkritisk vatten- oxidation medan strömmen fås att ströma genom den vertikala reaktorsektionen uppifrån och ned och den vertikala reaktor- sektionen har ett utlopp i en nedre del av den vertikala reaktorsektionen inrättad att mata ut strömmen. Den icke- vertikala reaktorsektionen är likaledes inrättad att oxidera en del av det organiska materialet i strömmen medelst överkritisk vattenoxidation medan strömmen fås att ströma genom den icke-vertikala reaktorsektionen, som kan vara anordnad nedströms eller uppströms om den vertikala reaktorsektionen.
Om strömmen innehåller fast material kan det transporteras genom den vertikala och den icke-vertikala reaktorsektionen i sama riktning som strömmen, och om den vertikala reaktor- sektionen är inrättad för utfällning av fast material från strömmen, kan det transporteras genom den vertikala reaktor- sektionen i sama riktning som strömmen och om den icke- vertikala reaktorsektionen är placerad nedströms om den (Il vertikala reaktorsektionen kan det utfällda, fasta materialet transporteras även genom den icke-vertikala reaktorsektionen i sama riktning som Strömmen- Reaktorn enligt föreliggande uppfinning minskar avsevärt problemen med igensättning och korrosion.
Enligt en andra aspekt på föreliggande uppfinning åStadk°ms ett förfarande för överkritisk vattenoxidation genom att använda reaktorn enligt den första aspekten på UPPfinnin9en- Föreliggande uppfinning åstadkommer en reaktor och ett förfarande för överkritisk vattenoxidation, varvid problem med igensättning och korrosion kan minskas under det att mycket hög destrueringseffektivitet bibehålls.
Ytterligare särdrag hos och fördelar med uppfinningen framgår nedan av den detaljerade beskrivningen tillsamans med de bifogade patentkraven och de bifogade ritningarna.
KORTFAETAD BESKRIVNING AV RITNINGARNA Fig. 1-3 visar, var och en, i en sidovy i tvärsnitt, en reaktor för överkritisk vattenoxidation enligt en respektive utföringsform av föreliggande uppfinning.
DETALJERAD BESKRIVNING AV UTFÖRINGSFORMER En reaktor för överkritisk vattenoxidation enligt en första illustrerad utföringsform av föreliggande uppfinning visas i fig. 1. Reaktorn innefattar en huvudsakligen vertikal reaktorsektion 11, och en huvudsakligen icke-vertikal reaktorsektion 12. Den icke-vertikala reaktorsektionen 12 är företrädesvis huvudsakligen horisontellt anordnad.
Den vertikala reaktorsektionen ll, som kan refereras till som en bulk- eller tankreaktor, är företrädesvis huvud- (fl å; GD å; sakligen cylindrisk och har en diameter D, och den icke- vertikala reaktorsektionen 12, som kan refereras till som en tubreaktor, är företrädesvis huvudsakligen cylindrisk 0Ch har en diameter d, som är avsevärt mindre än bulkreaktorns ll diameter D. Med andra ord har den vertikala bulkreaktor- sektionen 11 en tvärsnittsyta som är avsevärt större än den icke-vertikala tubreaktorsektionens 12 tvärsnittsyta.
Bulkreaktorsektionens ll tvärsnittsyta kan vara åtminstone två gånger, hellre åtminstone tre gånger, ännu hellre åtminstone fem gånger och allra helst mellan omkring fem och tio gånger större än tubreaktorsektionens 12 tvärsnittsyta.
Bulkreaktorsektionen ll har ett första 14 och ett andra 15 inlopp i en övre del av bulkreaktorsektionen ll, och ett utlopp 16 i en nedre del av bulkreaktorsektionen 11.
Det första inloppet 14 är inkopplat för att ta emot en ström som innehåller organiskt material och vatten, såsom avlopps- vatten eller slam, som visas schematiskt med pil 17. Bulk- reaktorsektionen ll är inrättad att oxidera delar av det organiska materialet i strömmen genom överkritisk vatten- oxidation medan strömmen fås att strömma genom bulkreaktor- sektionen uppifrån och ned som visas schematiskt med pil 19.
Utloppet 16 är inrättat att mata ut den reagerade strömmen vid botten av bulkreaktorsektionen ll, som schematiskt visas med pil 20.
Om strömen innehåller fast material, eller om bulkreaktor- sektionen är inrättad för utfällning av fast material från strömmen, matas detta fasta material ut vid utloppet 16 i bulkreaktorsektionen ll tillsamans med strömen.
Tubreaktorsektionen 12 är kopplad till utloppet 16 i bulk- reaktorsektionen 11 och är inrättad att väldigt effektivt lëïåš oxidera organiskt material, som inte oxiderades av bulk- reaktorsektionen ll, genom överkritisk vattenoxidation.
Medelst reaktorn enligt utföringsformen S0m Visas i fig- 1 kan en väldigt effektiv destruering av vitt skilda typer av avloppsvatten och slam åstadkommas utan någon risk för igensättning av reaktorn.
I en första exemplifierad version av den illustrerade utföringsformen innehåller strömmen även kalcium och svavel.
Oxidant, särskilt syre, tillförs genom inloppet 15 som visas schematiskt med pil 18 för att oxidera det organiska materialet i strömmen. Under reaktionen bildas snabbt gips, som matas ut genom utloppet 16 tillsamans med strömmen.
Strömen kan vara slam, särskilt avfärgningsslam som innefattar en pappersfiller, eller avloppsvatten som innehåller höga halter av kalcium och svavel.
Beroende på de stora avstånden till reaktorväggarna i bulkreaktorsektionen ll kommer det omedelbara bildandet av gips inte att sätta igen reaktorn. Företrädesvis tillsätts oxidant i en mängd tillräcklig för fortsatt effektiv oxidation i tubreaktorsektionen 12.
I en andra exemplifierad version av utföringsformen som visas i fig. l är strömmen 17 i ett för vatten överkritiskt tillstånd och huvudsakligen fritt från salter som är lösta i vätskeformigt vatten och fälls ut i ett för vatten över- kritiskt tillstånd. Denna ström kan innehålla en oxidant.
En ström som är i ett för vatten underkritiskt tillstånd och innehåller ett löst salt som fälls ut i ett för vatten överkritiskt tillstånd förs in i bulkreaktorsektionen ll genom inloppet 15 som schematiskt visas med pil 18. Denna ström kan innehålla oxiderbart material.
UT å e) CG CG -!"'“- C.) De överkritiska och underkritiska strömmarna blandas i bulkreaktorsektionen ll, varvid temperaturerna och flödeshastigheterna hos de överkritiska och underkritiska strömmarna väljs för att åstadkomma en blandad ström som är i ett för vatten överkritiskt tillstånd, eller blir överkritiskt beroende på oxidationsvärmen, för att därigenom fälla ut saltet i bulkreaktorsektionen ll, se US 6,l71,509, vars innehåll innefattas häri genom denna hänvisning.
Företrädesvis matas det utfällda saltet ut genom utloppet 16 tillsammans med den blandade strömen.
Beroende på de stora avstånden till reaktorväggarna i bulk- reaktorsektionen ll kommer utfällningen av salter inte sätta igen reaktorn.
Med hänvisning härnäst till fig. 2 skiljer sig ytterligare en illustrerad utföringsform av uppfinningen från den föregående illustrerade utföringsformen genom att tub- reaktorsektionen 12 är kopplad till bulkreaktorsektionen 11 uppströms om bulkreaktorsektionen 11. Tubreaktorsektionen 12 är kopplad till bulkreaktorsektionens 11 inlopp 14.
Således fås en ström som innehåller organiskt material och vatten att först ströma genom tubreaktorsektionen 12 och sedan genom bulkreaktorsektionen 11 under det att åtminstone en del av det organiska materialet i strömmen oxideras genom överkritisk vattenoxidation.
Medelst reaktorn enligt utföringsformen i fig. 2 kan en väldigt effektiv destruering av vitt skilda typer av avloppsvatten och slam åstadkommas. Vidare kan korrosion av reaktorn undvikas, eller åtminstone minskas, jämfört med reaktorer enligt tidigare känd teknik.
\O I en första exemplifierad version av den visade utförings- formen är strömmen som fås att strömma genom reaktorn i surt tillstånd, och innehåller ett ämne som är korrosivt i tillstånd underkritiskt för vatten, dvs. svavelsyra eller saltsyra.
En pH-neutraliserande tillsats eller ämne förs in i strömmen i bulkreaktorsektionen 11 genom inloppet 15 för att neutralisera syran och minska korrosion när vattnet blir underkritiskt, vid någon punkt nedströms om injektions- punkten i bulkreaktorsektionen 11. Genom att mata in den pH- neutraliserande tillsatsen i den vertikala bulkreaktorn minimeras igensättning på grund av inmatandet av den pH- neutraliserande tillsatsen. Vidare om den pH-neutraliserande tillsatsen är kaustiksoda, som är känd för att skapa en smälta som är mycket korrosiv även i tillstånd överkritiska för vatten, komer inmatandet av den i den vertikala bulkreaktorn att minimera risken för att nämnda smälta sätter sig fast på reaktorväggarna och således åstadkommer allvarlig korrosion. Smältans korrosivitet beskrivs i artikeln Review of the Corrosion of Nickel-Based Alloys and Stainless Steels in Strongly Oxidizing Pressurized High Temperature Solutions at Subcritical and Supercritical Temperatures, P. Kritzer m. fl., Corrosion- vol. 56, nr. ll, 2000, vars innehåll innefattas häri genom denna hänvisning.
En andra exemplifierad version av utföringsformen visad i fig. 2 motsvarar den andra exemplifierade versionen av utföringsformen visad i fig. 1, dvs. en ström, som är i ett för vatten underkritiskt tillstånd och innehåller ett löst salt som fälls ut i ett för vatten överkritiskt tillstånd förs in i bulkreaktorsektionen 11 genom inloppet 15 och blandas med strömmen från tubreaktorsektionen 12 i bulk- reaktorsektionen ll så att en blandad ström som är i ett för vatten överkritiskt tillstånd åstadkoms, för att därigen°m fälla ut saltet i bulkreaktorsektionen 11.
Slutligen, med hänvisning till fig. 3, skiljer Sig ytterligare en illustrerad utförin9Sf0rm av uPPfinnin9en från utföringsformen i fig. 1 genom att ytterliqare en reaktorsektion 21 av huvudsakligen bulktyp åstadk0mS nedströms om tubreaktorsektionen 12. Den ytterligare bulkreaktorsektionen 21, som har en tvärsnittsyta som är avsevärt större än tubreaktorsektionens 12 tvärsnittsyta, innefattar ett första 24 och ett andra 25 inlopp i en övre del av bulkreaktorsektionen 21, och ett utlopp 26 i en nedre del av bulkreaktorsektionen 21.
Det första inloppet 24 är kopplat till tubreaktorsektionen 12 för att ta emot strömmen, som schematiskt visas med pil 27, ytterligare en ström eller ett ämne förs in i den ytterligare bulkreaktorsektionen 21 genom det andra inloppet som schematiskt visas med pil 28, och materialet som förts in i bulkreaktorsektionen 21 fås att strömma uppifrån och ned som visas med pil 29, medan materialet reagerar kemiskt. Allt organiskt material inneslutet i bulkreaktor- sektionen 21 oxideras genom överkritisk vattenoxidation.
Slutligen matas det reagerade materialet ut genom utloppet 26, som schematiskt visas med pil 29.
I en exemplifierad version av utföringsformen som visas i fig. 3 kan bulkreaktorsektionen 11 uppströms om tubreaktor- sektionen 12 inrättas i enlighet med vilken som helst av de exemplifierade versionerna av utföringsformen visad i fig. 1, medan den ytterligare bulkreaktorsektionen 21 nedströms om tubreaktorsektionen 12 kan inrättas i enlighet med vilken som helst av de exemplifierade versionerna av utförings- formen visad i fig. 2.
CH FJ- í? FN 'vv Qfi J: CIS 11 Det skall inses att vilken som helst av bulkreaktor- sektionerna i föreliggande uppfinning kan vara inrättad och användas i enlighet med fler än en av de ovan beskrivna, exemplifierade versionerna samtidigt.
Således kan en ström, som är i ett för vatten överkritiskt tillstånd och huvudsakligen fri från salter som fälls ut i tillstånd överkritiska för vatten, matas in genom inloppet 14 i bulkreaktorsektionen 11 i fig. 1 eller 3, medan oxidant och en ström, som är i ett för vatten underkritiskt tillstånd och innehåller ett löst salt som fälls ut i tillstånd överkritiska för vatten, kan matas in genom inloppet 15, varvid gips bildas och en blandad ström, som är i ett för vatten överkritiskt tillstånd, åstadkoms för att därigenom fälla ut salt i bulkreaktorsektionen 11 i fig. 1 eller 3.
Alternativt eller dessutom kan en ström som är i ett för vatten överkritiskt tillstånd, huvudsakligen fritt från salter som löser sig i flytande vatten och som fälls ut i tillstånd överkritiska till vatten, i surt tillstånd och innehåller ett korrosivt ämne matas in genom inloppet 14 i bulkreaktorsektionen 11 i fig. 2 eller inloppet 24 i bulkreaktorsektionen 21 i fig. 3, medan en ström som är i ett för vatten underkritiskt tillstånd och innehåller ett löst salt, som fälls ut i tillstånd överkritiska för vatten, och ett pH-neutraliserande ämne kan matas in genom inloppet för att åstadkoma en blandad ström, som är i ett för vatten överkritiskt tillstånd, för att därigenom fälla ut salt och för att undvika igensättning och valfritt för att skapa en oxiderande smälta i den berörda bulkreaktor- sektionen.
Det skall vidare inses att en reaktor enligt föreliggande uppfinning kan innefatta två eller flera tubreaktorsektioner Cm .MI C: C23 CD 12 och en eller flera reaktorsektioner av huvudsakligen bulk- typ, varvid var och en av tubreaktorsektionerna har en tvärsnittsyta som är avsevärt mindre än tvärsnittsytan hos var och en av bulkreaktorsektionerna.
Det skall även vidare inses att föreliggande uppfinning kan implementeras som ett flerstegsreaktionssystem som beskrivs i t.ex. US 5,770,l74, vars innehåll innefattas häri genom denna hänvisning.
Undersökningar har genomförts för att verifiera resultatet som uppnås med föreliggande uppfinning.
Returpappersslam matades i ett flertal försök genom en anläggning för överkritisk vattenoxidering innefattande en vanlig tubreaktor. Vart och ett av försöken var tvunget att avbrytas efter mindre än 17 timmars drift på grund av iqens' ättning av reaktorn. En propp av kalciumsulfat och gips med en längd av några tiotals centimeter bildades omedelbart nedströms om syreinloppet. Trots den låga mängden gips relativt mängden andra oorganiska ämnen i processflödet skapar gipset allvarliga problem eftersom det fälls ut så snabbt, genast efter att syret har förts in, och eftersom det har en hög vidhäftningsförmåga.
Därefter matades i ett flertal försök returpappersslam genom en anläggning för överkritisk vattenoxidering innefattande en reaktor såsom den som visas i fig. 1, dvs. med en första, relativt bred, vertikal reaktorsektion och en andra, smalare tubreaktorsektion. Vart och ett av testen visade att huvuddelen av gipssedimenten gick nedåt i den vertikala reaktorsektionen tillsammans med andra fasta ämnen.
Kontinuerlig drift under perioder längre än 100 timmar utan någon tendens till tilltäppning av reaktorn observerades.

Claims (24)

10 15 20 25 (jï fat; CT; Qfi __"'-. CJ 13 PAIENTKRAV
1. Reaktor för överkritisk vattenoxidation innefattande en huvudsakligen vertikal reaktorsektion (ll) °Ch en huvudsakligen icke-vertikal reaktorsektion (12), varvid nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion har en tvärsnittyta som är avsevärt större än nämnda huvudsakligen icke-vertikala reaktorsektions tvärsnittyta, känneteflkflfld av attt - nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion har ett inlopp (14) i en övre del av nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion inrättat att motta (17) en Ström S°m innehåller organiskt material och vatten, - nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektionär inrättad att oxidera åtminstone en del av det organiška materialet i nämnda ström genom överkritisk vattenoxidation medan nämnda ström fås att strömma (19) genom nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion, - nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion har ett utlopp (16) i en nedre del av nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion inrättat att mata ut (20) nämnda Ström 0Ch - nämnda huvudsakligen icke-vertikala reaktorsektion (12) är kopplad till nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektions utlopp (16) för att ta emot nämnda ström.
2. Reaktor enligt patentkrav 1, varvid nämnda ström innehåller fast material.
3. Reaktor enligt patentkrav 1 eller 2, varvid - nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion är inrättad för utfällning av fast material från nämnda ström, och 10 15 20 25 14 - nämnda utlopp är inrättat att mata ut nämnda utfällda, fasta material tillsamans med nämnda flöde.
4. Reaktor enligt något av patentkraven 1-3, varvid nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion utgörs av en bulkreaktor och nämnda huvudsakligen icke-vertikala reaktorsektion utgörs av en tubreaktor.
5. Reaktor enligt något av patentkraven 1-4, varvid nämnda huvudsakligen icke-vertikala reaktorsektion är kopplad till nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion och är inrättad att oxidera åtminstone en del av det organiska materialet i nämnda ström genom överkritisk vattenoxidation medan nämnda ström fås att strömma genom nämnda huvud- sakligen icke-vertikala reaktorsektion.
6. Reaktor enligt något av patentkraven 1-5, varvid - nämnda ström innehåller kalcium och svavel, ~ nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion har ett inlopp (15) i en övre del av nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion, inrättat att ta emot (15) en oxidant, och ~ nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion är inrättad att bilda gips i nämnda ström.
7. Reaktor enligt patentkrav 6, varvid nämnda utlopp (16) är inrättat att mata ut (20) nämnda gips tillsammans med nämnda ström.
8. Reaktor enligt patentkrav 6 eller 7, varvid nämnda ström innefattar slam, särskilt avfärgningsslam som innefattar pappersfyllmedel. 10 15 20 25 15
9. Reaktor enligt patentkrav 6 eller 7, varvid nämnda Ström innefattar avloppsslam eller slam från framställning av dricksvatten.
10. Reaktor enligt något av patentkraven 6-9, varvid - nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion är inrättad att oxidera endast en del av det organiska materialet i nämnda ström genom överkritisk vattenoxidation, och - nämnda huvudsakligen icke-vertikala reaktorsektion är inrättad att ta emot och genom överkritisk vattenoxidation oxidera åtminstone en del av det organiska materialet, som inte oxiderades av nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion,
11. ll. Reaktor enligt något av patentkraven 1-10, varvid - nämnda ström ärgi ett för vatten överkritiskt tillstånd och är huvudsakligen fritt från salter som är lösta i vätskeformigt vatten och som fälls ut i tillstånd överkritiska för vatten, - nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion har ett inlopp (15) i nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion, särskilt i en övre del av nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion, inrättat att ta emot (18) en ström som är i ett för vatten underkritiskt tillstånd och innehåller ett löst salt som fälls ut i tillstånd överkritiska för vatten, och - nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion är inrättad att blanda nämnda överkritiska ström med nämnda under- kritiska ström så att en blandad ström erhålls, som är i ett för vatten överkritiskt tillstånd för att därigenom fälla ut nämnda salt i nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion. 10 15 20 25 in hå G3 ha \{~J §D 16
12. Reaktor enligt patentkrav 11, varvid nämnda utlopp (15) är inrättat att mata ut (20) nämnda utfällda salt tillsammans med nämnda ström.
13. Reaktor enligt något av patentkraven 1-ll, varvid ~ nämnda ström är i surt tillstånd och innehåller ett korrosivt ämne, och- - nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion har ett inlopp (15) i nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion, särskilt i en övre del av nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion, inrättat att ta emot (18) ett pH- neutraliserande ämne.
14. Reaktor enligt patentkrav 13, varvid nämnda pH- neutraliserande ämne har en smältpunkt under en lägsta möjliga temperatur för att åstadkomma ett för vatten överkritiskt tillstånd och är kapabel att ska§a_en oxiderande smälta i tillstånd överkritiska för vatten.
15. Reaktor enligt patentkrav 13 eller 14, varvid nämnda korrosiva ämne är en halogen, särskilt klor, och nämnda pH- neutraliserande ämne en salthydroxid, särskilt natriumhydroxid.
16. Reaktor enligt något av patentkraven 1-15, varvid nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektions tvärsnittyta är åtminstone två gånger, hellre åtminstone tre gånger, ännu hellre åtminstone fem gånger och allra helst omkring fem till tio gånger större än nämnda huvudsakligen icke- vertikala reaktorsektions tvärsnittyta.
17. Reaktor enligt något av patentkraven 1-16, innefattande åtminstone ytterligare en huvudsakligen icke-vertikal reaktorsektion (12), varvid nämnda åtminstone ytterligare 10 15 20 25 30 f» Ä m4 fwfi %*\f CD Na. v f' “q 17 huvudsakligen icke-vertikala reaktorsektion har en tvär- snittsyta som är avsevärt mindre än nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektions tvärsnittsyta.
18. Reaktor enligt något av patentkraven 1-17, innefattande åtminstone ytterligare en huvudsakligen vertikal reaktorsektion (21), varvid nämnda åtminstone ytterligare huvudsakligen vertikala reaktorsektion har en tvärsnittsyta som är avsevärt större än nämnda huvudsakligen icke- avertikala reaktorsektions tvärsnittsyta.
19. Förfarande för överkritisk vattenoxidation av en ström av organiskt material och vatten, varvid strömen fås att ströma (19) genom en huvudsakligen vertikal reaktorsektion (11) och en huvudsakligen icke-vertikal reaktorsektion (12), varvid nämnda huvudsakligen vertikala reaktqrsektion har en tvärsnittyta som är avsevärt större än nämnda huvudsakligen icke-vertikala reaktorsektions tvärsnittyta, kännetecknat av stegen att: - nämnda ström, som innehåller organiskt material och vatten, matas (17) in genom ett inlopp i en övre del av nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion, - åtminstone en del av det organiska materialet i nämnda ström oxideras genom överkritisk vattenoxidation medan nämnda ström fås att strömma (19) genom nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion, - nämnda ström matas ut (20) genom ett utlopp (16) i en nedre del av nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion och - nämnda ström matas därefter in i nämnda huvudsakligen icke-vertikala reaktorsektion (12), vilken är kopplad till nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektions utlopp (16). 10 15 20 25 in i E71 CCS C 3 V i~ L.) 18
20. Förfarande enligt patentkrav 21, varvid nämnda ström innehåller fast material.
21. Förfarande enligt patentkrav 21 eller 22, varvid - nämnda ström innehåller kalcium och svavel, - en oxidant matas (18) in i nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion, - gips bildas i nämnda ström i nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion, och - nämnda ström matas (20) in i nämnda huvudsakligen icke- vertikala reaktorsektion (12) efter att ha fåtts att strömma genom nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion
22. Förfarande enligt något av patentkraven\19-21, varvid - nämnda ström är i ett för vatten överkritiskt tillstånd och är huvudsakligen fritt från salter som är lösta i vätskeformigt vatten och fälls ut i tillstånd överkritiska för vatten, - en ström som är i ett för vatten underkritiskt tillstånd och innehåller ett löst salt matas (18) in i nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion, och - nämnda överkritiska ström och nämnda underkritiska ström blandas i nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion, varvid temperaturerna och flödeshastigheterna hos nämnda överkritiska ström och nämnda underkritiska ström väljs så att en blandad ström erhålls, som är i ett för vatten överkritiskt tillstånd, så att nämnda salt därigenom fälls ut i nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion.
23. Förfarande enligt något av patentkraven 19-22, varvid 10 19 - nämnda ström är i ett surt tillstånd och innehåller ett korrosivt ämne, särskilt en halogen, och - ett pH-neutraliserande ämne matas (18) in i nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion för att neutralisera syran och minska korrosionen när vattnet blir underkritiskt.
24. Förfarande enligt patentkrav 23, varvid nämnda PH' neutraliserande ämne utgörs av kaustiksoda, som skapar en smälta som är mycket korrosiv i tillstånd överkritiska för vatten, varvid matningen av nämnda pH-neutraliserande ämne in i nämnda huvudsakligen vertikala reaktorsektion minimerar risken för att nämnda smälta fastnar på Väqäarfla i reakt°rn och skapar korrosion.
SE0402783A 2004-11-15 2004-11-15 Reaktor och förfarande för överkritisk vattenoxidation SE528840C2 (sv)

Priority Applications (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0402783A SE528840C2 (sv) 2004-11-15 2004-11-15 Reaktor och förfarande för överkritisk vattenoxidation
EP05802593A EP1812353B1 (en) 2004-11-15 2005-11-11 Method for supercritical water oxidation
US11/666,638 US20080073292A1 (en) 2004-11-15 2005-11-11 Reactor and Method for Supercritical Water Oxidation
ES05802593T ES2391403T3 (es) 2004-11-15 2005-11-11 Método para la oxidación de agua supercrítica
PCT/SE2005/001704 WO2006052206A1 (en) 2004-11-15 2005-11-11 Reactor and method for supercritical water oxidation
US12/973,334 US20110174744A1 (en) 2004-11-15 2010-12-20 Reactor and method for supercritical water oxidation

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0402783A SE528840C2 (sv) 2004-11-15 2004-11-15 Reaktor och förfarande för överkritisk vattenoxidation

Publications (3)

Publication Number Publication Date
SE0402783D0 SE0402783D0 (sv) 2004-11-15
SE0402783L SE0402783L (sv) 2006-05-16
SE528840C2 true SE528840C2 (sv) 2007-02-27

Family

ID=33488246

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE0402783A SE528840C2 (sv) 2004-11-15 2004-11-15 Reaktor och förfarande för överkritisk vattenoxidation

Country Status (5)

Country Link
US (2) US20080073292A1 (sv)
EP (1) EP1812353B1 (sv)
ES (1) ES2391403T3 (sv)
SE (1) SE528840C2 (sv)
WO (1) WO2006052206A1 (sv)

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2222819B1 (en) * 2007-11-28 2021-04-28 Saudi Arabian Oil Company Process to reduce acidity of crude oil
US8394260B2 (en) * 2009-12-21 2013-03-12 Saudi Arabian Oil Company Petroleum upgrading process
US9382485B2 (en) 2010-09-14 2016-07-05 Saudi Arabian Oil Company Petroleum upgrading process
GB2528611B (en) 2011-06-17 2016-03-30 Aerothermal Group Ltd Apparatus and process for treating waste
US9175314B2 (en) * 2011-07-06 2015-11-03 Hollingford Limited Anaerobic digestion with supercritical water hydrolysis as pretreatment
CN105377769B (zh) * 2013-07-16 2018-11-13 英派尔科技开发有限公司 利用电磁场来减少反应器系统中的腐蚀的系统和方法
CN103508547B (zh) * 2013-09-30 2015-10-28 西安交通大学 高含盐腐蚀性有机废水超临界水氧化反应装置
US10221488B2 (en) * 2015-09-18 2019-03-05 General Electric Company Supercritical water method for treating internal passages
CN106746485A (zh) * 2016-12-21 2017-05-31 北京科技大学 一种scwo技术轧钢含油污泥减量无害化处理方法
US10688464B2 (en) * 2017-06-05 2020-06-23 General Atomics Corrosion inhibition in hydrothermal processing
CN111491699B (zh) * 2017-10-20 2022-02-01 杜克大学 用于废物处理的系统、方法和技术
CN107930571B (zh) * 2017-12-29 2024-04-05 南京新奥环保技术有限公司 超临界氧化反应器

Family Cites Families (102)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB584671A (en) * 1942-11-13 1947-01-21 Baltzar Carl Von Platen Improvements relating to the removal of dissolved salts and other non-volatile substances from liquids
US2665249A (en) * 1950-03-27 1954-01-05 Sterling Drug Inc Waste disposal
FR1026068A (fr) * 1953-12-14 1953-04-23 Sterling Drug Inc Procédé et installation pour la destruction par oxydation des matières organiques contenues dans des eaux-vannes telles que les liqueurs sulfitiques résiduaires et pour la production d'énergie-thermique
US3207572A (en) * 1961-09-12 1965-09-21 Ass Pulp & Paper Mills Wet combustion of waste liquors
US3449247A (en) * 1965-10-23 1969-06-10 William J Bauer Process for wet oxidation of combustible waste materials
US3606999A (en) * 1967-08-04 1971-09-21 Harold L Lawless Method of and apparatus for carrying out a chemical or physical process
US3549314A (en) * 1968-05-20 1970-12-22 Chemical Construction Corp Oxidation of black liquor
US3853759A (en) * 1968-06-06 1974-12-10 J Titmas Dynamic hydraulic column activation method
US3626874A (en) * 1968-10-22 1971-12-14 Action Concepts Technology Inc System for collecting and disposing of ordinary refuse by converting it into useful energy, without pollution
US3654070A (en) * 1970-04-02 1972-04-04 Sterling Drug Inc Oxidation and reuse of effluent from oxygen pulping of raw cellulose
AU428247B2 (en) * 1970-05-08 1972-09-13 Wet combustion of waste liquor
US3849536A (en) * 1970-08-31 1974-11-19 Ass Pulp & Paper Mills Wet combustion of waste liquors
US3716474A (en) * 1970-10-22 1973-02-13 Texaco Inc High pressure thermal treatment of waste oil-containing sludges
US3761409A (en) * 1971-10-06 1973-09-25 Texaco Inc Continuous process for the air oxidation of sour water
US3876497A (en) * 1971-11-23 1975-04-08 Sterling Drug Inc Paper mill waste sludge oxidation and product recovery
US3849075A (en) * 1972-05-08 1974-11-19 Union Carbide Corp Cracking reactor
US3804756A (en) * 1972-06-22 1974-04-16 Standard Oil Co Environmentally safe disposal of organic pollutants
DE2247841C3 (de) * 1972-09-29 1981-02-12 Michigan Tech Fund, Houghton, Mich. (V.St.A.) Verfahren zur Naßoxydation von kohlenstoffhaltigem Abfallmaterial
US3852192A (en) * 1973-03-29 1974-12-03 Barber Colman Co Reactor for wet oxidation of organic matter
US3876536A (en) * 1973-04-24 1975-04-08 Sterling Drug Inc Waste oxidation process
US3912626A (en) * 1974-03-18 1975-10-14 Sterling Drug Inc Catalyzed process and catalyst recovery
US4174280A (en) * 1974-07-17 1979-11-13 Sterling Drug Inc. Oxidation process
US4010098A (en) * 1975-05-29 1977-03-01 Barber-Colman Company Resource recovery from disposal of solid waste and sewage sludge
US4100730A (en) * 1975-06-04 1978-07-18 Sterling Drug, Inc. Regulation of a wet air oxidation unit for production of useful energy
US4113446A (en) * 1975-07-22 1978-09-12 Massachusetts Institute Of Technology Gasification process
US4000068A (en) * 1975-08-12 1976-12-28 Phillips Petroleum Company Polluted water purification
US3977966A (en) * 1975-09-24 1976-08-31 Sterling Drug Inc. Purification of non-biodegradable industrial wastewaters
US4147624A (en) * 1976-04-15 1979-04-03 Arthur D. Little, Inc. Wastewater treatment with desorbing of an adsorbate from an adsorbent with a solvent in the near critical state
US4146359A (en) * 1976-06-25 1979-03-27 Occidental Petroleum Corporation Method for reacting nongaseous material with a gaseous reactant
DE2640603B2 (de) * 1976-09-09 1978-10-19 Bayer Ag, 5090 Leverkusen Verfahren zur Naßoxidation organischer Substanzen
DE2657011B2 (de) * 1976-12-16 1978-12-14 Hoechst Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zum Reinigen des bei der Herstellung von Hydroxyaromaten entstehenden Abwassers mit gleichzeitiger Gewinnung von Alkalisulfat
US4217218A (en) * 1977-12-27 1980-08-12 Sterling Durg Inc. Removal of solids from a wet oxidation reactor
JPS54110199A (en) * 1978-02-17 1979-08-29 Sumitomo Aluminium Smelting Co Method of removing organics from circulating aluminic acid alkali solution
US4272383A (en) * 1978-03-17 1981-06-09 Mcgrew Jay Lininger Method and apparatus for effecting subsurface, controlled, accelerated chemical reactions
US4460628A (en) * 1978-07-24 1984-07-17 Whirlpool Corporation Catalyzed wet oxidation process and catalyst useful therein
US4229296A (en) * 1978-08-03 1980-10-21 Whirlpool Corporation Wet oxidation system employing phase separating reactor
US4221763A (en) * 1978-08-29 1980-09-09 Cities Service Company Multi tube high pressure, high temperature reactor
US4292953A (en) * 1978-10-05 1981-10-06 Dickinson Norman L Pollutant-free low temperature slurry combustion process utilizing the super-critical state
US4212735A (en) * 1979-03-01 1980-07-15 Hydroscience, Inc. Destruction method for the wet combustion of organics
US4384897A (en) * 1981-11-23 1983-05-24 The Regents Of The University Of California Method of treating biomass material
US4543190A (en) * 1980-05-08 1985-09-24 Modar, Inc. Processing methods for the oxidation of organics in supercritical water
US4338199A (en) * 1980-05-08 1982-07-06 Modar, Inc. Processing methods for the oxidation of organics in supercritical water
US4384959A (en) * 1980-12-29 1983-05-24 Sterling Drug Inc. Wet oxidation process utilizing dilution of oxygen
US4564458A (en) * 1983-11-10 1986-01-14 Burleson James C Method and apparatus for disposal of a broad spectrum of waste featuring oxidation of waste
CA1224891A (en) * 1984-03-28 1987-07-28 Kenox Corporation Wet oxidation system
FR2576892B1 (fr) * 1985-02-04 1987-08-14 Air Liquide Procede d'oxydation de substances dissoutes ou en suspension dans une solution aqueuse
US4594164A (en) * 1985-05-23 1986-06-10 Titmas James A Method and apparatus for conducting chemical reactions at supercritical conditions
US4714526A (en) * 1985-06-10 1987-12-22 The University Of Rochester Supercritical fluid extraction method for multi-component systems
US4654144A (en) * 1986-02-03 1987-03-31 National Distillers And Chemical Corporation Process for the destruction of noxious gases with ozone
US4692252A (en) * 1986-03-24 1987-09-08 Vertech Treatment Systems, Inc. Method of removing scale from wet oxidation treatment apparatus
US4721575A (en) * 1986-04-03 1988-01-26 Vertech Treatment Systems, Inc. Method and apparatus for controlled chemical reactions
US4869833A (en) * 1986-04-03 1989-09-26 Vertech Treatment Systems, Inc. Method and apparatus for controlled chemical reactions
US4767543A (en) * 1986-11-13 1988-08-30 Universite De Sherbrooke Oxidation of wastewaters
US4713177A (en) * 1986-12-19 1987-12-15 Vertech Treatment Systems, Inc. Process for mitigating scale formation in tube reaction apparatus
US4744909A (en) * 1987-02-02 1988-05-17 Vertech Treatment Systems, Inc. Method of effecting accelerated oxidation reaction
DK71987D0 (da) * 1987-02-13 1987-02-13 Nordiske Kabel Traad Fremgangsmaade til rensning af olie- og kemikalieforurenet jord
US4765900A (en) * 1987-02-13 1988-08-23 Vertech Treatment Systems, Inc. Process for the treatment of waste
US4744908A (en) * 1987-02-24 1988-05-17 Vertech Treatment Systems, Inc. Process for effecting chemical reactions
US4792408A (en) * 1987-04-13 1988-12-20 James A. Titmas Associates Incorporated Method and apparatus for enhancing chemical reactions at supercritical conditions
US4891139A (en) * 1987-09-14 1990-01-02 Zeigler Joseph E Method for wet oxidation treatment
US4822497A (en) * 1987-09-22 1989-04-18 Modar, Inc. Method for solids separation in a wet oxidation type process
US4861484A (en) * 1988-03-02 1989-08-29 Synlize, Inc. Catalytic process for degradation of organic materials in aqueous and organic fluids to produce environmentally compatible products
US4861497A (en) * 1988-03-18 1989-08-29 Welch James F Method for the processing of organic compounds
DE3813184A1 (de) * 1988-04-20 1989-11-02 Dynamit Nobel Ag Verfahren zur zersetzung von in abwaessern geloesten explosionsfaehigen salpetersaeureestern
US5259193A (en) * 1989-07-28 1993-11-09 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Hydraulic transmission system
US4983296A (en) * 1989-08-03 1991-01-08 Texaco Inc. Partial oxidation of sewage sludge
JP2628089B2 (ja) * 1989-08-18 1997-07-09 大阪瓦斯株式会社 廃水の処理方法
DZ1444A1 (fr) * 1989-09-12 2004-09-13 Inst Francais Du Petrole Procédé et réacteur d'oxydation à differentiel de perte de charge et son utilisation.
US5106513A (en) * 1990-01-31 1992-04-21 Modar, Inc. Process for oxidation of materials in water at supercritical temperatures and subcritical pressures
US5232604A (en) * 1990-01-31 1993-08-03 Modar, Inc. Process for the oxidation of materials in water at supercritical temperatures utilizing reaction rate enhancers
EP0461073B1 (de) * 1990-06-08 1993-09-29 Ciba-Geigy Ag Vorrichtung zur Nassoxidation
US5075017A (en) * 1990-10-12 1991-12-24 Kimberly-Clark Corporation Method for removing polychlorinated dibenzodioxins and polychlorinated dibenzofurans from paper mill sludge
US5057231A (en) * 1990-11-08 1991-10-15 Zimpro Passavant Environmental Systems, Inc. Method for starting up and controlling operating temperature of a wet oxidation process
DE4107972A1 (de) * 1991-03-13 1992-09-17 Basf Ag Verfahren zum abbau von aromatischen nitroverbindungen enthaltenden abwaessern
US5133877A (en) * 1991-03-29 1992-07-28 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Conversion of hazardous materials using supercritical water oxidation
US5221486A (en) * 1991-04-12 1993-06-22 Battelle Memorial Institute Aqueous phase removal of nitrogen from nitrogen compounds
US5200093A (en) * 1991-06-03 1993-04-06 Abb Lummus Crest Inc. Supercritical water oxidation with overhead effluent quenching
US5252224A (en) * 1991-06-28 1993-10-12 Modell Development Corporation Supercritical water oxidation process of organics with inorganics
WO1993002969A1 (en) * 1991-08-09 1993-02-18 Board Of Regents, The University Of Texas System High temperature wet oxidation using sintered separators
US5230810A (en) * 1991-09-25 1993-07-27 Zimpro Passavant Environmental Systems, Inc. Corrosion control for wet oxidation systems
US5183577A (en) * 1992-01-06 1993-02-02 Zimpro Passavant Environmental Systems, Inc. Process for treatment of wastewater containing inorganic ammonium salts
US5192453A (en) * 1992-01-06 1993-03-09 The Standard Oil Company Wet oxidation process for ACN waste streams
US5770174A (en) * 1992-04-16 1998-06-23 Rpc Waste Management Services, Inc. Method for controlling reaction temperature
US5313965A (en) * 1992-06-01 1994-05-24 Hughes Aircraft Company Continuous operation supercritical fluid treatment process and system
US5280701A (en) * 1992-08-31 1994-01-25 Environmental Energy Systems, Inc. Waste treatment system and method utilizing pressurized fluid
US5427764A (en) * 1992-10-09 1995-06-27 Rpc Waste Management Services, Inc. Methods of controlling flow of fluids reacting at supercritical conditions
US5358646A (en) * 1993-01-11 1994-10-25 Board Of Regents, The University Of Texas System Method and apparatus for multiple-stage and recycle wet oxidation
US5384051A (en) * 1993-02-05 1995-01-24 Mcginness; Thomas G. Supercritical oxidation reactor
US5240619A (en) * 1993-02-11 1993-08-31 Zimpro Passavant Environmental Systems, Inc. Two-stage subcritical-supercritical wet oxidation
US5386055A (en) * 1993-08-11 1995-01-31 The University Of Akron Depolymerization process
US5387398A (en) * 1993-12-03 1995-02-07 Aerojet General Corporation Supercritical water oxidation reactor with wall conduits for boundary flow control
US5501799A (en) * 1994-06-07 1996-03-26 Abitibi-Price, Inc. Method to remove inorganic scale from a supercritical water oxidation reactor
US5571423A (en) * 1994-10-14 1996-11-05 Foster Wheeler Development Corporation Process and apparatus for supercritical water oxidation
US5746926A (en) * 1996-03-22 1998-05-05 Sri International Method for hydrothermal oxidation of halogenated organic compounds with addition of specific reactants
DE19747696C2 (de) * 1997-10-29 1999-09-23 Karlsruhe Forschzent Verfahren zur Durchführung von chemischen Reaktionen in überkritischen wäßrigen Systemen
US6171509B1 (en) * 1998-06-12 2001-01-09 Chematur Engineering Ab Method and apparatus for treating salt streams
FR2780986B1 (fr) * 1998-07-10 2000-09-29 Electrolyse L Procede de transformation de structures chimiques dans un fluide sous pression et en temperature et dispositif pour sa mise en oeuvre
US6238568B1 (en) * 1999-05-06 2001-05-29 General Atomics Hydrothermal processing with phosphate additive
JP4156761B2 (ja) * 1999-10-27 2008-09-24 オルガノ株式会社 バッチ式超臨界水反応装置
DE19955150B4 (de) * 1999-11-17 2010-08-05 Karlsruher Institut für Technologie Verfahren zur Erzeugung von Wasserstoff
DE10061388A1 (de) * 2000-12-09 2002-06-20 Daimler Chrysler Ag Verfahren und Vorrichtung zur überkritischen Nassoxidation
DE10259928B4 (de) * 2002-12-20 2006-05-24 Forschungszentrum Karlsruhe Gmbh Verfahren zur Behandlung von Biomasse

Also Published As

Publication number Publication date
US20110174744A1 (en) 2011-07-21
EP1812353A1 (en) 2007-08-01
WO2006052206A1 (en) 2006-05-18
US20080073292A1 (en) 2008-03-27
ES2391403T3 (es) 2012-11-26
SE0402783L (sv) 2006-05-16
EP1812353A4 (en) 2010-10-06
EP1812353B1 (en) 2012-09-12
SE0402783D0 (sv) 2004-11-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1812353B1 (en) Method for supercritical water oxidation
JP5372292B2 (ja) 廃棄物流を処理するための嫌気性膜型バイオリアクタ
JP5619837B2 (ja) 無機粒子の連続反応装置
RU2008140728A (ru) Способ получения не образующей пробки суспензии гидрата
JP6104829B2 (ja) 嫌気性水処理システム
JP6812108B2 (ja) 水処理方法、及び水処理システム
CN111253284B (zh) 一种全过程连续化的苯乙腈生产装置及工艺
CN109592774B (zh) 一种管式超临界水氧化反应器、超临界水氧化系统及方法
US8361175B2 (en) Method and device for converting biomass into gaseous products
JP2005200321A (ja) ５−ヒドロキシメチルフルフラールおよびフルフラールの製造方法
CN105000745B (zh) 一种含硫气田采出水处理系统
CN104693166B (zh) 一种三聚甲醛的制备方法
US10351456B2 (en) Process for treatment of sour water generated from coal gasification
CN102515384A (zh) 密胺树脂生产废水资源化技术
KR19980064504A (ko) 황산 암모늄을 함유하는 석유 연료의 연소재에 대한 습식 처리방법 및 습식 처리법에 의해 회수되는 암모니아 성분의 이용 방법
CN102702502A (zh) 碳酰氯的中和处理方法
CN104556372B (zh) 一种剩余污泥吸附分离有机物的方法
CN105836847A (zh) 一种组合膜分步萃取高盐废水中混合有机物的装置和方法
JP4154810B2 (ja) 廃水処理装置
RU2704193C1 (ru) Окисление влажным воздухом при низких температурах
CN100445291C (zh) 敌敌畏连续化生产的制备方法
KR101454034B1 (ko) 정석 방법
CN211946297U (zh) 一种废渣处理装置
KR102086657B1 (ko) 불소 함유 폐수 처리 시스템 및 불소 함유 폐수 처리 방법
JP2004097997A (ja) 水溶性ポリマー含有廃液の処理方法および装置

Legal Events

Date Code Title Description
NUG Patent has lapsed