SE517474C2 - Sätt att tillverka hårdmetall med bindefasanrikad ytzon - Google Patents

Sätt att tillverka hårdmetall med bindefasanrikad ytzon

Info

Publication number
SE517474C2
SE517474C2 SE9603758A SE9603758A SE517474C2 SE 517474 C2 SE517474 C2 SE 517474C2 SE 9603758 A SE9603758 A SE 9603758A SE 9603758 A SE9603758 A SE 9603758A SE 517474 C2 SE517474 C2 SE 517474C2
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
binder phase
nitrogen
phase
carbonitride
sintering
Prior art date
Application number
SE9603758A
Other languages
English (en)
Other versions
SE9603758D0 (sv
SE9603758L (sv
Inventor
Per Lindskog
Per Gustafson
Original Assignee
Sandvik Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sandvik Ab filed Critical Sandvik Ab
Priority to SE9603758A priority Critical patent/SE517474C2/sv
Publication of SE9603758D0 publication Critical patent/SE9603758D0/sv
Priority to PCT/SE1997/001690 priority patent/WO1998016665A1/en
Priority to US09/242,683 priority patent/US6299992B1/en
Priority to DE69718805T priority patent/DE69718805T2/de
Priority to AT97945149T priority patent/ATE231930T1/de
Priority to JP51825998A priority patent/JP3934160B2/ja
Priority to EP97945149A priority patent/EP0931171B1/en
Publication of SE9603758L publication Critical patent/SE9603758L/sv
Publication of SE517474C2 publication Critical patent/SE517474C2/sv

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
    • C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
    • C22C29/06—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds
    • C22C29/08—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds based on tungsten carbide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
    • B22F3/10—Sintering only
    • B22F3/1003—Use of special medium during sintering, e.g. sintering aid
    • B22F3/1007—Atmosphere
    • B22F3/101—Changing atmosphere
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2201/00—Treatment under specific atmosphere
    • B22F2201/02—Nitrogen
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
    • B22F2998/10—Processes characterised by the sequence of their steps
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12014—All metal or with adjacent metals having metal particles
    • Y10T428/12028—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, etc.]
    • Y10T428/12049—Nonmetal component
    • Y10T428/12056—Entirely inorganic

Description

l5 20 25 30 35 40 517 4742 En sätt att bibehålla den bindefasanrikade zonen i eggområdet i ett hårdmetallskär visas i EP-A-0569696. n o c o .o Enligt denna ansökan erhålls denna effekt om Zr och/eller Hf förekommer i hårdmetallen.
Enligt svensk patentansökan SE 9501383-5 kan tjockleken av den bindefasanrikade ytzonen behållas över eggen även i hårdmetall fri från Hf och Zr om vissa villkor är uppfyllda speciellt med avse- ende på titan- och kväveinnehåll i den kubiska fasen såväl som den totala kolhalten. Ett positivt inflytande på eggsegheten i sme- tande material såsom austenitiskt rostfritt stål kan därvid er- hållas. Men de bindefasanrikade zonerna enligt denna ansökan blir ofta alltför djupa och svåra att kontrollera.
Det är därför ett föremål för föreliggande uppfinning att åstadkomma ett sätt att tillverka ett hårdmetallskär som tillåter en bättre kontroll av tjockleken av den bindefasanrikade zonen.
Enligt föreliggande uppfinning föreligger ett hårdmetallskär, omfattande ett hårdmetallsubstrat och en beläggning. Substratet innehåller WC och kubisk karbonitridfas i en bindefas baserad på Co och/eller Ni samt har en bindefasanrikad ytzon väsentligen fri från kubisk fas. Den bindefasanrikade ytzonen sträcker sig över eggen. Som resultat har ett skär enligt uppfinningen förbättrad eggseghet och är speciellt användbart för maskinbearbetning av smetande arbetsmaterial såsom rostfritt stål. (Även om den kubiska fasen är väsentligen en karbonitridfas betraktas materialet här som en hårdmetall.) Fig. l visar i 8OOX den bindefasanrikade zonen under en skäregg rundad till en 50 um radie i en belagd hårdmetall enligt uppfinningen.
Det har nu överraskande visat sig att genom att utföra en del av sintringen under kvävetryck kan tjockleken av den bindefasanri- kade ytzonen kontrolleras med gradienten kvar i närheten av eggen.
Uppfinningen avser sålunda ett sätt att tillverka skär omfat- tande ett hårdmetallsubstrat bestående av en bindefas av Co och/eller Ni, WC och en kubisk karbonitridfas med en bindefasanri- kad ytzon väsentligen fri från kubisk fas och en beläggning. En 6-14 atom-%, pulverblandning innehållande WC, företrädesvis 8-ll atom-%, bindefas och 3-8 atom-%, företrädesvis 4-6 atom-% av Ti och åtminstone en av Ta och Nb sådan att Ti/(Ta+Nb) det är >2, helst >3. atomförhållan- Ta och/eller Nb är tillsatt/a som karbider medan Ti tillsättes som TiC, TiCN och/eller TiN i sådan proportion att kväveinnehållet av karbonitridfasen uttryckt som x i formeln, 10 15 20 25 30 35 40 517 474 3 skall vara >0.2, (Ti,Nb,Ta)(NX,C1_X) företrädesvis 0.3-0.4. Pul- verblandningen blandas med pressmedel och eventuellt kol så att kolhalten är O-0.15, stökiometriska halten och blandningen mals och torkas för att er- företrädesvis 0.05-0.15, vikt-%, över den hålla ett pulvermaterial. Sedan pressas pulvermaterialet och sint- Under uppvärmningen till sintring kan kvävgas tillsättas till ugnen vid 0-500 mbar, fäS . företrädesvis 10-40 mbar, för att förhindra denitrifiering före porslutning vid temperaturer över 1200 OC.
Sintring utförs vid en temperatur av 1380-1520 OC, i en skydds- atmosfär bestående väsentligen av kväve, varvid kvävetrycket reg- leras för att förhindra gradienttillväxt, med en period av sintring i en atmosfär utan kväve, varvid tiden för denna period regleras så att önskat gradientenzondjup erhålls. Kvävetrycket som behövs för att förhindra gradienttillväxt beror på sammansätt- ningen av hårdmetallkroppen, sintringstemperatur och på ugnen som används. Tiden som behövs i atmosfär utan kvävetillsats beror på sintringstemperatur och använd ugn. Det ligger inom fackmannens kompetensområde att bestämma om den önskade bindefasanrikningen har erhållits och att modifiera sintringsbetingelserna i enlighet med föreliggande beskrivning, om önskat, för att erhålla den öns- kade bindefasanrikningen.
Kylning kan utföras enligt standardförfarande eller som be- skrivs i US 5,484,468. Efter konventionella eftersintringbehand- slitstark be- PVD- eller MT-CVD-teknik.
Föreliggande uppfinning avser även ett skär omfattande ett lingar omfattande eggavrundning utfälls en hård, läggning enligt ovan med CVD-, hårdmetallsubstrat med en bindefasanrikad ytzon och en beläggning, sagda substrat bestående av en bindefas av Co och/eller Ni, WC och en kubisk karbonitrid av W , Ti och åtminstone en av metallerna Ta, Nb, Mo, V, eller Cr med en bindefasanrikad ytzon väsentligen fri från kubisk fas.
Företrädesvis innehåller hårdmetallen 6-14 atom-%, helst 4-6 atom-%, helst 8-11 atom-%, av Ti och åtmins- bindefas, 3-8 atom-%, tone en av Ta och Nb och rest WC. Genomsnittlig WC-kornstorlek skall vara mellan 1.0 och 4 um, företrädesvis mellan 1.5 och 3 um.
Ti/(Ta+Nb) atomförhållandet i karbonitridfasen skall vara >2, företrädesvis >3, med ett kväveinnehåll uttryckt som x i formeln, (Ti,Nb,Ta)(NX,C1_X) skall vara >0.2, företrädesvis mellan 0.3 och 0.4. Djupet av den bindefasanrikade ytzonen nära eggen ökar med ökat titan- och kväveinnehåll i den kubiska fasen och med ökad 10 15 20 25 30 35 40 517 474 4 total kolhalt. Maximalt kväveinnehåll som kan användas i praktiken är huvudsakligen begränsat av den ökade tendensen för A och B typ porositet med ökat kväveinnehåll. Men maximalt kväveinnehåll kan utsträckas över den ovan angivna gränsen om sintringen utförs i en inert atmosfär under högt tryck. Maximal kolhalt som kan användas i praktiken är huvudsakligen begränsad av en ökad tendens till kolutfällning i den bindefasanrikade ytzonen, minskad beläggnings- vidhäftning och minskat deformationsmotstånd. Kolhalten skall motsvara en C-porositet bättre än C08, företrädesvis C00 just under kolmättnad.
Tjockleken av den bindefasanrikade ytzonen skall vara 1. under en flat yta 15-45 um, företrädesvis 25-35 um 2. nära en skarp egg, före eggavrundning, mätt vinkelrätt mot samma plana yta som i 1. ovan, 0.5-1.2 gånger gradientzonen i 1. ovan, företrädesvis 0.67-1.2 gånger gradientzonen i 1. ovan. 3. vid eggen efter eggavrundning 5-30 um, företrädesvis 10-25 um.
Gradientenzondjupet nära eggen beror på geometrin, en trubbig (90 grader eller mer) geometri ger djupare gradientzoner.
Skär enligt uppfinningen skall företrädesvis ha en beläggning av TiC, TiCN och/eller TiN med en total tjocklek av 3-10 um, helst 4-8 um, eventuellt i kombination med en Al2O3-beläggning med en tjocklek av 1-4 um, helst 1.5-3 um. Andra beläggningar kända i tekniken kan även användas såsom enkel- eller multipelskikt av åtminstone en karbid, nitrid, karbonitrid, oxid eller borid av åtminstone en metall från gruppen IVB, VB och VIB av det periodiska systemet och/eller aluminiumoxid med kända CVD-, PVD- eller MT-CVD-metoder.
Exempel 1 (enligt uppfinningen) Från en pulverblandning omfattande 1.69 vikt-% TiC, 1.28 vikt- % TiN, 1.21 vikt-% TaC, 0.76 vikt-% NbC, 7.5 vikt-% Co, WC med 0.12 vikt-% överstökiometrisk kolhalt, pressades svarvskär CNMG120408. delsavdrivning, och resten Skären sintrades med H2 upp till 450 OC för pressme- vidare i vakuum till 1200 OC, skyddsgas av 40 mbar kväve upp till 1380 OC. Ugnen evakuerades se- och därefter med en dan och fylldes med kväve till 60 mbar och värmdes till sintrings- 1450OC, minuter evakuerades ugnen i 15 min och återfylldes sedan med temperatur, och hölls där i 60 minuter.
Under dessa 60 kväve. _5 10 15 20 25 30 35 40 517 474 f» ____ __ Strukturen i ytan av skären bestod av en 30 um tjock binde- fasanrikad zon under den plana flankytan med ett minimum av 25 um nära eggen.
Exempel 2 (enligt uppfinningen) Från en pulverblandning omfattande 1.69 vikt-% TiC, % TiN, 1.21 vikt-% TaC, 0.76 vikt-% NbC, WC med 0.12 vikt-% CNMG120408. delsavdrivning, 1.28 vikt- 7.5 vikt-% Co och resten överstökiometrisk kolhalt, pressades svarvskär Skären sintrades med H2 upp till 450 OC för pressme- vidare i vakuum till 1200 OC, och därefter med skyddsgas av 40 mbar kväve upp till 1380 OC. Ugnen evakuerades se- dan och fylldes med kväve till 200 mbar, värmdes till sintrings- temperatur, 1450 OC, och hölls där i 10 minuter och kyldes sedan till 1380 OC, kyldes sedan. evakuerades och hölls vid 1380 OC i 50 minuter och Strukturen i ytan av skären bestod av en 33 um tjock binde- fasanrikad zon under den plana flankytan med ett minimum av 23 um nära eggen.
Exempel 3 (tidigare känt) Från en pulverblandning omfattande 1.69 vikt-% TiC, % TiN, 1.21 vikt-% TaC, 0.76 vikt-% NbC, 7.5 vikt-% Co, WC med 0.12 vikt-% överstökiometrisk kolhalt, CNMG120408. delsavdrivning, 1.28 vikt- och resten pressades svarvskär Skären sintrades med H2 upp till 450 OC för pressme- vidare i vakuum till 1200 OC, skyddsgas av 40 mbar kväve upp till 1380 OC. Ugnen evakuerades se- och därefter med dan och fylldes med argon till 40 mbar, värmdes till sintringstem- 1450 OC, Strukturen i ytan av skären bestod av en 46 um tjock binde- peratur, och hölls där i 1 timme och kyldes sedan. fasanrikad zon under den plana flankytan med ett minimum av 30 um nära eggen.
Exempel 4 (tidigare känt) Från en pulverblandning omfattande 1.69 vikt-% TiC, % TiN, 1.21 vikt-% TaC, 0.76 vikt-% NbC, 7.5 vikt-% Co, WC med 0.12 vikt-% överstökiometrisk kolhalt, CNMG120408. delsavdrivning, vidare i vakuum till 1380 OC. Ugnen fylldes med 1410 OC, 1.28 vikt- och resten pressades svarvskär Skären sintrades med H2 upp till 450 OC för pressme- argon till 40 mbar, värmdes till sintringstemperatur, och hölls där i 1 timme och kyldes sedan. 10 15 20 517 474 6 Strukturen i ytan av skären bestod av en 40 um tjock binde- fasanrikad zon under den plana flankytan med ett minimum av 26 um nära eggen.
Exempel 5 (jämförande) Från en pulverblandning omfattande 1.69 vikt-% TiC, % TiN, 1.21 vikt-% TaC, 0.76 vikt-% NbC, 7.5 vikt-% Co, WC med 0.12 vikt-% överstökiometrisk kolhalt, pressades svarvskär CNMG120408. delsavdrivning, 1.28 vikt- och balans Skären sintrades med H2 upp till 450 OC för pressme- ytterligare i vakuum till 1200 OC, och därefter med en skyddsgas av 40 mbar kväve upp till 1380 OC. Ugnen evakue- rades sedan och fylldes med kväve till 100 mbar, värmdes till sintringstemperatur, 1450 OC, och hölls där i 1 timme och kyldes sedan.
Strukturen i ytan av skären bestod av en 26 um tjock binde- fasanrikad zon under den plana flankytan med ett minimum av 12 um nära eggen.
Exempel 1 och 2 visar att det är möjligt att kontrollera dju- pet av gradientzonen utan att förlora den önskade gradienten i närheten av eggen som i exempel 5. Exempel 3 och 4 visar att gra- dientzonen kan växa överdrivet utan kvävetillsats under en del av sintringen.

Claims (1)

10 15 20 25 30 35 517 4747 Krav
1. Sätt att tillverka ett skär omfattande ett hårdmetallsub- strat med en bindefasanrikad ytzon och en beläggning varvid sagda substrat består av en bindefas av Co och/eller Ni, WC och en ku- bisk karbonitrid-fas, där sagda bindefasanrikade ytzon är väsentligen fri från sagda kubiska karbonitridfas och har en väsentligen konstant tjocklek runt skäret, k ä n n e t e c k n a t av framtagning av en pulverblandning innehållande WC, 6-14 atom- %, företrädesvis 8-11 atom-%, bindefas och 3-8 atom-%, företrädesvis 4-6 atom-%, av Ti och åtminstone en av Ta och Nb så att atomförhållandet Ti/(Ta+Nb) är >2, helst >3, där Ta och/eller Nb är tillsatta som karbid och Ti som karbid, nitrid och/eller karbonitrid i sådana proportioner att kväveinnehållet i karbonitridfasen uttryckt som x i formeln, (Ti,Nb,Ta)(NX,C1_x), är >0.2, helst 0.3-0.4 tillsats till sagda pulverblandning av pressmedel och eventuellt kol så att kolhalten blir 0-0.15 vikt-% över den stökiometriska malning och torkning av blandningen för att erhålla ett pul- vermaterial pressning och sintring av pulvermaterialet varvid, mellan 1200 OC och porslutning, kvävgas kan tillföras ugnen vid 0-500 mbar, företrädesvis 10-40 mbar, varefter sintring utförs vid en temperatur av 1380-1520 OC, företrädesvis 1410-1450 OC, i en skyddsatmosfär bestående väsentligen av kväve, där kvävetrycket regleras så att gradienttillväxt förhindras, med en period av sintring i en atmosfär utan kväve varvid tiden för denna period regleras till den önskade gradientzonen, följt vid kylning enligt standardförfarande konventionella eftersintringsbehandlingar omfattande eggav- rundning och utfällning av en hård, slitstark beläggning av enkel eller multipelskikt av åtminstone en karbid, nitrid, karbonitrid, oxid eller borid av åtminstone en metall ur grupperna IVB, VB och VIB i det periodiska systemet och/eller aluminium oxid medelst känd CVD- PVD- eller MT-CVD-teknik. o v n a c | . o - e n : v ao
SE9603758A 1996-10-11 1996-10-11 Sätt att tillverka hårdmetall med bindefasanrikad ytzon SE517474C2 (sv)

Priority Applications (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE9603758A SE517474C2 (sv) 1996-10-11 1996-10-11 Sätt att tillverka hårdmetall med bindefasanrikad ytzon
PCT/SE1997/001690 WO1998016665A1 (en) 1996-10-11 1997-10-09 Method of making cemented carbide with binder phase enriched surface zone
US09/242,683 US6299992B1 (en) 1996-10-11 1997-10-09 Method of making cemented carbide with binder phase enriched surface zone
DE69718805T DE69718805T2 (de) 1996-10-11 1997-10-09 Verfahren zur herstellung von sinterkarbid mit binderphaseangereicherter oberflächenzone
AT97945149T ATE231930T1 (de) 1996-10-11 1997-10-09 Verfahren zur herstellung von sinterkarbid mit binderphaseangereicherter oberflächenzone
JP51825998A JP3934160B2 (ja) 1996-10-11 1997-10-09 結合相富化した表面領域を有する超硬合金の製造方法
EP97945149A EP0931171B1 (en) 1996-10-11 1997-10-09 Method of making cemented carbide with binder phase enriched surface zone

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE9603758A SE517474C2 (sv) 1996-10-11 1996-10-11 Sätt att tillverka hårdmetall med bindefasanrikad ytzon

Publications (3)

Publication Number Publication Date
SE9603758D0 SE9603758D0 (sv) 1996-10-11
SE9603758L SE9603758L (sv) 1998-04-12
SE517474C2 true SE517474C2 (sv) 2002-06-11

Family

ID=20404245

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE9603758A SE517474C2 (sv) 1996-10-11 1996-10-11 Sätt att tillverka hårdmetall med bindefasanrikad ytzon

Country Status (7)

Country Link
US (1) US6299992B1 (sv)
EP (1) EP0931171B1 (sv)
JP (1) JP3934160B2 (sv)
AT (1) ATE231930T1 (sv)
DE (1) DE69718805T2 (sv)
SE (1) SE517474C2 (sv)
WO (1) WO1998016665A1 (sv)

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE9802487D0 (sv) * 1998-07-09 1998-07-09 Sandvik Ab Cemented carbide insert with binder phase enriched surface zone
SE516017C2 (sv) 1999-02-05 2001-11-12 Sandvik Ab Hårdmetallskär belagt med slitstark beläggning
AU2001245893B2 (en) * 2000-03-24 2005-09-29 Kennametal Inc. Cemented carbide tool and method of making
US6638474B2 (en) * 2000-03-24 2003-10-28 Kennametal Inc. method of making cemented carbide tool
SE522730C2 (sv) * 2000-11-23 2004-03-02 Sandvik Ab Metod för tillverkning av en belagd hårdmetallkropp avsedd för skärande bearbetning
US6666753B2 (en) * 2001-02-02 2003-12-23 General Electric Company Silver-coated abrasives, tools containing silver-coated abrasives, and applications of these tools
WO2002077312A2 (de) * 2001-03-27 2002-10-03 Widia Gmbh Verfahren zur erhöhung der druckspannung oder zur erniedrigung der zugeigenspannung einer schicht
SE523826C2 (sv) * 2002-03-20 2004-05-25 Seco Tools Ab Skär belagt med TiAIN för bearbetning med hög hastighet av legerade stål, sätt att framställa ett skär och användning av skäret
SE527173C2 (sv) * 2003-07-25 2006-01-17 Sandvik Intellectual Property Sätt att tillverka en finkorning hårdmetall
JP4446469B2 (ja) * 2004-03-12 2010-04-07 住友電工ハードメタル株式会社 被覆切削工具
SE529302C2 (sv) * 2005-04-20 2007-06-26 Sandvik Intellectual Property Sätt att tillverka en belagd submikron hårdmetall med bindefasanriktad ytzon
SE529590C2 (sv) * 2005-06-27 2007-09-25 Sandvik Intellectual Property Finkorniga sintrade hårdmetaller innehållande en gradientzon
JP4936761B2 (ja) * 2006-03-28 2012-05-23 京セラ株式会社 切削工具
SE0602815L (sv) 2006-12-27 2008-06-28 Sandvik Intellectual Property Belagt hårdmetallskär speciellt användbart för tunga grovbearbetningsoperationer
SE532044C2 (sv) * 2007-12-27 2009-10-06 Seco Tools Ab Användning av ett CVD belagt skär vid fräsning
WO2010008004A1 (ja) * 2008-07-16 2010-01-21 財団法人ファインセラミックスセンター 硬質粉末、硬質粉末の製造方法および焼結硬質合金
JP5559575B2 (ja) 2009-03-10 2014-07-23 株式会社タンガロイ サーメットおよび被覆サーメット
JPWO2010150335A1 (ja) 2009-06-22 2012-12-06 株式会社タンガロイ 被覆立方晶窒化硼素焼結体工具
EP2450136A1 (en) * 2009-06-30 2012-05-09 Tungaloy Corporation Cermet and coated cermet
WO2011129422A1 (ja) 2010-04-16 2011-10-20 株式会社タンガロイ 被覆ｃＢＮ焼結体
JP5392408B2 (ja) 2010-07-06 2014-01-22 株式会社タンガロイ 被覆ｃＢＮ焼結体工具
GB201100966D0 (en) * 2011-01-20 2011-03-02 Element Six Holding Gmbh Cemented carbide article
US9228252B2 (en) * 2011-06-27 2016-01-05 Kyocera Corporation Hard alloy and cutting tool
US9764523B2 (en) * 2011-11-29 2017-09-19 Smith International, Inc. High pressure carbide component with surfaces incorporating gradient structures
KR101675649B1 (ko) 2014-12-24 2016-11-11 한국야금 주식회사 절삭공구
CN110284038B (zh) * 2019-04-26 2020-07-28 中南大学 一种具有强(111)织构的pvd涂层及其制备方法
CN117677724A (zh) 2022-01-19 2024-03-08 住友电气工业株式会社 硬质合金以及包含该硬质合金的工具
WO2023166900A1 (ja) * 2022-03-03 2023-09-07 京セラ株式会社 超硬合金およびこれを用いた被覆工具、切削工具

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5487719A (en) 1977-12-23 1979-07-12 Sumitomo Electric Industries Super hard alloy and method of making same
US4610931A (en) 1981-03-27 1986-09-09 Kennametal Inc. Preferentially binder enriched cemented carbide bodies and method of manufacture
US4548786A (en) 1983-04-28 1985-10-22 General Electric Company Coated carbide cutting tool insert
US4649084A (en) * 1985-05-06 1987-03-10 General Electric Company Process for adhering an oxide coating on a cobalt-enriched zone, and articles made from said process
JPS63169356A (ja) 1987-01-05 1988-07-13 Toshiba Tungaloy Co Ltd 表面調質焼結合金及びその製造方法
SE467716B (sv) 1991-07-31 1992-08-31 Leif Holmlid Kollektor foer termojonisk energiomvandlare
SE9200530D0 (sv) * 1992-02-21 1992-02-21 Sandvik Ab Haardmetall med bindefasanrikad ytzon
CA2092932C (en) 1992-04-17 1996-12-31 Katsuya Uchino Coated cemented carbide member and method of manufacturing the same
SE9300376L (sv) * 1993-02-05 1994-08-06 Sandvik Ab Hårdmetall med bindefasanriktad ytzon och förbättrat eggseghetsuppförande
SE514283C2 (sv) * 1995-04-12 2001-02-05 Sandvik Ab Belagt hårmetallskär med bindefasadanrikad ytzon samt sätt för dess tillverkning

Also Published As

Publication number Publication date
WO1998016665A1 (en) 1998-04-23
JP2001502249A (ja) 2001-02-20
DE69718805D1 (de) 2003-03-06
DE69718805T2 (de) 2003-08-07
ATE231930T1 (de) 2003-02-15
EP0931171A1 (en) 1999-07-28
EP0931171B1 (en) 2003-01-29
JP3934160B2 (ja) 2007-06-20
US6299992B1 (en) 2001-10-09
SE9603758D0 (sv) 1996-10-11
SE9603758L (sv) 1998-04-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SE517474C2 (sv) Sätt att tillverka hårdmetall med bindefasanrikad ytzon
EP0603143B1 (en) Cemented carbide with binder phase enriched surface zone
US5729823A (en) Cemented carbide with binder phase enriched surface zone
EP0682580B1 (en) Cemented carbide with binder phase enriched surface zone and enhanced edge toughness behaviour
KR100348542B1 (ko) 산화물이피복된절삭공구
EP0627016B1 (en) Cemented carbide with binder phase enriched surface zone
US5310605A (en) Surface-toughened cemented carbide bodies and method of manufacture
USRE35538E (en) Sintered body for chip forming machine
US20070111032A1 (en) Surface-coated article, production method therefor, machine tool, and machine tool apparatus
US5336292A (en) Titanium-based carbonitride alloy with wear resistant surface layer
KR20060041884A (ko) 경질 피막 및 그 형성 방법, 및 경질 피막 피복 공구
JP4170392B2 (ja) 焼結トレー
EP1314790A2 (en) Cemented carbide with binder phase enriched surface zone
EP0910685A1 (en) Coated cutting insert
EP1100976A1 (en) Cemented carbide insert with binder phase enriched surface zone
EP0476346A1 (en) Ceramic-metal articles and methods of manufacture
CN101688299B (zh) Al-Ti-Ru-N-C硬质材料涂层
US6056999A (en) Titanium carbonitride coated cemented carbide and cutting inserts made from the same
JP4184444B2 (ja) 耐熱衝撃性チタニウム基炭窒化物及びそれを製造するための焼結方法
US3932231A (en) Method of making surface-coated cemented carbide articles
US6413628B1 (en) Titanium carbonitride coated cemented carbide and cutting inserts made from the same
JP3606335B2 (ja) 高硬度被覆部材
JPH0222453A (ja) 切削工具用表面被覆炭化タングステン基超硬合金
EP0212524A2 (en) Hard metal alloy with surface region enriched with tantalum, niobium, vanadium or combinations thereof and methods of making the same
SE515213C2 (sv) Belagd titanbaserad karbonitrid

Legal Events

Date Code Title Description
NUG Patent has lapsed