SE501003C2 - Förfarande för framställning av segjärn - Google Patents
Förfarande för framställning av segjärnInfo
- Publication number
- SE501003C2 SE501003C2 SE9003290A SE9003290A SE501003C2 SE 501003 C2 SE501003 C2 SE 501003C2 SE 9003290 A SE9003290 A SE 9003290A SE 9003290 A SE9003290 A SE 9003290A SE 501003 C2 SE501003 C2 SE 501003C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- sample
- melt
- amount
- modifier
- iron
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D2/00—Arrangement of indicating or measuring devices, e.g. for temperature or viscosity of the fused mass
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
- G01N33/20—Metals
- G01N33/204—Structure thereof, e.g. crystal structure
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
- G01N33/20—Metals
- G01N33/205—Metals in liquid state, e.g. molten metals
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- Immunology (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Pathology (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Refrigerator Housings (AREA)
- Transition And Organic Metals Composition Catalysts For Addition Polymerization (AREA)
- Management, Administration, Business Operations System, And Electronic Commerce (AREA)
- Telephone Function (AREA)
- Sampling And Sample Adjustment (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
10
15
20
30
35
501 005
2
provbehållarens innervägg. Under stelningsförfarandet upp-
tecknas de olika temperaturerna från båda termoelementen med
avseende på tiden. Ur dessa uppteckningar kan värdet för
minimi och maximipunkter, varaktighet för nivåtemperaturer,
inflektioner, derivater osv användas för att förutse struk-
turegenskaper som kommer att erhållas. Förfarandet enligt
US-A-4 667 725 är huvudsakligen inriktad på framställning av
vermikulärt gjutjärn, vilket är en svår uppgift även för en
fackman. Denna teknik kan emellertid också användas för att
förutse strukturegenskaper hos en smälta som avses användas
för gjutning av segjärn. En typisk smälta för gjutning av
segjärn har ett C.E.-värde på 4,4-4,6, d v s ett hypereutek-
tiskt gjutjärn. Förfarandet kommer endast.visa att nodulär
grafit stelning erhålles. Ingen information med avseende på
överskottsmängder av strukturmodifierande medel kan erhållas.
Detta innebär att även om mängden modifieringsmedel är till-
räcklig för att erhålla en god gjuten produkt i det ögon-
blicket provet uttages, kan modifieringsmedelsmängden ha
minskat genom avbränna under gjutförfarandet och att sålunda
de göt som fylles sist kan eventuellt ha mottagit en gjut-
järnsmälta, vilken innehåller otillräckliga mängder modifier-
ingsmedel.
Avbrännan är betingad för ett aktuellt förfarande av den
speciella produktionsutrustningen som användes. Exempelvis
kan i ett speciellt gjuteri avbrännan beräknas till 0,003%
magnesium för varje 5 minuters period. Gjutperioden var i
nämnda fall omkring l5 minuter. Med andra ord visade sig
modifieringsmedelsmängden (i detta fall magnesiuminnehållet)
minska med totalt 0,009% under hela gjutperioden.
Ovannämnda problem har tvingat fram användning av ett rela-
tivt stort överskott modifieringsmedel för att man skall
kunna garantera ett gjutjärn med fullständigt nodulär grafit
i hela produktionskörningen. Användningen av en Överskotts-
mängd av modifieringsmedel såsom magnesium har emellertid
följande olägenheter:
10
15
20
25
30
35
50í 003
3
1. Det gör förfarandet dyrbarare,
2. Det ökar tendensen för restkarbidbildning, och
3. Det kan bilda icke önskvärda oxidinneslutningar i göten.
Det är sålunda ett uppenbart behov av ett förfarande som möj-
liggör att tillsatsen av modifieringsmedel, såsom magnesium
och motsvarande metaller, kan minskas.
Föreliggande uppfinning möjliggör att mängden modifierings-
medel kan minskas utan risk för erhållande av göt i vilka
grafiten inte befinner sig i helt nodulär form.
Uppfinningen består i ett förfarande för framställning av
segjärn, genom noggrann reglering av korrigering av saman-
sättningen och inneboende fysikaliska egenskaper hos gjut-
järnsmältan. Förfarandet innefattar uttagande av ett prov för
en smälta, avsedd för gjutning av segjärn. Denna smälta
kommer att innehålla ett modifierande medel, i en kvantitet,
vilken är åtminstone tillräcklig stor för att skapa nodulär
grafit vid stelning. överskott av modifierande medel skall
undvikas. Ett smält prov införes i en provbehållare, vilken
tillåtes koma i termisk jämvikt med smältan. Provbehållaren
innehåller två termoelement, av vilka det ena är beläget i
centrum av provvolymen och det andra i närheten av prov-
behållarens vägg. Smältprovet i behållaren tillåtes stelna
och temperaturvärdena under förfarandet för stelning uppteck-
nas med termoelementen.
Enligt en utföringsform av uppfinningen införes en bestämd
mängd järnlegering med låg kolhalt i provbehållaren innan
smältan införes i behållaren, t ex genom nedsänkning. Järn-
legeringen med låg kolhalt skall innehålla eller vara kombi-
nerad med en oxid, en sulfid eller oxisulfid, i en mängd som
är tillräcklig att oxidera modifieringsmedlet i provet för
sänkning av procenthalten modifieringsmedel närvarande med
omkring 0,01% (beräknat för magnesium).
Järnlegeringen med låg kolhalt tillsättes provbehållaren för
att sänka C.E. (kolekvivalenten) i smältan. En smälta avsedd
10
15
20
30
35
Û? 003
Oj
4
för framställning av segjärn har vanligen en kolekvivalent
(C.E.) på 4,4-4,6. Den eutektiska punkten har en kolekviva-
lent på 4,35. Om kolekvivalenten är 4,6 finns det en risk att
primär grafit kommer att utfällas vilken grafit flyter upp i
formen och förstör kvaliteten hos den gjutna produkten. C.E.-
värdet sänkes med omkring 0,3% när man använder en mängd av
7-10 g järnlegeringar med låg kolhalt för varje 100 g smälta
i provet. Om C.E. sänkes till under 4,35 kommer austenitfäll-
ningen och grafitutfällningen att inträffa vid olika tempe-
raturer, vilket möjliggör för gjutteknikern att tolka stel-
ningstemperaturkurvorna från termoelementen. Med järnlegering
med låg kolhalt avses här ett nästan rent järn eller en järn-
legering med ett kolinnehåll som är mindre än 0,1% och andra
legeringselement, t ex upp till 20% kisel och upp till 2%
svavel. Järn med låg kolhalt måste vara närvarande i en form
som lätt kan vätas av smältan och i en lätt upplösbar form,
såsom tråd eller granulär form.
Smälttemperaturen måste givetvis vara tillräckligt hög för
att tillförsäkra att kol-järn-legeringen smälter och blandas
med smältan innan stelningsprocessen börjar. Oxidationsmedlet
i järnlegeringen med låg kolhalt skall också ha tillräcklig
tid för att reagera med modifieringsmedlet.
Det är givetvis av stor betydelse att provbehållaren och
smältan befinner sig i termisk jämvikt innan stelningsförfar-
andet börjar. Generellt kommer smälttemperaturen att sjunka
med omkring 50°C när man smälter ner 5-10% järnlegering med
låg kolhalt med den totala mängden smälta. Med termisk jäm-
vikt avses att smälta och provbehållare har nästan sama
temperatur. En stabil temperaturgradient på omkring l200°C
skall upprättas i provsystemet innan uppteckningen av tempe-
raturerna vid stelningsförfarandet sker.
Modifierinqsmedlet är av en typ känt för fackmannen. Normalt
användes magnesium, kombination med sällsynta jord-
artsmetaller, fastän andra medel också kan användas. För
enkelhets skull hänvisas här till ett modifieringsmedel som
består enbart av magnesium, vilket gör det möjligt att ge
ofta i
10
15
20
30
35
501 003
5
realistiska procentsiffror. En fackman inom omrâdet komer
omedelbart att förstå de korrigeringar som krävs vid använd-
ning av andra modifieringsmedel.
Enligt föreliggande uppfinning tillsättes en bestämd mängd
oxidationsmedel till provbehållaren. Detta oxidationsmedel
reagerar med smältprovet, vilket har en bestämd volym, be-
roende på utformningen av den använda provbehâllaren, genom
oxidation av modifieringsmedlet, vanligen magnesium. Denna
oxidationsreduktion minskar innehållet av aktivt modifier-
ingsmedel med en förutbestämd procentuell mängd, vilken
beräknas motsvara förlusten av aktivt modifieringsmedel
beroende på avbränna under ett normalt gjutförfarande.
Det är också möjligt att utta smälta med en skänk och sedan
tillsätta en lämplig mängd järnlegering med låg kolhalt till
skänken. Provbehållaren kan sedan sänkas ned i skänken och
fyllas med smälta. Provbehållaren upptas därefter och upp-
teckningen av stelningstemperaturerna genomföres.
Uppfinningen kommer nu att beskrivas i detalj med hänvisning
till bifogade ritningar.
Fig. 1 visar en typisk uppteckning av temperaturen vid stel-
ning av en god segjärnsmälta, där C.E. sänkes med 0,3% och
mängden upplöst elementärt magnesium sänkes med 0,01%. Pig. 2
visar det relativa förhållandet mellan de olika typerna av
grafitutfällning, uttryckt som procent nodulära grafitkri-
staller och procenten upplöst elementärt magnesium.
Fig. 1 visar en typisk kurva för en acceptabel smälta med
vilken segjärn kan gjutas. De mest väsentliga värdena är T*
w
vilken är underkylningar som uppnås vid termoelementet i
närheten av provkärlets vägg, vilken underkylning informerar
om mängden kärnbildande partiklar i smältan. Åv betydelse är
också rekw, vilket är den positiva derivatan av stelnings-
kurvans undre del i diagramet och ATC-värdet, vilket är
skillnaden mellan jämviktstemperaturen och TE och den maxi-
10
15
20
30
35
6
mala tillväxttemperaturen i centrum av provvolymen. Detta
värde ATC, ger information om procenthalten nodulära grafit-
utfällningar. Fackmannen inom detta område kan finna mot-
svarande värden för faktiskt använd utrustning.
Värdena gör det möjligt att förutse procenthalterna magnesium
som är närvarande när grafitbildningen inte är fullständigt
nodulär (eller vermikulär). Detta visas i Fig. 2, vilket
belyser förhållanden mellan procenthalten nodulär grafit och
innehållet av upplöst elementärt magnesium. Ur Fig. 2 framgår
att detta område ligger från omkring 0,0l6% till 0,032% mag-
nesium och att information avseende procenhalterna av bildad
nodulär grafit också informerar om procenttalet upplöst ele-
mentärt magnesium inom detta område på ca 0,016-0,032% Mg. I
området ovanför 0,032% Mg är det omöjligt att observera för-
ändringar i magnesiuminnehållet ur stelningskurvorna, medan
innehåll under 0,0l6% Mg ger grafiten i fullständigt vermi-
kulär form tills den blir fjällig under ca 0,008% Mg.
Uppfinningen exemplifieras med följande exempel vilka inte
avser att begränsa uppfinningens ram.
Exempel 1
En gjutjärnsmälta framställdes i vilket det faktiska inne-
hållet upplöst elementärt magnesium var 0,035% (beräknat i
efterskott). En termisk analys genomfördes på i och för sig
känt sätt på ett smältprov innehållande en provbehållare av
det slag som anges i den allmänna delen av beskrivningen.
Denna analys visade att smältprovet hade en acceptabel
kvalitet med åtminstone nästan fullständig nodularitet.
Det avsågs att fullborda hela gjutprocessen inom en tids-
period av 15 minuter från det moment då provet togs. Om man
antar att avbrännanshastigheten för magnesium är 0,003%/5
minuter, kommer den faktiska magnesiumnivån att vara 0,026%
vid slutet av 15 minuterstiden och har därmed kommit in i det
område med en sämre segjärnskvalitet, med en nodularitet som
10
15
20
30
35
501 003
7
är lägre än standardiserade 80% uppstår i de sista göten i
serien.
I den termiska analysen genomförd i enlighet med föreliggande
uppfinning reduceras den ursprungliga magnesiumnivån med
0,0l0% genom järn och svaveltillsats varvid erhålles ett
resultat motsvarande 0,035-0,010 = 0,025% Mg och en nodu-
laritet omkring 50% (se Fig. 2).
Det är sålunda nödvändigt att öka magnesiuminnehållet i hela
smältan till åtminstone 0,042% för att kompensera för magnes-
ium, vilket förloras genom avbränna under hela förfarandet
(t ex 15 minuter). Sålunda är en ytterligare mängd på 0,042-
0,035 = 0,007% magnesium nödvändig.
Exempel 2
En gjutjärnsmälta med ett verkligt aktiv magnesiuminnehåll
på 0,055% provades i enlighet med föreliggande uppfinning.
Den termiska analysen visade en nodularitet på 100% (0,055-
o,o1o = 0,045).
Gjutjärnsmältan avsågs för framställning av göt under en
gjutperiod på 15 minuter. Inga problem uppstod med nodulari-
teten fastän en metallografisk analys visade oxidinneslut-
ningar av en mindre mängd karbider i det stelnade provet.
Provet visar att modifieringsmedlet var närvarande i över-
skott och kunde minskas vid nästa sats smälta. Alternativt
kan magnesiuminnehållet minskas genom användning av en håll-
tid för gjutningen eller genom tillsats av en lämplig mängd
av ett oxidationsmedel.
Sålunda utgör uppfinningen ett värdefullt verktyg inom
tekniken för gjutning av segjärnsprodukter.
Claims (5)
1. Förfarande för framställning av segjärn, i vilka stel- ningsegenskaperna hos gjutjärnet regleras och korrigeras, vilket förfarande innefattar a) att uttaga ett prov från smältan, modersmältan, med hjälp av en provbehållare och att tillåta provbehållaren komma i termisk jämvikt med smältan vilken behållare förses med två termoelement, det ena placerat i centrum av behållaren och det andra i närheten av provbehållarens vägg; b) att tillåta provet att stelna och uppteckna temperaturerna under stelningsförfarandet och att med temperaturerna som upptecknats under stelningsperioden på känt sätt beräkna nodulariteten hos de utfällda grafitkristallerna och motsva- rande procent av strukturmodifierande medel, kännetecknat av att för varje 100 g smälta förse provbehållaren med en järn- legering med låg kolhalt i en mängd från 5-10 g, vilken legering innehåller en bestämd mängd oxid, en sulfid eller oxisulfid med förmåga att oxidera en viss mängd av närvarande modifieringsmedel i provet, vilken mängd motsvarar avbrännan som sker under hela gjutförfarandet och av att ytterligare modifieringsmedel tillsättes modersmältan när analys visar att modifieringsmedlet innehåller otillräcklig mängd för att möjliggöra att alla göt får en struktur som uteslutande innehåller nodulär grafit, eller alternativt att ett prov på modersmältan tas i en skänk och att en lämplig mängd järnle- gering med låg kolhalt tillsättes skänken att provbehållaren, utrustad med nämnda två termoelement, nedsänkes i provet i skänken och tas upp därur för uppteckning av temperatur under stelning.
2. Förfarande enligt krav 1, kännetecknat av att modifie- ringsmedlet huvudsakligen utgöres av magnesium och att in- nehållet aktivt magnesium sänkes genom oxidation med 0,005- 0,015%. 9
3. Förfarande enligt krav 1, kännetecknat av att järnlege- ringen med låg kolhalt uppgår till åtminstone 7 g för varje 100 g smältprov.
4. Förfarande enligt krav 1, kännetecknat av att modifie- ringsmedlet innehåller huvudsakligen magnesium.
5. Förfarande enligt krav 1, kännetecknat av att den ur- sprungliga mängden modifieringsmedel i modersmältan är till- räckligt liten för att tillförsäkra att det därvid minskade innehållet av modifieringsmedel kommer att vara under 0,03% därvid möjliggörande att ytterligare modifíeringsmedel till- sättes till modersmâltan i en mängd som är just tillräcklig för att erhålla en fullständig nodulär grafit i alla göt erhållna från modersmältan.
Priority Applications (18)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9003290A SE501003C2 (sv) | 1990-10-15 | 1990-10-15 | Förfarande för framställning av segjärn |
BR919106974A BR9106974A (pt) | 1990-10-15 | 1991-10-11 | Processo para a producao de ferro fundido ductil |
JP3517070A JP2643026B2 (ja) | 1990-10-15 | 1991-10-11 | 球状黒鉛鋳鉄の製造方法 |
AT91918037T ATE152649T1 (de) | 1990-10-15 | 1991-10-11 | Verfahren zur herstellung duktilen gusseisen |
RU93004966A RU2121511C1 (ru) | 1990-10-15 | 1991-10-11 | Способ производства высокопрочного чугуна |
CA002093419A CA2093419A1 (en) | 1990-10-15 | 1991-10-11 | Method for the production of ductile cast iron |
EP91918037A EP0553165B1 (en) | 1990-10-15 | 1991-10-11 | Method for the production of ductile cast iron |
ES91918037T ES2100962T3 (es) | 1990-10-15 | 1991-10-11 | Metodo para la produccion de hierro colado ductil. |
KR1019930701078A KR100218122B1 (ko) | 1990-10-15 | 1991-10-11 | 구상흑연주철의 제조방법 |
US08/039,126 US5373888A (en) | 1990-10-15 | 1991-10-11 | Method for the production of ductile cast iron |
PL91298855A PL169001B1 (pl) | 1990-10-15 | 1991-10-11 | Sposób wytwarzania zeliwa sferoidalnego PL |
PCT/SE1991/000686 WO1992006810A1 (en) | 1990-10-15 | 1991-10-11 | Method for the production of ductile cast iron |
AU87443/91A AU651389B2 (en) | 1990-10-15 | 1991-10-11 | Production of spheroidal graphitic cast iron |
DE69126033T DE69126033T2 (de) | 1990-10-15 | 1991-10-11 | Verfahren zur herstellung duktilen gusseisen |
HU931096A HU9301096D0 (en) | 1990-10-15 | 1991-10-11 | Method for producing wrought-iron |
MX9101584A MX174314B (es) | 1990-10-15 | 1991-10-14 | Metodo para la produccion de hierro colado ductil |
NO931177A NO931177D0 (no) | 1990-10-15 | 1993-03-29 | Fremgangsmaate for fremstilling av duktilt stoepejern |
FI931644A FI931644A0 (fi) | 1990-10-15 | 1993-04-13 | Foerfarande foer framstaellning av nodulaert gjutjaern |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9003290A SE501003C2 (sv) | 1990-10-15 | 1990-10-15 | Förfarande för framställning av segjärn |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE9003290D0 SE9003290D0 (sv) | 1990-10-15 |
SE9003290L SE9003290L (sv) | 1992-04-16 |
SE501003C2 true SE501003C2 (sv) | 1994-10-17 |
Family
ID=20380649
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE9003290A SE501003C2 (sv) | 1990-10-15 | 1990-10-15 | Förfarande för framställning av segjärn |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5373888A (sv) |
EP (1) | EP0553165B1 (sv) |
JP (1) | JP2643026B2 (sv) |
KR (1) | KR100218122B1 (sv) |
AT (1) | ATE152649T1 (sv) |
AU (1) | AU651389B2 (sv) |
BR (1) | BR9106974A (sv) |
CA (1) | CA2093419A1 (sv) |
DE (1) | DE69126033T2 (sv) |
ES (1) | ES2100962T3 (sv) |
FI (1) | FI931644A0 (sv) |
HU (1) | HU9301096D0 (sv) |
MX (1) | MX174314B (sv) |
PL (1) | PL169001B1 (sv) |
RU (1) | RU2121511C1 (sv) |
SE (1) | SE501003C2 (sv) |
WO (1) | WO1992006810A1 (sv) |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE466059B (sv) * | 1990-02-26 | 1991-12-09 | Sintercast Ltd | Foerfarande foer kontroll och justering av primaer kaernbildningsfoermaaga hos jaernsmaeltor |
US5314000A (en) * | 1993-05-03 | 1994-05-24 | General Electric Company | Method of controlling grain size distribution in investment casting |
JP2510947B2 (ja) * | 1993-10-15 | 1996-06-26 | 有限会社日本サブランスプローブエンジニアリング | 鋳鉄の溶湯中における球状化剤またはcv化剤の有無および片状黒鉛鋳鉄のチル化傾向を判別する方法とそれに使用する試料採取容器 |
SE504136C2 (sv) * | 1995-02-07 | 1996-11-18 | Sintercast Ab | Förfarande för framställning av gjutgods som är gjutna i ett enda stycke där vissa delar innehåller kompaktgrafitjärn och andra grått gjutjärn |
FR2731797B1 (fr) * | 1995-03-17 | 1997-04-11 | Renault | Procede et dispositif de determination de la structure de precipitation du graphite contenu dans une fonte avant sa coulee |
JP2750832B2 (ja) * | 1995-05-16 | 1998-05-13 | 株式会社木村鋳造所 | 鋳鉄の溶湯の性状を判定する方法 |
SE506802C2 (sv) * | 1996-03-18 | 1998-02-16 | Sintercast Ab | Förfarande för framställning av kompaktgrafitjärn innefattande ett termiskt analyssteg |
KR100493178B1 (ko) * | 1996-12-04 | 2005-06-02 | 신터캐스트 악티에볼라그 | 용융주철의 특성을 판단하기 위한 방법 |
DE19938580A1 (de) * | 1999-08-18 | 2001-02-22 | Fischer Georg Fahrzeugtech | Sensor und Verfahren zur Bestimmung des Magnesiumgehaltes einer Gusseisenschmelze |
DE10025940A1 (de) * | 2000-05-26 | 2001-11-29 | Georg Fischer Disa Ag | Verfahren zur Herstellung von Kugelgraphit-Gusseisen |
EP2090670B1 (en) | 2007-12-05 | 2011-05-25 | Casa Maristas Azterlan | Method for predicting spheroidisation degree in defined zones of spheroidal graphitic cast iron pieces |
US7846381B2 (en) * | 2008-01-29 | 2010-12-07 | Aarrowcast, Inc. | Ferritic ductile cast iron alloys having high carbon content, high silicon content, low nickel content and formed without annealing |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE287391C (sv) * | ||||
SE350606B (sv) * | 1970-04-27 | 1972-10-30 | S Baeckerud | |
DE2739159C3 (de) * | 1976-09-09 | 1980-03-13 | Electro-Nite, N.V., Houthalen (Belgien) | Verfahren zur Erstellung von Proben von sphärolithischem oder wurmlinienförmigem Gußeisen |
FR2391473A1 (fr) * | 1977-05-18 | 1978-12-15 | Electro Nite | Procede et dispositif pour la determination de la structure metallographique de metaux ou d'alliages |
JPS596385B2 (ja) * | 1978-05-17 | 1984-02-10 | 矢作製鉄株式会社 | 鋳鉄溶湯の黒鉛球状化度の迅速判定方法および装置 |
US4354391A (en) * | 1980-12-24 | 1982-10-19 | Li Chou H | Sampling method |
DE3412024C1 (de) * | 1984-03-31 | 1985-07-18 | Fritz Winter, Eisengießerei oHG, 3570 Stadtallendorf | Verfahren und Vorrichtung zur thermischen Analyse von Gusseisen |
SE444817B (sv) * | 1984-09-12 | 1986-05-12 | Sintercast Ab | Forfarande for framstellning av gjutgods av gjutjern |
SE446775B (sv) * | 1985-02-05 | 1986-10-06 | Stig Lennart Baeckerud | Anordning for termisk analys och modifiering av metallsmeltor |
PL149360B1 (en) * | 1985-10-31 | 1990-02-28 | Inst Odlewnictwa | Apparatus for predicing as-solidified structure of casting alloys in particular cast iron spheroidization degree |
JPS63101050A (ja) * | 1986-10-16 | 1988-05-06 | Asahi Malleable Iron Co Ltd | 鋳鉄の接種効果判定法 |
SE466059B (sv) * | 1990-02-26 | 1991-12-09 | Sintercast Ltd | Foerfarande foer kontroll och justering av primaer kaernbildningsfoermaaga hos jaernsmaeltor |
SE469712B (sv) * | 1990-10-15 | 1993-08-30 | Sintercast Ltd | Foerfarande foer framstaellning av gjutjaern med kompakt grafit |
-
1990
- 1990-10-15 SE SE9003290A patent/SE501003C2/sv unknown
-
1991
- 1991-10-11 PL PL91298855A patent/PL169001B1/pl unknown
- 1991-10-11 WO PCT/SE1991/000686 patent/WO1992006810A1/en active IP Right Grant
- 1991-10-11 KR KR1019930701078A patent/KR100218122B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1991-10-11 DE DE69126033T patent/DE69126033T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-10-11 US US08/039,126 patent/US5373888A/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-10-11 AU AU87443/91A patent/AU651389B2/en not_active Ceased
- 1991-10-11 JP JP3517070A patent/JP2643026B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1991-10-11 HU HU931096A patent/HU9301096D0/hu unknown
- 1991-10-11 CA CA002093419A patent/CA2093419A1/en not_active Abandoned
- 1991-10-11 BR BR919106974A patent/BR9106974A/pt not_active IP Right Cessation
- 1991-10-11 RU RU93004966A patent/RU2121511C1/ru active
- 1991-10-11 EP EP91918037A patent/EP0553165B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-10-11 AT AT91918037T patent/ATE152649T1/de not_active IP Right Cessation
- 1991-10-11 ES ES91918037T patent/ES2100962T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1991-10-14 MX MX9101584A patent/MX174314B/es not_active IP Right Cessation
-
1993
- 1993-04-13 FI FI931644A patent/FI931644A0/fi not_active Application Discontinuation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ATE152649T1 (de) | 1997-05-15 |
AU8744391A (en) | 1992-05-20 |
KR100218122B1 (ko) | 1999-09-01 |
RU2121511C1 (ru) | 1998-11-10 |
HU9301096D0 (en) | 1993-08-30 |
BR9106974A (pt) | 1993-08-24 |
EP0553165A1 (en) | 1993-08-04 |
SE9003290L (sv) | 1992-04-16 |
DE69126033D1 (de) | 1997-06-12 |
SE9003290D0 (sv) | 1990-10-15 |
JP2643026B2 (ja) | 1997-08-20 |
MX174314B (es) | 1994-05-04 |
EP0553165B1 (en) | 1997-05-07 |
PL169001B1 (pl) | 1996-05-31 |
FI931644A (fi) | 1993-04-13 |
US5373888A (en) | 1994-12-20 |
WO1992006810A1 (en) | 1992-04-30 |
FI931644A0 (fi) | 1993-04-13 |
AU651389B2 (en) | 1994-07-21 |
JPH06504319A (ja) | 1994-05-19 |
DE69126033T2 (de) | 1997-08-14 |
CA2093419A1 (en) | 1992-04-16 |
ES2100962T3 (es) | 1997-07-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Kirkwood | Microsegregation | |
US4140555A (en) | Nickel-base casting superalloys | |
US4667725A (en) | Method for producing cast-iron, and in particular cast-iron which contains vermicular graphite | |
SE501003C2 (sv) | Förfarande för framställning av segjärn | |
EP0553188B1 (en) | A method for the production of compacted graphite cast iron | |
KR100205248B1 (ko) | 철용융물의 일차 핵생성을 제어하고 조정하는 방법 | |
TWI500914B (zh) | 熔融鐵之取樣器 | |
Petrus et al. | The influence of selected melting parameters on the physical and chemical properties of cast iron | |
US3850624A (en) | Method of making superalloys | |
JP2584590B2 (ja) | 組織改良鋳鉄中の炭素当量の決定方法 | |
CN111057911A (zh) | 一种Al-Bi偏晶合金及其制备方法 | |
CA1190416A (en) | Method of alloying calcium and aluminum into lead | |
Battezzati et al. | Cast iron melting and solidification studies by advanced thermal analysis | |
Khalifa | Thermal Analysis of Grain Refining in A319 Alloys | |
SU534515A1 (ru) | Сплав на основе железа | |
USRE29035E (en) | Methods of adding reactive metals to form a remelting electrode | |
SU739124A1 (ru) | Модификатор | |
SU616042A1 (ru) | Способ получени слитка | |
Chatterjee et al. | Processing of Aerospace Metals and Alloys: Part 1—Special Melting Technologies | |
Kitaoka et al. | Permissible gas content in aluminum alloy melts relative to the cooling rate of the casting | |
Ziv et al. | THE COLUMNAR TO EQUIAXED TRANSITION IN ALUMINUM ALLOYS | |
JPS6157105B2 (sv) | ||
HADFIELD | THE INFLUENCE OF CASTING-TEMPERATURE UPON STEEL. SECOND METROPOLITAN ENGINEERING CONFERENCE, 9 JUNE 1899. NOTES INTRODUCING SUBJECTS FOR DISCUSSION. SECTION IV-MINING & METALLURGY. | |
Latash et al. | Production of Large Ingots by Proportional Electroslag Casting | |
Yoshida et al. | Method of Refining Grains of Primary Silicon in Hypereutectic Al--Si Alloys |