SE454853B - Forfarande for att framstella metallpulver medelst en roterande belagd skiva - Google Patents
Forfarande for att framstella metallpulver medelst en roterande belagd skivaInfo
- Publication number
- SE454853B SE454853B SE8307155A SE8307155A SE454853B SE 454853 B SE454853 B SE 454853B SE 8307155 A SE8307155 A SE 8307155A SE 8307155 A SE8307155 A SE 8307155A SE 454853 B SE454853 B SE 454853B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- metal
- compound
- alloy
- liquid
- coating
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F9/00—Making metallic powder or suspensions thereof
- B22F9/02—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes
- B22F9/06—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material
- B22F9/08—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material by casting, e.g. through sieves or in water, by atomising or spraying
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F9/00—Making metallic powder or suspensions thereof
- B22F9/02—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes
- B22F9/06—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material
- B22F9/08—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material by casting, e.g. through sieves or in water, by atomising or spraying
- B22F9/10—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from liquid material by casting, e.g. through sieves or in water, by atomising or spraying using centrifugal force
Landscapes
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
454 853
2
att framställa metallpulver att man häller den smälta metallen
på ett keramiskt skikt som har sammanfogats med ytan hos en av
metall bestående finfördelningsskiva såsom är visat i de ameri-
kanska patentskrifterna 4 178 535 och Ä 310 292.
Såsom har diskuterats i den ovannämnda amerikanska patent-
skriften 4 l78 335 är det önskvärt, även om det inte krävs, att
man bildar en stelnad, stabil "skållfi" på den keramiska ytan hos
finfördelningsskivan av metallen som håller på att hällas för att
avsedd finfördelning skall erhållas. I fallet med legeringar som
har en stor stelningszon är det svårt och ofta inte möjligt att
erhålla en bindning mellan den keramiska skivans yta och den
smälta legeringen. Enligt den amerikanska patentskriften 2 699 576
skall magnesium finfördelas på en stálskiva (som inte är belagd
med keramiskt material). För att uppnå bindning tillfogar man en-
ligt nämnda patentskrift zink och zirkonium till magnesiumet.
Aluminiumlegeringar och en del andra legeringar med höga
koncentrationer av övergångselement och andra element fdvs Fe, Ni,
Mo, Cr, Ti, Zr och Hf) har mycket höga smälttemperaturer och blir
mycket reaktiva gentemot många material, bland annat keramiska
material, varjämte de eventuellt kan ha ett mycket stort stel-
ningsområde, i en del fall över 27800 (SOOOF), som hindrar en
skälla eller ett stelnat skikt från att bildas på finfördelnings-
anordningens yta. Ett antal andra legeringar, bland annat icke-
eutektiska legeringar av järn, koppar, nickel och kobolt, hör
till en klass som också har ett stort stelningsområde, och det
är därför svårt att finfördela dem på avsett sätt. Andra lege-
ringar, bland vilka kan nämnas de reaktiva metallerna krom, ti-
tan, zirkonium och magnesium, utgör ett problem till följd av
den höga reaktivitet som de har med material, särskilt om de är
legerade med element som ökar deras smältpunkter och ökar deras
stelningsområde.
Av det ovanstående torde det bli uppenbart att med kera-
miskt material belagda finfördelningsskivor enligt känd teknik
har en del olägenheter som inte har undanröjts.
Följande ytterligare amerikanska patentskrifter är repre-
sentativa för teknikens ståndpunkt då det gäller finfördelning
genom rotation, nämligen 4 069 043, 5 721 Bll, 4 140 #62 och
Ä 207'O&O liksom den brittiska patentskriften 75% 180.
454 853
3
Ett ändamål med föreliggande uppfinning är att åstadkom-
ma ett förbättrat förfarande för att framställa metallpulver ge-
nom finfördelning. Ett annat ändamål med uppfinningen är att
åstadkomma ett förbättrat förfarande för att framställa metall-
pulver ur i hög grad reaktiva material. Ännu ett ändamål med
uppfinningen är att åstadkomma ett förbättrat förfarande för
framställning av pulver av metaller med breda likvidus/solidus-
temperaturzoner.
Under förfarandet då metallpulver framställs genom att
man häller vätskeformig metall på ytan hos en roterande skiva
och metallen hälls vid en temperatur som är betydligt högre än
metallens solidustemperatur förekommer sålunda momenten att (1)
skivan beläggs med en stabil förening av antingen metallen som
skall hällas eller, om metallen som skall hällas är en legering,
med en stabil förening av basmetallen för nämnda legering, var-
vid föreningen är en sådan som är vald på den grunden att den
kan existera samtidigt med nämnda metall som skall hällas vid
hälltemperaturen hos metallen som skall hällas, sàsom är angivet
av fasdiagram för de inbegripna materialen, och föreningen har
en smältpunkt som ligger betydligt högre än den temperatur vid
vilken metallen skall hällas, (2) den vätskeformiga metallen
hälls på den belagda roterande skivan, varvid bindning av vät-
skan med föreningen inträffar och en stabil skälla av metallen
som håller på att hällas bildas över beläggningen, (3) de små
dropparna i vätskeform som kastas av skivan kyls så att de
bringas att stelna, och (4) den stelnade metallen eller metallege-
ringen uppsamlas.
Förfarandet enligt föreliggande uppfinning är avsett att
användas för finfördelning av (l) i hög grad reaktiva metaller
(ordet "metall" avser i denna beskrivning och bifogade patentkrav
såväl olegerad metall som metallegeringar, såvitt inte annat sägs)
och (2) sådana metaller som har en stor likvidus/soliduszon som
kräver hälltemperaturer som uppgår till minst 223°C (ÄOOOF) och
ofta 38900 (700°F) eller högre över solidustemperaturen hos mate-
rialet som skall finfördelas. Tidigare kända keramiska skivytor
kan inte alltid hantera sådana material till följd av att det ke-
ramiska materialet eroderar (såsom följd av reaktioner med elemen-
ten i det keramiska materialet), och i fallet med metaller som
454 853
4
har ett brett stelningsintervall förhindras bindning mellan det
keramiska materialet och den smälta metallen, varvid en stabil,
stelnad Skålla inte bildas, varigenom avsedd finfördelning för-
hindras.
Vid tillämpning av förfarandet enligt föreliggande uppfin-
ning beläggs skivan med en förening som (1) är stabil under ar-
betsbetingelserna i processen, (2) har en smältpunkt som ligger
över hälltemperaturen för materialet som skall finfördelas och
í3) bildar en bindning med den vätskeformiga metallen som haller
på att hällas så att en stelnad, stabil skälla av metallen som
håller på att finfördelas kan bildas på föreningens yta. I fallet
då metallen som håller på att finfördelas har ett högt stelnings-
område säkerställs bindningen genom att man väljer föreningen så,
att ett av dess element (som här ibland kommer att betecknas det
primära elementet) också utgör huvudelementet i metallen som
hàller på att finfördelas. Det andra elementet eller de andra ele-
menten (som här ibland kommer att betecknas de sekundära elemen-
ten? i föreningen bör företrädesvis väljas så, att huvudelementet
i materialet som håller på att finfördelas har låg löslighet. Ehu-
ru man föredrar låg löslighet fför att öka sannolikheten att be-
läggningen kommer att förbli intakt) kommer detta emellertid inte
att krävas i alla förekommande fall. Det fundamentala kriteriet
blir att huvudelementet hos metallen som håller pà att finförde-
las kan samexistera i smält form med föreningen vid hälltempera-
turen för metallen, såsom är angivet medelst fasdiagram för de in-
begripna materialen. Det anses att även om man vet att det sekun-
' dära elementet i föreningen som bildar beläggning är vid hälltem-
peraturen lösligt i huvudelementet hos metallen som håller på att
hällas är det osannolikt att upplösning i betydande omfattning
kommer att ske om det binära fasdiagrammet för det sekundära ele-
mentet och huvudelementet vid hälltemperaturen visar att före-
ningen av de båda elementen (dvs beläggningsföreningen) kan sam-
existera med huvudelementet hos metallen som håller på att finför-
delas.
I fallen där metallen som skall finfördelas har ett smalt
stelningsområde men är 1 hög grad reaktiv vid hälltemperaturer är
bindning och skållbildning normalt inte något problem. I stället
454 853
måste, såsom i det föregående fallet, den vätskeformiga metallen
som håller på att finfördelas kunna samexistera med beläggnings-
föreningen vid nälltemperaturer för metallen, såsom är angivet av
binära fasdiagram för de inbegripna elementen.
Såsom är allmänt känt inom tekniken föredrar man, för att
skydda den underliggande metallhuvuddelen hos finfördelningsski-
van så att den inte smälter, att ett skikt av keramiskt material
med låg värmeledningsförmàga skall finnas under beläggningsföre-
ningen. Man föredrar med andra ord att skivan skall ha ett isole-
rande skikt av keramiskt material över sin metallhuvuddel och att
föreningen som bildar beläggning skall vara bildad pá eller pà-
förd det keramiska skiktet.
De ovannämnda ändamålen och andra ändamål, kännetecken och
fördelar hos föreliggande uppfinning kommer att bli mera uppen-
bara i belysning av den nu följande detaljbeskrivningen över före-
dragna utföringsformer av uppfinningen.
Enligt föreliggande uppfinning och, såsom har diskuterats
ovan, förser=man, för att undvika problemen som hör samman med
finfördelning av i hög grad reaktiva legerade och olegerade me-
taller och sådana metallegeringar som har ett stort stelningsin-
tervall (minst 11100 (200°F)) finfördelningsskivan med en belägg-
ning C som såsom sitt primära element inkluderar basmetallen E i
metallen L som skall finfördelas. (Observera: basmetallen B i me-
tallen L kommer nedan att anses vara "huvud"-elementet 1 L.
"Huvud"~elementet i en olegerad metall L är metallen själv). Det
sekundära elementet i föreningen C är här betecknat medelst bok-
staven M. Elementet M väljs först på så sätt att föreningen C
kommer att ha en smältpunkt som ligger minst 28°C (50°F) högre
än den temperatur vid vilken L avses hällas på den roterande ski-
van. Smältpunkten hos föreningen C ligger företrädesvis minst
l66°C (300°F) högre än hälltemperaturen hos L.
Elementet M väljs också så, att föreningen C, av vilken
M utgör en del, kan samexistera med smält basmetall B vid häll-
temperaturen hos L (trots en eventuell löslighet hos M i B vid
processens arbetstemperaturer), såsom är angivet av det binära
fasdiagrammet för M och B. Om C och B kan samexistera vid häll-
temperaturer är det sannolikt att föreningen C, i form av en be-
läggning på skivan, kommer att förbli stabil under betingelser
454 853
då förfarandet utförs.
För att öka sannolikheten att föreningen C skall bli sta-
bil väljer man elementet M så, att det har låg löslighet i 3
under betingelser då förfarandet utförs, och därvid kommer före-
ningen C att ha en ännu lägre löslighet 1 B, varigenom före-
ningen C blir stabil i L vid hälltemperaturen för L. Lösligheien
av H i B bör företrädesvis vara mindre än 10 atomprocent och
allra helst mindre än 5 atomprocent under betingelser då förfa-
randet utförs. Den låga lösligheten hos både föreningen C oc
elementet E i 3 eliminerar väsentligen sannolikheten för betydan-
de reaktioner mellan L och beläggningen C då L hälls på nämnda be-
läggning, trots de höga hälltemperaturerna. Eftersom både belägg-
ningen C på skivan och metallen L inkluderar B erhålls en omedel-
bar koppling mellan L och beläggningen C, varvid en stabil skål-
la av metall L bildas praktiskt taget momentant. Här skållan väl
har bildats kastas mycket fina, oförorenade små droppar av metal-
Y*
n den roterande skivan.
M
SH:
len L bort
Påföring av föreningen C på skivan kan utföras på e
av två sätt. Enligt en aspek av föreliggande uppfinning pàfözs
det sekundära elemente M, av vilket föreningen C är framstallfi,
-v
först på skivans yta, såsom medelst plasmasprutning eller någon
annan lämplig metod. Den smälta metallen L som skall finfördelas
hälls, såsom under en vanlig körning, på ytan hos den belagda,
roterande skivan och bildar en beläggning av föreningen F med
elementet M praktiskt taget momentant då körningen inleds. Bind-
ning samt bildande av en stabil Skålla av metallen L inträffar
nästan omedelbart därefter. kan kan fortsätta att hälla smält
metall L på skivan utan avbrott så att den smälta metallen fin-
fördelas. Alternativt kan skivan helt enkelt beläggas med före-
ningen C före körningen, t ex medelst plasmasprutning. Pulvret
som resulterar från körningen bör vara detsamma oavsett om före-
ningen C påförs direkt pà skivans yta före körningen eller bil-
das under de första sekunderna i en körning, såsom har beskri-
vits ovan. I båda fallen säkerställs medelst förfarandet enligt
föreliggande uppfinning att den vätskeformiga metallen kopplas
till skivans yta och att en stabil skälla bildas under körningen.
Praktiskt taget inganupplösning av skivans beläggning eller för-_
orening av pulvret som håller pà att bildas sker, inte ens då
454 853
7. _
det gäller i hög grad reaktiva metaller vid höga hälltemperatu-
rer.
Såsom har diskuterats ovan kommer förfarandet enligt
föreliggande uppfinning till god användning då det gäller att
framställa metallpulver ur metallegeringar som har en bred
(minst lll°C (200°F)) likvidus/solidustemperaturzon (dvs stel-
ningszon). Många legeringar av Fe, Ni, Co, Cr, Ng och Al faller
_inom denna kategori. Då man formar dylika metallegeringar till
pulver genom metoder för finfördelning genom rotation krävs
att de skall hällas vid temperaturer som är betydligt högre än
deras solidus- eller smälttemperatur för att deras temperatur
skall överskrida deras likvidustemperatur med ett tillräckligt
etern värde (företrädesvis med minst 111°c (200°F)). Detta saker-
ställer att den vätskeformiga metallen inte börjar stelna under
finfördelning (utom alldeles i början för att bilda en stabil
skälla) innan den kastas av den roterande skivan. Då det således
gäller att finfördela sådana legeringar som är angivna i tabell I
kan finfördelningsskivan från början beläggas med t ex Ta, Kb, Mo
eller Zr, vilka bildar i hög grad stabila högtemperaturföreningar
med aluminium, såsom en del av aluminiumföreningarna som är an-
givna i tabell II. Alternativt kan dessa aluminiumföreningar pà-
föras (dvs sammanfogas) direkt på skivans yta.
TABELL I
Aluminiumlegeringar
Legering åškvidgë åêlidsä OFA1 OC
A1~10se 1852 1000 1200 649 . 652 551
A1-2Nb 2190 1200 1225 662 967 558
A1-1006 1655 890 1214 657 421. 255
A1-10cr 1700 926 1225 662 477 261
A1-2Hf 1650 890 1225 662 407 228
A1=8Fe 1575 ~857 1210 654_ 565 205
A1-2Mo 2012 1100 1555 755 567 565
A1-5zr 2012 1100 1225 662 789 458
A1-2v 1852 1000 1225 662 609 558
A1-5T1 2012 1100 1224 662 788 458
A1-105 2518 1270 1787 975 551 295
A1-8Fe- 1850 999 1500 704 550 295
2Mo
454 853
8
TABELL II
Smältounkter för element och föreningar
Element Smältpunk Förening Smältpunkt
OF OC OF OC
Nb 4474 2468 N 413 2925 1607
xb241 5405 1875
M6 4750 2610 nojll 5902 2150
m6A12 5686 2050
zr 5589 1865 zrA12 299? 1647
zrA15 2880 1582
zrc 6000 5516
zre 5500 5058
Ti 5042 1672 r1A1 2682 1472
r1413 W 2448 1542
212, 5252 2900
:ich 5600 5095
2 x 5540 2949
e 6 4172 2500 41512 5758 2070
Ta 5452 5000 41312 2102 1150
41?a2 5652 2000
Rent aluminium blir en vätska vid ca 660°C (l220°F). För
att man skall kunna framställa aluminiumpulver medelst finfördel-
ning genom rotation måste aluminiumet överhettas till minst ca B2":C
(1520°F§.twer ca 982°c (18o0°F) är a1um1nium 1 hög grad reak-
tívt med element i de keramiska material som vanligen används
för att belägga ytan på tidigare kända finfördelningsanordninger_
Många aluminiumlegeringar presenterar ett ännu större problem
till följd av att en bred stelningszon förekommer, varför högre
hälltemperaturer krävs, vilket i sin tur leder till ökad reakti-
vitet. Tabell I förtecknar likvidus- och solidustemperaturerna
för flera aluminiumlegeringar och skillnaden (AT) mellan desamma,
vilket utgör storleken av stelningszonen. Dessa legeringar måste
hållas vid temperaturer som ligger minst lll°C (200°F) över deras
likvidustemperaturer. Om dessa legeringar hälls direkt pâ en ke-
ramisk yta kommer ingen skälla resp intet stelnat skikt att bil-
das pà finfördelningsanordningen, varför ingen vätning eller
454 853
9
bindning av den smälta legeringen vid finfördelningsanord-
ningens yta kommer att inträffa.
Tibell III visar lösligheten för skilda element i vätske~
formigt aluminium vid olika temperaturer. Denna tabell kan an-
vändas tillsammans med tabell II för utväljning av beläggningar
för en skiva som är avsedd att användas för att finfördela
T
v
. bb,
exempelvis en del av aluminiumlegeringarna enligt tabell
Mo, Zr, B, Ta, W och Ti är de mest attraktiva såsom begynnelse-
beläggningar för finfördelningsskivan till följd av den löslig-
het som de har i vätskeformigt aluminium. Tabell II visar smält-
punkterna för en del av föreningarna som elementen i tabell III
skulle bilda efter att ha bringats i kontakt med smält aluminium.
observera den mycket höga smältpunkten för dessa föreningar. För-
delen med att använda sig av dessa föreningar såsom beläggning
på en skiva är, förutom att de har hög smältpunkt, också att de
praktiskt taget inte reagerar alls med vätskeformigt aluminium.
Ehuru de andra elementen i tabell III, nämligen Co och Fe, är
mera lösliga i aluminium kan de också vara tillfredsställande
om föreningen som de bildar med aluminium kan samexistera med
smält aluminium vid hälltemperaturen för aluminiumet. Tabell III
är inte avsedd att ange alla tänkbara element som kan komma
till användning vid tillämpning av föreliggande uppfinning.
TABELL III
Löslighet för element i vätska
Aluminium - Atomprooent (viktprocentl
Element 109320 Temgeraturo 151620
(2000 F) 1204 c(2200 F) (2400 F)
Nb 0,5(1,5) 0,8 (2,4) 2.0 (6)
Mo 1,5(4) 5.0 (7) 4.0(10)
zr 1,7(5) 5.5(10) 6.0(18,5)
2,5<5> 4,0 (8) 6,002)
Ta 7,0(30) 9,0(40) 1l,0(45>
Ti 3,0(5) 6.5(l0)
w 4,0(20) 7.5(36)
co 18,o(52) 24,0(41)
Fe 16,<>(27> 58,067)
I fallet med metallegeringar som är i hög grad reaktiva
454 853
vid temperaturerna där de måste hällas (oavsett om dessa tempe-
raturer är mycket höga eller inte) så att de normalt skulle
reagera med de keramiska beläggningarna som utgör en del av tek-
nikens ståndpunkt kan samme tillvägagångssätt användas som då
det gäller legeringar med en stor stelningszon. Fi fördelninge-
f
n
ö
skivan kan således ursprungligen beläggas med en rsta metall
som bildar en stabil förening med basmetallen L
_!
|.-|
(11
~2
(D
*s
'-1
TJ
n. C=l
. (b
75
S'
L*
a..
(0
*S
bila föreningar påföras direkt på skivans yta. Den första metal-
len har företrädesvis mycket låg löslighet i basmetallen vid
hälltemperaturen men behöver inte ha detta om föreningen som bil-
das kan samexistera med basmetallen vid betingelser då förfaran-
det utförs. Exempelvis kan titanlegeringar och zirkoniumlege-
ringar finfördelas på en skiva på vilken är bildad en beläggnings-
förening av basmetallen (Ti eller Zr, vilket som är tillämpligt:
med sådana element som kol, bor eller kväve. Dylika föreningar nar
alla saaiepunkter högre än 276o°c (5ooo°r). (Jämför tabell II).
Dessa föreningar kan alla samexistera med basmetallerna vid de
sannolika hälltemperaturerna för basmetallerna, varför de bör vara
stabila under betingelser då förfarandet utförs.
Om en i hög grad reaktiv (vid hälltemperaturen} olegerad
metall skall finfördelas gäller samma principer. Skivan belägga
med ett första material som bildar en stabil förening med metal-
len som skall finfördelas när de kommer i kontakt med varandra.
Alternativt kan en sådan stabil förening pàföras direkt på skivans
yta. Det första materialet är så valt, att den bildade föreningen
kan samexistera med metallen som håller på att hällas under be-
tingelser då förfarandet utförs, varigenom upplösning av beläg~-
ningen inte sker. Föreningen måste ha en smälttemperatur som 1 g
ger minst 28°C (50°F) och företrädesvis minst l66°C (}OO°F\ högre
än metallens hälltemperatur. För att finfördela sådana olegerade
metaller som Ti och Zr kan exempelvis föreningarna av nämnda me-
taller med kol, bor eller kväve användas.
Ehuru uppfinningen har visats och beskrivits med avseende
på en föredragen utföringsform av densamma torde det vara uppen-
bart för fackmannen att andra, olika ändringar och uteslutningar
1 form och detaljer'kan ske inom uppfinningens ram.
.\
:m
Claims (16)
1. Förfarande för att framställa metallpulver genom att en vätskeformig metall hälls på ytan hos en roterande skiva vid en temperatur som är minst 111°C (200°F) högre än dess likvi- dustemperatur, k ä n n e t e c k n a t av momenten att: på skivan bildas en beläggnina av en förenine C, vilken beläggning är stabil under förfarandet och vilken innefattar nämnda metall om nämnda metall är olegerad och vilken, om nämnda metall är en leaering, innefattar besmetallen för nämnda leae- ring, varvid nämnda förening har en smältpunkt som liaeer minst 2800 (SOOF) högre än hälltemperaturen för den vätskeformiaa metallen. varjämte nämnda vätskeformina metall kan semexistera med nämnda föreninq vid hälltemperaturen för den vätskeformiaa metallen, en vätskeformig ström av nämnda metall som skall bilda ett pulver hålls på den belagda. roterande skivan vid nämnda hälltemperatur, varvid bindning av nämnda metall vid föreninsen C inträffar och en stabil skälla av nämnda metall bildas över beläggningen samt fina, små, vätskeformiaa droppar av nämnda metall bildas då nämnda metall kastas av skivan, de vätskefopmiga små metalldropparna kyls sedan de har lämnat skivans yta så att de små dronparna stelnar, och de stelnade små dropparna uppsamlas.
2. Förfarande enligt krav 1. k ä n n e t e c k n a t därav, att momentet att bilda en beläggning på skivan innefattar att man först belägger skivan med ett element M som är så valt att det tillsammans med en metall B, som är basmetall i den vätskeformiga metall (lemering L) som skall finfördelas och bilda ett pulver, bildar föreningen C sedan kontakt har upprättats med nämnda vätskeformiga metall vid nämnda hälltemperatur, varvid nämnda förening C får en smältpunkt som är minst 28°C högre än den temperatur vid vilken den vätskeformiga metallen hälls, varpå nämnda vätskeformiga metall nälls på den roterande skivan som är belagd med elementet M.
3. Förfarande enligt krav 1, k ä n n e t e e k n a t därav, att metallpulvret som skall framställas är en titanleeerina och att föreningen C är vald ur gruppen som består av TiC, TiS2 och TiN. 454 853 - 12
H. Förfarande enligt krav 2, k ä n n e t e c k n a t därav, att metallen som skall framställas är en titanlegerina eller en zirkoniumlegering och att elementet M är valt bland kol och bor.
5. Förfarande enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t därav, att metallpulvret som skall framställas är en zirkoniumlegerina och att föreningen C är vald bland ZrC, ZrB2 resp ZrN.
6. Förfarande För framställning av metallpulver enlizt krav 1, varvid nämnda vätskeformiga metall som skall hällas är en metalleeerina L som har en stelningszon som uppgår till minst 111°C (ZOOOF) och innefattar en hasmetall B samt hälls vid en temperatur som ligger minst 11ï°C (200°F) högre än legeringens likvidustemperatur, k ä n n e t e c k n a t av momenten att: en beläggning bildas på ytan hos en förening C av basmetallen 3. vilken förening har en smältpunkt minst 2890 (SOOF) höare än den temperatur vid vilken leneringen L skall hållas, varvid basmetallen B i vätskeform och föreningen C kan samexistera vid hä ltemperaturen. en vätskeformig ström av leaerineen L hålls på den be- lagda, roterande skivan vid nämnda hälltemneratur. varvid bind- ning av legeringen L med föreningen C inträffar och en stabil C) skälla av legerinßen L bildas över beläganinflen av föreningen samt fina vätskeformiga små droppar av legeringen L bildas då legeringen kastas av skivan, de små dropparna kyls sedan de har lämnat skivan så att legeringen L stelnar, och den stelnade leaeringen uppsamlas.
7. Förfarande enligt krav 6, k ä n n e t k n a t därav, (D O att basmetallen B är aluminium.
8. Förfarande enligt krav 7, k ä n n e t e c k n a t därav. att föreningen C är en förening av aluminium och tt element som är valt ur gruppen som består av Hb, Mo, Zr, Ti, Ta och B.
9. Förfarande enligt krav 6, k ä n n e t e e k n a t därav. att föreningen C endast inkluderar element som är lösliga i has- v-...a metallen B i en omfattning av mindre än ca 10 atomviktnrocent under betingelser då förfarandet utförs. hë.
10. Förfarande enligt krav 6, k ä n n e t e c k n a t därav, att föreningen C endast inkluderar element som är lösliea i 454 853 13 basmetallen B i en omfattning av mindre än ca 5 atomviktprocent under betingelser då förfarandet utförs.
11. Förfarande enligt krav 6, k ä n n e t e c k n a t därav, att skivan inkluderar ett keramiskt skikt och att momentet då en beläggning bildas innefattar att man påför en beläggninx på det keramiska skiktet.
12. Förfarande enligt krav 6, k ä n n e t e c k n a t därav, att en beläggning av föreningen C bildas på skivan genom att föreningen C plasmasprutas på skivan.
13. Förfarande enligt krav 6, k ä n n e t e c k n a t därav, att momentet då en beläggning av föreningen C bildas på skivan innefattar att man först belägger skivan med ett element M som kommer att bilda föreningen C med basmetallen R vid hälltempera- turen för den vätskeformiga legerinqen L, varefter följer nämnda moment att den vätskeformiaa legeringen L hälls på den roterande skivan som är belagd med H under bildande av beläggningen av föreningen C. varefter den stabila skållan av legerinaen L bildas över nämnda beläggning.
WU. Förfarande enliat krav 13. k ä n n e t e c k n a t därav, att M har i basmetallen B en löslighet som är mindre än ca 10 atomviktnrocent under betingelser då förfarandet utförs.
15. förfarande enligt krav lä. k ä n n e t e c k n a t därav, att basmetallen B är aluminium och att M är vald ur gruppen som består av Nb, Mo, Zr, Ti, Ta och B.
16. Förfarande enligt krav 1 för att framställa metallnulver genom att man häller en vätskeformig metallegerina L på ytan hos en roterande skiva, varvid nämnda legering L innefattar en bas- metall B och hälls vid en temperatur som ligger minst 111°C (ZOOOF) högre än legeringens likvidustemperatur, k ä n n e - t e c k n a t av momenten att: den roterande skivan beläaas med ett element M som kommer att bilda nämnda förening C med basmetallen B vid den temperatur vid vilken metallen L hälls, varvid föreninaen C har en smält- punkt som ligger högre än smältpunkten för M och högre än den temperatur vid vilken metallen L skall hållas, varjämte löslia- heten för materialet M i hasmetallen B är mindre än ca 10 etomprocent under betingelser då förfarandet utförs och lösligneten hos föreningen C i basmetallen B uppgår till mindre 454 853 1U än lösligheten av M i B, en vätskeformig ström av metallen L hälls på den roterande skivan som är belagd med M under bildande av ett stelnat skikt av föreningen C på ytan hos skivan då metallen L hälls, man fortsätter att hälla metallen L på det stelnade skik- tet, varigenom bindning av metallen L med det stelnade skiktet av Föreningen C inträffar och en stabil skålla av metallen L bildas på ytan hos det stelnade skiktet samt finfördelade små vätskedroppar av metallen L bildas då den vätskeformíga metallen L kastas av skivan, den vätskeformiga metallen L kyls sedan den har lämnat skivytan för att bringa metallen L att stelna, och den stelnade metallen L uppsamlas.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/453,190 US4415511A (en) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | Rotary atomizing process |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE8307155D0 SE8307155D0 (sv) | 1983-12-23 |
SE8307155L SE8307155L (sv) | 1984-06-28 |
SE454853B true SE454853B (sv) | 1988-06-06 |
Family
ID=23799535
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8307155A SE454853B (sv) | 1982-12-27 | 1983-12-23 | Forfarande for att framstella metallpulver medelst en roterande belagd skiva |
Country Status (19)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4415511A (sv) |
JP (1) | JPS59133302A (sv) |
KR (1) | KR840006928A (sv) |
AT (1) | AT384973B (sv) |
AU (1) | AU559459B2 (sv) |
BE (1) | BE898530A (sv) |
BR (1) | BR8307150A (sv) |
CA (1) | CA1198560A (sv) |
CH (1) | CH663736A5 (sv) |
DE (1) | DE3346263A1 (sv) |
ES (1) | ES8503991A1 (sv) |
FR (1) | FR2538280B1 (sv) |
GB (1) | GB2132639B (sv) |
IL (1) | IL70564A (sv) |
IT (1) | IT1175313B (sv) |
NL (1) | NL8304386A (sv) |
NO (1) | NO160122C (sv) |
SE (1) | SE454853B (sv) |
ZA (1) | ZA839401B (sv) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20070048576A1 (en) * | 2005-08-30 | 2007-03-01 | Rovcal, Inc. | Electrochemical cells containing spun mercury-amalgamated zinc particles having improved physical characteristics |
US20070048575A1 (en) * | 2005-08-30 | 2007-03-01 | Rovcal, Inc. | Electrochemical cells containing spun mercury-amalgamated zinc particles having improved physical characteristics |
US9556374B2 (en) * | 2009-08-25 | 2017-01-31 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Rare-earth regenerator material particles, and group of rare-earth regenerator material particles, refrigerator and measuring apparatus using the same, and method for manufacturing the same |
CN107683255A (zh) * | 2015-06-12 | 2018-02-09 | 株式会社丰田自动织机 | 硅材料及其制造方法 |
CN109622942A (zh) * | 2018-12-28 | 2019-04-16 | 西安欧中材料科技有限公司 | 一种Co25Cr5W5Mo合金球形细粉的制备方法 |
CN115070036B (zh) * | 2022-06-30 | 2023-08-18 | 河南科技大学 | 用于离心喷射成形的水冷式降温离心盘 |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2699576A (en) * | 1953-03-18 | 1955-01-18 | Dow Chemical Co | Atomizing magnesium |
GB754180A (en) | 1953-09-18 | 1956-08-01 | Dow Chemical Co | Atomizing aluminium or aluminium alloys |
FR1111258A (fr) * | 1953-09-18 | 1956-02-24 | Dow Chemical Co | Perfectionnements à un procédé d'atomisation du métal |
US2897539A (en) * | 1957-03-25 | 1959-08-04 | Titanium Metals Corp | Disintegrating refractory metals |
US3520718A (en) * | 1967-08-03 | 1970-07-14 | Dow Chemical Co | Method of atomizing molten magnesium |
US3721511A (en) * | 1971-02-18 | 1973-03-20 | M Schlienger | Rotating arc furnace crucible |
DE2127563A1 (en) * | 1971-06-03 | 1972-12-14 | Battelle Institut E V | Metal flake or platelets - by fast cooling of metal spray |
US4069045A (en) * | 1974-11-26 | 1978-01-17 | Skf Nova Ab | Metal powder suited for powder metallurgical purposes, and a process for manufacturing the metal powder |
US4178335A (en) * | 1977-12-21 | 1979-12-11 | United Technologies Corporation | Method of producing solid particles of metal |
US4140462A (en) * | 1977-12-21 | 1979-02-20 | United Technologies Corporation | Cooling means for molten metal rotary atomization means |
US4207040A (en) * | 1977-12-21 | 1980-06-10 | United Technologies Corporation | Rotary atomization means for the production of metal powder |
DE2936691C2 (de) * | 1979-09-11 | 1984-08-02 | Itoh Metal Abrasive Co., Ltd., Nagoya, Aichi | Vorrichtung zur Erzeugung sphärischer Teilchen oder Fasern |
US4310292A (en) * | 1980-12-29 | 1982-01-12 | United Technologies Corporation | High speed rotary atomization means for making powdered metal |
GB2412373B (en) * | 2003-01-03 | 2007-02-21 | Council Scient Ind Res | Process for preparing guggulsterones |
-
1982
- 1982-12-27 US US06/453,190 patent/US4415511A/en not_active Expired - Lifetime
-
1983
- 1983-12-13 GB GB08333258A patent/GB2132639B/en not_active Expired
- 1983-12-19 ZA ZA839401A patent/ZA839401B/xx unknown
- 1983-12-20 CA CA000443766A patent/CA1198560A/en not_active Expired
- 1983-12-20 NO NO834697A patent/NO160122C/no unknown
- 1983-12-21 DE DE19833346263 patent/DE3346263A1/de not_active Withdrawn
- 1983-12-21 NL NL8304386A patent/NL8304386A/nl not_active Application Discontinuation
- 1983-12-22 FR FR8320535A patent/FR2538280B1/fr not_active Expired
- 1983-12-22 BE BE0/212096A patent/BE898530A/fr not_active IP Right Cessation
- 1983-12-22 AT AT0449283A patent/AT384973B/de not_active IP Right Cessation
- 1983-12-23 AU AU22919/83A patent/AU559459B2/en not_active Ceased
- 1983-12-23 SE SE8307155A patent/SE454853B/sv not_active IP Right Cessation
- 1983-12-23 CH CH6896/83A patent/CH663736A5/de not_active IP Right Cessation
- 1983-12-26 JP JP58252360A patent/JPS59133302A/ja active Pending
- 1983-12-26 BR BR8307150A patent/BR8307150A/pt unknown
- 1983-12-26 ES ES528418A patent/ES8503991A1/es not_active Expired
- 1983-12-27 KR KR1019830006202A patent/KR840006928A/ko not_active Application Discontinuation
- 1983-12-27 IL IL70564A patent/IL70564A/xx not_active IP Right Cessation
- 1983-12-27 IT IT24390/83A patent/IT1175313B/it active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
IL70564A (en) | 1987-03-31 |
DE3346263A1 (de) | 1984-06-28 |
GB2132639A (en) | 1984-07-11 |
CH663736A5 (de) | 1988-01-15 |
BE898530A (fr) | 1984-04-16 |
IT8324390A0 (it) | 1983-12-27 |
NL8304386A (nl) | 1984-07-16 |
FR2538280A1 (fr) | 1984-06-29 |
AU2291983A (en) | 1984-07-05 |
NO160122C (no) | 1989-03-15 |
CA1198560A (en) | 1985-12-31 |
IT8324390A1 (it) | 1985-06-27 |
SE8307155D0 (sv) | 1983-12-23 |
FR2538280B1 (fr) | 1986-04-18 |
GB2132639B (en) | 1986-06-18 |
ZA839401B (en) | 1984-08-29 |
KR840006928A (ko) | 1984-12-04 |
ATA449283A (de) | 1987-07-15 |
NO160122B (no) | 1988-12-05 |
IL70564A0 (en) | 1984-03-30 |
AT384973B (de) | 1988-02-10 |
AU559459B2 (en) | 1987-03-12 |
ES528418A0 (es) | 1985-04-16 |
GB8333258D0 (en) | 1984-01-18 |
IT1175313B (it) | 1987-07-01 |
JPS59133302A (ja) | 1984-07-31 |
SE8307155L (sv) | 1984-06-28 |
BR8307150A (pt) | 1984-08-07 |
US4415511A (en) | 1983-11-15 |
NO834697L (no) | 1984-06-28 |
ES8503991A1 (es) | 1985-04-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4169744A (en) | Nickel-chromium-silicon alloy brazing foil | |
JPH0457722B2 (sv) | ||
CA2161252A1 (en) | Beryllium-containing alloys of aluminum and semi-solid processing of such alloys | |
US4201601A (en) | Copper brazing alloy foils containing germanium | |
US5954112A (en) | Manufacturing of large diameter spray formed components using supplemental heating | |
SE454853B (sv) | Forfarande for att framstella metallpulver medelst en roterande belagd skiva | |
EP0133191A3 (en) | Method for alloying substances and apparatus for practising the method | |
EP0105595B1 (en) | Aluminium alloys | |
DE3231045C2 (sv) | ||
EP0512805B1 (en) | Hard surfacing alloy with precipitated metal carbides and process | |
US4456444A (en) | Modified RSR rotary atomizer | |
DE2852053A1 (de) | Drehbarer zerstaeuber und verfahren zur herstellung von metallpulver | |
Hedges et al. | Characterisation of electric arc spray formed Ni superalloy IN718 | |
JPS5938862B2 (ja) | 連続鋳造設備のモ−ルド銅板表面処理法 | |
JPH06128609A (ja) | Ag−Cu系合金粉の製造方法 | |
JPH06122076A (ja) | 酸化物分散金属の肉盛溶接方法 | |
JP2535652B2 (ja) | レ―ザクラッディング・アロイング法 | |
US4928872A (en) | Method of brazing employing bag-group homogeneous microcrystalline brazing powders | |
JPS5763679A (en) | Highly corrosion resistant steel material | |
JPH02290907A (ja) | ハンダ微粉末の製造方法およびその装置 | |
Bourdeau | Atomizing Molten Metals | |
JPH05171229A (ja) | 金属、合金または金属酸化物の球状粒子の製造方法 | |
Donomoto et al. | Method for Alloying Substances and Apparatus for Practising the Method | |
Morgan et al. | Development of a brazing alloy for the mechanically alloyed high temperature sheet material INCOLOY alloy MA 956[Final Report, 1 Dec. 1978- 31 Mar. 1981] | |
JPS6130609A (ja) | 低融点合金粉末の製造法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8307155-5 Effective date: 19901106 Format of ref document f/p: F |