SE448130B - Sett att reducera volymen av radioaktivt avfall - Google Patents

Description

10 15 20 25 30 35 448 130m :__ vilket omfattar: , f f (a) pyrolysering av det radioaktiva avfallet inuti eller: kärl, medan p ' (b) överhettad ånga transporteras genom kärlet vid en temperatur 1 omradet soo till 7oo°c,.ert tryck i omradet 1,0 till 3,5 MPa, och vid en flöaeshas- tigheç 1 området 4 till so ml/;.m3 av kärlets in- re volym, för att framkalla pyrolys av avfallet och för att avlägsna det pyrolyserade avfallets kolhaltiga komponenter från kärlet i form av gas- formiga oxider, varvid en återstod av aska kvar- lämnas i kärletj e _ e and (c) efiltrering av alla medbringade partiklar som är närvarande med de gasformiga oxiderna, _ (d) Åavlägsning av alla sura ànqor som är närvarande Iämed de gasformiga oxiderna med fast sorberande _ medel; 1 e 'fy l_ 7 J (e)c kondensering av ånga och alla organiska substanser som är närvarande med de gasformiga oxiderna, och (f) avlägsning av askan-från kärlet. eg Det radioaktiva avfallet kan placeras på en övre sikt i kärlet så att ndnst'en väsentlig andel av pyro- lysen av det radioaktiva avfallet sker medan det radio-_1 aktiva avfallet är pà den övre siktenl och pyrolyserat avfall faller genom den övre sikten på en lägre sikt, där minst*en väsentlig andel av pyrohydrolysen sker och återstoden av aska faller genom den lägre sikten.

I några utföringsformer av föreliggande uppfinning är àngrrycker 1 karlar 1 omradet 1,4 till 2,8 MPa och den kondenserade àngans flödeshastighet är i storleks- ordningen 16,7 ml/s.m; av reaktionskärlets innervolym.

I andra utíöringsformer av föreliggande uppfin- ning erhålles den överhettande ångan genom upphettninge och àtercirkulering av den kondenserade ångan.

I 'Organiskt flytande avfall kan införas i kärlet _ med den átercirknlerade, kondenserade ångan. e °\* 10 15 20 25' 30 35 .._-__-._...__....-..... . .. ,. ...uf- 44s 130 o 3 *Pâ de åtföljande ritningarna, som exemplifierar utföringsformer av föreliggande uppfinning, utgör fig l ett flytschema för ett satsvist sätt att reducera voly- men av radioaktivt avfall, fig 2 ett flytschema för ett halvkontinuerligt sätt att reducera volymen av radio- aktivt avfall och fig 3 ett flytschema av en cyklon som visas i fig 2. 2 _ I fig l visas allmänt ett reaktorkärl l, en en- het som genererar överhettad ånga 2, filter 4 och 6, celler 8 och 10 som ' sorberar-syraángor, en konden- 2 sator 12, ett avgasrör 13, ett askavtappningskärl 14 och en vakuumledning 15.

* "Kärlet l har en elektrisk värmeslinga 16 därom- kring och det har tvâ siktar av rostfritt stål 18 och 20 inpassade däri, vilka sträcker sig tvärs över pà _olika höjder i en mellanliggande del av kärlet 1. Ett fmatningsrör för radioaktivt avfall 22, som innehåller två kulventiler 24 och 26, en slussventil 28 och en tryckmätare 29, som är kopplad till övre sidan av kär- let iQ En tryckmätare 32 är kopplad till kariet 1, som har ett gasutlopp 33.¿ Kärlet l har en elektrisk värmeslinga 34 därom- kring, ett inloppsrör 36 för överhettad ånga anslutet därtill och konplat till enheten som genererar över- hettad ånga 2, en lägre, askuppsamlingstrattdel 38 under den understa sikten 20 och en askavtappningsledning 39. _ 2 Enheten som genererar överhettad ånga 2 har ett vattenmatningsrör 40, en tryckmätare 42, en elektrisk värmeslinga 44, och ett utlopp för överhettad ànga 46, vilket är anslutet till kärlets inloppsrör för över- hettad ånga 36. _ Filtren 4 och 6 har 0,5 um maskvidd, är av rost- fritt stål och är in-line-filter. Filtren 4 och 6 är anslutna till kärlets l gasutlopp 33 medelst avlopps- _ rör 48 till 50 och ventiler 52 samt 54. 10 15 20 25 30 35 4481130 i z - 4 Sorptícnscellerna för syraàngor 8 och 10 är an- slutna »medelst för se respfss till filtren 4 .och a; rör 60 till 64, ventiler 64 och 66 samt ângreglerings- ventil 63 till ångkondensatorn 12. Rören 60 och 66 är anslutna till en tryckmätare 69. _ I w Ångkondensatorn 12 kyles medelst en vattenkyld värmeväxlarslinga 70 och kondensatet från kondensatorn 12 uppsamlas i en vätskeuppsamlingsanordning 72. Vät- skeuppsamlingsanordningen 72 har en-kondensatomrörare 74, organ 76 för tillsättning av ett dispergermedel och en pH-justeringsanordning 78. En pump 80 är anordnad för pumpning av kondensat fràn vätskeuppsamlingsanord-A ningen 72 och átercirkulering därav till vattenmatnings- röret 40 hos enheten för generering av överhettad ånga En slussventil 82 och en kulventil 34 är anordnade för intermittent avtanpning“av aska från kärlet l in i kärleei4. i _l _ _ _ a g g Radioaktivt avfall från exempelvis en tungvatten- modererad, natururan-CANDU-kraftreaktor inkluderar ty- piskt papper, polyeten, polvvinylklorid och tyg, och experiment har utförts för att pyrolysera dessa material såsom ett simulerat avfall i kärlet l. I fVid dessa experiment matades dessa material på den övre sikten 18 i kârlet l från röret 22 med använd- ning av ventilerna 24, 26 och 28 för att mer eller mindre upprätthålla trycket inom kärlet 1. En temperatur som inte överskred 700°C upprätthölls i kärlet l med använd- ning av värmeslingan 34, medan överhettad ånga, gene- rerad i enheten 2 med användning av värmeslingan 44, matade; till karlet al. i g i i g i Den förkolnade produkten som alstrades pà den övre sikten 18, från det simulerade avfallet, föll pà den' andra sikten 20, där den förkolnade produkten omvandlas till aska och faller genom den andra sikten 20 och är klar för avtappning i form av aska till kärlet 14. Gaser I som alstrats genom pyrolys av det simulerade avfallet lo om 20 ,25 3od 35 448 130d ost ' konstaterades underga bireaktioner bàde i kärlet 1 och aylnppsnören 4a_till so till bildning av tjocka tjaror, ¿ förkolnade produkter och en lätt gëskomponent. Använd- ning av under tryckvarande överhettad ånga gav en full- ständig nedbrytning av pyrolysgasen, varvid väsentligen ” inget partikelformigt material medbringades däri och inga bevis på bildning av förkolnade rester i avlopps- rören 48 till SO, vilket konstaterades förekomma när under tryckvarande överhettad ånga inte användes. Detta berodde på att under tryckvarande överhettad ånga möj- _liggjorde fortskridande av den endoterma vattengasom- _byttesreaktionen, dvs förkolnad produkt eller fixerat kol bröts ned till kolmonoxid och väte. Detta resulte- rade i höga, totala volymreduktioner av så mycket som 50:15 7 7 _ Användningen av vätsketryck i reaktionskärlet l -konstaterades ge två fördelar. För det första minimera- des frigöringen av partikelformigt;material genom tryck- sättning av reaktionskärlet l. För det andra förlängde vätsketrycket tiden som pyrolysgaserna hölls i kärlet l, och ökade kontaktperioden mellan ångan och gaserna.

Detta tillät fortskridande av vattengasombyttesreak- _ tionen mera till fullbordan och eliminering av bild- ningen av förkolnad produkt och frigöringen av tjocka Oljor. _ . 7 .

I några test cirkulerades kväve genom.kärlet l och detta avlägsnades genom vakuumledningen 15. d Alla meabringaae askpartiklar filtrerades fran gaserna medelst filtren 4 och 6.

HCl-ånga i avgaserna extraherades därifrån medelst s och lo, vilka innehöll cao,'Na2co3 sorbe- randedmedlet i cellerna8 och 10 användes för att av- lägsna sura àngor hellre än vätsketvättare, ty mindre sorptionscellerna eller liknande sorberande medel; Det fasta volymer avfall alstrades. Den stora volymen av vätskeav- _fall från tvättning skulle erfordra en hel del mera 10' 15 20 25 30 35 448g130 _) . e6 bearbetning än det fasta sorberande medlet. En yt- terligare fördel är att det fasta sorberande medlet kan hanteras med användning av liknande eller samma _ system som det som användes för att immobilisera ask- utslappet-från kärlet 1. Avgasernas tryck minskades sedan till atmosfärstryck md användning av ventilernag, 64, 66 och 68.e n e f f' ' * Å En avsevärd vätskefraktion, som omfattade vatten- från ànginsprutning ooh lätta organiska ämnen från ofull- ständig krackning av avgaserna från kärlet l, kondense- rades i kondensatorn l2. _ V I e_ Avgaser avlägsnades genom röret 13 och transporte- rades genom ett filter (iekefvisat).ni _ gg n Kondensatet från kondensatorn 12 samlades i uppsam- i lingsanordningen 72 där *pH justeradesfrmedelst .pH jns- teringsanordningen 78; medan ett dispergermedel till- sattes medelst organet 76 och blandades med kondensatet medelst omröraren 74 för att bilda en emulsion; som átereirkulerades till enheten för generering av över- hettad ånga 2 medelst pnmpén 80. ' J _ Experimenten utfördes vid förhöjda tryck och det simulerade avfallet tillsattes i separata mängder (sats- vis) till kärlet 1. Med användning av ett geetryckei kärlet 1 av den inerta gasen som matades därtill, eller med genererad pyrolysgas, i storleksordningen 1,0 till 3,5 MPa och en temperatur i omradet 500 till 7oo°c una- veks väsentligen medbringande av partikelformigt mate- rial i avgaserna. eg f ' ' n Pyrolysen av simulerad avfallsprodukt, qpder inert- gastryck eller genererat pyrolysgastryck, med användning av den i fig l visade apparaten gav en total volymre-A duktion av minst 2Ö:l fran_en sats som begynnelsekom- primerats 5:1 ifråga om volym._Pyrolysgaserna konsta- terades ündergâ-bireaktioner i både karlet_l och rören 48 till 50, vilket resn1terade_i bildningen av tjocka di. f 10 15 20 25 30 35 448 130 7 ytjäror, förkolnade produkter och en lätt gaskomponent.

Test utan under tryckvarande ånga gav stark uppbyggnad av förkolnade produkter genom hela systemet. Test ut- förda med användning av under tryckvarande ånga gav en väsentligen total nedbrytning av pyrolysgaserna, väsentligen inget medbringande av partikelformigt ma- terial och väsentligen inget bevis på bildning av för- kolnade produkter. Användning av överhettad ånga kon- staterades möjliggöra fortskridande av den endoterma vattengasombytesreaktionen; dvs förkolnade produkter eller fixerat kol bröts ned till kolmonoxid och väte så att höga totalvolymreduktioner i storleksordningen 50:1 uppnåddes. 1 I fig 2 anges lika delar som de som visas i fig 1 med samma hänvisningsbeteckningar och den föregående beskrivningen hänvisas till även för beskrivning av dem. 7 7 En apparat baserad pà flytschemat i fig 2 användes för experiment där apparaten utnyttjades på en halvkon- tinuerlig basis, _ I fig 2 befinner sig ventilerna 52 och 54 i rör- ledningar 86 resp 88, vilka även kan innehålla cyklon- separatorer 90 och 92.

Fi1tfen¿4 och 6 är förseaaa med kvävetiiibakaström- ningsrör 94 resp 96 för underlättande av filterrening.

Munstycken 98 och 100 är anordnade för att medge er- sättning av sorberande medel efter de att de blivit uttömda, .

'Ett filter 102 med ett luftinlopp 104 och ett luft- pufiopp Los är anslutet till röret 13.

Uppsamlingsanordningen 72 har ett införingsrör för organiskt vätskeavfall 108 och ett vattentillsätt- 1 ningsrör 110.

Röret 36 har en tryckmätare 112.

'Askavtappningskärlet 14 har ett pneumatiskt rör 114 för leverering av askan till en immobiliseringsan- 10 15 20 25 30 35 448 1-30 8 i ordning; såsom en bandblandare ll6 försedd med en bi? tumenmatning ll8.a g 2 I fig 3 har lika delar som motsvarar dem i fig 2 angivits med samma hänvisningsbeteckningar och den före- gående beskrivningen hänvisas till för att beskriva dem. _ _ _ I fig 3 har cyklonseparatorn 90 en rörledning 120, som innehåller ventiler 122 och 84, och ett vakuumgren- rör 15 för kväve som spolar systemet, anslutet till askavtappningskärlet 14. 7 Cyklonseparatorn 92 är ansluten till askävtappnings- gkärlet 14 på samma sätt som cyklonseparatorn 90 visas vara ansluten därtill i fig 3.

Organiska vätskeavfall som alstras under drift av kärnreaktorer inbegriper tjocka oljor, vilka frigöres från hydrauliska system och smörjsystem, samt scintil- lationsvätskor, vilka användes vid analys av tritium.

Man fann att dessa avfall.kunde omvandlas till kolmon- oxid och väte genom införing av dem i uppsamlingsanord- ningen 72 genom röret 108, där de blandas med vattnet, matas tillbaka genom enheten som genererar överhettad ånga 2 medelst pumpen 80 och införes sedan i kärlet l.

De organiska vätskornalunderkastas sedan sama processer som de fasta avfallen och nedbrytes till gasformiga oxider samt väte; _ C _ 2 _ 2 I experiment med användning av det i fig 2 visade arrangemanget tillfördes till enheten som genererar överhettad ånga 2 ånga från två autoklaver (icke-vi- sade) som var anslutna parallellt och försedda med ven- tiler för att medge kontinuerlig ànggenerering. En av autoklaverna hade en kapacitet av 4 liter och var en primärânggenerator. Den andra autoklaven var en hjälp- ànggenerator för användning när primärgeneratorn höll på att kylas ned, återfylldes med vatten och upnvärmdes för ånggenerering._ _ *ff 2 2 .

Generatorn för överhettad ånga 2 var ett spiral- lindat, 9,52 mm rör av rostfritt stål med parallell- .av IH 10 15 20 25 30 35 448 130 9 ' dragna elektriska värmeelement. Denna generator arbetade_ vid ungefär 9oo°c den ungefär soo pel (4,1 nte) vilket gav en àngtemperatur vid kärlet 1 av ungefär 600 till _ 700°C, den arbetstemperatur som erfordrades.

De prover som användes för halv-kontinuerliga för-' sök var l g till 8 g komprimerade satser av cylindrisk form och innehöll UO2 för utvärdering av medbringande av partikelformigt material i systemet. Provsatsför- delningen var 32 vikt%-papper, 8 vikt% PVC, 36 vikt% pleet, lz vikta gummi; 4 vlxts tyg een a vikta trä.

Normal provinmatning involverade_följande arbetsf ordning: f i i) en cylindriskt formad, komprimerad sats släpptes mellan två kulventiler 24 och 26, 4 ii) med båda kulventilerna 24 och 26 stängda tryck- sattes.volymen mellan dem med N2 från en icke visad källa, till något över arbetstrycket, iii) slussventilen 28 öppnades sedan och omedelbart därpå öppnades kulventilen 26, och iv) satsen föll sedan pá den första sikten 18 i kär- let l, varefter slussventilen 28 stängdes. Båda kulventilerna 24 och 26 öppnades för visuell in- spektion för att säkerställa att satsen hade in- förts ordentligt 1 kärlet 1; _ Produktutsläppet testades efter 4 dygns försök.

Reaktorn kyldes till ungefär lOO°C och trycksattes till 400 psi med N2. Slussventilen 82 i askavtappningsled- ningen 39 öppnades varpå kulventilen 84 öppnades sä att askan tömdes i det evakuerade kärlet l4.

Två typer av test utfördes. I det första fallet var driftsvariablerna avseende temperatur tryck och ángflöde förinställda. I tabell l ges en sammanställning av de avslutade testen och de resultat som uppnàddes.

Det verkliga experimentella utförandet var av en kom- binationstyp där temperaturen sträckte sig från 500 10' 15 20 V25 30 448 130 ~ ¿ 110 t111esso°c,' ängtrycket sträckte sig från» o till 409 ps; (0 till 2,8 MPa) och àngflödet sträckte sig från 1,0 till 4,6 cm /min (kondenserad ånga). Genom att väja hög- och lågpunktskombinationer erhölls en effektiv optimering av driftsparametrarna.

I den andra typen av test försöktes olika varia- tioner av en eller.flera driftsparametrar under expe-_ rimentet. Avsikten med dessa test var att fastställa inflytandet av små driftsparameterförändringar. Ång- läckage detekterades i vissa fall, varvid emllertid data som erhölls före läckage förblir gällande. En total sammanställning av dessa resultat ges i tabell 2. Data som uttagits fràn ekperimenten C-ll till C-19 gav varde- full information om samspelet mellan temperatur, tryck och ângflöde. Dessa interaktioner har sammanställt i tabellerna 3, 4, s-.a 6- oehv; i' i _ De halvkontinuerliga försöken utfördes likaledes för att samla ytterligare information om processen.

Kärlet l hölls hett och trycksatt, och ungefär var 3 till 5:te time placerades ett liknande avfallspaket som det som tidigare beskrivits i kärlet l med använd- ning av ventilerna'24; 26 och 28 på matarledningen 22.

Försöksdrift nnder perioder av upp till 96 h utfördes med ytterligare variationer av temperatur, tryck och àngflöde, och dessa befanns alstra volymreduktioner av 25:l.samt viktreduktioner av 93%. Resultaten av de halvkontinuerliga försöken har sammanställts i tabell 7. i i Efter det att dessa test var avslutade gjordes e en analys av satsvist förfarande jämfört med halvkon-e tinuerligt förfarande. Tabell 8 ger en översikt av för- delarna och nackdelarna med satsvisa och halvkontinu* erliga pyrohydrolyssystem.

'Jà womcm uuuumcovcoxv mummcunea :wav m:«:Emu«muo>m:m«au> >c :«e\nEo « um uuw~wmc< .n .uo»m:«umwux«> mamma >om umxu«> ~mouuuo>uwmøo flowuoaue >o mtucmannaa .N mcwnxooa mvnoxomfl >u u::um om mouuxoxumwfls wcu :oo uno .w 448 130 .Ec< 3 2 2. .n 2 mä _ 23 9.3 36 m» :ß °.« ~« 4.» oo~ oem »|u n -@ ~2. _ ~ ~ 2 o o _ 08 _ _ nu _ Nm» _ XL. _ ul _ _ _ _ 3 »ä 2: 03 _ f". um _ - NJ __ _ 2 in Sw _ __ ofl må m» .ö må _ mä mi. _03 _ omm _ _ .Tu mw mm _ __ o.~ _ ß må S.. 23 .Tu S __ 3 _ ...W . .šfl 3 »å 23 _ _ 23 _ Tu weší. »Éï _ _ 55. E. _.. _ _ 2:.. ...Awm _ u.. _ _fi_2_.?:.m._.w Cnvflav-SÜOR _ _ Oflßdßï-nü. UOOOWHP _u.-.> __ v-Uàhh _ uZdUHUn-EOH _ _ _ fi-.UHOWCNUCOS _ ÜMdÖCOfiAaCGdDG _ _ _ _ _ _ J _ @ a m>h 1 mxfiouuxznaßa m«>muøw >0 »www « 44um<» 9 Q Q 6 2 V12ï 448 130 uumcq:ww«>cuøamsmmnm~mwumaxauoun Eocwm maem .cuucoawmnumm nfluæanamom aan hmm umco«uo«uo> ovounflmmu um f ._45 amma Eømflw av:m«um0:mco«axuou.:oo uøaoEuuum,mfiu0> :sauce uøuuøeouummumwuv um»,:mm:ouEo o:>«mno un .e .umoxomflmomaw> aan o¶um«>am: >fl|u fn mcflcxooanæmmnwulezqcflëzHu nu vu:m>:u mfi w annu .N ømuxuwfimcm uvum«>mm: wunnau S00 lmuvuxuxflmmwe Nacu ucvawumaxm .u ~E:< || wøí 7 °.«»o =- m.~-@»« oo«|°o~ Qmw ß4|u nu flw e.@-o.~¶ =~« m.~|«.. au««°°~ omw m~|u -| nmí n.@-@.~ =~. .@.~»@.~ o°«|°°« omw íßflvu -| m~ o.~ =-. m.~|«.~ wø°««°°~ _ =m@_ «»-u¶ || íïmß m.~ =m m.~¶ ¶°°«¶ om@ w~-u .|| nm_ .~=«~«u«e. «.« lm". @.« oo; oo>¶ ífflwu 1- om ..qu»~«u»s. ~.~¶ ¶;~« m.~1«.~ o=«|=o~ ooßfoow nfifu »u ¶ww w.«-m.n =~« @@~|@.~ ¶°°««°°~ °°fi-°°¶ -»u nE>flo> , nux«> c«E\ eo : lmmflllllflmm , u ßcoefiuømxw, :oïšvøm , avmfißmcøi ¶ uoøonfl. ...i . .EPC ...3,..¶..w.__e3 flUHOM-Lfl-UCOX ÜAGWCÜflGCO-*UM N mæh 1 mxfiouuazcuxa m«>muum >o »www IIl-llllllu N 44wm 448 130 13 :annu uomuwu cvum uomommxflouxa >0 mcqcavzu muuxumnnauaø .mu0«xoo>a: mun: mmuxomusmamxm .w nu ov:moumn_wum~umm~u::xm0n umm: .a ~Ec< °.m~ _ _ °.~ __o°« u ~ _ _ Q w =.:« _ _ o.~ e." °°~ =.n~_ _ o.~ @.~ can m.@~ _ _ o.~ _=.~ cow ~p.mw _ _ o.~ ~.~ aan .få eu. Éïš av. in: Ém onmaumcmlumuueøuom mvæammcø aumumcmvcox wfixu »axu 1 nouuon : m~: cm nous: xo>uu_¶0E øuæuw >n :owuo«uu> _ _ O 44wm u uauuuwmsaw =_w.- .E N Zl .-.>... .-~...._..,..._ 448 130 laá .uozmflumunmwuwflumca :ua xuxuu mvcuxmcue uma ouaHumum:u««a> >a mcucxmcfle uum«>nm: .w , ~Ec< øfl w¶ «.~ cow ¶ _ omw ; «~ ~« ní . ¶;.H QQN ¶ .owuï D: « m.~ ¶ ¶ oo: _. ¶omw mn Ü :¶ _.~_ _ .een omw m.~« « m.~. ¶ oo» ¶_ omw mw « «@« ; ,°°~ ¶. ømw on¶ _ « ~.~ øwn . ¶ Qmw n~¶ _ J ¶ ¶ m.~ H oo=¶ mm@¶ I w: Äcwflfllflo. _c«E\ Eu-, ., um: , , una llllmmllll flflfl. muæumu0a1&muoEuuom ,wumflum:w muuwmcøuzøz xo>uh uaauuameofi malu .nxø I touuøa : m co uovc:.xo>ua ¶0E 0wmaß,>0,:0uaU«u0> 4 44um 448 130 15 wfilu >0 cøuouusmmu uuuwmnxwn xuxuu :oo unna» wwcuxmcfii .G tea mvcuxm vw: um amma uflfiu umw mu0m«> Eom_:ma0ua:mum .N Ezncofifims :us Onumfl ums mvvoxm m:flcmn»>oum .a 0,5 h-av drift "Ec<. _ . _ a_ mflww. : m.~ oww mmw h w W-FN J .n-N DON. _ www _ w mån ._ w. _ n E . _ _ _ www m p _ o mw .~ må å” Sw 9 .__ . m.- n m3 _ QNN _ ___ _ u u. _ _ _ _ mw a _ _ _ _ _ _ omw _ mmw N m m ww n __ <3 _ now _ _ m3 ..v.. .m Acuew Eu~ _ _:«E\ sov Om? «mm_ _ IIIIIW Wflfl oumfiumcmaumvoeuuox uumfiwmzc vummwcov:ox_ _ xuxuh _ usvuuwmemw ßfiau .axm | uoumn se cm ucuz: umcw :oo xoxuu on:uuo«uo> ll' m 44wm 4.... ,._.__... 448 iso 16 .,, uzuuwmaamu mvcoxm flanu axe 1 uzvouoasøø nu ao;m«vmusmuvmfiwmum.>u mucoouøm W 4 4mm °.- °¶m m.~ °°«_ °1mw m.:_ _ www @oo« _ m-m :_ «.~ OQN m.«« ¶« w«.~ cow cflnw = w.~¶ _°o« m.>m «¶ m.~¶ co; °.- q @.~ °°« m.~fl « m.« íooß ¶m»~ M: .m.«¶ oo, ,^cwm\ Eu. _c«E\ eo. ,um: flmm .mumflvmomnumvmeuuom ovmfiwmca uummmcmucox xuxuh de oo” Hww ,mm@, omw, nmw www ,omw, muw.

OOW ,u , uzaouomâmh hu ¶väraèn tagna vid 0,5 h uEE<. vi-intervaller efier första 'vi F ¶mE mUmcma@b> >O,m:«cxm wum>wm>< .H 0,5 h av drift 448 130 17 uxsvoummcowmouuoxuqmflm aawuuflmou :oo . . I NOS >0 C0fi¥fl> >U mCdCflmMA>U hüßßü flfifixwküfl kw 0Ühm> Od&0O .N nuomuwflmccxmon ¶uuoa«uaEox uxuu Ume uacxwuëo .e amma uouuo :oo oumu ums>~o>naow øvuuaeflunäox cuaqws oucoauozumu mvaum noe mcnuoeuuasox :av On ou vvuømøm .n .moon >0 Euum nun aumu~a«u No: m mN«~o ~w~« ww ;u°.m>« N: .des=m uwfl .finufin ««n .u>@ am .umßaua uwn >u u°«m~@ =~m~uw .~ .s:< .~.w ~««d w.«. ¶ | 1 :m m.° m.~ omw @w ».= mfl -~ HHH _w.ø ~««« ~.~.

Q» ¶°« .ma ~«~ m." Qmw wa _ m.« .eg fißfi HH ¶ _@«w ~fl«» ~.fl_ .

- .. E wå m; Om.. 8 .då 2 mm H N o : Eu Aomzv .U v _ , Am. uom«uw -mv 0 , . ut «~°> n«¶> -x~> «u»-m;< xu>.~ .aewh @@;m”u¥m»=> »1~>>°~@-u~= ~u«=< @x«> “aaah xmmum .uoco«ax:Uoum@um, uømnømcaawnmæwuuuuøuxoøm amuem _ .ßwflkfiß OGfldh03EdJCO¥>HOI ß J4un<fi. 448 13.0 18 _ TABELL 8.

Jämförelse nellan satevist och halvkontinuerligt pyrahydralysalternatlv Fördelar _Fördelar 1. Enkelt system 2. Aecepterer antingen lösa eller komprimerade ov- fallseatser 3. Ren avgas (inga partiklar Större valymreduktion (längre re- Vteniian per sats) Avsevörd mlnsÉnlng avlkapital- kosumd (feqkzorlkan medlxzen volym) Ingen speciell behandling av medbringas) avgaser (ingen efterbrönnare be- hövs) 4. Mindre underhåll (termlskt krets- * lapp minskat) Nackdelar Nackdelar 1. Kapltallntenslvt lerfordrur ett tryckkärl) 2. Höga underhöllskostnader ür förbundna med termískt krets- lapp 3. Vidarebehandling av någo- ser efter brönnkammare ß. Höga driftskostnader (pack-' nlngsbyteuå upphettnlng av stort kärl) Erfardrar ett trycksatt matnlngs- '«šystem KI (I

Claims (5)

IS! 10 l5 20 25 30 (c) 448 130 f 19 sATENTxRAv

1. Sätt att reducera volymen av radioaktivt avfall, k ä n n'e t.e c k n a t därav, att (a) det radioaktiva avfallet pyrolyseras inom ett kärl, medan A l overhettad ånga transporteras genom kärlet vid en temperatur i omrâdet 500 till 700°C, ett tryck 1 området 1,0 till 3,5 MPa, och en flöaesnastignet i omradet 4 till 5O.ml/s.m3 av kärlets innervolym, (b) för att framkalla pyrohydrolys av avfallet och att avlägsna avfallets kolhaltiga komponenter från kärlet i form av gasformiga oxider, varvid en åter- * stod av aska lämnas 1 kärlet; alla medbringade partiklar som är närvarande med _ den gasformiga oxiden filtreras, (d) alla sura àngor som är närvarande med de gasformiga oxiderna avlägsnas medelst fast sorberande medel, (e)a ånga och alla organiska substanser_som är närva- rande med de gasformiga oxiderna'kondenseras, och (f) återstoden av aska avlägsnas fràn kärlet.

--2. Sätt enligt kravet l, k ä n n e t e.c k n a t ' därav, att det radioaktiva avfallet placeras pà en övre sikt i kärlet, att minst en väsentlig andel av pyrolysen av det radioaktiva avfallet sker medan det radioaktiva avfallet är pà den övre sikten, att pyrolyserat avfall faller genom den övre sikten pà en lägre sikt, att minst en väsentlig andel av pyrohydrolysen sker på den lägre sikten och att återstoden av aska_faller genom den lägre sikten. l l a

3. Sätt enligt kravet l, k ä n n e t e clk n a t därav, att àngtrycket i kärlet är i omrâdet 1,4 till 2,8 MPa och den kondenserades ångans flödeshastighet är i storleksordningen 16,7 ml/s.m3 av reaktionskärlets innervolym; 448 130% e 20 e

-Ljsättranligt kravet 1", k ä n n e t e c k n a c därav, att överhettad àngà erhålles genom upphettning och återcirkuleringïav kondenserad ånga.

5. Sätt enligtïkrrávet 4,- ek ä n n e tre c k n a te därav, att organiskt vätskeavfall införas' i kärlet med den àtercirkulerade, kondenserade ångan. lm (få