SE446884B - Forfarande och anordning for valsning och vermebehandling av stangstal eller valstrad - Google Patents
Forfarande och anordning for valsning och vermebehandling av stangstal eller valstradInfo
- Publication number
- SE446884B SE446884B SE7904777A SE7904777A SE446884B SE 446884 B SE446884 B SE 446884B SE 7904777 A SE7904777 A SE 7904777A SE 7904777 A SE7904777 A SE 7904777A SE 446884 B SE446884 B SE 446884B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- rings
- coolant
- steel
- water
- conversion
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 21
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims description 21
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 43
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 40
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 30
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 22
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 22
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 20
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 8
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 claims description 6
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 5
- 210000003127 knee Anatomy 0.000 claims description 5
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 claims description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 4
- 238000005507 spraying Methods 0.000 claims description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 3
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 3
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 2
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- 230000001960 triggered effect Effects 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000283153 Cetacea Species 0.000 description 1
- 208000033830 Hot Flashes Diseases 0.000 description 1
- 206010060800 Hot flush Diseases 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 239000000344 soap Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 230000032258 transport Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
- C21D9/5732—Continuous furnaces for strip or wire with cooling of wires; of rods
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
20 25 sol 35 40 446 ss4 2 (cirka 600-65006) och omedelbart när omvandlingen fortskrider blir de röda igen (cirka 750°C eller möjligen högre). Det förefal- ler sålunda som om under kylningen stålet når ett underkylt till- stånd och när omvandlingen slutligen utlöses äger en mer eller mindre våldsam värmeutveckling rum. Därefter synes dmgatt utlös- ningen framskrider snabbt längs valstråden och omvandlingen star- tar på andra ställen utan samma grad av underkylnjng cllcr Samma våldsamhet hos recalescensen. Detta är särskilt påtagligt när det handlar om relativt små austenitkorn i ett höggradigt likformigt tillstånd; Vid en sådan struktur är sålunda omvandlingshetingel- serna för varje successivt korn i verkligheten detsamma, och ut- lösningen av kedjereaktion blockeras inte av närvaron av icke lämpliga korn såsom sker exempelvis i blandade kornstrukturer er- hållna i sådana stålprodukter som behandlas genom återuppvärmning över A3 och kylning. _ Föregående observationer tjänar verkligen som bas för förstå- elsen varför en relativt likformig produkt kan erhållas i förfa- randet enligt amerikanska patentet 3 231 432 ehuru olika de- lar av valstråden klart kyles vid icke likformiga hastigheter.
Omvandlingen startar vid de kallaste delarna först och framskri- der längs valstråden mot de varmare delarna där omvandlingen ut- löses innan dessa delar når ett överkylt tillstånd. Omvandlingen framskrider relativt snabbt längs hela valstråden beroende både på utlösningen av kedjereaktionen och på finheten hos austenit- kornen. Bildningen av överskott av fri ferrit undvikes sålunda längs hela valstråden även på de ställen där ringarna överlappar varandra och synes omvandlas vid en mycket långsammare hastighet.
Vid de kantytor där ringarna överlappar varandra och bildar grup- per med större massa förblir valstråden rödvarm kontinuerligt och väsentligen mindre recalescens observeras. Det antages emeller- tid och ehuru valstråden fortfarande är rödvarm har strukturen redan blivit effektivt omvandlad vid detta stadium åtminstone i den meningen att ytterligare bildning av fri ferrit inhiberas och att detta beror på den av omgivningen påverkade utlösningsreaktionen hos omvandlingen i närliggande delar av valstråden. Resultatet är där- för en relativt likformig produkt trots den tydliga icke Iikformig- heten hos kylningshastigheten i olika delar av valstråden.
Föreliggande förfarande kännetecknas därav, att under förflytt- ning längs transportören först kyles genom påförande av ett flytande kylmedium på de utsatta ytorna därav, varvid påförandet av nämnda 10 15 20 25 30 40 446 884 flytande kylmedium successivt avslutas innan temperaturen på någon del av nagon ring har sjunkit under knäet hos den yttre kurvan hos omvandlingsdiagrammet för det speciella stålet i förfarandet, och att ringarna ytterligare kyles genom succesiv luftblåsning därpå till dess omvandlingen av austenit påbörjas vid ett flertal ställen runt ringarna med successiv kylning av ringarna och därefter fortsättning till dess omvandlingen av austeniten är fullständig. Enligt uppfin- ningen elimineras sålunda de utledarrör, som tidigare har varit van- liga för den preliminära kylningen, och lägges valstråden helt enkelt på en transportär omedelbart efter valsningen samt utsättes för kyl- ning med hög hastighet med varma vattenstrålar. Icke någon del av valstråden får härvid kylas så snabbt att omvandlingen äger rum under härdningsbetingelser. Det vatten, som påföres under den pre- liminära fasen, uppvärmes därför till koktemperatur och pàföres in- termittent. En överliggande kedjetransportör av öppen typ användes att hålla valstråden på plats under både stötarna av höghastighetstrålarna och den explosiva kraften hos ångan som emanerar från valstråden när vattnet träffar den. Kylningen vid detta stadium är sålunda icke lik- formig, men ingen skada uppstår därav emedan valstrådstemperaturen tillåts bli väsentligen utjämnad därefter. Till följd därav påbörjas omvandlingen av de kallaste delarna av valsträden endast under luft- blåsningsbetíngelserna. På detta sätt påbörjas omvandlingen inte så- som víd den rigorösa kylningen av vatten och ythärdningen och icke- likformigheten hos strukturen från yta mot kärna undvikes. När om- vandlingen väl är påbörjad i en större del av valstråden och sprides till de återstående delarna av valstråden kan emellertid kylningen åter accelereras genom att páföra varma vattenstrålar med hög has- tighet mot valstråden speciellt vid de hopflätade kanterna hos de överlappande ringarna.
Föreliggande anordning kännetecknas därav, att ringarna rör sig längs transportören och är successivt kylda genom: (a) ett första kylmedel vilket påför ett flytande kylmedium på de utsatta ring- ytorna, varvid pàförandet av nämnda flytande kylmedium successivt avslutas innan temperaturen i någon del av någon ring har sjunkit under knäet på den yttre kurvan av omvandlingsdiagrammet för det särskilda stålet i förfarandet: (b) ett andra kylmedel, vilket successivt blåser luft på ringarna till dess omvandlingen av auste- nit påbörjas vid ett flertal ställen runt ringarna; och (c) ett tredje kylmedcl, som kontinuerligt kyler ringarna till dess omvand- lingen av austeníten är fullständig. 15 Z0 35 40 446 ss4 4 Uppfinningen skall nedan beskrivas utförligare under hänvis- ning till bifogade ritning som beskriver en schemntisk vy av an- ordningen tillsammans med "ett flytschema" av förfarandestegen hos uppfinningen.
De använda anordningskomponenterna i den visade utföríngsfor- 'men är antingen standardkomponenter eller individuellt så lättför- stådda inom industrien och behöver av detta skäl endast visas schematiskt eftersom uppfinningen icke ligger i den speciella for- men hos komponenterna utan i stället i deras kombination av an- ordningen och i kombinationen av kontrollstegen som är använda i förfarandet.
Det material som varmvalsas är en medium till högkolhaltig valstråd med en kolhalt över cirka 0,58 % kol tillsammans med -varierande halter av andra legeríngsbeståndsdelar. Uppfinningen är särskilt avsedd för höghastighetsvalsning vilken har gått fram- åt de senaste åren från cirka 54 meter/sek under senare delen av 1960-talet och närmar sig nu 107 meter/sek (1978). Det är tydligt att kylning av valstråd med hjälp av vatten i konventionella ut- ledarrör blir svårare allt eftersom valshastigheten ökar och allt eftersom utledarrör måste förlängas. Dessutom är det svårt att reglera riktningen av frontänden av ämnet sedan det reducerats till valstråd och förs fram med en sådan hastighet och vid en temperatur av 1000°C i ett utledarrör speciellt när frontänden kan kontakta fria droppar av vatten och måste knuffas på bakifrån till en avlägsen punkt i utledarröret. Av detta skäl kan matarrullar erfordras för att leda frontänden. För att undvika att frontänden avböjes på grund av vatten användes vanligen icke vattenkylning av valstrådens frontände och eftersom valstrådcn i frontänddelen därför erhåller en annan behand- ling än återstoden av hetan, avklippes frontänden i sådana fall där detta gör en skillnad (hög kolhalt, mycket hög manganhalt) och bortkastas. Nackdelarna med att ha längre utledarrör och matar- rullar och skrotning av frontänden av hetan accentueras när vals- hastigheten ökas till de moderna hastigheter av 107 meter/sek. _ Enligt uppfinningen valsas en medium till högkolhaltig valstråd 10 och utledes från slutparet hos ett valsverk 12 med hög hastighet in i utledarröret 14 som är uppdelat i korta sektio- ner av konventionell form utan vattenkylning och omedelbart där- efter in i en Edenbornhaspel 16 även av konventionell konstruk- tion, som Formar valstràden till ringar 18, varigenom man effek- tivt eliminerar den framâtgående hastigheten hos valstråden 10. 10 15 ZS 30 35 40 446 884 i För att reducera nedströmsmotståndet mot rörelsen hos vals- tråden 10 sedan den lämnat valsverket 12 är utledarrören 14 antingen raka eller endast lätt böjda såsom visas på ritningen och rotatíonsaxeln hos Edenbornhaspeln 16 är antingen horisontell eller lätt vinklad nedåt såsom visas på ritningen. Den grad med vilken röret 14 kan böjas nedåt beror på utledningshastigheten hos valstråden. Rotationshastigheten hos Edenbornhaspeln väljes i relation till krökningen hos haspelröret, ringarnas omkrets (van- ligen cirka 3 meter] och utledarhastigheten för valstråden 10 så att den framåtgående hastigheten hos valstråden reduceras till i sak stillastående vid utgångspunkten från Edenbornhaspeln 16.
Ringarna 18 faller sedan nedåt av sin tyngd på den rörliga tran- sportören 20, vilken transporterar den i följd i väg från platsen för hasplingen och separerar väsentliga delar av varje ring från de som är före och efter. Som ett resultat utsättes valstrádsytan hos varje ring för fritt tillträde för kylmediet över väsentliga delar av dess yta men för övrigt lämnas den i relativt icke-expo- nerat tillstånd av ytor där den kontaktar de bärande ytorna sär- skilt mot sidorna av transportören där ringarna överlappar på många ställen och tenderar att gå tätt ihop och parallellt med varandra.
Transportören 20 är relativt öppen för att tillåta passage av kylmedium därigenom. En lämplig form av transportör visas i amerikanska patentet 3 231 432 som använder sig av stänger med mellanrum för att uppbära valstråden och kedjor för att förflytta valstråden längs transportören med hjälp av uppstående flänsar på kedjorna, vilka kontaktar valstráden. Andra former av transportör använder sig av individuellt drivna rullar med mellanrum eller siktband som också är lämpliga så länge som de är avsedda att tillåta kylmedium att få kontakt med valstràden när så önskas och låta dem försvinna från valstråden vid en lämplig tid såsom för- klaras nedan.
Transportören 20 dríves med en framåtgàende hastighet av cir- ka 15-50 meter/min för att åstadkomma ett medelmellanrum mellan valstrådsringarnas centrum av cirka 8-33 mm och omedelbart efter det att ringarna 18 kommer till vila på transportören påsprutas kylvatten vid koktemperatur under högt tryck (1,4-3,5 kg/cmz) ge- nom munstycken 22 på alla delar av ringarna 18. Munstyckena är endast visade som de vore riktade nedåt men att rikta dem uppåt genom transportören från under ringarna är också önskvärt. Tempe- raturen på vattnet regleras för att minska kyleffekten därav. 10 15 Z0 25 30 35 40 '446 884 _ e Skälet härtill är att vatten av rumstemperatur kyler valstråden allt- för snabbt och icke kan regleras så, att antingen härdning av vals- trådsytan undvikes eller att valstrådsytan bibringas en helt annan struktur än kärnan. Resultatet av sådana skillnader i strukturen mellan yta och kärna är att under följande kallformning framskrider en härdningsprocess i stålet icke likformigt och detta befrämjar efterföljande fel vid den slutliga produkten såvida icke stålet är utsatt för en mellanliggande och dyrbar värmebehandling.
Kylningseffekten av vattnet minskas genom att värma vattnet till cirka 100°C och genom att hålla det under tryck ge den ett tillräckligt värme för att tillföra en väsentlig del av latent värme för förângning. Med vattnet i detta tillstånd, när det spru- tas pâ valstråden, kokar det omedelbart och absorberar värme från valstråden men det absorberar inte fulla värdet av det latenta vär- met för förångningen. På detta sätt uppnås en mindre drastisk kyl- effekt än vad som kan göras med vatten med rumstemperatur, men en bättre kylning kan erhållas än vad som kan göras med enbart gas- konvektion.
Eftersom kokningen av vattnet i verkligheten sker ögonblick- ligen när det kontaktar valstråden och eftersom vattnet är fram- drivet med hög hastighet tenderar ringarna T8 att rubbas både av strålningskraften och av den bortgående ångan. För att hålla dem i läge placeras en överliggande kedjetransportör 26 som löper parallellt med transportören 20 över ringarna 18 med ett mellan- rum av cirka 15 cm över deras övre nivå vid vila. Vattentillför- seln gör att de vill hoppa och ändra läge men transportören 26 håller dem kvar på plats. Sidspärrar (icke visade) parallella med transportören 20 kan också användas för att kvarhålla ringarna 18 från att ändra läge i sidled.
Beroende på rörelseförändringarna under sprutníngen når vatt- net effektivt alla delar av valstrâden ehuru kyleffekten är större därdelar av ringarna uppträder ensamma och inte i kontakt med varandra eller med ett underlag. Den ökade kylningen av dessa senare utsatta delar sker i huvudsak i mitten av transportören men det sker även på sidorna där en enda sträng ofta står skild från de andra. Kylníngen är emellertid mindre på sidorna i genom- snitt. _ Vattenstrålarna påförs vid stationer_som är skilda åt från varandra för att tillåta en viss grad av utjämning mellan kylnings- stegen och att undvika överkylning hos någon del av valstråden.
När valstråden 10 utlöper från valsverket är den cirka IOOÛOC. f. gu 10 15 20 25 40 7 446 884 Mycket liten konvektiv kylning äger rum innan den när Edenbornhas- peln men eftersom värmeförlusten genom strålning icke kan undvikas och framskríder jämförelsevis snabbt vid TOOOOC har dess temperatur när valstråden lägges på transportören 20 redan sjunkit till cir- ka 980°C. Vid denna punkt är valstrådstemperaturen cirka 240°C över A3. Dessutom rekristalliseras vid detta stadium austenitkor- nen i stålet vilka korn sönderbröts under den slutliga valsningen och återbildas nu snabbt under betingelser av frikostigt överskotts- värme över A3. Vid denna temperatur slås austenitkornen snabbt tillsammans för att bilda större korn. Dessutom beroende på över- äger denna förstoringsprocess rum höggradigt stålet. Tillväxten av austenitkornen stoppas emellertid snabbt av den preliminära kylningen av varmvattenstrâ- larna. I de flesta rena kolstålen finns det en typisk temperatur, vanligen vid cirka 950°C, över vilken kornstorleken ökar snabbt.
I överensstämmelse härmed kyler det preliminära kylningssteget skottsvärmet över A3 likformigt över hela valssteget under QOOOC och därigenom förhindras ytterligare snabb korntillväxt. Den preliminära kylningen fortsätter sedan till dess temperaturaihos valstråden reducerats till i medeltal cirka 800°C, och före den punkt där någon del av valstråden har nått A3 (cirka 740°C). Enligt detta exempel är vattenstràlytan cirka 6 meter lång, och fem rader av på tvären ordnade spruthuvuden ZZ användes med raderna skilda åt cirka 1,2 meter i transportörens längdriktning.
Under antagande av en transportörhastíghet av cirka 37 meter/min minskas sålunda under en tid av cirka 10 sekunder valstràdstempe- raturen från 1ooo°c 1111 cirka soo°c.
För att avskilja, leda bort och konservera energin och den stora volym ånga som bildats inrymmes den preliminära kylningsytan i ett hus 28. Ångan tages bort genom en ledning 30 och eventuellt icke konverterat vatten som är kvar drages bort genom ett avlopp 32 vid bottnen. Detta arrangemang tillåter också vattenstràlar att tvätta ut den preliminära kylningsarean mellan hetorna.
Efter det preliminära kylningssteget tillåtes valstràdstem- peraturen att utjämnas från yta till kärna och ringarna börjar svalna genom strålning och naturlig konvektíon varvid temperaturen hos många delar av valstråden nu närmar sig A3 under det att andra delar fortfarande är_över A3. Vid denna punkt kommer ringarna 18 till slutet av transportören 20 och överförs till en andra tran- sportör 34 där de utsätts för en luftbläster som härrör från fläkten 36 genom kammaren 38 och luftmunstyckena 40. Den kraftiga 10 15 20 25 30 35 40 446 884 s konvektiva kylningen med luft sänker nu snabbt temperaturen hos valstråden varvid de mer utsatta delarna kyls snabbare. Kylnings- hastigheten av de mest utsatta delarna är cirka 10°C/sek och de blir relativt svarta (cirka 63000) inom cirka 10-12 sehnukr. Vid denna punkt då ringarna fortfarande är i arean av luftblästern på- börjas omvandlingaiav austenit vid de kallaste ställena och spri- der sig snabbt längs valstråden i båda riktningarna mot de varmare ställena. Reaktionen är exotermisk och recalescens sätter omedel- bart in så att valstrådsfärgen återvänder till en vackert ljusröd färg vid cirka 75000, vilken ändring av färg kan ses framskrída i sidled till dess den når den varmare valstråden där kontrasterna i färg försvinner. Vid denna punkt framskrider omvandlingen från de utsatta delarna av valstråden in i delarna med större massa där överlappande ringar är hopflätade tillsammans. Vid detta för- hållande är de utsatta delarna redan effektivt omvandlade, deras invändiga míkrostruktur är väsentligen fastställd och ingen skada därpå kan göras genom snabb kylning (ingen härdning). Eftersom dessa delar emellertid nått omvandling i relativt utjämnat till- stånd (yta-till-kärna) och eftersom de hade blivit kylda relativt milt vid det tillfället men med en tillräckligt hög hastighet för att undertrycka bildningen av överdrivna mängder av fri ferrit är deras mikrostrukturer lämpliga för omfattande kallbearbetning till slutprodukter (i många fall) utan att erfordra mellanliggande vär- mebehandling.
I de återstående delarna påbörjas också omvandfingen med hjälp av den beskrivna utlösningen av omvandlingen som den framskrider längs tråden från de redan omvandlade delarna.
Vid denna punkt kan ringarna utsättas för varmvattenstrålar med hög hastighet 42 inom huset 44, från vilket ånga ledes i en ledning 46 och överskottsvatten uttages genom ett avlopp 48.
Varmvattnet ökar kylningshastigheten till cirka 20°C/sek på de utsatta strängarna, men det kan inte nå de hopflätade, varmare delarna så lätt. De svalnar sålunda med något mindre hastighet och svalnar under det att omvandlingslinjen framskrider in i de hopflätade, varmare delarna från utsidan. Sådan icke-likformighet hos kylningshastigheterna förorsakar emellertid i verkligheten ingen skada på valstråden emedan de kallare delarna redan är om- vandlade och de varmareoomvænflade delarna förblir i ett hopflätat tillstånd där härdningskylningshastigheter inte kan uppnås på nå- 'g0t Sätt- I det slutliga steget fortsättes vatten- eller luftkyl- 10 15 20, 9 446 884 ningen till dess omvandlingen är fullständig och de framåtgående ringarna är totalt svarta. Vid detta steg är stålet genom ringarna i sin helhet relativt likformigï i mikrostruktur och kan kallbear- betas till en slutprodukt som i många fall inte behöver patenteras.
Olika sätt att arrangera och reglera de beskrivna komponen- terna är tillgängliga. Exempelvis kan den preliminära kylningen bli förlängd och omvandlingen kan bli fullständig i det preliminära steget förutsatt att kylningsmediet förvärmes tillräckligt för att undvika härdning av tråden. Omvänt behöver vattnet inte värmas till nära kokning om mer drastisk preliminär kylning önskas så att fullt latent värme hos förångningen absorberas när vattnet när och slår mot valstrâden. Dessutom kan kylningen i slutsteget göras genom en fortsättning av luftblåsningen följt av tillförsel av vatten omedelbart före uppsamlingen av valstråden till buntar. En sadan process är lämplig av metallurgiska skäl.
En annan variabel har att göra med naturen hos transportören och sättes för tillförseln av kylvatten. Ehuru vattenstrålarna kan betraktas som väsentligen neddoppning av valstrâden i vatten, om en total neddoppning i kylvatten är önskvärd; kan en mindre genom- tränglig trådnättransportör-användas för att tillåta vattnet att samlas på transportören och omgiva ringen. Strålarna kan också rik- tas inte endast uppifrån och nedifrån utan också inåt från sidorna eller i en vinkel längs transportören. I verkligheten kan det vara önskvärt att rikta strålarna uppåt i en vinkel som beräknar att göra att ringarna lyfter när kylvattnet träffar dem. Återfört kylvatten från valsverket användes enligt den före- dragna utföringsformen, men man kan även tillsätta tvâlar och and- ra ingredienser till vattnet i ändamål att höja eller sänka kok- punkten och/eller öka eller minska värmeöverföringen från vals- trâdsytan till vattnet. Andra vätskor såsom olja, smält salt, etc kan användas.
Claims (11)
1. Pörfarande för valsníng och åtföljande behandling av stångstål eller valsträd, varvid stål valsas med hög hastighet och vid en temperatur väsentligen över A3 för att framställa stângstål eller valstråd med en austenitisk kornstruktur, i vilken extremt små likformigt dispergerade austenitkorn bildade genom rekristallisation över hela stålets tvärsektion snabbt kombineras för att bilda större korn under påverkan av överskottsvärme över A3, och varvid det sålunda valsade stålet hasplas till en kontinuerlig serie av ringar vilka avlägges i ett förskjutet över- lappande mönster på en transportör där ringarna kyles från en temperatur över A3, k ä n n e t e c k n a t därav, att under förflyttning längs transportören (20) först kyles genom påförande .av ett flytande kylmedium på de utsatta ytorna därav, varvid på- förandet av nämnda flytande kylmedíum successivt avslutas innan temperaturen på någon del av någon ring har sjunkit under knäet hos den yttre kurvan hos omvandlingsdiagrammet för det speciella stålet i förfarandet, och att ringarna ytterligare kyles genom successiv luftblåsning därpå till dess omvandlingen av austenit påbörjas vid ett flertal ställen runt ringarna med successiv kyl- ning av ringarna och därefter fortsättning till dess omvandlingen av austeniten är fullständig.
2. Förfarande enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t därav, att kylmediet består av vatten.
3. Förfarande enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t därav, att kyleffekten hos kylmediet minskas genom att man förvärmer det- samma.
4. Förfarande enligt krav 1, k ä n n e t e c k'n a t därav, att kylmediet påföres ringarna intermittent, vilket tillåter att temperaturen från yta påföringsställena.
5. Förfarande enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t därav, att kylmediet sprutas på materialet med hög hastighet.
6. Förfarande enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t därav, att kylmediet är vatten och att vattnet användes för att förändra läget hos ringarna relativt varandra genom att vattnet pressas mellan ringarna under det att temperaturen hos ringarna är över knäet hos den yttre kurvan i omvandlingsdiagrammet för det spe- ciella stålet i förfarandet. - E" w w H 446 ss4
7. Sätt enligt krav 6, 'k ä'n n e t e c k n a t därav, att vattnet förvärmes till en temperatur av ca IOOOC.
8. Sätt enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t därav, att det slutliga kylningssteget utföres med hjälp av kylvattenstrålar.
9. Anordning för formning och behandling av stångstål eller valstråd varvid stål kontinuerligt framvalsas vid en temperatur väsentligen över A3 för att framställa stångstål eller valstråd med en austenitisk kornstruktur i vilken extremt små likformigt dispergerade austenitkorn bildade genom rekristallistion över hela stålets tvärsektion snabbt kombineras för att bilda större korn under betingelser av överskottsvärme utöver A3, och att det varmvalsade stålet hasplas till en kontinuerlig serie av ringar, varvid ringarna mottages i ett förskjutet överlappande mönster på en transportör längs vilken ringarna transporteras i den riktningen som de är förskjutna och ringarna som rör sig längs transportören kyles från en temperatur över A3 genom omvandling, k ä n n e - t e c k n a d därav, att ringarna (18) rör sig längs transpor- tören (20) och är succesivt kylda genom: (a) ett första kylmedel (22) vilket påför ett flytande kylmedium på de utsatta ríngytor- na, varvid påförandet av nämnda flytande kylmedium succesivt av- slutas innan temperaturen i någon del av någon ring har sjunkit under knäet på den yttre kurvan av omvandlingsdiagrammet för det särskilda stålet i förfarandet: (b) ett andra kylmedel (36, 38, 40), vilket succesivt blåser luft på ringarna till dess omvand- lingen av austenit påbörjas vid ett flertal ställen runt ringarna; och (c) ett tredje kylmedel (42), som kontinuerligt kyler ringarna till dess omvandlingen av austeniten är fullständig.
10. Anordning enligt krav 9, k ä n n e t e c k n a d därav, att det första kylmedlet omfattar medel för att påspruta mediet på ringarna.
11. Anordning enligt krav 9, k ä n n e t e c k n a d därav, att det första kylmedlet är avsett att päföra vatten på materialet och medel för att inkapsla det första kylmedlet för att uppsamla, transportera bort och bevara energin hos den ånga som erhålles från påförandet av vatten på materialet¿
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US05/932,646 US4168993A (en) | 1978-08-10 | 1978-08-10 | Process and apparatus for sequentially forming and treating steel rod |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE7904777L SE7904777L (sv) | 1980-02-11 |
SE446884B true SE446884B (sv) | 1986-10-13 |
Family
ID=25462654
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE7904777A SE446884B (sv) | 1978-08-10 | 1979-05-31 | Forfarande och anordning for valsning och vermebehandling av stangstal eller valstrad |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4168993A (sv) |
JP (1) | JPS607010B2 (sv) |
AR (1) | AR227510A1 (sv) |
AU (1) | AU523679B2 (sv) |
BE (1) | BE877160A (sv) |
BR (1) | BR7904397A (sv) |
CA (1) | CA1091482A (sv) |
DE (1) | DE2926628A1 (sv) |
ES (1) | ES482609A1 (sv) |
FR (1) | FR2433051B1 (sv) |
GB (1) | GB2029456B (sv) |
IN (1) | IN151197B (sv) |
IT (1) | IT1118185B (sv) |
LU (1) | LU81418A1 (sv) |
NL (1) | NL191088C (sv) |
SE (1) | SE446884B (sv) |
ZA (1) | ZA792634B (sv) |
Families Citing this family (25)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5941491B2 (ja) * | 1979-03-29 | 1984-10-08 | 株式会社神戸製鋼所 | 鋼線材の直接熱処理方法および装置 |
DE2927731C2 (de) * | 1979-07-10 | 1984-11-15 | Kocks Technik Gmbh & Co, 4010 Hilden | Kühlstrecke zum Abkühlen von warmgewalztem Draht |
IT1129189B (it) * | 1979-10-26 | 1986-06-04 | Centre Rech Metallurgique | Perfezionamenti ai procedimenti di raffreddamento continuo di vergella d acciaio a basso tenore di carbonio |
US4401481A (en) * | 1980-01-10 | 1983-08-30 | Morgan Construction Company | Steel rod rolling process, product and apparatus |
US4491488A (en) * | 1980-12-11 | 1985-01-01 | Morgan Construction Company | Steel rod rolling process |
FR2507930A1 (fr) * | 1981-06-22 | 1982-12-24 | Siderurgie Fse Inst Rech | Dispositif pour le refroidissement des spires de fils en acier dans la chaude de laminage |
US4527408A (en) * | 1983-10-31 | 1985-07-09 | Morgan Construction Company | Method and Apparatus for cooling and handling hot rolled steel rod in direct sequence with a high speed rolling operation |
US4581078A (en) * | 1984-07-30 | 1986-04-08 | Morgan Construction Company | Method for rolling and heat treating small diameter stainless steel rod |
IN164702B (sv) * | 1984-10-09 | 1989-05-13 | Morgan Construction Co | |
US5121902A (en) * | 1984-10-09 | 1992-06-16 | Morgan Construction Company | Apparatus for cooling hot rolled steel rod using a plurality of air and water cooled sections |
JPS62183999A (ja) * | 1986-02-07 | 1987-08-12 | Kootaki Kk | プレス装置用の偏心荷重検出機 |
CH671348A5 (sv) * | 1986-11-21 | 1989-08-31 | Moos Stahl Ag | |
JP2764167B2 (ja) * | 1988-06-13 | 1998-06-11 | トーア・スチール株式会社 | 熱間圧延リング状線材の直接パテンティング装置およびその方法 |
JP2721861B2 (ja) * | 1988-09-16 | 1998-03-04 | トーア・スチール株式会社 | 熱間圧延鋼線材の直接急冷方法 |
JPH02305927A (ja) * | 1989-02-20 | 1990-12-19 | Toa Steel Co Ltd | 熱間圧延線材の蛇行搬送方法およびその装置 |
US5169515A (en) * | 1989-06-30 | 1992-12-08 | Shell Oil Company | Process and article |
IT1266713B1 (it) * | 1994-03-23 | 1997-01-14 | Danieli Off Mecc | Dispositivo di estrazione e deposito delle spire |
IT1295566B1 (it) * | 1997-06-05 | 1999-05-13 | Danieli Off Mecc | Procedimento di trattamento termico per laminati |
FI20011954A (sv) * | 2001-10-08 | 2003-04-09 | Lahden Laempoekaesittely Oy | Värmebehandlingsförfarande |
BE1014868A3 (fr) * | 2002-06-06 | 2004-05-04 | Four Industriel Belge | Procede et dispositif de patentage de fils d'acier |
JP3742788B2 (ja) * | 2002-10-23 | 2006-02-08 | 日青鋼業株式会社 | 空缶処理システムおよび空缶処理方法 |
CN100435990C (zh) * | 2004-11-17 | 2008-11-26 | 首钢总公司 | 钢绞线用82b盘条轧后强制冷却工艺方法 |
US20080011394A1 (en) * | 2006-07-14 | 2008-01-17 | Tyl Thomas W | Thermodynamic metal treating apparatus and method |
CN102626719A (zh) * | 2012-04-24 | 2012-08-08 | 青岛钢铁控股集团有限责任公司 | 线材生产用控冷装置及线材生产设备 |
CN103406372B (zh) * | 2013-08-20 | 2016-04-13 | 宣化钢铁集团有限责任公司 | 一种高速线材风雾混合控制冷却方法及装置 |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3231432A (en) * | 1964-10-08 | 1966-01-25 | Morgan Construction Co | Process for the quenching of hot rolled rods in direct sequence with rod mill |
DE1508442A1 (de) * | 1966-05-07 | 1969-10-23 | Schloemann Ag | Verfahren zur gesteuerten Abkuehlung von Draht |
GB1173037A (en) * | 1967-07-21 | 1969-12-03 | Templeborough Rollis Mills Ltd | Process and apparatus for Cooling Hot-Rolled Steel Rod |
JPS498611B1 (sv) * | 1968-01-24 | 1974-02-27 | ||
US3874950A (en) * | 1968-10-16 | 1975-04-01 | Jones & Laughlin Steel Corp | Processing of steel bars after hot rolling |
BE724380A (sv) * | 1968-11-22 | 1969-05-22 | ||
AT303099B (de) * | 1969-03-05 | 1972-11-10 | Wendel Sidelor | Verfahren und Vorrichtungen zur Wärmebehandlung aus der Walzhitze eines Stahlwalzdrahtes mit weniger als 0,15% Kohlenstoff |
GB1312527A (en) * | 1969-08-19 | 1973-04-04 | Centre Rech Metallurgique | Treatment of steel rod or wire |
US3711338A (en) * | 1970-10-16 | 1973-01-16 | Morgan Construction Co | Method for cooling and spheroidizing steel rod |
FR2277152A1 (fr) * | 1974-07-05 | 1976-01-30 | Centre Rech Metallurgique | Procede et installation pour le traitement de fil machine |
US3930900A (en) * | 1974-10-21 | 1976-01-06 | Morgan Construction Company | Process for cooling hot rolled steel rod |
GB1566128A (en) * | 1976-10-20 | 1980-04-30 | Ashlow Steel & Eng Co | Heat treating of hot-rolled steel rod |
BE854158A (fr) * | 1977-04-29 | 1977-10-31 | Centre Rech Metallurgique | Perfectionnements aux installations pour le refroidissement du fil machine |
BE853455A (fr) * | 1977-04-08 | 1977-10-10 | Centre Rech Metallurgique | Procede et dispositif de fabrication de fil machine en acier dur |
-
1978
- 1978-08-10 US US05/932,646 patent/US4168993A/en not_active Expired - Lifetime
-
1979
- 1979-05-29 ZA ZA792634A patent/ZA792634B/xx unknown
- 1979-05-30 CA CA328,664A patent/CA1091482A/en not_active Expired
- 1979-05-31 SE SE7904777A patent/SE446884B/sv unknown
- 1979-06-05 GB GB7919577A patent/GB2029456B/en not_active Expired
- 1979-06-07 AU AU47859/79A patent/AU523679B2/en not_active Expired
- 1979-06-14 IN IN433/DEL/79A patent/IN151197B/en unknown
- 1979-06-21 FR FR7915954A patent/FR2433051B1/fr not_active Expired
- 1979-06-21 BE BE0/195882A patent/BE877160A/xx not_active IP Right Cessation
- 1979-06-22 LU LU81418A patent/LU81418A1/fr unknown
- 1979-06-29 AR AR277122A patent/AR227510A1/es active
- 1979-07-02 DE DE19792926628 patent/DE2926628A1/de active Granted
- 1979-07-04 ES ES482609A patent/ES482609A1/es not_active Expired
- 1979-07-11 BR BR7904397A patent/BR7904397A/pt unknown
- 1979-07-17 IT IT49787/79A patent/IT1118185B/it active
- 1979-08-03 NL NL7905974A patent/NL191088C/xx not_active IP Right Cessation
- 1979-08-03 JP JP54098756A patent/JPS607010B2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2433051A1 (fr) | 1980-03-07 |
SE7904777L (sv) | 1980-02-11 |
NL191088B (nl) | 1994-08-16 |
ZA792634B (en) | 1980-06-25 |
IT1118185B (it) | 1986-02-24 |
GB2029456B (en) | 1982-10-06 |
BR7904397A (pt) | 1980-04-08 |
IN151197B (sv) | 1983-03-05 |
CA1091482A (en) | 1980-12-16 |
AR227510A1 (es) | 1982-11-15 |
LU81418A1 (fr) | 1980-01-22 |
DE2926628A1 (de) | 1980-02-28 |
FR2433051B1 (fr) | 1987-06-12 |
NL191088C (nl) | 1995-01-16 |
ES482609A1 (es) | 1980-10-01 |
IT7949787A0 (it) | 1979-07-17 |
GB2029456A (en) | 1980-03-19 |
DE2926628C2 (sv) | 1992-04-30 |
JPS607010B2 (ja) | 1985-02-21 |
JPS5524993A (en) | 1980-02-22 |
NL7905974A (nl) | 1980-02-12 |
BE877160A (fr) | 1979-12-21 |
AU4785979A (en) | 1980-02-14 |
AU523679B2 (en) | 1982-08-12 |
US4168993A (en) | 1979-09-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE446884B (sv) | Forfarande och anordning for valsning och vermebehandling av stangstal eller valstrad | |
JP2721861B2 (ja) | 熱間圧延鋼線材の直接急冷方法 | |
WO2008013318A1 (fr) | Appareil de refroidissement et procédé de refroidissement de bande d'acier laminé à chaud | |
US4786338A (en) | Method for cooling rolled steels | |
US4468262A (en) | Method of cooling hot-rolled wire rods | |
GB2055651A (en) | Wire or wire rod coolers | |
US4448401A (en) | Apparatus for combined hot rolling and treating steel rod | |
US4090697A (en) | Apparatus and method for treating wire | |
GB2064594A (en) | Method and apparatus for cooling hot-rolled wire rods | |
US4770722A (en) | Methods for heat treatment of steel rods | |
US4149913A (en) | Method of cooling outer surface of large diameter metal pipe | |
US4226106A (en) | Plants for treating rolled steel products | |
US4546957A (en) | Apparatus for combined hot rolling and treating steel rod | |
EP0086408B1 (en) | Method and apparatus for heat treating steel | |
EP0582180B1 (en) | Heat treatment process for wire rods | |
US1828036A (en) | Process of heat treating | |
JPS62139827A (ja) | 鋼棒線材の冷却装置 | |
US4026731A (en) | Method for heat treating wire | |
US5299783A (en) | Rod cooling apparatus | |
JPS6013411B2 (ja) | 鋼材製造設備列及びその設備列の操作方法 | |
JPS6314047B2 (sv) | ||
CA1217664A (en) | Process and apparatus for cooling rod rings | |
JPS6160129B2 (sv) | ||
JPS62192535A (ja) | 鋼管の冷却方法 | |
JPS62240722A (ja) | 圧延後の棒線材を直接冷却し復熱させる装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NAL | Patent in force |
Ref document number: 7904777-5 Format of ref document f/p: F |