SE444674B - Verktygskomponent av diamant eller kubisk bornitrid och forfarande for dess framstellning - Google Patents

Verktygskomponent av diamant eller kubisk bornitrid och forfarande for dess framstellning

Info

Publication number
SE444674B
SE444674B SE7801872A SE7801872A SE444674B SE 444674 B SE444674 B SE 444674B SE 7801872 A SE7801872 A SE 7801872A SE 7801872 A SE7801872 A SE 7801872A SE 444674 B SE444674 B SE 444674B
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
diamond
particles
catalytically active
metals
component
Prior art date
Application number
SE7801872A
Other languages
English (en)
Other versions
SE7801872L (sv
Inventor
H P Bovenkerk
P D Gigl
Original Assignee
Gen Electric
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Gen Electric filed Critical Gen Electric
Publication of SE7801872L publication Critical patent/SE7801872L/sv
Publication of SE444674B publication Critical patent/SE444674B/sv

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J3/00—Processes of utilising sub-atmospheric or super-atmospheric pressure to effect chemical or physical change of matter; Apparatus therefor
    • B01J3/06—Processes using ultra-high pressure, e.g. for the formation of diamonds; Apparatus therefor, e.g. moulds or dies
    • B01J3/062—Processes using ultra-high pressure, e.g. for the formation of diamonds; Apparatus therefor, e.g. moulds or dies characterised by the composition of the materials to be processed
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
    • B22F3/24—After-treatment of workpieces or articles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
    • B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
    • B24D3/02—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent
    • B24D3/04—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic
    • B24D3/06—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic metallic or mixture of metals with ceramic materials, e.g. hard metals, "cermets", cements
    • B24D3/10—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic metallic or mixture of metals with ceramic materials, e.g. hard metals, "cermets", cements for porous or cellular structure, e.g. for use with diamonds as abrasives
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
    • C04B35/58—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides
    • C04B35/583—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on boron nitride
    • C04B35/5831—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on boron nitride based on cubic boron nitrides or Wurtzitic boron nitrides, including crystal structure transformation of powder
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
    • C22C1/05—Mixtures of metal powder with non-metallic powder
    • C22C1/051—Making hard metals based on borides, carbides, nitrides, oxides or silicides; Preparation of the powder mixture used as the starting material therefor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C26/00—Alloys containing diamond or cubic or wurtzitic boron nitride, fullerenes or carbon nanotubes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2203/00—Processes utilising sub- or super atmospheric pressure
    • B01J2203/06—High pressure synthesis
    • B01J2203/0605—Composition of the material to be processed
    • B01J2203/062—Diamond
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2203/00—Processes utilising sub- or super atmospheric pressure
    • B01J2203/06—High pressure synthesis
    • B01J2203/0605—Composition of the material to be processed
    • B01J2203/0645—Boronitrides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2203/00—Processes utilising sub- or super atmospheric pressure
    • B01J2203/06—High pressure synthesis
    • B01J2203/065—Composition of the material produced
    • B01J2203/0655—Diamond
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2203/00—Processes utilising sub- or super atmospheric pressure
    • B01J2203/06—High pressure synthesis
    • B01J2203/065—Composition of the material produced
    • B01J2203/066—Boronitrides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2203/00—Processes utilising sub- or super atmospheric pressure
    • B01J2203/06—High pressure synthesis
    • B01J2203/0675—Structural or physico-chemical features of the materials processed
    • B01J2203/0685—Crystal sintering

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Lubricants (AREA)
  • Drilling Tools (AREA)

Description

78Ûí87ï2~8 2 Uppfinningen avser en verktygskomponent innehållande minst ca 70 volymprocent partiklar av diamant eller kubisk bornitrid, som kännetecknas av att den innefattar: (a) självbundna partiklar av diamant eller kubisk.bornitrid, som utgör ca 70 till 95 volymprocent av komponenten, och (b) ett nätverk av kommunicerande eller inbördes förenade, tomma porer, som är fördelade inom hela komponenten och avgränsas av par- tiklarna samt mellan ca 0,GS och 3 volymprocent av en metallfas, som utgöres av sintringshjälpmedel för slipmedelspartikelmassan ifråga, och väljes bland (l) en katalytiskt verksam metall i ele- mentär form vald från gruppen innefattande metaller tillhörande det periodiska systemets grupp VIII, Cr, Mn, Ta, (2) en blandning av legerbara metaller av den katalytiskt verksamma metallen eller de katalytiskt verksamma metallerna och icke-katalytiskt verksam metall eller icke-katalytiskt verksamma metaller, (3) en legering av minst två av de katalytiskt verksamma metallerna, (4) en lege- ring av en eller fler katalytiskt verksamma metaller samt en eller fler icke-katalytiskt verksamma metaller, företrädesvis för dia- mant, och (5) kobol , koboltlegering eller legering av aluminium och en legeríngsmetal vald från gruppen bestående av Ni, Mn, Fe, V och Cr, företrädesvis för kubisk bornitrid, varvid porerna innefat- tar mellan ca 5 och 30 volymprocent av komponenten.
Det har visat sig att avlägsnandet av i huvudsak hela mäng- den av det infiltrerade materialet ger en slipmedelspartikelpress- kropp, som uppvisar en väsentligt förbättrad beständighet mot ter- misk försämring eller förstöring vid hög temperatur.
Enligt en utföringsform utgöres en kompositpresskropp enligt uppfinningen väsentligen av ett skikt av självbundna slipmedelspar- tiklar och ett substratskikt (företrädesvis av hårdmetall, cemented carbide) bundet till skiktet av slipmedelspartiklar.
På den bifogade ritningsfiguren visas ett mikrofotografi av en del av en slipad yta av en diamantpresskropp framställd enligt uppfinningen.
På figur l visas en diamantpresskropp men figuren utgör även en illustration av alternativa utföringsformer av uppfinningen, enligt vilka slipmedelspartiklarna utgöres av kubisk bornitrid (CBN).
Presskroppen innefattar diamantpartiklar ll, vilka utgör 7801872-8 3 mellan 70 och 95 volymprocent av presskroppen. (Uttrycket partikel användes i föreliggande sammanhang för att beteckna en individuell kristallit eller ett fragment av en sådan)-V Gränsytor 13 exempli- .fierar självbindningen eller diamant-till-diamant-bindningen mellan intill varandra belägna partiklar ll. Samma diamantkristaller ll, som visas i den slipade ytan av presskroppen på figuren, är i den tredje dimensionen eller riktningen bundna till intilliggande dia- mantkristaller (icke synliga på figuren). En metallisk fas av sintringshjälpmedel (icke visad på figuren) är infiltrerad väsent- ligen likformigt i hela presskroppen och antages vara inkapslad i tillslutna områden, som bildas av intill varandra belägna diamant- partiklar. Denna fas innefattar mellan ca 0,05 och 3 %, räknat på presskroppens volym. Ett nätverk av kommunicerande, tomma porer 15 är fördelade inom hela presskroppen och avgränsas av diamantpartik- larna ll och metallfasen (icke visad). Porerna 15 utgör mellan ca 5 och 30 volymprocent av komponenten.
Enligt en utföringsform utgöres presskroppen enbart av självbundna partiklar. Enligt en andra utföringsform är presskrop- pen bunden till ett substrat (icke visat), som företrädesvis utgöres av med kobolt bunden volframkarbid.
Acceptabelt partikelstorleksomrâde för diamantpartiklar ll är mellan l och 1000 pm. För CBN är det acceptabla storleksområdet mellan l och 300 um.
Uppfinningen innefattar även ett förfarande för framställ- ning av en verktygskomponent med förbättrad högtemperaturbeständig- het med följande steg: (a) Införing i en reaktionscell eller chargeenhet av en massa av slipmedelspartiklar, som utgöres av diamant eller CBN, samt en massa av material, som är verksamt såsom sintringshjälpmedel för slipmedelspartikelmassan ifråga, (b) cellen och innehållet i denna utsattes samtidigt för inverkan av en temperatur inom området 1200 - 2000°C och tryck överstigande 40 kilobar, (c) värmetillförseln till cellen avbrytes, (d) det på cellen pålagda trycket avlägsnas, (e) man avlägsnar från cellen en slipmedelskropp. som fram- 7801872-8 4, ställts med stegen (a) till (d) och som utgöres av par- tiklarna i självbunden form med en metallfas innefattande sintringshjälpmedlet infiltrerad inom hela slipmedels- kroppen, och (f) i huvudsak hela mängden av metallfasen, som är infilt- rerad i kroppen, avlägsnas så att denna fas utgör mellan ca 0,05 och ca 3 volymprocent av komponenten.
Med uttrycket "samtidigt" i steg (b) i det föregående avses p att högt tryck och hög temperatur bringas att inverka samtidigt fy men kräver icke att tidpunkterna för initiering eller avslutande 1 av inverkan av högt tryck och hög temperatur sammanfaller (även om de i många fall gör detta).
Uttrycket “sintringshjälpmedel" användes enligt uppfinningen för att beteckna material,som utgöres av en katalysator för diamant enligt definitionen i det följande, och/eller ett material, som gynnar sintring av CBN såsom anges i det följande. Mekanismen (katalytisk eller av annan typ), med vilken sintringshjälpmedlet gynnar självbindning av CBN, är icke känd._ Föredragna utföringsformer av stegen (a) till (e) vid det ovan angivna förfarandet för framställning av en verktygskomponent av Å diamantpartiklar beskrives utförligare i de amerikanska patent- É skrifterna 3.745.623 och 3.609.818, vilka är avsedda att utgöra en del av föreliggande beskrivning.
Helt allmänt gäller att, såsom anges i dessa patentskrifter, diamantpresskroppar framställes genom en vid högt tryck och hög temperatur genomförd process, varvid heta, sammanpressade diamant- ' partiklar infiltreras med ett katalytiskt material genom axiell eller radiell genomsvepning (sweep-through) av materialet genom diamantpartiklarna. Under genomsvepningen erhålles katalyserad sintring av diamantpartiklarna, vilket medför omfattande diamantf -till-diamant-bindning. Såsom anges i de amerikanska patentskrif- terna 2.947.609 och 2.947.610, vilka båda är avsedda att utgöra en del av föreliggande beskrivning, väljes det katalytiskt verksamma materialet från gruppen bestående av (1) en katalytisk metall i elementär form vald från gruppen bestående av metaller tillhörande grupp VIII, Cr, Mn, Ta, (2) blandningar av legerbara metaller av den eller de katalytiskt verksamma metallerna och icke-katalytisk metall eller icke-katalytiska metaller, (3) en legering av minst l tvâ av de katalytiska metallerna och (4) en legering av den kata- lytiska metallen eller de katalytiska metallerna och en icke- -katalytisk metall eller icke-katalytiska metaller. Kobolt i elementär form eller legeringsform föredrages. Detta material bildar en metallfas i slipmedelskroppen som bildas vid högt tryck och hög temperatur såsom angivits i steg (e) i det föregående.
Föredragna utföringsformer av stegen (a) till (e) vid den ovan angivna metoden för framställning av verktygskomponenter av partiklar av kubisk bornitrid beskrives utförligare i den ameri- kanska patentskriften 3.767.371, vilken är avsedd att utgöra en del av föreliggande beskrivning. Såsom beskrives i och i samband med exempel l i denna patentskrift framställes presskroppar av kubisk bornitrid med en vid högt tryck och hög temperatur genomförd pro- cess, vid vilken partiklar av kubisk bornitrid infiltreras med ett smält sintringshjälpmedelsmaterial (koboltmetall) genom axiell genomsvepning av materialet genom partiklarna av kubisk bornitrid.
Under genomsvepningen äger sintring av partiklarna av kubisk bor- nitrid rum och ger omfattande bindning av kubisk bornitrid till kubisk bornitrid. Andra material som är verksamma såsom sintrings- hjälpmedel för kubisk bornitrid anges i den amerikanska patent- skriften 3.743.489, spelt 3, rea e till zo, een utgöres av lege- ringar av aluminium och en legeringsmetall vald från gruppen bestående av nickel, kobolt, mangan, järn, vanadin och krom. Kobolt och koboltlegeringar föredrages. Sintringshjälpmedlet bildar me- tallfasen som angivits i steg (e) i det föregående.
Vid praktiskt genomförande av en utföringsform av stegen (a) till (e) enligt de amerikanska patentskrifterna 3.745.623, 3.767.371 och 3.743.489 framställes en kompositpresskropp genom in situ- -bindning av ett slipmedelspartikelskikt (diamant eller kubisk bor- nitrid) till ett substrat av hårdmetall (sintrad karbid). Mate- rialet för framställning av karbidsubstratet (antingen av ett karbidformningspulver eller av en förformad kropp) är den föredragna källan för sintringshjälpmedlet. I detta sammanhang kan hänvisas till den amerikanska patentskriften 3.745.623, spalt 5, rad 58 till spalt 6, rad 8 samt spalt 8, rad 57 till spalt 9, rad 9 beträffande exempel på detaljer beträffande materialet.
En annan utföringsform av uppfinningen avser framställning av en presskropp bestående väsentligen av självbundna slipmedelspar- 7sø1s72-s 6 tiklar. Enligt denna utföringsform genomföras stegen (a) till (Q) på det sätt som beskrivits i det föregående med undantag av att man företrädesvis utelämnar anordnandet av materialet för bildning av*hârdmetallunderlaget för slipmedelspartikelskiktet antingen såsom karbidformningspulver eller i förformat tillstånd. Vid till- lämpning av detta tillsättes sintringshjälpmedlet separat, exem- pelvis sâsom visas och beskrives i den amerikanska patentskriften 3.609.818. Givetvis kan ett underlag av hårdmetall eller annat material hårdlödas till presskroppen efter avlägsnandet av metall- fasen (steg f) för framställning av ett verktygsämne (tool blank) eller verktygsinsats (insert).
Enligt uppfinningen har det visat sig att metallfasen kan av- lägsnas från presskroppen genom syrabehandling, extraktion med flytande zink, elektrolytisk utarmning eller liknande metoder och kvarlämnar en presskropp av i huvudsak 100 % slipmedelspartiklar i självbunden form. -Presskroppen innehåller sålunda i huvudsak icke någon kvarvarande metallfas, som kan katalysera âteromvandling av slipmedelspartikelbindningarna och/eller expandera och härigenom bryta sönder partikelbindningarna, vilket är de två mekanismer som antages medföra termisk förstöring eller försämring av tidigare kända presskroppar vid hög temperatur. :Det har visat sig att presskroppar framställda enligt uppfinningen kan motstå inverkan av temperaturer upp till 1200 - l300°C utan väsentlig termisk för- sämring eller förstöring.
Exempel l.
Ett flertal skivformade diamantpresskroppar framställdes genom att man l) anbringade ett skikt med tjockleken 1,4 mm av fina dia- mantpartiklar,som nominellt var mindre än 8 um, samt en sintrad volframkarbiddel med tjockleken 3,2 mm och diametern 8,8 mm (13 viktprocent Co, 87 viktprocent WC) i en zirkoniumbehållarenhet med tjockleken 0,05 mm, 2) staplade ett antal av dessa enheter i en anordning för högt tryck och hög temperatur enligt figur 1 i ett kärl enligt den amerikanska patentskriften 3.745.623, 3) ökade trycket till ca 65 kb och ca l400°C under 15 minuters tid, 4) lång-_ samt sänkte temperaturen först oeh därefter trycket, S) avlägsnade provkropparna från anordningen för högt tryck och hög temperatur och slipade provkropparna så att man erhöll presskroppar av diamant med tjockleken 0,5 mm bundna till skiktet av koboltbunden volfram- 73131872-8 7 karbid med tjockleken 2,7 mm. lägsnades genom ytslipning.
' Såsom anges i tabell I lakades hälften av proverna i heta koncentrerade syralösningar för avlägsnande av metallfasen och eventuella andra lösliga icke-diamantmaterial. Två olika metoder användes för att avlägsna det infiltrerade materialet. För en första grupp, betecknad prov A-l och A-4, användes enbart koncent- rerad salpetersyra-fluorvätesyra 1:1 för behandling av prov Å-3 och A-4. För en andra grupp, betecknad prov B-1 till B-4, ersattes salpetersyra-fluorvätesyra med het 3:1 koncentrerad saltsyra-sal- petersyra (kungsvatten) för behandling av prov B-3 och B-4. Det visade sig att avlägsningshastigheten ökade markant vid användning Karbidskiktet i varje presskropp av» Proverna A-3 och A~4 syrabehand- Proverna B-3 och B-4 av den sistnämnda syralösningen. lades under en tidrymd mellan 8 och 12 dygn. behandlades mellan 3 och 6 dygn. Vid båda metoderna erhölls under syrabehandlingen icke någon förändring av provernas dimension och icke heller iakttogs någon spaltning eller splittring av diamanten.
All viktförlust kan därför tillskrivas avlägsnandet av metallfas- infiltranten, eftersom diamant icke upplöses av dessa syror.
Mängden metallfas som var infiltrerad i dessa presskroppar beräknades till ca 8,1 volymprocent eller 19,8 viktprocent, baserat på täthetsmätningar av presskroppen före lakning och av diamant och metall som användes såsom utgångsmaterial för framställning av Efter lakning återstod ca 0,5 volymprocent eller Avlägsnandet av upp presskroppen. 0,2 viktprocent av den infiltrerade metallen. till 90 viktprocent (prov B-4) av det infiltrerade materialet in- dikerar även att större delen av metallfasen är lokaliserad till det kontinuerliga eller sammanhängande nätverket av porer._ Svep- elektronmikroskopisk undersökning (SEM+undersökning) av en brott- yta av ett lakat prov visar att nätverket av porer sträcker sig genom hela diamantskiktet. Det visar sig att hålen är fördelade inom hela skiktet och de flesta har en diameter understigande l um.
Detta anger att syran penetrerat hela diamantskiktet och avlägsnat metallfasen i huvudsak likformigt inom hela diamantskiktet.
Tvärbrottgränsen och Youngs elasticitetsmodul (E) uppmättes även för diamantskikten såsom anges i tabell I. Hållfasthetsprov- ningarna genomfördes på en trepunkts-balkbelastningsanordning.
Anordningen innefattar två stålrullar anbringade på ett underlag med 7so1sv2-sp 8 en tredje stålrulle centrerad ovanför med sin axel parallell med de andra två rullarna. Provstavarna centrerades över de nedre rullarna och belastades tills brott uppträdde. styckena uppmättes parallellt med töjningsspänningen med användning av motståndstöjningsgivare anslutna till en motstândstöjnings- indikator. Provstyckena A-l till A-4 bereddes för hållfasthets- provning och ytfinbearbetning med en diamantslipskiva (l77 till 250 um diamantpartiklar). Provstyckena B-l till B-4 bereddes för hållfasthetsprovning genom ytfinbearbetning med en lappningsmaskin med användning av 15 um diamantslipmedel för åstadkommande av en mer ytfelfri yta än den som erhölls på provstyckena A-1 till A-4 genom slipning. Det antages att de bättre polerade ytorna hos de provstycken som ytbearbetades med fin diamant ger högre hållfast- hetsvärden på grund av de mer perfekta ytbetingelserna som upp- Detta Töjningen av prov- nåddes, dvs. färre antal spänningskoncentrerande defekter. antages förklara de lägre tvärbrottgränsvärden som uppmättes för de lakade provstyckena (A-3, A-4, B-3, B-4).
Tabell I.
Avlägsnande av infiltrerings- Tvärbrott- Elasticitets- material gräns 2 modul (E) _ Provstycke (viktförlust %) (kp/mm ) (x 103 kp/mmz) A-1 O lll - A-2 O lOl - A-3 l6,l 73 - A-4 l6,2 87 » - B-l O 129 89 B-z o _ 143 i 92 B-3 - 17,0 88 78 B-4 17,9 81 80 Till skillnad mot tvärbrottgränsprovningsresultaten påverkades icke E~mätningarna (tabell I) av porositeten, eftersom E är ett mått på den inre hâllfastheten och styvheten hos ett material och icke innefattar mikrosprickbildning. Den genomsnittliga förändringen av E-värdet uppgick till endast ca 12 % lägre när metallfasinfilt- ranten avlägsnades från provstyckena. Denna skillnad för korri- geras för porositeten i de lakade provstyckena, eftersom s: OO CD :så GI) *J RÖ ß Q? ß) _M-c E" I Youngs modul moment- avstånd till yttre fiber areatröghetsmoment samt M-C icke förändras, men I minskas eftersom den effektiva arean HÖZEÛ H N II II minskats i proportion till porositeten. Om därför sfäriska hålrum och slumpvis fördelning antages, erhålles E = %-%ï:šï, varvid x = andelen porer (porfraktionen), varvid värdet av E blir större än det uppmätta. Medelvärdet 79 x 103 kp/mmz för E för proverna B-3 och B-4 (lakade) korrigeras till 85 x 103 kp/mm2 eller ca 5 % lägre än medelvärdet 90 x 103 kp/mmz Avlägsnandet av metallfasinfiltranten har därför mycket liten inverkan på E och visar att hållfastheten hos diamantskiktet i det närmaste enbart beror på diamant-till-diamant-bindningen.
E-värdet 90 x 103 kp/mmz är ca 10 % lägre än det genomsnitt- liga värdet 100 x 103 2 konstantvärdena för enkristall av diamant.
Exempel 2.
Man framställde en presskropp på ett sätt som var identiskt likt det i exempel 1 angivna för provstyckena A-1 till A-4 med undantag av att en blandning i mängdförhållandet 1:1 av diamant- partiklar med storleken-149 till 177 um samt 105 till 125 um an- vändes i stället för partiklarna med storleken 8 um.> ' Presskroppen beräknades före lakning innehålla 89,1 vikt- procent diamant (96,5 volymprocent) och 11,9 viktprocent metall- fas (4,5 volymprocent). Efter lakning erhölls 11,5 % minskning av totala vikten hos presskroppen, vilket innebär att ca 0,15 vikt- procent av metallfasen (0,06 volymprocent) kvarstannade i press- för E för proverna B-1 och B-2. kp/mm , som kan beräknas från elasticitets- kroppen.
Exempel 3. _ Fyra diamantpresskroppar framställdes på det i exempel 1 angivna sättet. Karbiden avslipades från varje presskropp. Från tvâ av presskropparna avlägsnades metallfasinfiltranten genom- syralakning i het syrablandning 1HF:lHN03 och 3HC1:1HN03. Samtliga provkroppar monterades därefter med epoxi pâ ett runt volfram- karbidsubstrat med måttet 0,89 cm. Denna kompositkropp monterades i en verktygshållare i en svarv och svarvningsprovning för under- sökning av nötningsbeständigheten genomfördes därefter._ Arbets- »7801872-8 i io» stycket utgjordes-av kvartssandfylld gummistav, som föras i handeln under varumärket Ebonite Black Diamond. Provningsbetingelserna var: Ythastighet 107 - 168 ytmeter/minut (i en värmebehandlings- grupp var det maximala intervalletøßá'ytmeter/minut), skärdjup 0,76 mm, tvärmatning 0,13 mm/varv och provningstid 60 minuter.
Efter provningen värmebehandlades provstyckena i rórugn i strömmande torr argonatmosfär. Värmebehandlingstemperaturen var 700°C till l300°C med exponering vid lOO°C intervall. Exponeringstiden var l0 minuter vid varje temperatur. Efter varje behandling under- söktes provstyckena beträffande tecken på försämring under svep- elektronmikroskop och monterades därefter för nötningsprovning med undantag för värmebehandlingarna vid l0OO°C, llOO°C och 130000.
Både topp- och botteneggarna användes såsom skäreggar före om- slipning. I Resultaten av nötningsprovningen är sammanställda i tabell II.
Provstyckena uppvisade förhållandevis överensstämmande egenskaper under hela provningen. Det fanns en benägenhet till en minskning av nötningsbeständigheten från det obehandlade tillståndet till den första värmebehandlingen vid 700°C. De olakade proverna, proverna 3 och 4, förändrades icke förrän katastrofal termisk för- störing uppträdde mellan 800°C och 9009C. Värmebehandlingen hade visat sig vara oberoende av nötningsbeständigheten tills diamant- fasen icke längre kunde innehålla den inneslutna metallfasen och sprickning uppträdde. Detta uppträdande indikerar även närvaron av två distinkta faser: Den bundna diamantfasen, som utövar den skärande verkan vid provningen, samt metallfasen, som är en åter- stod från sintringsprocessen. De lakade provstyckena, provstyckena l och 2, motstod värmebehandlingen mycket väl, även till l200°C.
Tendensen vid l200°C sšnes vara tendens till en svag försämring av provstycket som kan indikera begynnande termisk återomvandling på ytan. 7801872-8 ll Tabell II. värme_ Lakad Olakad behandling Prov- Prov- Prov- Prov- (°C) stycke 1 stycke 2 stycke 3 stycke 4 Obehandlad 150-200 120-150 150 100-120 700 150 120 120 100 800 p _ 120 100 _ 120 100 900 120 i 100 _ A Raaieiia sprickor IOOO ,~ - ~ _ 1100 - - - i - 1200 86-100 100-120 ~ i i ä 1300 '- - - 1 - Provningsresultaten i tabell II anger tiden per enhet av presskroppsförslitning i 25,4 mm x 100. Verktygsförslitningen bestämdes genom uppmätning av vidden av den flata yta (flat) på presskroppen, som orsakades av kontakten med arbetsstycket. Vär- dena är meningsfulla endast för jämförelse av de relativa använd- ningsegenskaperna hos de lakade och de olakade provstyckena.
De lakade Ptovstyckena uppvisar i genomsnitt högre provnings- värden än de olakade provstyckena. Detta kan bero på termisk för- störing eller försämring av de olakade presstyckena under skär- ningsprovningarna med maskinbearbetning med provstyckena. Sålunda kan samma förstöringsmekanism uppträda under nötningsprovningen som vid värmebehandlingarna. Om så är fallet kommer när verktygets spets upphettas till hög temperatur i kontakt med arbetsstycket koboltfasen att expandera mer än diamantfasen och spräcka eggen vid spetsen inom de första få partikelskikten. Den skadade spetsen försvagas härvid och sämre användningsegenskaper erhålles. De lakade provkropparna är emellertid termiskt stabila till högre arbetstemperatur och försämras icke termiskt vid kontakt med ar- betsstycket.
Svepelektronmikroskopisk undersökning visade att de olakade provstyckena uppvisade många skiljaktiga egenskaper vid jämförelse med de lakade provstyckena. Metallfasen började extruderas eller tränga ut från ytan mellan 700 och 8DO°C vid undersökning med förstoringsgraden ZOOOX. När temperaturen ökades till 900°C sprack provstyckena radiellt från den rundade skäreggen till centrum av 7801872-8 12 provstycket. De lökade provstyckena uppvisade icke denna egenskap men var förhållandevis oförändrade till l300°C. Diamantskikten är rena vid 120000, men vid l300°C visar fotografier med försto- ringsgraden ZOX runda och ojämna bilder och fotografier med för- storingsgraden iO00X visar en etsad yta med många blottlagda kris- taller. Detta beror förmodligen på termisk försämring eller för- störing av ytan men kan även vara följden av mindre syreförore- 'ningar i argonatmosfären i rörugnen.
Exempel 4.
Två diamantpresskroppar (proverna IV-l och IV-2) framställdes på det i exempel 1 angivna sättet med undantag av att karbidsubst- raten icke avslipades, En epoxiplast (Epon 826 med nodisk metyl- anhydrid och bensyldimetylamin-härdningsmedel) göts runt prov- stycket IV-l och härdades. Ytan av diamantskiktet blottlades genom sandslipning av hela mängden plast på ytan av skiktet. Provstycket IV-l infördes därefter i kokande 3HCl:lHNO3 under 37,15 timmars tid. Efter avlägsnande från syran avlägsnades plasten från karbid- skiktet och undersöktes visuellt. Tecken på en ringa reaktion mellan syran och den oexponerade ytan iakttogs. Ytan av karbid- skiktet syntes emellertid icke vara väsentligt skadad av syran.
Ytan av diamantskiktet undersöktes därefter med svepelektronmikro- skop (upp till ZOOOX förstoring). ^Ytan av diamantskiktet hade ett utseende som liknade ytorna hos diamantskiktet hos de lakade prov- styckena enligt exempel l. Provstycket IV-l undersöktes därefter med energifördelande röntgenanalys för jämförelse av intensiteterna för beståndsdelarna i metallfasen med motsvarande värden för en! presskropp av samma typ som icke lakats. Resultaten av svepelekt- ronmikroskopisk undersökning och röntgenanalys visade att syran penetrerade diamantskiktet och avlägsnade en väsentlig andel av metallfasen.
»Proverna IV-l och IV-2 underkastades därefter svarvnings- provning för provning av nötningsbeständigheten på det sätt som anges i exempel 3 i det föregående. Nötningsprovningens resultat (beräknade på det i exempel 3 angivna sättet) var 120 - 150 för provstycket IV-l (lakat) och 100 - l20 för provstycket IV-2 (olakat).
Dessa provningsresultat som visar överlägsenheten hos den lakade presskroppen överensstämmer med de resultat som erhölls enligt exempel 3 och bekräftar sålunda att avlägsnandet av metallfasen inom området för skäreggen förbättrar användningsegenskaperna hos diamantpresskroppen.

Claims (12)

7so1a72-s 13 PÄTENTKRAV
1. Verktygskomponent innehållande minst ca 70 volym-% par- tiklar av diamant eller kubisk bornitrid, k ä n n e t e c k - n a d.därav, att den innefattar: V ia) självbundna partiklar av diamant eller kubisk bornitrid, som utgör ca 70 till 95 volym-% av komponenten, och (b) ett nätverk av kommunicerande eller inbördes förenade, tomma porer, som är fördelade inom hela komponenten och av- gränsas av partiklarna samt mellan ca 0,05 och 3 volym-% av en metallfas. som utgöres av sintringshjälpmedel för slipmedels- partikelmassan ifråga, och väljes bland (l) en katalytiskt I verksam metall i elementär form vald från gruppen innefattan- de metaller tillhörande periodiska systemets grupp VIII, Cr, Mn, Ta, (2) en blandning av legerbara metaller av den kataly- tiskt verksamma metallen eller de katalytiskt verksamma metal- lerna och icke-katalytiskt verksam metall eller icke-kataly- tiskt verksamma metaller, (3) en legering av minst tvâ av de katalytiskt verksamma metallerna, (4) en legering av en eller fler katalytiskt verksamma metaller samt en eller fler icke- katalytiskt verksamma metaller, företrädesvis för diamant, och (5) koholt, koboltlegering eller legering av aluminium och en legeringsmetall vald från gruppen bestående av Ni, Mn, Fe, V och Cr, företrädesvis för kubisk bornitrid, varvid porerna innefattar mellan ca 5 och 30 volym-% av komponenten.
2. Komponent enligt patentkravet l, k äln n e t e c k n a d därav, att diamantpartiklarna har en storlek varierande mel- lan ca 1 och 1000 fun.
3. Komponent enligt patentkravet l eller 2, k ä'n n e - t e c k n a d därav, att partiklarna av kubisk bornitrid har en storlek av Tellan l och 300 pm. A
4. Komponent enligt något av patentkraven 1-3, k ä n n e”- t e c k n a d därav, att komponenten har en tvärbrottgräns av minst ca 35 kp/mmz. 7801872-8 14
5. Komponent enligt något av patentkraven l-4, k ä n n e- t e c k n a d därav, att komponenten har ett värde för Youngs modul av minst ca 50.000 kp/mmz. I
6. Komponent enligt något av patentkraven l-5, k ä n n e - t e c k n a d därav, att komponenten dessutom innefattar ett substrat av hårdmetall (bindemedelsbunden karbid), som är bun- det till de självbundna partiklarna.
7. Förfarande för framställning av en verktygskomponent, innehållande partiklar av diamant eller kubisk bornitrid, var- vid man 0 (a) i en reaktionscell inför en massa av slipmedelspartik- lar, som utgöres av diamant eller kubisk bornitrid, samt en massa av sintringshjälpmedel för slipmedelspartiklarna, (b) samtidigt utsätter cellen och innehållet i denna för inverkan av en temperatur av 1200-200000 och ett tryck över- stigande 40 kilobar, (c) avbryter tillföringen av värme till cellen, (d) från cellen avlägsnar en slipmedelskropp, som'fram- ställts med stegen (a) till (c), varvid kroppen innefattar partiklarna i självbunden form med sintringshjälpmedlet infiltrerat bland alla partiklarna, k ä n n e t e c k n a t därav, att sintringshjälpmedlet ut- göres av (l) en katalytiskt verksam metall i elementär form vald från gruppen bestående av metaller tillhörande grupp VIII, Cr, Mn, Ta, (2) en blandning av legerbara metaller av den eller de katalytiskt verksamma metallerna och en eller fler icke- katalytiskt verksamma metaller, (3) en legering av minst två av de katalytiskt verksamma metallerna och (4) en legering av den katalytiskt verksamma metallen, (5) en eller fler icke- katalytiskt verksamma metaller, företrädesvis för diamant och (6) Co, legeringar av Co eller legeringar av Al och en lege- ringsmetall vald från gruppen bestående av Ni, Mn, Fe, V och Å Cr, företrädesvis för kubisk bornitrid, och att man avlägsnar i huvudsak hela mängden av sintringshjälpmedlet, som är in- . filtrerat i kroppen, så att mängden infiltrerat sintringshjälpe 7801872-8 15 medel uppgår till mellan ca 0,05 och ca 3 volymprocent av komponenten.
8. Förfarande enligt patentkravet 7, k ä n n e t e c k - n a t därav, att metallen avlägsnas från kroppen genom ned- doppning av kroppen i en syra.
9. Förfarande enligt patentkravet 8, k ä n n e t e c k - n a t därav, att syran utgöres av kungsvatten, salpetersyra, saltsyra eller fluorvätesyra.
10. Förfarande enligt patentkravet 7, k ä n n e t e c k - n a t därav, att metallen avlägsnas från kroppen genom extrak- tion med flytande zink.
ll. Förfarande enligt patentkravet 7, k ä n n e t e c k - n a t därav, att metallen avlägsnas genom elektrolytisk ut- armning.
12. Ü Förfarande enligt något av patentkraven 7-ll, k ä n - n e t'e c k n a t därav, att man avpassar mängden partiklar av diamant eller kubisk bornítrid så att dessa utgör 70-95 volym-% av kroppen.
SE7801872A 1977-02-18 1978-02-17 Verktygskomponent av diamant eller kubisk bornitrid och forfarande for dess framstellning SE444674B (sv)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US77015177A 1977-02-18 1977-02-18

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SE7801872L SE7801872L (sv) 1978-08-18
SE444674B true SE444674B (sv) 1986-04-28

Family

ID=25087642

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE7801872A SE444674B (sv) 1977-02-18 1978-02-17 Verktygskomponent av diamant eller kubisk bornitrid och forfarande for dess framstellning

Country Status (22)

Country Link
JP (1) JPS53114589A (sv)
AT (1) AT370021B (sv)
AU (1) AU518668B2 (sv)
BE (1) BE863934A (sv)
BR (1) BR7800988A (sv)
CH (1) CH637611A5 (sv)
DE (1) DE2805460A1 (sv)
DK (1) DK152098C (sv)
ES (1) ES467085A1 (sv)
FI (1) FI65935C (sv)
FR (1) FR2380845A1 (sv)
GB (1) GB1598837A (sv)
GR (1) GR64066B (sv)
IE (1) IE46644B1 (sv)
IL (1) IL53846A (sv)
IN (1) IN148419B (sv)
IT (1) IT1095412B (sv)
LU (1) LU79081A1 (sv)
NL (1) NL7801822A (sv)
NO (1) NO151691C (sv)
SE (1) SE444674B (sv)
ZA (1) ZA78416B (sv)

Families Citing this family (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2380846A1 (fr) * 1978-02-16 1978-09-15 Gen Electric Element d'outil abrasif et son procede de fabrication
US4374651A (en) * 1981-09-28 1983-02-22 General Electric Company Composite of metal-bonded cubic boron nitride and a substrate and process of preparation
ZA831881B (en) * 1982-04-02 1984-06-27 Gen Electric Sweep through process for making polycrystalline compacts
EP0114497B1 (en) * 1982-12-21 1988-05-11 De Beers Industrial Diamond Division (Proprietary) Limited Abrasive compacts and method of making them
JPS6076964A (ja) * 1983-08-29 1985-05-01 ジ−テイ−イ−・ベイルロン・コ−ポレ−シヨン 多結晶研磨グリツト
CA1253349A (en) * 1983-08-29 1989-05-02 Robert H. Frushour Polycrystalline abrasive grit
FR2568810B1 (fr) * 1984-08-13 1986-11-14 Combustible Nucleaire Element de coupe diamante et procede de fabrication d'un tel element
FR2568933B1 (fr) * 1984-08-13 1986-09-19 Combustible Nucleaire Outil de forage rotatif diamante et procede de fabrication d'un tel outil
AT383758B (de) * 1985-12-23 1987-08-25 Plansee Metallwerk Verfahren zur herstellung eines sputter-targets
DE3706340A1 (de) * 1987-02-27 1988-09-08 Winter & Sohn Ernst Verfahren zum auftragen einer verschleissschutzschicht und danach hergestelltes erzeugnis
DE68902070T2 (de) * 1988-03-10 1993-01-28 Emiel Vanderstraeten S P R L Schallisolierungs- und/oder vibrationsdaempfungsverkleidung, element mit einer derartigen verkleidung und verfahren zur anwendung.
FR2647153B1 (fr) * 1989-05-17 1995-12-01 Combustible Nucleaire Outil composite comportant une partie active en diamant polycristallin et procede de fabrication de cet outil
DE4027580A1 (de) * 1990-08-31 1992-03-05 Lux Benno Verbundkoerper, verfahren zu dessen herstellung und dessen verwendung
EP0487292B1 (en) * 1990-11-22 1996-02-14 Sumitomo Electric Industries, Limited Polycrystalline diamond tool and method for producing same
US5366522A (en) * 1991-11-07 1994-11-22 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Polycrystalline diamond cutting tool and method of manufacturing the same
US5172778A (en) * 1991-11-14 1992-12-22 Baker-Hughes, Inc. Drill bit cutter and method for reducing pressure loading of cutters
US6528159B1 (en) 1998-03-02 2003-03-04 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Sintered diamond tool and method for manufacturing the same
JP4045014B2 (ja) 1998-04-28 2008-02-13 住友電工ハードメタル株式会社 多結晶ダイヤモンド工具
US6344149B1 (en) * 1998-11-10 2002-02-05 Kennametal Pc Inc. Polycrystalline diamond member and method of making the same
US6691596B1 (en) 2000-02-29 2004-02-17 Irwin Industrial Tool Company Circular saw blade for cutting fiber cement materials
EP1960158B1 (en) * 2005-10-14 2009-03-18 Element Six (Production) (Pty) Ltd. Method of making a modified abrasive compact
US20100112332A1 (en) 2007-02-02 2010-05-06 Yoshihiro Kuroda Diamond sintered body and method for producing same
JP5125646B2 (ja) * 2008-03-19 2013-01-23 株式会社タンガロイ 立方晶窒化硼素焼結体工具
GB0901096D0 (en) 2009-01-23 2009-03-11 Element Six Ltd Method of treating a diamond containing body
US9067305B2 (en) 2010-05-18 2015-06-30 Element Six Abrasives S.A. Polycrystalline diamond
GB201008239D0 (en) 2010-05-18 2010-06-30 Element Six Production Pty Ltd Polycrystalline diamond
TWI544064B (zh) 2010-09-03 2016-08-01 聖高拜磨料有限公司 粘結的磨料物品及形成方法
CN104994996B (zh) 2012-12-31 2017-12-05 圣戈班磨料磨具有限公司 粘结研磨制品和碾磨方法
JP6064058B2 (ja) 2012-12-31 2017-01-18 サンーゴバン アブレイシブズ，インコーポレイティド 結合研磨物品および研削方法
US9102039B2 (en) 2012-12-31 2015-08-11 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Bonded abrasive article and method of grinding
DE112014001102T5 (de) 2013-03-31 2015-11-19 Saint-Gobain Abrasifs Gebundener Schleifartikel und Schleifverfahren
EP3048924A1 (en) 2013-09-29 2016-08-03 Apple Inc. Connectible component identification
WO2015195754A1 (en) 2014-06-20 2015-12-23 Halliburton Energy Services, Inc. Laser-leached polycrystalline diamond and laser-leaching methods and devices
JP5969106B1 (ja) * 2015-12-28 2016-08-10 日進工具株式会社 エンドミルとその製造方法
TW202016012A (zh) * 2018-09-17 2020-05-01 美商戴蒙創新公司 具有高蝕刻粒子表面及高韌性指數的立方氮化硼粒子群

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3141746A (en) * 1960-10-03 1964-07-21 Gen Electric Diamond compact abrasive
GB1010506A (en) * 1960-11-30 1965-11-17 Carborundum Co Improvements in abrasive products
US3609818A (en) * 1970-01-02 1971-10-05 Gen Electric Reaction vessel for high pressure apparatus
NL7104326A (sv) * 1970-04-08 1971-10-12 Gen Electric
US3767371A (en) * 1971-07-01 1973-10-23 Gen Electric Cubic boron nitride/sintered carbide abrasive bodies
US3743489A (en) * 1971-07-01 1973-07-03 Gen Electric Abrasive bodies of finely-divided cubic boron nitride crystals
US3745623A (en) * 1971-12-27 1973-07-17 Gen Electric Diamond tools for machining
IE42084B1 (en) * 1974-09-18 1980-06-04 De Beers Ind Diamond Abrasive bodies

Also Published As

Publication number Publication date
ES467085A1 (es) 1978-11-01
DE2805460C2 (sv) 1993-08-05
FR2380845A1 (fr) 1978-09-15
AU518668B2 (en) 1981-10-15
FI65935C (fi) 1984-08-10
GR64066B (en) 1980-01-21
IE46644B1 (en) 1983-08-10
DK152098C (da) 1988-06-27
AT370021B (de) 1983-02-25
LU79081A1 (fr) 1978-06-27
JPS6333985B2 (sv) 1988-07-07
DK152098B (da) 1988-02-01
JPS53114589A (en) 1978-10-06
IE780089L (en) 1978-08-18
IL53846A (en) 1981-10-30
NO151691C (no) 1985-05-22
FI780451A (fi) 1978-08-19
NO780546L (no) 1978-08-21
IT7820283A0 (it) 1978-02-16
ATA104878A (de) 1982-07-15
IL53846A0 (en) 1978-04-30
DK72878A (da) 1978-08-19
GB1598837A (en) 1981-09-23
NL7801822A (nl) 1978-08-22
AU3334278A (en) 1979-08-23
FI65935B (fi) 1984-04-30
ZA78416B (en) 1979-01-31
SE7801872L (sv) 1978-08-18
BR7800988A (pt) 1978-09-19
BE863934A (fr) 1978-05-29
DE2805460A1 (de) 1978-08-24
CH637611A5 (en) 1983-08-15
NO151691B (no) 1985-02-11
IT1095412B (it) 1985-08-10
IN148419B (sv) 1981-02-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SE444674B (sv) Verktygskomponent av diamant eller kubisk bornitrid och forfarande for dess framstellning
US4224380A (en) Temperature resistant abrasive compact and method for making same
US4288248A (en) Temperature resistant abrasive compact and method for making same
Ding et al. Fabrication and performance of porous metal-bonded CBN grinding wheels using alumina bubble particles as pore-forming agents
CA1136429A (en) Abrasive compacts
TWI293088B (sv)
US5127923A (en) Composite abrasive compact having high thermal stability
KR101666947B1 (ko) 절삭 요소, 절삭 요소의 제조 방법 및, 절삭 요소를 포함하는 공구
US8505654B2 (en) Polycrystalline diamond
US9091131B2 (en) High diamond frame strength PCD materials
EP3250538B1 (en) Friable ceramic-bonded diamond composite particles and methods to produce the same
US9162929B2 (en) SiC bodies and process for the fabrication of SiC bodies
CZ2000613A3 (cs) Způsob výroby kompozitu z diamantu, karbidu křemíku a křemíku a kompozit vyrobený tímto způsobem
SE454983B (sv) Hardmaterialkropp av kubisk bornitrid
JP2766661B2 (ja) ボロン処理硬質金属
JP4297987B2 (ja) 高強度微粒ダイヤモンド焼結体およびそれを用いた工具
US20140154509A1 (en) Providing a catlyst free diamond layer on drilling cutters
JPH06116051A (ja) 積層セラミック製品の製造法とその製品
CN106573308B (zh) 一种制造热稳定多晶超硬构件的方法
WO2011042566A1 (en) Polycrystalline diamond
WO2014088569A1 (en) Providing a catlyst free diamond layer on drilling cutters
CA1119821A (en) Temperature resistant abrasive compact and method for making same
RU2060933C1 (ru) Способ получения поликристаллических алмазов заданной формы
JPS59161268A (ja) 研摩材体及びその製法
CN114763307A (zh) 层状碳晶界相增韧的金刚石复相材料及其制备方法

Legal Events

Date Code Title Description
NAL Patent in force

Ref document number: 7801872-8

Format of ref document f/p: F

NUG Patent has lapsed

Ref document number: 7801872-8

Format of ref document f/p: F