FI65935C - Temperaturbestaendig slipkropp och foerfarande foer framstaellning daerav - Google Patents

Temperaturbestaendig slipkropp och foerfarande foer framstaellning daerav Download PDF

Info

Publication number
FI65935C
FI65935C FI780451A FI780451A FI65935C FI 65935 C FI65935 C FI 65935C FI 780451 A FI780451 A FI 780451A FI 780451 A FI780451 A FI 780451A FI 65935 C FI65935 C FI 65935C
Authority
FI
Finland
Prior art keywords
particles
diamond
component
sintering aid
metal
Prior art date
Application number
FI780451A
Other languages
English (en)
Swedish (sv)
Other versions
FI65935B (fi
FI780451A (fi
Inventor
Harold Paul Bovenkerk
Paul Donald Gigl
Original Assignee
Gen Electric
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Gen Electric filed Critical Gen Electric
Publication of FI780451A publication Critical patent/FI780451A/fi
Application granted granted Critical
Publication of FI65935B publication Critical patent/FI65935B/fi
Publication of FI65935C publication Critical patent/FI65935C/fi

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J3/00—Processes of utilising sub-atmospheric or super-atmospheric pressure to effect chemical or physical change of matter; Apparatus therefor
    • B01J3/06—Processes using ultra-high pressure, e.g. for the formation of diamonds; Apparatus therefor, e.g. moulds or dies
    • B01J3/062—Processes using ultra-high pressure, e.g. for the formation of diamonds; Apparatus therefor, e.g. moulds or dies characterised by the composition of the materials to be processed
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
    • B22F3/24—After-treatment of workpieces or articles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
    • B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
    • B24D3/02—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent
    • B24D3/04—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic
    • B24D3/06—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic metallic or mixture of metals with ceramic materials, e.g. hard metals, "cermets", cements
    • B24D3/10—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic metallic or mixture of metals with ceramic materials, e.g. hard metals, "cermets", cements for porous or cellular structure, e.g. for use with diamonds as abrasives
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
    • C04B35/58—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides
    • C04B35/583—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on boron nitride
    • C04B35/5831—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on boron nitride based on cubic boron nitrides or Wurtzitic boron nitrides, including crystal structure transformation of powder
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
    • C22C1/05—Mixtures of metal powder with non-metallic powder
    • C22C1/051—Making hard metals based on borides, carbides, nitrides, oxides or silicides; Preparation of the powder mixture used as the starting material therefor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C26/00—Alloys containing diamond or cubic or wurtzitic boron nitride, fullerenes or carbon nanotubes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2203/00—Processes utilising sub- or super atmospheric pressure
    • B01J2203/06—High pressure synthesis
    • B01J2203/0605—Composition of the material to be processed
    • B01J2203/062—Diamond
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2203/00—Processes utilising sub- or super atmospheric pressure
    • B01J2203/06—High pressure synthesis
    • B01J2203/0605—Composition of the material to be processed
    • B01J2203/0645—Boronitrides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2203/00—Processes utilising sub- or super atmospheric pressure
    • B01J2203/06—High pressure synthesis
    • B01J2203/065—Composition of the material produced
    • B01J2203/0655—Diamond
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2203/00—Processes utilising sub- or super atmospheric pressure
    • B01J2203/06—High pressure synthesis
    • B01J2203/065—Composition of the material produced
    • B01J2203/066—Boronitrides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2203/00—Processes utilising sub- or super atmospheric pressure
    • B01J2203/06—High pressure synthesis
    • B01J2203/0675—Structural or physico-chemical features of the materials processed
    • B01J2203/0685—Crystal sintering

Description

65935 tavalla, on myös rajoitetut käyttömahdollisuudet. Myös tällainen kappale läpikäy termisen huonontumisen tai tuhoutumisen yli 700°C olevissa lämpötiloissa. Tämä estää sen käyttämisen sovellutuksissa, jotka vaativat (1) puristekappaleen sitomisen tukeen tai alustaan kovajuotemateriaalilla, jonka sulamispiste on puristekappaleen termisen huononemispisteen lähellä tai sen yläpuolella, tai (2) puristekappaleen valamisen tai muovaamisen (molding) perusmassaan, jolla on korkea sulamispiste, joka on kulutusta kestävä, niin kuin yleisesti käytetään pintavahvistetussa (surface-set) porakruunus-sa.
Esillä olevan keksinnön mukaan työkalukomponentti käsittää: (a) itsesidotut hiukkaset, jotka on valittu ryhmästä, joka muodostuu timantista ja kuutiollisesta boorinitridistä, jolloin hiukkaset muodostavat noin 70-95% komponentin tilavuudesta, ja (b) 0,05-3 tilavuusprosenttia metallifaasista, joka käsittää sintraamisapuvälineen, jota on käytetty itsesidottujen par-' tikkelien sitoutumisen avustamiseksi, sekä (c) toistensa kanssa yhteydessä olevien (interconnected), tyhjien huokosten verkoston, jotka ovat jakautuneet koko komponenttiin ja jotka ovat hiukkasten määrittelemiä tai muodostamia ja rajoittamia, jolloin huokoset muodostavat noin 5-30 tilavuusprosenttia komponentista.
Esillä olevan keksinnön mukaan aikaansaadaan komponentti ko-netyöstötyökalua varten, joka käsittää puristekappaleen (compact), joka muodostuu olennaisesti itsesidotuista hioina-välinehiukkasista ja jossa on kappaleeseen jakautuneista huokosista muodostuva verkosto, jossa huokoset ovat yhteydessä keskenään. Puristettu esine valmistetaan sitomalla hiomaväli-nehiukkasista muodostuva massa itsssidotuksi kappaleeksi käyttämällä sintraamisapuvälinettä korkean paineen alaisena ja korkeassa lämpötilassa (HP/HT). Se kappale, joka valmistetaan korkeassa paineessa ja korkeassa lämpötilassa, käsittää itsesidotut hiukkaset sintrausapuvälineellä (esim.
3 65935 koboltti tai kobolttilejeeringit) imeytettyinä koko kappaleeseen. Imeytetty materiaali poistetaan sen jälkeen esimerkiksi upottamalla kappale kuningasvesikylpyyn. On osoittautunut, että imeytyneen materiaalin pääasiassa koko määrän poistaminen antaa hiomavälinehiukkaspuristekappaleen, jolla on olennaisesti parannettu kestävyys termistä huononemista tai tuhoutumista vastaan korkeassa lämpötilassa.
Toisen sovellutusmuodon mukaan yhdistetty puristekappale, joka valmistetaan vastaavalla tavalla olennaisesti kerroksesta itsesidottuja hiomavälinehiukkasista ja alusta-aineesta (edullisesti kovametallista, cemented carbide), joka on sidottu hiomavälinehiukkasista muodostuvaan kerrokseen.
Oheisessa piirroskuviossa esitetään mikrovalokuva keksinnön mukaan valmistetun timanttipuristekappaleen hiotun pinnan osasta.
Kuvassa 1 esitetään timanttipuristekappale, mutta kuva muodostaa myös kuvauksen keksinnön vaihtoehtoisista sovel-lutusmuodoista, joiden mukaan hiomavälinehiukkaset muodostuvat kuutiollisesta boorinitridistä (CBN).
Puristekappale käsittää timanttihiukkasia 11, jotka muodostavat 70-95 % puristekappaleen tilavuudesta. (Ilmaisua hiukkanen käytetään tässä yhteydessä merkitsemään yksittäistä kris-talliittia tai sellaisen fragmenttia). Rajapinnat 13 ovat esimerkkeinä itsesidoksesta tai timantti-timanttiin-sidoksesta j lähekkäin sijaitsevien hiukkasten 11 välillä. Samat timantti- S kiteet 11, jotka esitetään puristekappaleen hiotussa pinnassa I kuvassa, on kolmannessa dimensiossa tai suunnassa sidottu vierekkäisiin timanttikiteisiin (eivät ole näkyvissä kuvassa). ' Sintrausapuvälineen metallinen faasi (ei esitetty kuvassa) on imeytetty olennaisesti yhdenmukaisesti koko puristekappalee-seen ja sen oletetaan olevan koteloituna suljettuihin alueisiin, jotka muodostuvat lähekkäin sijaitsevista timanttihiuk-kasista. Tämä faasi käsittää 0,05-3 % puristekappaleen 6 5 9 3 5 tilavuudesta. Toistensa Kanssa yhteydessä olevien, tyhjien huokosten 15 verkosto on jaettu koko puristekappaleeseen ja sitä rajoittavat timanttihiukkaset 11 ja metalli-faasi (ei esitetty). Huokoset 15 muodostavat 5-30 tilavuusprosenttia komponenteista.
Erään sovellutusmuodon mukaan puristekappale muodostuu ainoastaan itsesidotuista hiukkasista. Toisen sovellutusmuodon mukaan puristekappale on sidottu alustaan (ei esitetty), joka edullisesti muodostuu kobolttiin sidotusta volframikarbidista.
Hyväksyttävä hiukkassuuruusalue timanttihiukkasille 11 on välillä 1-100y>im. CMB:lle on hyväksyttävä suuruusalue välillä 1 -300yXm.
Yleisesti käsittää keksinnön mukaiset tunnusmerkit omaavan työ-kalukomponentin valmistamiseksi olevan menetelmän edullinen sovellutusmuodon seuraavat vaiheet: (a) hiomavälinehiukkasten massan, jossa hiukkaset muodostuvat timantista tai CBN:stä, sekä siitä materiaalista muodostuvan massan, joka toimii sintrausapuvälineenä kyseessä olevaa hioma-välinepartikkelimassaa varten, viemisen reaktiokammion tai täyttöyksikön sisään, (b) kammio ja sen sisältö saatetaan samanaikaisesti alueella 1200-2000°C olevan lämpötilan ja yli 40 kilobaarin paineen alaiseksi, (c) lämmöntuonti kammioon keskeytetään, (d) kammioon aiheutettu paine poistetaan, (e) poistetaan kammiosta hiomavälinekappale, joka on valmistettu vaiheilla (a) - (d) ja joka muodostuu itsesidotussa muodossa metalli-faasilla olevista hiukkasista käsittäen sintraus-apuvälineen imeytettynä koko hiomavälinekappaleen sisään, ja (f) pääasiassa koko määrä metallifaasia, joka on imeytettynä kappaleeseen, poistetaan niin että tämä faasi muodostaa noin 0,05-3 tilavuusprosenttia komponentista.
5 65935
Ilmaisulla "samanaikaisesti" vaiheessa (b) edellä tarkoitetaan, että korkea paine ja korkea lämpötila saatetaan vaikuttamaan samanaikaisesti, mutta ei vaadi, että ajankohdat korkean paineen j j ja korkean lämpötilan aloittamiseksi tai lopettamiseksi sat- | tuvat yhteen (vaikkakin useissa tapauksissa näin käy).
t j j Ilmaisua "sintrauksen apuväline" käytetään keksinnön mukaan | merkitsemään materiaalia, joka muodostuu katalysaattorista j timanttia varten seuraavassa esitetyn määritelmän mukaan, ja/ I tai materiaalista, joka edistää CBN:n sintrausta, kuten esi- ! tetään seuraavassa. Mekanismi (katalyyttinen tai muuta tyyppiä), jolla sintrauksen apuväline edistää CBN:n itsesitoutumis-ta, ei ole tunnettu.
Edellä kuvattuun menetelmään työkalukomponentin valmistamisek-I si timanttihiukkasista kuuluvien vaiheiden edullisia sovellu- i tusmuotoja kuvataan seikkaperäisemmin USA-patenttijulkaisuissa I 3 745 623 ja 3 609 B10.
f Aivan yleisesti pätee, kuten näissä patenttijulkaisuissa esi tetään, että timanttipuristekappaleet valmistetaan korkean paineen ja korkean lämpötilan avulla suoritetussa prosessissa, jolloin kuumat, yhteenpuristetut timanttihiukkaset imeytetään katalyyttisellä materiaalilla materiaalin aksiaalisen tai sä-teettäisen läpipyyhkäisyn (sweep-through) avulla timanttihiuk-kasten läpi. Läpipyyhkäisyn aikana saadaan timanttihiukkasten katalysoitu sintraus, mikä tuo mukanaan perusteellisen timant-ti-timanttiin-sidoksen. Kuten esitetään USA-patenttijulkaisuis-sa 2 947 609 ja 2 947 610, valitaan katalyyttisesti vaikuttava materiaali ryhmästä, joka muodostuu (1) katalyyttisestä metallista alkuainemuodossa valittuna ryhmästä, joka muodostuu ryhmään VIII, Cr, Mn, Ta kuuluvista metalleista, (2) katalyyttisesti vaikuttavan metallin tai vaikuttavien metallien ja ei-katalyyttisen metallin tai ei-katalyyttisten metallien lejeerattavista metalleista muodostuvista seoksista, 6 65935 (3) ainakin kahdesta näistä katalyyttisistä metalleista muodostuvasta seoksesta, ja (4) katalyyttisen metallin tai katalyyttisten metallien ja ei- katalyyttisen metallin tai ei-katalyyttisten metallien muodostamasta lejeeringistä.
Kobolttia alkuainemuodossa ja lejeerinkimuodossa on pidettävä hyvänä. Tämä materiaali muodostaa metallifaasin hiomaväline-kappaleeseen, joka muodostuu korkeassa paineessa ja korkeassa lämpötilassa, kuten on esitetty edellä vaiheessa (e).
Kuutiomaisesta boorinitridistä muodostuvien työkalukomponent-tien valmistamiseksi olevien edellä kuvatun menetelmän vaiheiden (a)-(e) edullisia sovellutusmuotoja kuvataan seikkaperäisemmin USA-pat8nttijulkaisussa 3 767 371. Kuten kuvataan tämän patenttijulkaisun esimerkin 1 yhteydessä, valmistetaan puris-tekappaleet kuutiomaisesta boorinitridistä korkeassa paineessa ja korkeassa lämpötilassa läpiviedyllä prosessilla, jossa kuu-tiomaisesta boorinitridistä muodostuvat partikkelit imeytetään sulalla sintrausapuvälinemateriaali11a (kobolttimetalli) materiaalin aksiaalisen läpipyyhkäisyn avulla kuutiomaisesta boorinitridistä muodostuvien hiukkasten läpi. Läpipyyhkäisyn aikana tapahtuu kuutiomaisen boorinitridin hiukkasten sintraus ja saadaan perusteellinen kuutiomaisen boorinitridin sitoutuminen kuutiomaiseen boorinitridiin. Muita materiaaleja, jotka toimivat sintrauksen apuvälineinä, kuutiomaista boorinitridiä varten, kuvataan USA-patenttijuIkaisussa 3 743 489, palsta 3, rivit 6-20, ja ne muodostuvat alumiinin ja sellaisen lejeerin-kimateriaalin lejeeringeistä, joka on valittu ryhmästä, joka muodostuu nikkelistä, koboltista, mangaanista, raudasta, vanadiinista ja kromista. Kobolttia ja kobolttilejeerinkejä pidetään parhaimpina. Sintrausapuväline muodostaa metallifaasin, joka on esitetty edellä vaiheessa (e).
Vaiheiden (a)-(e) käytännön suorituksessa USA-patenttijulkai-sujen 3 745 623, 3 767 371 ja 3 743 489 mukaan valmistetaan yhdistetty puristekappale hiomavälinehiukkaskerroksen (timantti 7 65935 tai kuutiomainen boorinitridi} in situ-sitomisella kovametal-lista (sintrattu karbidi) muodostuvaan alustaan. Karbidialustan (joko karbidinmuodostamisjauheesta tai esimuovatusta kappaleesta) valmistamista varten oleva materiaali on edullinen lähtömateriaali sintrausapuvälinettä varten. Tässä yhteydessä voidaan viitata USA-patenttijulkaisuun 3 745 623, palsta 5, rivit 58-palsta 6, rivi 8, sekä palsta 8, rivit 57-palsta 9, rivit 9, joissa esitetään esimerkkejä detaljeista materiaalin suhteen.
Keksinnön toinen sovellutusmuoto tarkoittaa sellaisen puris-tekappaleen valmistamista, joka muodostuu olennaisesti itse-sidotuista hiomavälinehiukkasista. Tämän sovellutusmuodon mukaan vaiheet (a)-(e) suoritetaan sillä tavoin, kuin edellä on kuvattu, sillä poikkeuksella että edullisesti jätetään pois materiaalin järjestäminen kovametallialustan muodostamiseksi hiomavälinehiukkaskerrosta varten joko karbidinmuodostamisjau-heena tai esimuovatussa tilassa. Sovellettaessa tätä lisätään sintrausapuväline erikseen, esimerkiksi kuten kuvataan ja esitetään USA-patenttijulkaisussa 3 609 818. Tietysti voidaan kovametallista tai muusta materiaalista muodostuva alusta kovajuottaa puristekappaleeseen metallitaasin poistamisen (vaihe f) jälkeen työkaluaineen (tool blank) tai työkalupanök-sen (insert) valmistamiseksi.
Keksinnön mukaan on osoittautunut, että metallifaasi voidaan poistaa puristekappaleesta happokäsittelyllä, uuttamalla juoksevalla sinkillä, elektrolyyttisellä laihentamisella tai vastaavilla menetelmillä ja jättää jäljelle puristekappale, joka muodostuu pääasiassa 100 %:sesti itsesidotussa muodossa olevista hiomavälinehiukkasista. Puristekappale ei sisällä niin muodoin pääasiassa yhtään jäljellä olevaa meta1lifaasia, joka voi katalysoida hiomavälinehiukkassidostan jälleen muuttumisen ja/tai laajentaa ja siten rikkoa hiukkassidoksia, mitkä ovat ne kaksi mekanismia, joiden voidaan olettaa aiheuttavan aikaisemmin tunnettujen puristekappaleiden huonontumista tai tuhoutumista korkeassa lämpötilassa. On osoittautunut, että θ 65935 keksinnön mukaan valmistetut puristekappaleet voivat vastus-taa aina 1200-1300°C:n lämpötilojen vaikutusta ilman olennaista termistä huonontumista tai tuhoutumista.
Esimerkki
Useita levymäisiä timanttipuristekappaleita valmistettiin siten, että 1) kiinnitettiin 1,4 mmm paksuinen kerros hienoja ti-manttihiukkasia, jotka nimellisesti olivat pienempiä kuin B/*m, sekä sintrattu volframikarbidiosa, jonka paksuus oli 3,2 mm ja halkaisija 8,8 mm (13 painoprosenttia Co. 87 painoprosenttia WC) 0,05 mm paksuiseen zirkoniumsäiliöyksikköön, 2) pinottiin joukko näitä yksikköjä korkeaa painetta ja korkeaa lämpötilaa varten olevaan laitteeseen kuvan 1 mukaisesti USA-patenttijulkaisun 3 745 623 mukaiseen astiaan, 3) lisättiin paine noin 65 kbriin ja lämpötila 1400°C 15 minuutin aikana, 4) hitaasti laskettiin ensin lämpötila ja sen jälkeen paine, 5) poistettiin koekappaleet korkeaa painetta ja korkeaa lämpötilaa varten olevasta laitteesta ja hiottiin koe--kappaleet niin, että saatiin puristekappaleita timantista, joiden paksuus oli 0,5 mm, sidottuina kobolttisidottuun volf-ramikarbidiin, jonka paksuus oli 2,7 mm. jokaisessa puriste-kappaleessa oleva karbidikerros poistettiin pintahionnalla.
Kuten esitetään taulukossa I, liotettiin puolet kokeista kuumissa väkevöidyissä happoliuoksissa metallifaasin ja mahdollisten muiden liukenevien ei-timanttimateriaalien poistamiseksi. Käytetään kahta erilaista menetelmää imeytyneen materiaalin poistamiseksi. Ensimmäistä ryhmää varten, jota on merkitty näyte A-1 ja A-4, käytetään ainoastaan väkevöityä sal-pietarihappoa ja -f luorihappoa suhteessa 1:1 näytteiden A-3 ja A-4 käsittelemiseksi. Toista ryhmää varten, joita on merkitty näytteillä B-1 - B-4, korvataan salpietarihappo-fluorivetyhap-po kuumalla 3:1 väkevöidyllä suolahappo-salpietarihapolla (kuningasvesi) näytteiden B-3 ja B-4 käsittelemiseksi.
g 65935
Osoittautui, että poistumisnopeus suureni merkittävästi käytettäessä viimeksi mainittua häppoliuosta. Näytteet A-3 ja A-4 happokäsiteltiin ajanjaksolla joka oli Θ ja 12 vuorokauden välillä. Näytteitä B-3 ja B-4 käsiteltiin 3-4 vuorokautta. Kummassakaan menetelmässä ei happokäsittelyn aikana saatu näytteiden mittojen muutosta eikä myöskään havaittu timantin halkeilemista tai pirstoutumista. Kaikki painohäviö voidaan sen vuoksi kirjata metallifaasin imeytyneen osan poistumisen tilille, koska nämä hapot eivät liuota timanttia.
Metallifaasin määrä, joka on imeytyneenä näihin puristekap-paleisiin, laskettiin noin 8,1 tilavuusprosentiksi tai 19,0 painoprosentiksi, mikä perustui puristekappaleen tiheysmit-tauksiin, joita käytettiin lähtömateriaalina puristekappaleen valmistamiseksi. Liottamisen jälkeen oli imeytyneestä materiaalista jäljellä 0,5 tilavuusprosenttia tai 0,2 painoprosenttia. Imeytyneen materiaalin poistuminen 90 painoprosenttiin saakka (näyte 4) osoittaa myös, että suurehko määrä metalli-faasia on sijoittuneena huokosten jatkuvaan tai yhtenäiseen"1 verkostoon. Pyyhkäisyelektronimikroskooppisessa liotetun näytteen murtumapinnan tutkimuksessa (PEM-tutkimus) osoittautui, että huokosten verkosto ulottuu koko timantti kerroksen läpi. Osoittautui, että reiät on jaettu koko kerrokseen ja useimmissa en halkaisija pienempi kuin 1 Jim. Tämä ilmaisee sen, että happo on läpäissyt koko timanttikerroksen ja poistanut metal-lifaasin pääasiassa yhdenmukaisesti koko timanttikerroksessa.
Poikkimurtoraja ja Yuongin kimmomoduli (E) mitattiin myös ti-manttikerrokselle, kuten, esitetään taulukossa I. Lujuuskokeet ; suoritettiin kolmipistepalkkikuormituslaitteella. Laite ka- ; sittää kaksi terästelaa, jotka on pantu alustalle kolmannen terästelan ollessa keskitettynä yläpuolella siten, että sen ! akseli on muiden kahden telan suuntainen. Koesauvat keskitet-tiin alempien telojen päälle ja kuormitettiin murtoon saakka.
10 65935
Koekappaleiden venyminen mitattiin venymisjännitteen kanssa rinnakkaisesti käyttäen vastusvenymäantureita liitettyinä vas-tusvenymäindikaattoriin. Koekappaleet A-1 - A-4 valmistettiin lujuuskoetta ja pintahienotyöstöä varten timanttihiomalevyllä (177-250yAm) timanttihiukkaset). Koekappaleet B-1 - B-4 valmistettiin lujuuskoetta varten pintahienokäsittelyllä paikkaus-koneella käyttämällä 15^tAm timanttihiomavälinettä pintavir-heettömämmän pinnan aikaansaamiseksi kuin se joka saatiin koekappaleilla A-1 - A-4 hiomalla. Oletetaan, että paremmin kiillotetut pinnat niissä koekappaleissa, jatka pintakäsiteltiin hienolla timantilla, antavat suuremmat lujuusarvot täydelli-simpien pintaedellytysten perusteella, jotka saavutettiin, ts. pienempi määrä jännitteitä keskittäviä vikoja. Tämän oletetaan selvittävän ne alhaiset poikkimurtoraja-arvot, jotka mitattiin liotetuille koekappaleille (A-3, A-4, B-3, B-4). 1 / i 65935 11 f
Taulukko I
Imeytyneen materi- Poikkimur- Kimmomodu-aalin poistuminen toraja2 li (E^ 2
Koekappale (painohäviö %)_ (kp/mrn ) (x 10-3 kp/mm ) A1 0 111 A2 0 101 A3 16,1 73 A4 16,2 87 B1 0 129 89 B2 0 143 92 B3 17,0 88 78 B4 17,9 81 80
Erotukseksi poikkimurtomittaustuloksista huokoisuus ei vaikuttanut E-mittauksiin (taulukko I), koska E on mitta sisäiselle lujuudelle ja jäykkyydelle materiaalissa eikä sisällä mikrohalkeamamuodostusta. Keskimääräinen E-arvon muutos tuli ainoastaan noin 12 % alhaisemmaksi, kun metallifaasin imeytynyt osa poistettiin koekappaleista. Tämä erotus tulee korjata huokoisuudelle liotetuissa koekappaleissa, koska
M-C
E = - E = Yuongin moduli P1 = momentti C = etäisyys ulompaan kuituun I = pintahitausmomentti sekä H·C ei muutu, mutta I pienenee, koska tehollinen ala on vähentynyt huokoisuuden suhteessa. Jos sen vuoksi oletetaan pallomaiset onkalot ja satunnainen jakautuminen, saadaan m . r , , £ _ _ , jolloin x = huokosten osuus (huokosfraktioj, I M-x) , jolloin E:n arvo tulee suuremmaksi kuin mitattu. Keskiarvo 79 x 1Cp kp/mm2 E:lie näytteille B-3 ja B-4 (liotetut) korja- 1 taan arvoon 85 x 10 kp/mm tai noin 5 % alhaisemmaksi kuin i Ί 2 j keskiarvo 90 x 10 kp/mm E:lle näytteillä B-1 ja B-2.
i 65935 12
Metallifaasin imeytyneen osan poistamisella on sen vuoksi hyvin pieni vaikutus Eshen ja tämä osoittaa, että timantti- kerroksen lujuus riippuu lähinnä timantti-timanttiin-sidok- 3 2 sesta. E-arvo 90 x 10 kp/mm , joka voidaan laskea timantin yksittäiskiteen kimmoisuuden vakioarvoista.
Esimerkki 2
Valmistettiin puristekappale tavalla, joka on identtinen esimerkissä 1 mainitun kanssa koekappaleille A-1 - A-4 sillä poikkeuksella, että käytettiin suuruudeltaan 149-177olevien ja suuruudeltaan 105-125^λ,γπ olevien timanttihiukkasten seosta määräsuhteessa 1:1 suuruudeltaan Θ yuan hiukkasten sijasta .
Puristekappaleiden laskettiin sisältävän ennen liottamista 5^,1 painoprosenttia timantti (96,5 tilavuusprosenttia) ja 11,9 painoprosenttia metallifaasia (4,5 tilavuusprosenttia). Liottamisen jälkeen saatiin 11,5 %:n vähennys puristekappaleen kokonaispainosta, mikä tarkoittaa sitä, että noin 0,15 painoprosenttia metallifaasista (0,06 tilavuusprosenttia) jäi jäljelle puristekappaleeseen.
Esimerkki 3
Neljä timanttipuristekappaletta valmistettiin esimerkissä 1 mainitulla tavalla. Karbidi hiottiin pois jokaisesta puriste-kappaleesta. Puristekappaleista kahdesta poistettiin metalli-faasin sisään imeytynyt osa happoliuotuksen avulla kuumassa happoseoksessa 1 HF : 1 HN03 ja 3 HCL : 1 HNO^. Kaikki koekappaleet asennettiin sen jälkeen epoksilla yhteen volframikar-bidialustan ympärille, jonka mitta oli 0,89 cm. Tämä yhdistetty kappale asennettiin työkalupitimeen sorviin ja sen jälkeen suoritettiin sorvauskoe kulumiskestävyyden tutkimiseksi. Työ-kappale muodostui kvartsihiekalla täytetystä kumisauvasta, jota on kaupan tavaramerkillä Ebonite Black Diamond. Koeolosuhteet olivat seuraavat: pintanopeus 107-168 pintametriä/ minuutti (lämpökäsittelyryhmässä oli maksimi-intervalli 24 13 65935 pintametriä/minuutti),leikkaussyvyys 0,76 mm, poikittaissyöt-tö 0,13 mm/kierros ja koeaika 60 minuuttia. Kokeen jälkeen koekappaleet lampökäsiteltiin putkiuunissa virtaavassa kuivassa argonympäristössä. Lämpökäsittelylämpötila oli 700°C-1300°C 100°C:n välein. Altistusaika oli 10 minuuttia jokaisessa lämpötilassa. Jokaisen käsittelyn jälkeen tutkittiin koekappaleista, oliko niissä merkkejä huonontumisesta, pyyh-käisyelektronimikroskoopilla ja asennettiin sen jälkeen kulu-tuskokeeseen poikkeuksena lämpökäsittelyt lämpötiloissa 1000°C, 1100°C ja 1300°C. Sekä huippu- että pohjateriä käytettiin leikkuuterinä ennen uudelleenhiontaa.
Kulumiskokeen tulokset on koottu taulukkoon II. Koekappaleilla oli suhteellisen yhdenmukaiset ominaisuudet koko kokeen ajan. Oli taipumusta kulumiskestävyyden pienentymiseen käsitellystä tilasta ensimmäiseen lämpökäsittelyyn 700°C:ssa. Liot-tamattomat koekappaleet, näytteet 3 ja 4, eivät muuttuneet ennen katastrofaalista termistä muuttumista, joka tapahtui välillä 800°C - 900°C. Lämpökäsittely osoittautui olevan riippumaton kulumiskestävyydestä, kunnes timanttifaasi ei enää voinut sisältää sisäänsuljettua metallifaasia ja esiintyi säröilyä. Tämä esiintyminen on myös merkkinä kahden eri faasin läsnäolosta: sidottu timanttifaasi, joka harjoittaa leikkaa-vaa vaikutusta koneen aikana, sekä metallifaasi, joka on jäännös sintrausprosessista. Liotetut koekappaleet, koekappaleet 1 ja 2, kestivät lämpökäsittelyä oikein hyvin, jopa 1200°C: een. 1200°C:ssa oleva tendenssi näyttää olevan tendenssi koekappaleen lievään huononemiseen, joka voi olla merkkinä alkavasta termisestä jälleenmuuttumisesta pinnalla.
14 65935
Taulukko II
Liotettu Liottamaton Lämpökäsittely Koekap- Koekap- Koekap- Koekap- ( C)_ pale 1 pale 2 pale 3 pale 4 Käsittelemätön 150-200 120-150 150 100-120 700 150 120 120 100 800 120 100 120 100 900 120 100 Säteettäisiä halkeamia 1000 - 1100 - 1200 06-100 100-120 1300
Koetulokset taulukossa II esittävät aikaa puristekappaleen kulumisen yksikköä kohti 25.4 mm x 100:ssa. Työkalun kuluminen määriteltiin mittaamalla sen tasaisen pinnan (flat) leveys puristekappaleella, joka aiheutui kosketuksesta työkappaleen kanssa. Arvot ovat mielekkäitä ainoastaan liotettujen ja liottamattomien koekappaleiden suhteellisten käyttöominaisuuksien vertailua varten.
Liotetuissa koekappaleissa on keskimäärin suuremmat koearvot kuin liottamattomilla koekappaleilla. Tämä voi johtua liottamattomien koekappaleiden termisestä tuhoutumisesta tai huonontumisesta leikkuukokeiden aikana konetyöstöllä koekappaleilla. Niinpä voi sama tuhoutumismekanismi ilmaantua kulumis-koneen aikana kuin lämpökäsittelyssä. Jos näin on asianlaita, tulee, kun työkalun kärki kuumenee korkeaan lämpötilaan kosketuksissa työkappaleen kanssa, kobolttifaasi laajenemaan enemmän kuin timanttifaasi ja rikkomaan terän kärjestä ensimmäisten harvojen hiukkaskerrosten sisällä. Vahingoittunut kärki heikkenee tällöin ja saadaan huonommat käyttöominaisuudet. Liotetut koekappaleet ovat kuitenkin termisesti stabiileja korkeampaan lämpötilaan eivätkä huonone termisesti kos-kettaessaan työkappaletta.
65935 15
Pyyhkäisyelektronimikroskooppisessa tutkimuksessa osoittautui, että liottamattomissa koekappaleissa oli monia poikkeavia ominaisuuksia verrattaessa liotettuihin koekappaleisiin. Metallifaasi alkoi pursuta tai tunkeuta ulos pinnalta välillä 70Q-800°C tutkittaessa 2000-kertaisella suurennoksella.
Kun lämpötila kohotettiin 900°C:een, koekappaleet halkesivat säteettäisesti pyöristyneistä leikkuuteristä koekappaleen ' J keskustaan. Liotetuissa koekappaleissa ei ollut tätä ominai- ( suutta, vaan ne olivat suhteellisen muuttumattomia 1300°C:een.
Timanttikerrokset ovat puhtaita 1200°C:ssa, mutta 1300°C:ssa valokuvat 20-kertaisella suurennoksella osoittavat pyöreitä ja epätasaisia kuvia ja valokuvat 1000-kertaisella suurennoksella osoittavat syövytetyn pinnan, jossa on useita paljas- • tuneita kiteitä. Tämä johtuu otaksuttavasti pinnan termisestä huonontumisesta tai tuhoutumisesta, mutta se voi myös olla seuraus pienehköistä happoBpäpuhtauksista argonympäristössä putkiuunissa.
* Esimerkki 4
Kaksi timanttipuristekappaletta (koekappaleet IV-1 ja IV-2) valmistettiin esimerkissä 1 esitetyllä tavalla sillä poikkeuksella, että karbidialustaa ei hiottu pois. Epoksimuovi (Epon 826, jossa on noodista metyylihydridiä ja bensyylidimetyyli-amiinikovetusainetta) valettiin koekappaleen IV-1 ympärille ja karkaistiin. Timanttikerroksen pinta paljastettiin hiekka-hiomalla kerroksen pinnalla oleva koko muovimäärä. Koekappale IV-1 pantiin tämän jälkeen kiehuvaan 3 HC1 : 1 HNO^ 37,15-liuokseen tunnin ajaksi. Haposta poistamisen jälkeen poistettiin muovi karbidikerroksesta ja tutkittiin silmämääräisesti. Havaittiin merkkejä vähäisestä reaktiosta hapon ja altista-mattomana olevan pinnan välillä. Karbidi kerroksen pinta ei kuitenkaan näyttänyt olevan olennaisesti hapon vahingoittama. Timanttikerroksen pinta tutkittiin sen jälkeen pyyhkäisy-elektronimikroskoopilia (2000-kertainen suurennus). Timantti-kerroksen pinnalla oli ulkonäkö, joka muistutti esimerkin 1 mukaisten liotettujen koekappaleiden timanttikerroksen pintoja. Koekappale IV-1 tutkittiin sen jälkeen energiaa jakavalla röntgenanalyysillä meta11 ifaasin ainesosien intensiteettien 16 65935 vertaamiseksi saman tyyppisen, liottamattoman puristekappa-leen vastaaviin arvoihin. Pyyhkäisyelektronimikroskooppisen tutkimisen tulos ja röntgenanalyysi osoittavat, että happo läpäisi timanttikerroksen ja poisti olennaisen osan metalli-faasista.
Kokeissa IV — 1 ja IV-2 suoritettiin sen jälkeen sorvauskoe kulumiskestävyyden testaamiseksi sillä tavoin, kuin edellä esimerkissä 3 on esitetty. Kulumiskokeen tulos (laskettuna esimerkissä 3 esitetyllä tavalla) oli 120-150 koekappaleelle IV-1 (liotettu) ja 100-120 koekappaleelle IV-2 (liottamaton). Nämä koetulokset, jotka osoittavat liotetun puristekappaleen paremmuuden, täsmäävät niiden tulosten kanssa, jotka saatiin esimerkin 3 mukaan, ja vahvistivat niin muodoin, että metalli-faasin poistaminen leikkuuterän alueelta parantaa timantti-piiri stekappaleen käyttöominaisuuksia.

Claims (8)

17 65935
1. Työkalukomponentti kuten leikkaus-, poraus- ja muovaustyö-kalu, joka koostuu hiovista partikkeleista timantista ja/tai kuutiollisesta boorinitridistä, metallisesta sideaineesta ja tyhjistä huokosista, tunnettu siitä, että siihen kuuluu (a) mainitut hiomapartikkelit jotka ovat itsesidottuja hiukkasia ja jotka muodostavat noin 70-95 tilavuusprosenttia komponentista, (b) 0,05-3 tilavuusprosenttia metallifaasia, joka muodostuu sintrausapuvälineestä jota on käytetty itsesidottujen partikkelien sitoutumisen avustamiseksi, ja (c) mainitut huokoset jotka ovat yhteydessä keskenään muodostaen verkoston, joka on jaettu koko komponenttiin ja jota rajoittavat hiukkaset, jolloin huokoset käsittävät 5-30 tilavuusprosenttia komponentista.
2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen työkalukomponentti, tunnettu siitä, että hiukkaset muodostuvat timantista ja että metallifaasi muodostuu (1) katalyyttisesti vaikuttavasta metallista alkuainemuodossa valittuna ryhmästä, joka käsittää metallit, jotka kuuluvat jaksollisen järjestelmän ryhmään VIII, Cr, Mn, Ta, (2) seoksesta, joka muodostuu katalyyttisesti vaikuttavan metallin tai katalyyttisesti vaikut-tavien metallien ja ei-katalyyttisesti vaikuttavan metallin tai ei-katalyyttisesti vaikuttavien metallien lejeerattavista metalleista, (3) ainakin kahdesta näiden katalyyttisesti vaikuttavien metallien lejeeringistä ja (4) yhden tai useamman katalyyttisesti vaikuttavan metallin sekä yhden tai useamman ei-katalyyttisesti vaikuttavan metallin lejeeringistä.
3. Patenttivaatimuksen 1 tai 2 mukainen komponentti, tunnettu siitä, että timanttihiukkasten suuruus vaihtelee välillä 1-1000/tm.
4. Patenttivaatimuksen 1 mukainen työkalukomponentti, t u n - 65935 18 n e t t u siitä, että hiukkaset muodostuvat kuutiollisesta boorinitridistä ja että metallifaasi on imeytyneenä pääasiassa yhdenmuotoisesti koko komponentin sisään ja muodostuu koboltista, kobolttilejeeringistä tai alumiinin ja lejeerin-kimetallin lejeeringistä valittuna ryhmästä, joka muodostuu alkuaineista Ni, Mn/^V ja Cr,
5, Patenttivaatimuksen 1 tai 4 mukainen komponentti, tunnettu siitä, että kuutiomaisesta boorinitridistä muodostuvien hiukkasten suuruus on välillä l**300^l m,
6. Jonkin patenttivaatimuksista 1^5 mukainen komponentti, tunnettu siitä, että komponentin poikkimurtoraja on vähintään 35 kp/mm^,
7. Jonkin patenttivaatimuksista 1-6 mukainen komponentti, tunnettu siitä, että komponentilla on Youngin arvo 2 vähintään 50.000 kp/mm ,
8, Menetelmä työkalukomponentin valmistamiseksi, jolloin (a) reaktiokammioon viedään massa hiomavälinehiukkasia, jotka muodostuvat timantista tai kuutiollisesta boorinitridistä, sekä sintrausapuvälineestä muodostuva massa hiomavälinehiukkasia varten, (b) samanaikaisesti saatetaan kammio ja tämän sisältä 1200-2Q00°C;n lämpötilan ja yli 40 kilobaarin paineen alaiseksi, (c) katkaistaan lämmön tuonti kammioon, (d) kammiosta poistetaan hiomavälinekappale, joka on valmistettu vaiheilla (a)-(c), jolloin kappale käsittää hiukkaset itsesidotussa -muodossa sintrausapuvälineen ollessa imeytyneenä kaikkien hiukkasten joukkoon, tunnettu siitä, että poistetaan sintrausapuvällnnen pääsasiassa koko määrä, joka on imeytyneenä kappaleeseen, niin että sisäänimeytyneen sintrausapuvälineen määrä on noin 0,05r noin 3 tilavuusprosenttia komponentista, 19 PATENTKRAV 6 5 935
FI780451A 1977-02-18 1978-02-10 Temperaturbestaendig slipkropp och foerfarande foer framstaellning daerav FI65935C (fi)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US77015177A 1977-02-18 1977-02-18
US77015177 1977-02-18

Publications (3)

Publication Number Publication Date
FI780451A FI780451A (fi) 1978-08-19
FI65935B FI65935B (fi) 1984-04-30
FI65935C true FI65935C (fi) 1984-08-10

Family

ID=25087642

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FI780451A FI65935C (fi) 1977-02-18 1978-02-10 Temperaturbestaendig slipkropp och foerfarande foer framstaellning daerav

Country Status (22)

Country Link
JP (1) JPS53114589A (fi)
AT (1) AT370021B (fi)
AU (1) AU518668B2 (fi)
BE (1) BE863934A (fi)
BR (1) BR7800988A (fi)
CH (1) CH637611A5 (fi)
DE (1) DE2805460A1 (fi)
DK (1) DK152098C (fi)
ES (1) ES467085A1 (fi)
FI (1) FI65935C (fi)
FR (1) FR2380845A1 (fi)
GB (1) GB1598837A (fi)
GR (1) GR64066B (fi)
IE (1) IE46644B1 (fi)
IL (1) IL53846A (fi)
IN (1) IN148419B (fi)
IT (1) IT1095412B (fi)
LU (1) LU79081A1 (fi)
NL (1) NL7801822A (fi)
NO (1) NO151691C (fi)
SE (1) SE444674B (fi)
ZA (1) ZA78416B (fi)

Families Citing this family (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2380846A1 (fr) * 1978-02-16 1978-09-15 Gen Electric Element d'outil abrasif et son procede de fabrication
US4374651A (en) * 1981-09-28 1983-02-22 General Electric Company Composite of metal-bonded cubic boron nitride and a substrate and process of preparation
ZA831881B (en) * 1982-04-02 1984-06-27 Gen Electric Sweep through process for making polycrystalline compacts
ATE34108T1 (de) * 1982-12-21 1988-05-15 De Beers Ind Diamond Schleifpresskoerper und verfahren zu ihrer herstellung.
CA1253349A (en) * 1983-08-29 1989-05-02 Robert H. Frushour Polycrystalline abrasive grit
JPS6076964A (ja) * 1983-08-29 1985-05-01 ジ−テイ−イ−・ベイルロン・コ−ポレ−シヨン 多結晶研磨グリツト
FR2568933B1 (fr) * 1984-08-13 1986-09-19 Combustible Nucleaire Outil de forage rotatif diamante et procede de fabrication d'un tel outil
FR2568810B1 (fr) * 1984-08-13 1986-11-14 Combustible Nucleaire Element de coupe diamante et procede de fabrication d'un tel element
AT383758B (de) * 1985-12-23 1987-08-25 Plansee Metallwerk Verfahren zur herstellung eines sputter-targets
DE3706340A1 (de) * 1987-02-27 1988-09-08 Winter & Sohn Ernst Verfahren zum auftragen einer verschleissschutzschicht und danach hergestelltes erzeugnis
EP0333244B1 (fr) * 1988-03-10 1992-07-15 "EMIEL VANDERSTRAETEN" Société de personnes à responsabilité limitée Revêtement insonore et/ou amortissant des vibrations, élément pourvu d'un tel revêtement et procédé d'application de ce dernier
FR2647153B1 (fr) * 1989-05-17 1995-12-01 Combustible Nucleaire Outil composite comportant une partie active en diamant polycristallin et procede de fabrication de cet outil
DE4027580A1 (de) * 1990-08-31 1992-03-05 Lux Benno Verbundkoerper, verfahren zu dessen herstellung und dessen verwendung
DE69117140T2 (de) * 1990-11-22 1996-07-04 Sumitomo Electric Industries Polykristallines Dimantwerkzeug und Verfahren für seine Herstellung
US5366522A (en) * 1991-11-07 1994-11-22 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Polycrystalline diamond cutting tool and method of manufacturing the same
US5172778A (en) * 1991-11-14 1992-12-22 Baker-Hughes, Inc. Drill bit cutter and method for reducing pressure loading of cutters
WO1999044776A1 (fr) 1998-03-02 1999-09-10 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Outil a diamant fritte et son procede de production
JP4045014B2 (ja) 1998-04-28 2008-02-13 住友電工ハードメタル株式会社 多結晶ダイヤモンド工具
US6344149B1 (en) * 1998-11-10 2002-02-05 Kennametal Pc Inc. Polycrystalline diamond member and method of making the same
US6691596B1 (en) 2000-02-29 2004-02-17 Irwin Industrial Tool Company Circular saw blade for cutting fiber cement materials
CN101304843B (zh) 2005-10-14 2013-01-09 六号元素（产品）（控股）公司 制造改性磨料复合片的方法
KR20100014777A (ko) 2007-02-02 2010-02-11 스미또모 덴꼬오 하드메탈 가부시끼가이샤 다이아몬드 소결체 및 그 제조 방법
JP5125646B2 (ja) 2008-03-19 2013-01-23 株式会社タンガロイ 立方晶窒化硼素焼結体工具
GB0901096D0 (en) 2009-01-23 2009-03-11 Element Six Ltd Method of treating a diamond containing body
GB201008239D0 (en) 2010-05-18 2010-06-30 Element Six Production Pty Ltd Polycrystalline diamond
US9067305B2 (en) 2010-05-18 2015-06-30 Element Six Abrasives S.A. Polycrystalline diamond
TWI613285B (zh) 2010-09-03 2018-02-01 聖高拜磨料有限公司 粘結的磨料物品及形成方法
JP2016501735A (ja) 2012-12-31 2016-01-21 サンーゴバン アブレイシブズ，インコーポレイティド 結合研磨物品および研削方法
JP6064058B2 (ja) 2012-12-31 2017-01-18 サンーゴバン アブレイシブズ，インコーポレイティド 結合研磨物品および研削方法
WO2014106159A1 (en) 2012-12-31 2014-07-03 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Bonded abrasive article and method of grinding
US9833877B2 (en) 2013-03-31 2017-12-05 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Bonded abrasive article and method of grinding
CN109917856A (zh) 2013-09-29 2019-06-21 苹果公司 用于可连接部件识别的方法、设备和系统
GB2539619A (en) * 2014-06-20 2016-12-21 Halliburton Energy Services Inc Laser-leached polycrystalline diamond and laser-leaching methods and devices
JP5969106B1 (ja) * 2015-12-28 2016-08-10 日進工具株式会社 エンドミルとその製造方法
TW202016012A (zh) * 2018-09-17 2020-05-01 美商戴蒙創新公司 具有高蝕刻粒子表面及高韌性指數的立方氮化硼粒子群

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3141746A (en) * 1960-10-03 1964-07-21 Gen Electric Diamond compact abrasive
GB1010506A (en) * 1960-11-30 1965-11-17 Carborundum Co Improvements in abrasive products
US3609818A (en) * 1970-01-02 1971-10-05 Gen Electric Reaction vessel for high pressure apparatus
NL7104326A (fi) * 1970-04-08 1971-10-12 Gen Electric
US3767371A (en) * 1971-07-01 1973-10-23 Gen Electric Cubic boron nitride/sintered carbide abrasive bodies
US3743489A (en) * 1971-07-01 1973-07-03 Gen Electric Abrasive bodies of finely-divided cubic boron nitride crystals
US3745623A (en) * 1971-12-27 1973-07-17 Gen Electric Diamond tools for machining
US4063909A (en) * 1974-09-18 1977-12-20 Robert Dennis Mitchell Abrasive compact brazed to a backing

Also Published As

Publication number Publication date
JPS6333985B2 (fi) 1988-07-07
IL53846A0 (en) 1978-04-30
NO780546L (no) 1978-08-21
DK72878A (da) 1978-08-19
NO151691B (no) 1985-02-11
JPS53114589A (en) 1978-10-06
DK152098C (da) 1988-06-27
BE863934A (fr) 1978-05-29
AT370021B (de) 1983-02-25
DE2805460C2 (fi) 1993-08-05
DE2805460A1 (de) 1978-08-24
IE780089L (en) 1978-08-18
SE7801872L (sv) 1978-08-18
BR7800988A (pt) 1978-09-19
DK152098B (da) 1988-02-01
IT7820283A0 (it) 1978-02-16
FR2380845A1 (fr) 1978-09-15
GR64066B (en) 1980-01-21
IT1095412B (it) 1985-08-10
AU518668B2 (en) 1981-10-15
IE46644B1 (en) 1983-08-10
FI65935B (fi) 1984-04-30
ES467085A1 (es) 1978-11-01
NL7801822A (nl) 1978-08-22
FI780451A (fi) 1978-08-19
ATA104878A (de) 1982-07-15
CH637611A5 (en) 1983-08-15
IL53846A (en) 1981-10-30
AU3334278A (en) 1979-08-23
IN148419B (fi) 1981-02-21
ZA78416B (en) 1979-01-31
SE444674B (sv) 1986-04-28
LU79081A1 (fr) 1978-06-27
NO151691C (no) 1985-05-22
GB1598837A (en) 1981-09-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
FI65935C (fi) Temperaturbestaendig slipkropp och foerfarande foer framstaellning daerav
US4224380A (en) Temperature resistant abrasive compact and method for making same
US4288248A (en) Temperature resistant abrasive compact and method for making same
JP2607469B2 (ja) ダイヤモンドコンパクトおよびその製造方法
Ding et al. Fabrication and performance of porous metal-bonded CBN grinding wheels using alumina bubble particles as pore-forming agents
US4241135A (en) Polycrystalline diamond body/silicon carbide substrate composite
US5009673A (en) Method for making polycrystalline sandwich compacts
JP5096195B2 (ja) ダイヤモンド複合体
KR100402986B1 (ko) 개선된성질을갖는연마용콤팩트의제조방법
US20150075082A1 (en) Methods of fabricating cutting elements including adhesion materials for earth-boring tools
US10556832B2 (en) Cutters comprising polycrystalline diamond attached to a hard metal carbide substrate
JPS6213306B2 (fi)
EP3197846B1 (en) Substrates for polycrystalline diamond cutters with unique properties
US8505654B2 (en) Polycrystalline diamond
IE72188B1 (en) Multiple metal coated superabrasive grit and methods for their manufacture
CN1032509A (zh) 低压粘结金刚石聚晶体及其制造方法
JP2000054007A (ja) ダイヤモンド焼結体及びその製造方法
JPS6213307B2 (fi)
WO2012145351A2 (en) High diamond frame strength pcd materials
US20170266784A1 (en) Substrates for polycrystalline diamond cutters with unique properties
WO2011042566A1 (en) Polycrystalline diamond
CA1119821A (en) Temperature resistant abrasive compact and method for making same
CA1111664A (en) Polycrystalline diamond body/silicon carbide or silicon nitride substrate composite
JPS59161268A (ja) 研摩材体及びその製法
CA1103940A (en) Cubic boron nitride abrasive composite

Legal Events

Date Code Title Description
MM Patent lapsed
MM Patent lapsed

Owner name: GENERAL ELECTRIC COMPANY