DK152098B - Vaerktoejskomponent, specielt til skaere-, bore- og spaantagningsvaerktoej, og fremgangsmaade til fremstilling heraf. - Google Patents

Vaerktoejskomponent, specielt til skaere-, bore- og spaantagningsvaerktoej, og fremgangsmaade til fremstilling heraf. Download PDF

Info

Publication number
DK152098B
DK152098B DK072878AA DK72878A DK152098B DK 152098 B DK152098 B DK 152098B DK 072878A A DK072878A A DK 072878AA DK 72878 A DK72878 A DK 72878A DK 152098 B DK152098 B DK 152098B
Authority
DK
Denmark
Prior art keywords
particles
diamond
tool component
sintering aid
bonded
Prior art date
Application number
DK072878AA
Other languages
English (en)
Other versions
DK72878A (da
DK152098C (da
Inventor
Harold Paul Bovenkerk
Paul Donald Gigl
Original Assignee
Gen Electric
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Gen Electric filed Critical Gen Electric
Publication of DK72878A publication Critical patent/DK72878A/da
Publication of DK152098B publication Critical patent/DK152098B/da
Application granted granted Critical
Publication of DK152098C publication Critical patent/DK152098C/da

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J3/00—Processes of utilising sub-atmospheric or super-atmospheric pressure to effect chemical or physical change of matter; Apparatus therefor
    • B01J3/06—Processes using ultra-high pressure, e.g. for the formation of diamonds; Apparatus therefor, e.g. moulds or dies
    • B01J3/062—Processes using ultra-high pressure, e.g. for the formation of diamonds; Apparatus therefor, e.g. moulds or dies characterised by the composition of the materials to be processed
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
    • B22F3/24—After-treatment of workpieces or articles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
    • B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
    • B24D3/02—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent
    • B24D3/04—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic
    • B24D3/06—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic metallic or mixture of metals with ceramic materials, e.g. hard metals, "cermets", cements
    • B24D3/10—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic metallic or mixture of metals with ceramic materials, e.g. hard metals, "cermets", cements for porous or cellular structure, e.g. for use with diamonds as abrasives
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
    • C04B35/58—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides
    • C04B35/583—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on boron nitride
    • C04B35/5831—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on boron nitride based on cubic boron nitrides or Wurtzitic boron nitrides, including crystal structure transformation of powder
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
    • C22C1/05—Mixtures of metal powder with non-metallic powder
    • C22C1/051—Making hard metals based on borides, carbides, nitrides, oxides or silicides; Preparation of the powder mixture used as the starting material therefor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C26/00—Alloys containing diamond or cubic or wurtzitic boron nitride, fullerenes or carbon nanotubes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2203/00—Processes utilising sub- or super atmospheric pressure
    • B01J2203/06—High pressure synthesis
    • B01J2203/0605—Composition of the material to be processed
    • B01J2203/062—Diamond
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2203/00—Processes utilising sub- or super atmospheric pressure
    • B01J2203/06—High pressure synthesis
    • B01J2203/0605—Composition of the material to be processed
    • B01J2203/0645—Boronitrides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2203/00—Processes utilising sub- or super atmospheric pressure
    • B01J2203/06—High pressure synthesis
    • B01J2203/065—Composition of the material produced
    • B01J2203/0655—Diamond
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2203/00—Processes utilising sub- or super atmospheric pressure
    • B01J2203/06—High pressure synthesis
    • B01J2203/065—Composition of the material produced
    • B01J2203/066—Boronitrides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2203/00—Processes utilising sub- or super atmospheric pressure
    • B01J2203/06—High pressure synthesis
    • B01J2203/0675—Structural or physico-chemical features of the materials processed
    • B01J2203/0685—Crystal sintering

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
  • Lubricants (AREA)
  • Drilling Tools (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)

Description

DK 152098 B
Opfindelsen angår en værktøj s komponent, specielt til skære-, bore- og spåntagningsværktøj, med slibende partikler af diamant eller kubisk bornitrid, et metallisk sintringshjælpemiddel og tomme porer.
5 I beskrivelsen til US patent nr. 3.745.623 beskrives et dia- mantkompositmateriale, der omfatter en masse af poiykrystallinsk diamant, i hvilken i alt væsentligt alle diamantpartikler er bundet til hinanden, og som integralt er bundet til en sintret carbidmasse. Bindingen af diamanterne til hinanden og bindingen af diamantmassen 10 til carbidunderlaget frembringes under højtemperatur/højtryksforhold (HT/HP-teknologi) i det stabile diamantområde, hvorved bindemetallet i det sintrede carbid gøres tilgængelig for begge masser til fremkaldelse af den nævnte binding af diamantpartiklerne og de to masser. Bindings/katalysator-metallet bliver tilbage i begge masser i 15 den således dannede integrate kompositenhed.
I beskrivelsen til US patent nr. 3.609.818 beskrives der apparatur (reaktionsbeholdere) af en type, som er anvendelig til udøvelse af de HT/HP-forhold, som anvendes ifølge ovennævnte US patentskrift nr. 3.745.623.
20 Det ifølge ovennævnte patentskrifter fremstillede diamantkom- positmateriale har imidlertid begrænset anvendelighed som følge af, at det nedbrydes termisk ved temperaturer over ca. 700°C.
I beskrivelsen til US patent nr. 3.767.371, der angår en parallel opfindelse til den i beskrivelsen til US patent nr. 3.745.623 25 beskrevne, beskrives der en anvendelse af kubisk bornitrid (CBN) som slibende partikler i stedet for diamant. I beskrivelsen til US patent nr. 3.743.489, der er en parallel til US patent nr. 3.767.371, beskrives der en anvendelse af aluminiumlegeringer til forbedring af bindingsmekanismen i CBN-kompositmaterialet.
30 Også de ifølge sidstnævnte to US patentskrifter fremstillede kompositmaterialer har imidlertid begrænset anvendelighed som følge af, at de nedbrydes termisk ved temperaturer over ca. 700°C.
Ovennævnte kendte kompositmaterialer er derfor uegnet til fremstilling af værktøjskomponenter, som kræver binding af kom-35 positmateriale til en bærer ved hjælp af et loddemateriale med et smeltepunkt nær ved eller over kompositmaterialets varmenedbryd-ningspunkt, eller som kræver faststøbning af kompositmaterialet i en slidbestandig matrix med højt smeltepunkt, således som det er almindeligt anvendt i forbindelse med overfladehærdnede klippebore- 2
DK 152098 B
kroner.
Disse mangler ved kompositmaterialerne Ifølge den kendte teknik afhjælpes imidlertid med den foreliggende opfindelse, ifølge hvilken der er tilvejebragt værktøjskomponenter, specielt til skære-, bore-5 og spåntag n in g svær ktøj, som tåler udsættelse for langt højere temperaturer pi helt op til 1200-1300°C uden termisk nedbrydning af betydning, jvf. nærmere herom side 5, linie 7-19 i nærværende beskrivelse.
Dette opnås med værktøjskomponenten af den indledningsvis 10 angivne art, nir den ifølge opfindelsen er ejendommelig ved, at de slibende partikler er selvbundne og udgør 70-95 volumenprocent af værktøjskomponenten, at det metalliske sintringshjælpemiddel, som tjener til at sammenbinde de selvbundne partikler, udgør 0,05-3 volumenprocent af værktøjskomponenten, og at de tomme porer, der 15 afgrænses af de selvbundne partikler, er fordelt i værktøjskom ponenten med en indbyrdes forbundet struktur, hvilke porer udgør 5-30 volumenprocent af værktøjskomponenten.
I en udførelsesform er et lag af selvbundne slibende partikler bundet til et underlag af sintret hårdmetal.
20 Opfindelsen angår også en fremgangsmåde til fremstilling af en værktøjskomponent ifølge opfindelsen, ved hvilken fremgangsmåde a) . en, masse af diamantpartikler eller partikler, der består af kubisk bornitrid, og en masse af metallisk sintringshjælpemiddel for den pågældende partikelmasse indføres i en 25 reaktionsbeholder, b) reaktionsbeholderen med indhold samtidig udsættes for temperaturer i området 1200-2000°C og tryk på over 40 kilobar, c) varmetilførslen til reaktionsbeholderen bringes ti! ophør, 30 og trykket reduceres, og d) det under fremgangsmådetrinnene a) til c) dannede slibe legeme, som består af de direkte til hinanden bundne partikler og det metalliske sintringshjælpemiddel, der er trængt ind mellem partiklerne, fjernes fra reaktionsbe- 35 holderen, hvilken fremgangsmåde er ejendommelig ved, at det metalliske sintringshjælpemiddel, som er blevet indført i legemet, fjernes fra dette, indtil der tilbage i legemet er en andel på 0,05-3 volumenprocent af legemet.
3
DK 152098 B
I trin b) skal udtrykket "samtidig" angive, at højtryks/høj-temperaturforholdene findes eller optræder samtidig, men udtrykket indebærer ikke, at tidspunkterne for initiering eller afslutning af højtryks- og højtemperaturbetingelserne er sammenfaldende (hvilket 5 dog kan være tilfældet).
“Sintringshjælpemiddel" benyttes i den foreliggende sammenhæng til at betegne materialer, som er katalysatorer for diamant som nærmere angivet i det følgende/ og/elJer som fremmer sintringen af CBN, som nærmere angivet i det følgende. Den mekanisme (katalyse 10 eller andet), hvorved sintringshjælpemidlerne fremmer selvbindingen af CBN, kendes ikke.
Med den foreliggende opfindelse tilvejebringes således en værktøjs komponent omfattende en kompakt masse, som i alt væsentligt består af selvbundne slibepartikler med et netværk af indbyrdes 15 forbundne porer fordelt i massen. Kompaktmaterialet frembringes ved at sammenbinde en masse af slibepartikler til et selvbundet legeme ved anvendelse af et sintringshjælpemiddel ved højt tryk og høj temperatur. Det ved højt tryk og høj temperatur dannede legeme indeholder de selvbundne partikler og sintringshjælpemidlet (f.eks.
20 kobolt eller koboltlegeringer), som gennemtrænger legemet. Det gennemtrængende materiale fjernes derefter f.eks. ved neddykning af legemet i et bad af kongevand. Det har vist sig, at fjernelse af stort set alt det gennemtrængende materiale giver et kompaktmateriale af slibepartikler med betydelig forbedret modstandsdyg-25 tighed over for termisk nedbrydning ved høje temperaturer.
Foretrukne udførelsesformer for trin a)-d) i ovennævnte fremgangsmåde til fremstilling af en værktøjskomponent af diamantpartikler, er beskrevet nærmere i beskrivelsen til US patent nr. 3.745.623 og nr. 3.609.818.
30 I korthed omhandler disse patentskrifter fremstilling af diamant- kompaktmaterialer ved højtryks/højtemperatur-behandling, hvorved varme, sammentrykkede diamantpartikler gennemtrænges af et katalytisk materiale ved aksial eller radial gennemledning af materialet mellem diamantpartiklerne. Ved gennemledningen opnås 35 katalyseret sintring af diamantpartiklerne, hvilket fører til en vidtgående diamant/diamant-binding. Ifølge beskrivelsen til US patent nr. 2.947.609 og nr. 2.947.610 vælges det katalytiske materiale blandt (1) et katalytisk metal på usammensat form valgt blandt gruppe VIII-metaller, Cr, Mn, Ta, (2) en blanding af legerbare metaller 4
DK 152098 B
af det eller de katalytiske metaller og et eller flere ikke-katalytiske metaller, (3) en legering af mindst 2 af de katalytiske metaller og (4) en legering af det eller de katalytiske metaller og et eller flere ikke-katalytiske metaller. Kobolt på usammensat form eller legerings-5 form foretrækkes. Dette materiale danner en metalfase i det slebne legeme, som er dannet ved de højtryk/højtemperaturbetingelser, der er angivet ovenfor under trin b).
Foretrukne udførelsesformer for trinnene a)-d) i ovenstående fremgangsmåde til fremstilling af en værktøjskomponent af partikler 10 af kubisk bornitrid er beskrevet nærmere i beskrivelsen til US
patent nr 3.767.371. Som angivet i og i forbindelse med eksempel I i dette patentskrift fremstilles CBN-kompaktmaterialer (CBN = kubisk bornitrid) ved en højtryk/højtemperaturproces, hvori CBN-partikler gennemtrænges af et smeltet sintringshjælpemiddel (koboltmetal) ved 15 aksial gennemledning af materialet mellem CBN-partiklerne. Under gennemledningen opnås sintring af CNB-partiklerne, hvilket fører til vidtgående CBN/CBN-binding. Andre materialer som er anvendelige som sintringshjælpemidler for kubisk bornitrid kendes fra beskrivelsen til US patent nr. 3.743.489, spalte 3, linie 6-20, og er 20 legeringer af aluminium og et legeringsmetal valgt blandt nikkel, kobolt, mangan, jern, vanadin og chrom. Kobolt og koboltlegeringer foretrækkes. Sintringshjælpemidlet danner den, i ovenstående trin d), angivne metalfase.
Ved udøvelse af en udførelsesform for trin a)-d) ifølge 25 beskrivelsen til US patent nr. 3.745.623, nr. 3.767.371 og nr. 3.743.489 fremstilles et sammensat kompaktmateriale ved en in situ binding af et slibepartikellag (af diamant eller CBN) til en sintret carbidbærer. Materialet til dannelse af carbidbæreren (enten et carbidformningspulver eller et forformet legeme) er den foretrukne 30 kilde for sintringshjælpemidlet. Til belysning af de nærmere enkeltheder ved bæreren henvises til beskrivelsen til US patent nr. 3.745.623, spalte 5, linie 58 til spalte 6, linie 8 og spalte 8, linie 57 til spalte 9, linie 9.
En anden udførelsesform for opfindelsen angår dannelsen af et 35 kompaktmateriale, som i alt væsentligt består af selvbundne slibende partikler. I denne udførelsesform udøves trin a)~d) på den ovenfor beskrevne måde med undtagelse af, at tilvejebringelse af materiale til dannelse af carbidunderlaget for slibepartikellaget, enten i form af et carbidstøbepulver eller i forformet tilstand, fortrinsvis udelades.
DK 152098 B
5
Herunder tilsættes sintringshjælpemidlet særskilt, f.eks. som vist og beskrevet i beskrivelsen til US patent nr. 3.609.818. Et underlag af sintret carbid eller andet materiale kan naturligvis loddes (eng.: brazed) til kontaktmaterialet efter fjernelse af den metalliske fase til 5 dannelse af et værktøjsemne eller -indlæg.
Ifølge den foreliggende opfindelse har det vist sig, at metalfasen kan fjernes fra kompaktmaterialet ved syrebehandling, ekstraktion med væskeformig zink, elektrolytisk fjernelse eller lignende processer, hvilket efterlader et kompaktmateriale, som indeholder 10 stort set 100% slibende partikler på selvbundet form. Dermed har kompositmaterialet i det væsentlige ingen restmetalfase til katalyse af tilbageomdannelse af bindingerne mellem de slibende partikler og/eller ekspansion og dermed brydning af partikelbindingerne, idet disse er de to mekanismer, som man teoretisk har ment, kunne føre til den 15 termiske nedbrydning af de kendte kompositmaterialer ved høj temperatur. Det har vist sig, at det ifølge opfindelsen frembragte kompositmateriale, kan tåle udsættelse for temperaturer på op til 1200-1300°C uden termisk nedbrydning af betydning.
Opfindelsen vil nu blive nærmere beskrevet i forbindelse med 20 tegningen, som viser et mikrofotograf} af en del af en slebet overflade af et diamantkompaktmateriale fremstillet ifølge den foreliggende opfindelse.
Omend mi krofotografiet på tegningen rent faktisk viser et diamantkompositmateriale, kunne det lige så godt illustrere alter-25 native udførelsesformer for opfindelsen, hvor de slebne partikler er af kubisk bornitrid.
Kompositmaterialet omfatter diamantpartikler 11, som udgør mellem 70 volumen-% og 95 volumen-% af kompositmaterialet. (I den foreliggende sammenhæng benyttes betegnelsen "partikel" i betyd-30 ningen en enkelt krystallit eller et brudstykke heraf). Skillefladerne 13 repræsenterer selvbindingen eller diamant/diamant-bindingen mellem nabopartikler 11. De diamantkrystaller 11, som ses i den slebne overflade af det på tegningen viste kompositmateriale, er bundet i 3. dimension til nabodiamantkrystaller, som ikke er synlige.
35 En metalfase af sintringshjælpemiddel (ikke synlig på tegningen) gennemtrænger kompositmaterialet på stort set ensartet måde og antages at være indkapslet i de lukkede områder, som dannes af nabodiamantpartikler. Denne fase udgør mellem ca. 0,05 volumen-% og 3 volumen-% af kompositmaterialet. Et netværk af indbyrdes for- 6
DK 152098 B
bundne tomme porer 15 er fordelt over kompositmaterlalet og af-grænses af diamantpartiklerne 11 og den ikke viste metalfase. Porerne 15 udgør mellem ca. 5 volumen-% og 30 volumen-% af komponenten .
5 I en udførelsesform udgøres kompositmaterialet alene af de selvbundne partikler. I en anden udførelsesform er kompositmaterialet bundet til en bærer (ikke vist), fortrinsvis af koboltsintret wolframcarbid.
Et acceptabelt partikelstørrelsesområde for diamantpartiklerne 11 10 er mellem 1 og 1000 pm. For kubisk bornitrid ligger det acceptable størrelsesområde mellem 1 og 300 pm.
Opfindelsen vil i det følgende blive yderligere illustreret i form af nogle udførelseseksempler.
15 Eksempel I
Et antal skiveformede diamantkompaktemner fremstilledes ved 1) anbringelse af et 1,4 mm lag af fine diamantpartikler med en nomineret størrelse på under 8 pm og cementeret wolframcarbid med tykkelsen 3,2 mm og diameteren 8,8 mm (13 vægtprocent Co, 87 20 vægtprocent WC) i et 0,05 mm zirconiumbeholderelement, 2) stabling af et antal af disse elementer i et højtryks/højtemperaturapparat som det i figur 1 i US patentskrift nr. 3.745.623 , 3) forøgelse af trykket til ca. 65 kb og temperaturen til ca. 1400°C i 15 minutter, 4) langsom reduktion af først temperaturen og derefter trykket, 5) 25 fjernelse af prøverne fra højtryks/højtemperaturapparatet og sønderdeling af prøverne til tilvejebringelse af et 0,5 mm tykt diamantlag bundet til et koboltcementeret wolframcarbidlag med en tykkelse på 2,7 mm. Carbidlaget i hvert kompaktemne fjernedes ved overfladeslibning.
30 Som angivet i tabel I udludedes halvdelen af prøverne i varme, koncentrerede syreopløsninger for at fjerne metalfasen og evt. andet opløseligt ikke-diamantmateriale. Der anvendtes to forskellige metoder til at fjerne det gennemtrængende materiale. For en første gruppe, som betegnes prøverne A-1 til A-4, benyttedes kun varm 1:1 35 blanding af koncentreret salpetersyre og flussyre til behandling af prøverne A-3 og A-4. For en anden gruppe, som betegnes prøverne B-1 til B-4, udskiftedes salpetersyre/flussyrebiandingen med en varm blanding af koncentreret saltsyre og salpetersyre i forholdet 3:1 (kongevand) til behandling af prøverne B-3 og B-4. Det viste 7
DK 152098 B
sig, at fjernelseshastigheden øgedes væsentligt ved anvendelse af sidstnævnte syreopløsning. Prøverne A-3 og A-4 syrebehandledes over tidsrum på mellem 8 og 12 dage. Prøverne B-3 og B-4 behandledes mellem 3 og 6 dage. For begge metoder gjaldt det, at 5 prøvernes dimensioner ikke ændredes under syrebehandlingen, og at der ikke påvistes nogen afskalning af diamantmaterialet. Ethvert vægttab kan derfor tilskrives fjernelsen af den gennemtrængende metalfase, eftersom diamant ikke opløses af syrerne.
Den mængde metalfase, som gennemtrænger disse kompaktemner, 10 beregnedes til at være ca. 8,1 volumen-% eller 19,8 vægt-% på basis af vægtfyldemålinger af kompaktemnet inden udludning og af diamant- og metaludgangsmaterialerne til fremstilling af kompaktemnet. Efter udludning bliver ca. 0,5 volumen-% eller 0,2 vægt-% af det gennemtrængende materiale tilbage. Fjernelsen af op til 90 15 vægt-% (prøve B-4) af det gennemtrængende materiale indicerer også, at det meste af metalfasen er lokaliseret i et kontinuert netværk af porer. Scanningelektronmikroskopisk (SEM) undersøgelse af en brudflade af en udludet prøve viser, at et netværk af porer løber gennem diamantlaget. Hullerne ses at være fordelt over laget, 20 og de fleste har en diameter mindre end 1 pm. Dette indicerer, at syren har gennemtrængt hele diamantiaget og fjernet metalfasen på stort set ensartet måde over hele laget.
Forskydningsbrudstyrken (TRS = transverse rupture strenght) og Youngs elasticitetsmodul (E) miltes også for diamantlagene, som 25 angivet i tabel I. Styrkeprøven gennemførtes på et tre-punkts belastningsudstyr. Dette udstyr omfatter to stålvalser anbragt på en bærer med en tredje stålvalse centreret herover med dens akse parallelt med de to andre valser. Prøverne centreredes over de nedre valser og belastedes indtil brud. Belastningen af prøverne 30 måltes parallelt med spændkraftbelastningen ved anvendelse af modstandsbindingsmåleapparater forbundet med en modstandsspændingsindikator. Prøverne A-1 til A-4 forberedtes til styrkeprøven ved overfladeefterbehandling med et diamanthjul (diamantpartikler på 177-250 pm). Prøverne B-1 til B-4 forberedtes til styrkeprøven ved 35 overfladeefterbehandling med en slibemaskine, hvor et diamantslibemiddel på 15 pm anvendtes til frembringelse af en mere fejlfri overflade end den, som opnåedes på prøverne A-1 til A-4 ved polering. Det antages, at de bedre polerede overflader, på de prøver som er efterbehandlet med fint diamantmateriale, giver højere styrke- 8
DK 152098 B
værdier som følge af den mere perfekte overfladetilstand, som opnås, det vil sige færre spændingskoncentrerende defekter. Dette antages at forklare de lavere TRS-værdier, som miltes for de udluded prøver (A-3, A-4, B-3, B-4).
5
TABEL I
Fjernelse af gennem- Forskydningsbrud Elasticitetsmodul trængende stof styrke (TRS) (E) 2 3 2 10 Prøve % vægtfylde _kg/mm_ χ10 kg/mm A-1 0 111 A-2 0 101 A-3 16,1 73 A-4 16,2 87 15 B-1 0 129 89 B-2 0 143 92 B-3 17,0 88 78 B-4 17,9 81 80 20 I modsætning til TRS-prøveresultaterne påvirkes E-målingerne (Tabel !) ikke af porøsiteten, eftersom E er en måling af et materiales indre styrke og stivhed, og ikke af mikrorevnedannelse. I gennemsnit var E-værdien kun ca. 12% lavere, når den gennem-25 trængende metalfase var fjernet fra prøverne. Denne forskel bør korrigeres for porøsiteten i de udludede prøver, eftersom f = Mi£ t i 30 E = Youngs modul M = Moment C = Afstand til ydre fiber I = Inertimoment for areal 35 og M*C er uforandret, mendens I er blevet reduceret som følge af, at det effektive areal er blevet reduceret i forhold til porøsiteten.
Hvis sfæriske hulrum og tilfældig fordeling antages at foreligge, er F - *t£' i E ’ I (1-x) i 9
DK 152098 B
hvor x = porøsitetsbrøk, og værdien af E ville derfor være større 3 2 end miit. Middelværdien 79 x 10 kg/mm for E for prøverne B-3 og 3 2 B-4 (udludede prøver) er korrigeret til 85 x 10 kg/mm eller ca. 5% 3 2 lavere end middelværdien 90 x 10 kg/mm af E for prøverne B-1 og 5 B-2.
Som følge heraf har fjernelsen af den gennemtrængende metalfase kun meget ringe effekt på E og viser, at styrken af diamantlaget næsten udelukkende skyldes diamant-diamantbinding.
E-værdien på 90 x 10 kg/mm er ca, 10% lavere end middel-o 3 2 10 værdien på 100 x 10 kg/mm , som kan beregnes ud fra elastiske konstanter for diamant i form af enkeltkrystaller.
EKSEMPEL II
Et kompakt emne fremstilledes ved en fremgangsmåde, som 15 svarede til den i eksempel I angivne for prøverne A-1 til A-4 med undtagelse af, at en 1:1 blanding af 149-177 pm og 105-125 pm diamantpartikler anvendtes i stedet for partikler på 8 pm.
Inden udludning beregnedes kompaktemnet at have 99,1% diamant (96,5 volumen-%) og 11,9 vægt-% metalfase (4,5 volumen-%).
20 Efter udludning er der en 11,5% reduktion af den totale vægt af kompaktemnet eller med andre ord, forbliver ca. 0,15 vægt-% af metalfasen (0,06 volumen-%) i kompaktemnet.
EKSEMPEL III
25 Fire diamantkompaktemner fremstilledes som angivet i eksempel I. Carbidet blev afslebet fra hvert kompaktemne. I to af kompaktemnerne fjernedes den gennemtrængende metalfase ved syreudludning i varm 1HF:1HNOs og 3HCI:1HNC>3. De monteredes alle med epoxy på en 0,89 cm rund wolframcarbidbærer. Denne sammensætning mon-30 teredes i en værktøjsbeholder i en drejebænk, og drejeprøver vedrørende afslidningsmodstandsdygtigheden gennemførtes derefter. Arbejdsemnet var en kiselsandfyldt gummistav, som forhandles under varemærket "Ebonite Black Diamond". Prøvebetingelserne var: overfladehastighed: 107-168 overflade m/min. (i den ene varmebehand-35 lingsgruppe var maksimalområdet 24 overflade m/min.), skæredybde: 0,76 mm, tværfremføring: 0,13 mm/omdrejning og prøvetid: 60 minutter. Efter prøven varmebehandledes prøverne i en rørovn i en atmosfære af strømmende tørt argon. Behandlingstemperaturerne var 700-1300°C, og der var 100°C intervaller mellem behandlingstempera- 10
DK 152098 B
turerne. Behandlingstiden var 10 minutter ved hver temperatur.
Efter hver behandling undersøgtes prøverne for tegn på nedbrydning under et scanningelektronmikroskop (SEM) og monteredes derefter for at afprøves med hensyn til afslidning undtagen for be-5 handlingerne ved 1000°C, 1100°C og 1300°C. Såvel top- som bundkanterne benyttedes som skærekanter inden de genpoleredes.
Resultaterne af afslidningsprøven er anført i tabel II. Prøverne var stort set konsistente under prøven. Der var en tendens til reduktion af afslidningsmodstandsdygtigheden, når man gik fra den 10 ubehandlede prøve til en prøve, som var underkastet den første varmebehandling ved 700°C. De ikke-udludede prøver, prøverne 3 og 4, forandredes ikke, før de svigtede fuldstændigt mellem 800°C og 900°C. Varmebehandlingen viste sig at være uafhængig af afslid-ningsmodstandsdygtigheden, indtil diamantfasen ikke længere kunne 15 indeholde den indesluttede metalfase, og der indtraf revnedannelse.
Denne adfærd indicerer også tilstedeværelse af to adskilte faser: den bundne diamantfase, som udfører fræsningen i prøven, og metal-fasen, som er en rest fra sintringsprocessen. De udludede prøver, prøverne 1 og 2, tålte varmbehandlingen særdeles godt, endog ved 20 1200°C. Ved 1200°C synes der at være en tendens til en svag nedbrydning af prøven, hvilket kan indicere, at termisk tilbageomdannelse initieres pi overfladen.
25 TABEL II
Varmebehandling Udludede prøver Ikke-udludede prøver °C_ Prøve 1 Prøve 2 Prøve 3 Prøve 4 30 Ubehandlet 150-200 120-150 150 100-120 700 150 120 120 100 800 “ 120 100 120 100 900 120 100 Radiale revner 1000 - 35 1100 - 1200 86-100 100-120 1300 - 11
DK 152098 B
Prøveresultaterne i tabel II angiver tid pr. enhed kompaktemne-afslidning i tommer X 100. Værktøjsnedslidningen bestemtes ved at måle bredden af den "flade del" på kompaktemnet, som skyldtes kontakt med arbejdsstykket. Forsøgsresultaterne er kun meningsfulde 5 ved sammenligning af den relative formåen af de udludede og de ikke-udludede prøver.
De udludede prøver giver gennemsnitlig en højere prøveværdi end de ikke-udludede prøver. Dette kan skyldes den termiske nedbrydning af det ikke-udludede kompaktemne under fræseprøve-10 bearbejdningen med prøveemnerne. Den samme nedbrydningsmekanisme kan således forekomme såvel under afslidningsprøverne som ved varmebehandlingerne. Hvis dette er tilfældet, ekspanderer koboltfasen, når værktøjsspidsen opvarmes til høj temperatur, når den er i berøring med arbejdsemnet, mere end diamantfasen og 15 revner i spidskanten i de første få partikellag. Den beskadigede spids svækkes derved, og bearbejdningsevnen forringes. De udludede prøveemner er imidlertid termisk stabile indtil en højere arbejdstemperatur og beskadiges ikke termisk, når de er i berøring med arbejdsemnet.
20 SEM-analyse afslørede, at ikke-udludede prøveemner havde mange forskellige egenskaber sammenlignet med de udludede prøveemner. Metalfasen begyndte at trænge ud fra overfladen mellem 700°C og 800°C ved betragtning under en forstørring under 2000 X.
Da temperaturen var øget til 900°C krakkede prøvestykkerne radialt 25 fra den afrundede skærekant til prøvens midte. De udludede prøver udviste ikke en sådan optræden, men var forholdsvis uforandrede indtil 1300°C. Diamantlagene er rene ved 1200°C, men ved 1300°C ser fotografier forstørret 20 X uklare ud, og fotografier forstørret 1000 X viser en ætset overflade med mange blotlagte krystaller.
30 Dette skyldes formodentlig termisk nedbrydning af overfladen, men kan også være resultatet af mindre oxygenurenheder i argonatatmos-færen i rørovnen.
EKSEMPEL IV
35 To diamantkompaktemner (prøverstykkerne IV-1 og IV-2) fremstilledes som angivet i eksempel I med undtagelse af, at car-bidbærerne ikke blev afslebet. En epoxyplast ("Epon 826" harpiks med nodisk methylanhydrid og benzyldimethylamin hærdemiddel) støbtes omkring prøve IV-1 og hærdnedes. Overfladen af diamant- 12
DK 152098 B
laget blev frilagt ved at fjerne alt plast på lagets overflade ved sandbehandling. Prøve IV-1 anbragtes derefter i kogende SHCIrlHNO^ i 37,15 timer. Efter fjernelse fra syren fjernedes plasten fra carbid-laget og iagttoges visuelt. Der sås tegn på en svag reaktion mellem 5 syren og de ikke-frilagte overflader. Imidlertid viste overfladen af carbidlaget sig ikke at være beskadiget af syren i væsentlig grad. Overfladen af diamantlaget undersøgtes derefter under et scanning -elektronmikroskop (op til en forstørring på 2000 X). Overfladen af diamantlaget havde et udseende svarende til overfladerne af dia-10 mantlaget på de udludede prøveemner i eksempel I. Prøve IV-1 undersøgtes derefter ved energispredende røntgenstråleanalyse til sammenligning af intensiteterne af bestanddelene i metalfasen med dem for et kompaktemne af samme type, som ikke var blevet udludet. Resultaterne af SEM-analysen og røntgenstråleanalysen indicerede, at 15 syren trængte ind i diamantlaget og fjernede en betydelig del af metalfasen.
Prøverne IV-1 og IV-2 underkastedes derefter en drejeprøve til bestemmelse af afslidningsmodstandsdygtigheden, som beskrevet ovenfor i eksempel III. Resultaterne af afslidningsprøven (beregnet , 20 som i eksempel III) var 120-150 for prøve IV-1 (udludet) og 100-120 for prøve IV-2 (ikke-udludet). Disse prøveresultater, som viser overlegenheden af det udludede kompaktemne, stemmer overens med de i eksempel III opnåede resultater og underbygger således, at fjernelsen af metalfasen i skærekantområdet forbedrer diamantkom-25 paktmaterialets bearbejdningsevne.
30 35

Claims (10)

1. Værktøjskomponent, specielt til skære-, bore- og spåntag-ningsværktøj, med slibende partikler (11) af diamant eller kubisk 5 bornitrid, et metallisk sintringshjælpemiddel og tomme porer (15), kendetegnet ved, at de slibende partikler (11) er selv-bundne og udgør 70-95 volumenprocent af værktøjskomponenten, at det metalliske sintringshjælpemiddel, som tjener til at sammenbinde de selvbundne partikler (11), udgør 0,05-3 volumenprocent af værktøjs- 10 komponenten, og at de tomme porer (15), der afgrænses af de selvbundne partikler (11), er fordelt i værktøjskomponenten med en indbyrdes forbundet struktur, hvilke porer udgør 5-30 volumenprocent af værktøjskomponenten.
2. Værktøjs komponent ifølge krav 1, kendetegnet 15 ved, at de slibende partikler (11) udgøres af diamantpartikler, og at det metalliske sintringshjælpemiddel består af (1) et katalysatormetal fra gruppe VIII i det periodiske system, chrom, mangan eller tantal eller en blanding heraf eller af (2) en legering af mindst to af ovennævnte katalysatormetaller. 20
3. Værktøjskomponent ifølge krav 1 eller 2, kendeteg net ved, at diamantpartiklerne (11) har en partikelstørrelse, som ligger i området fra 1 til 1000 pm.
4. Værktøjskomponent ifølge krav 1, kendetegnet ved, at partiklerne (11) består af kubisk bornitrid, og at den 25 metalliske fase, som i alt væsentligt er jævnt fordelt i værktøjskomponenten, består af kobolt, en koboltlegering eller en legering af aluminium med nikkel, mangan, jern, vanadium eller chrom som legeringsmetal.
5. Værkstøjs komponent ifølge krav 1 eller 4, kende- 30 tegnet ved, at partiklerne (11) består af kubisk bornitrid med en partikelstørrelse på 1-300 pm.
6. Værktøjskomponent ifølge krav 1-5, kendetegnet ved, at de selvbundne partikler er bundet til et underlag af sintret hårdmetal.
7. Fremgangsmåde til fremstilling af en værktøjskomponent ifølge et af kravene 1-6, ved hvilken fremgangsmåde a) en masse af diamantpartikler eller partikler, der består af kubisk bornitrid, og en masse af metallisk sintringshjælpemiddel for den pågældende partikelmasse indføres i en DK 152098 B reaktionsbeholder, b) reaktionsbeholderen med indhold samtidig udsættes for temperaturer i området 1200-2000°C og tryk pi over 40 kilobar, 5 c) varmetilførslen til reaktionsbeholderen bringes til ophør, og trykket reduceres, og d) det under fremgangsmidetrinnene a) til c) dannede slibe-legeme, som består af de direkte til hinanden bundne partikler og det metalliske sintringshjælpemiddel, der er 10 trængt ind mellem partiklerne, fjernes fra reaktionsbe holderen, kendetegnet ved, at det metalliske sintringshjælpemiddel, som er blevet indført i legemet, fjernes fra dette, indtil der tilbage i legemet er en andel på 0,05-3 volumenprocent af legemet.
8. Fremgangsmåde ifølge krav 7, kendetegnet ved, at metallet fjernes fra legemet, ved at legemet neddykkes i en syre, fortrinsvis kongevand, salpetersyre, saltsyre eller flussyre.
9. Fremgangsmåde ifølge krav 7, kendetegnet ved, at metallet fjernes fra legemet ved ekstraktion med flydende zink.
10. Fremgangsmåde ifølge krav 7, kendetegnet ved, at metallet frigøres fra legemet ved elektrolyse. 25 30 35
DK072878A 1977-02-18 1978-02-17 Vaerktoejskomponent, specielt til skaere-, bore- og spaantagningsvaerktoej, og fremgangsmaade til fremstilling heraf. DK152098C (da)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US77015177A 1977-02-18 1977-02-18
US77015177 1977-02-18

Publications (3)

Publication Number Publication Date
DK72878A DK72878A (da) 1978-08-19
DK152098B true DK152098B (da) 1988-02-01
DK152098C DK152098C (da) 1988-06-27

Family

ID=25087642

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DK072878A DK152098C (da) 1977-02-18 1978-02-17 Vaerktoejskomponent, specielt til skaere-, bore- og spaantagningsvaerktoej, og fremgangsmaade til fremstilling heraf.

Country Status (22)

Country Link
JP (1) JPS53114589A (da)
AT (1) AT370021B (da)
AU (1) AU518668B2 (da)
BE (1) BE863934A (da)
BR (1) BR7800988A (da)
CH (1) CH637611A5 (da)
DE (1) DE2805460A1 (da)
DK (1) DK152098C (da)
ES (1) ES467085A1 (da)
FI (1) FI65935C (da)
FR (1) FR2380845A1 (da)
GB (1) GB1598837A (da)
GR (1) GR64066B (da)
IE (1) IE46644B1 (da)
IL (1) IL53846A (da)
IN (1) IN148419B (da)
IT (1) IT1095412B (da)
LU (1) LU79081A1 (da)
NL (1) NL7801822A (da)
NO (1) NO151691C (da)
SE (1) SE444674B (da)
ZA (1) ZA78416B (da)

Families Citing this family (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2380846A1 (fr) * 1978-02-16 1978-09-15 Gen Electric Element d'outil abrasif et son procede de fabrication
US4374651A (en) * 1981-09-28 1983-02-22 General Electric Company Composite of metal-bonded cubic boron nitride and a substrate and process of preparation
ZA831881B (en) * 1982-04-02 1984-06-27 Gen Electric Sweep through process for making polycrystalline compacts
EP0114497B1 (en) * 1982-12-21 1988-05-11 De Beers Industrial Diamond Division (Proprietary) Limited Abrasive compacts and method of making them
CA1253349A (en) * 1983-08-29 1989-05-02 Robert H. Frushour Polycrystalline abrasive grit
JPS6076964A (ja) * 1983-08-29 1985-05-01 ジ−テイ−イ−・ベイルロン・コ−ポレ−シヨン 多結晶研磨グリツト
FR2568810B1 (fr) * 1984-08-13 1986-11-14 Combustible Nucleaire Element de coupe diamante et procede de fabrication d'un tel element
FR2568933B1 (fr) * 1984-08-13 1986-09-19 Combustible Nucleaire Outil de forage rotatif diamante et procede de fabrication d'un tel outil
AT383758B (de) * 1985-12-23 1987-08-25 Plansee Metallwerk Verfahren zur herstellung eines sputter-targets
DE3706340A1 (de) * 1987-02-27 1988-09-08 Winter & Sohn Ernst Verfahren zum auftragen einer verschleissschutzschicht und danach hergestelltes erzeugnis
CA1318553C (fr) * 1988-03-10 1993-06-01 Johan Vanderstraeten Revetement insonore et/ou amortissant des vibrations, element pourvu d'un tel revetement et procede d'application de ce dernier
FR2647153B1 (fr) * 1989-05-17 1995-12-01 Combustible Nucleaire Outil composite comportant une partie active en diamant polycristallin et procede de fabrication de cet outil
DE4027580A1 (de) * 1990-08-31 1992-03-05 Lux Benno Verbundkoerper, verfahren zu dessen herstellung und dessen verwendung
DE69117140T2 (de) * 1990-11-22 1996-07-04 Sumitomo Electric Industries Polykristallines Dimantwerkzeug und Verfahren für seine Herstellung
US5366522A (en) * 1991-11-07 1994-11-22 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Polycrystalline diamond cutting tool and method of manufacturing the same
US5172778A (en) * 1991-11-14 1992-12-22 Baker-Hughes, Inc. Drill bit cutter and method for reducing pressure loading of cutters
WO1999044776A1 (fr) 1998-03-02 1999-09-10 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Outil a diamant fritte et son procede de production
JP4045014B2 (ja) 1998-04-28 2008-02-13 住友電工ハードメタル株式会社 多結晶ダイヤモンド工具
US6344149B1 (en) * 1998-11-10 2002-02-05 Kennametal Pc Inc. Polycrystalline diamond member and method of making the same
US6691596B1 (en) 2000-02-29 2004-02-17 Irwin Industrial Tool Company Circular saw blade for cutting fiber cement materials
ZA200802970B (en) * 2005-10-14 2009-11-25 Element Six Production Pty Ltd Method of making a modified abrasive compact
US20100112332A1 (en) 2007-02-02 2010-05-06 Yoshihiro Kuroda Diamond sintered body and method for producing same
JP5125646B2 (ja) 2008-03-19 2013-01-23 株式会社タンガロイ 立方晶窒化硼素焼結体工具
GB0901096D0 (en) 2009-01-23 2009-03-11 Element Six Ltd Method of treating a diamond containing body
US9067305B2 (en) 2010-05-18 2015-06-30 Element Six Abrasives S.A. Polycrystalline diamond
GB201008239D0 (en) 2010-05-18 2010-06-30 Element Six Production Pty Ltd Polycrystalline diamond
TWI544064B (zh) 2010-09-03 2016-08-01 聖高拜磨料有限公司 粘結的磨料物品及形成方法
WO2014106156A1 (en) 2012-12-31 2014-07-03 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Bonded abrasive article and method of grinding
WO2014106159A1 (en) 2012-12-31 2014-07-03 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Bonded abrasive article and method of grinding
WO2014106157A1 (en) 2012-12-31 2014-07-03 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Bonded abrasive article and method of grinding
WO2014165447A1 (en) 2013-03-31 2014-10-09 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Bonded abrasive article and method of grinding
KR102052842B1 (ko) 2013-09-29 2019-12-05 애플 인크. 연결가능한 컴포넌트 식별
JP6408030B2 (ja) * 2014-06-20 2018-10-17 ハリバートン エナジー サヴィシーズ インコーポレイテッド レーザー溶出多結晶ダイヤモンド及びレーザー溶出方法ならびに装置
JP5969106B1 (ja) * 2015-12-28 2016-08-10 日進工具株式会社 エンドミルとその製造方法
TW202016012A (zh) * 2018-09-17 2020-05-01 美商戴蒙創新公司 具有高蝕刻粒子表面及高韌性指數的立方氮化硼粒子群

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3141746A (en) * 1960-10-03 1964-07-21 Gen Electric Diamond compact abrasive
GB1010506A (en) * 1960-11-30 1965-11-17 Carborundum Co Improvements in abrasive products
US3609818A (en) * 1970-01-02 1971-10-05 Gen Electric Reaction vessel for high pressure apparatus
NL7104326A (da) * 1970-04-08 1971-10-12 Gen Electric
US3767371A (en) * 1971-07-01 1973-10-23 Gen Electric Cubic boron nitride/sintered carbide abrasive bodies
US3743489A (en) * 1971-07-01 1973-07-03 Gen Electric Abrasive bodies of finely-divided cubic boron nitride crystals
US3745623A (en) * 1971-12-27 1973-07-17 Gen Electric Diamond tools for machining
IE42084B1 (en) * 1974-09-18 1980-06-04 De Beers Ind Diamond Abrasive bodies

Also Published As

Publication number Publication date
NO151691C (no) 1985-05-22
NO151691B (no) 1985-02-11
AU3334278A (en) 1979-08-23
JPS6333985B2 (da) 1988-07-07
GB1598837A (en) 1981-09-23
BR7800988A (pt) 1978-09-19
IE46644B1 (en) 1983-08-10
NO780546L (no) 1978-08-21
IE780089L (en) 1978-08-18
IL53846A0 (en) 1978-04-30
IT7820283A0 (it) 1978-02-16
CH637611A5 (en) 1983-08-15
AU518668B2 (en) 1981-10-15
SE444674B (sv) 1986-04-28
ATA104878A (de) 1982-07-15
ES467085A1 (es) 1978-11-01
LU79081A1 (fr) 1978-06-27
DK72878A (da) 1978-08-19
IT1095412B (it) 1985-08-10
IN148419B (da) 1981-02-21
DE2805460C2 (da) 1993-08-05
DK152098C (da) 1988-06-27
FI65935B (fi) 1984-04-30
ZA78416B (en) 1979-01-31
NL7801822A (nl) 1978-08-22
FI65935C (fi) 1984-08-10
DE2805460A1 (de) 1978-08-24
JPS53114589A (en) 1978-10-06
GR64066B (en) 1980-01-21
FR2380845A1 (fr) 1978-09-15
BE863934A (fr) 1978-05-29
IL53846A (en) 1981-10-30
FI780451A (fi) 1978-08-19
AT370021B (de) 1983-02-25
SE7801872L (sv) 1978-08-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DK152098B (da) Vaerktoejskomponent, specielt til skaere-, bore- og spaantagningsvaerktoej, og fremgangsmaade til fremstilling heraf.
US4224380A (en) Temperature resistant abrasive compact and method for making same
US4288248A (en) Temperature resistant abrasive compact and method for making same
US4534773A (en) Abrasive product and method for manufacturing
CA1136429A (en) Abrasive compacts
US3929432A (en) Diamond particle having a composite coating of titanium and a metal layer
US5127923A (en) Composite abrasive compact having high thermal stability
US5009673A (en) Method for making polycrystalline sandwich compacts
JP2607469B2 (ja) ダイヤモンドコンパクトおよびその製造方法
CN1032509A (zh) 低压粘结金刚石聚晶体及其制造方法
JP2014521848A (ja) 高ダイヤモンドフレーム強度のｐｃｄ材料
CN105063455B (zh) 一种含有立方氮化硼、陶瓷、金属的切削刀具材料及其制备方法
DK155659B (da) Kompositlegeme til slibning eller til skaerevaerktoejer og fremgangsmaade til fremstilling af samme
EP3341341B1 (en) A method of producing a component of a composite of diamond and a binder
US20120291361A1 (en) High abrasion low stress pdc
Konstanty Powder metallurgy diamond tools–a review of manufacturing routes
CA1119821A (en) Temperature resistant abrasive compact and method for making same
WO2014100306A1 (en) Method to improve efficiency of pcd leaching
WO2012158322A2 (en) High abrasion low stress diamond cutting element
US9598907B2 (en) Modification of diamond feeds for improving polycrystalline diamond cutter
EP2714620B1 (en) Super-hard structure
CN109071362B (zh) 具有填隙金刚石晶粒的多晶金刚石压坯及其制造方法
JPS5879808A (ja) 焼結ダイアモンドの改良
JP7425872B2 (ja) 鉄含有バインダーを含む多結晶ダイヤモンド
CN112658261B (zh) 聚晶立方氮化硼刀具及其制备方法