SE437068B - Membranpump - Google Patents
MembranpumpInfo
- Publication number
- SE437068B SE437068B SE7714413A SE7714413A SE437068B SE 437068 B SE437068 B SE 437068B SE 7714413 A SE7714413 A SE 7714413A SE 7714413 A SE7714413 A SE 7714413A SE 437068 B SE437068 B SE 437068B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- piston
- oil
- bearing shoe
- diaphragm pump
- bearing
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B9/00—Piston machines or pumps characterised by the driving or driven means to or from their working members
- F04B9/02—Piston machines or pumps characterised by the driving or driven means to or from their working members the means being mechanical
- F04B9/04—Piston machines or pumps characterised by the driving or driven means to or from their working members the means being mechanical the means being cams, eccentrics or pin-and-slot mechanisms
- F04B9/045—Piston machines or pumps characterised by the driving or driven means to or from their working members the means being mechanical the means being cams, eccentrics or pin-and-slot mechanisms the means being eccentrics
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B43/00—Machines, pumps, or pumping installations having flexible working members
- F04B43/02—Machines, pumps, or pumping installations having flexible working members having plate-like flexible members, e.g. diaphragms
- F04B43/06—Pumps having fluid drive
- F04B43/067—Pumps having fluid drive the fluid being actuated directly by a piston
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Reciprocating Pumps (AREA)
Description
7714413-7
kPa, kunna åstadkomma vätsketryck uppgående till åtskilliga MPa. Vid
en god membranpump krävs det därför att de av trycket förorsakade
spänningarna över membranet hålls vid ett minimum under membranets
fram- och återgående rörelser.
Ett annat problem som måste beaktas vid konstruktion av en membranpump
är reglering av membranets medelutböjningsläge. I ett idealläge böjs
membranet ut framåt och bakåt ett stycke lika med slaglängden för driv-
kolven, och denna utböjning bestäms från ett "vilo"-läge vanligen av
den omkretslinje, där membranets kant är fastsatt i pumpen. I den ut-
sträckning som hydrauloljevolymen i den slutna kammaren, som avgränsas
av drivkolven vid ena änden och av membranet vid den andra änden, kan
hållas vid en konstant "ideal" volym, kommer membranutböjningen alltid
att ske mellan samma främre och bakre lägen. I en verklig situation
kan vätskevolymen i den oljefyllda kammaren öka utöver den "idela"
volymen, varigenom membranet bringas att böja ut kring ett medelläge
som avviker från medelläget vid "vilo"-läge. Då medelutböjningsläget
ändras, blir resultatet ökad påkänning på membranet, eftersom membra-
nets runtomgående kant förblir fastsatt i pumpen, men det maximala
utböjningsavståndet förflyttas längre från denna linje. Om denna ef-
fekt inte regleras, kan den leda till att membranet går sönder.
Tidigare försök att minska krafterna över membranet har alltid resul-
terat i reglerventiler i vardera av slagets båda rörelseriktningar.
Teknik och anordningar har åstadkommits för att sänka ett alltför stort
oljetryck under tryckslaget och för att fylla på oljevolymen under re-
turslaget, eller alternativt avlasta och sänka trycket på den pumpade
vätskan.
Ett annat problem som behandlats inom känd-teknik är apparaten för att
åstadkomma en fram- och återgående rörelse för membranet. Ett stort
antal kolvdrivna anordningar har föreslagits, vilka har drivits av vev-
stakar, vingelskivor, kammar och andra drivkällor som ger en fram- och
återgående rörelse.
Syftet med uppfinningen är att öka pumpförmágan och minska membran-
slita9e och problem med membranbrott.
Detta uppnås enligt uppfinningen därigenom att drivmekanismen för kol-
ven och oljevolymreglermekanismen omfattar:
7714413-7
a) en roterbar vevaxel med en excentriskt belägen kam,
b) en med kammen samverkande lagersko, som har en för samverkan med
kolven avsedd lageryta, varvid lagerskon har ett oljespår längs
sin med kammen samverkande yta och har en oljeport mellan nämnda
spår och den med kolven samverkande lagerytan, och
c) en igenom kolven löpande oljeport, som mynnar i den kolvyta som är
i kontakt med nämnda lageryta, varigenom oljeporten i kolven och
oljeporten i lagerskon är anordnade att bringas i linje med varand-
ra under varje arbetscykel för kolven.
Härigenom säkerställs att en bestämd oljemängd från den oljefyllda
kammaren kan strömma ut en gång under varje kolvslag, varigenom erhålls
en nominell arbetsoljevolymreferens för att reglera den maximala övre
gränsen för den invändiga oljevolymen, varigenom membranets medelut-
böjningsläge kan regleras för att reglera den maximala påkänningen på
membranet.
Uppfinningen förklaras i det följande närmare med hjälp av ett på bi-
fogade ritning visat utföringsexempel, där
fig. 1 visar en sprängskiss av en membranpump med en anordning enligt
uppfinningen,
fig. 2 visar ett tvärsnitt igenom en anordning enligt uppfinningen,
fig. 3 visar en perspektivvy av lagerskon underifrån,
fig. 4 visar i tvärsnitt en ändvy av en membranpump,
fig. 5A visar uppfinningen vid kolvens returläge.
fig. SB visar uppfinningen vid kolvens framåtgående rörelse,
fig. 5C visar uppfinningen vid kolvens främre läge och
fig. 5D visar uppfinningen vid kolvens returrörelse.
I fig. 1 visas en sprängskiss av uppfinningen, varvid komponenterna
flyttats ut i axiell led. En membrampump 10 har en enda cylinder 14
och en i denna fram- och återgående kolv 18. Andra likvärdiga utföran-
den kan utgöras av membranpumpar med flera cylindrar, med i huvudsak
samma arbetsegenskaper som beskrivs i fortsättningen. Kolven 18 belas-
tas inåt i riktning mot en drivaxel 36 med hjälp av en fjäder 20, som
är belägen inuti kolven 18 och hålls på plats av pumpkammarhuset 12.
Pumpkammarhuset 12 är fastsatt vid pumpen 10 med hjälp av bultar 22,
som är iskruvade i gängade hål 23.
Drivaxeln 36 är insatt i en urborrning 16 i membranpumpen och är ro-
.7714413-7
terbart lagrad i bussningar 25 och 27. Lagerytor 26 och 28 bildar ett
lager, på vilket drivaxeln 36 kan rotera i bussningarna. En lagersko
32 har en undre krökt yta, som passar mot vevslängen 30, som är ex-
centriskt belägen i förhållande till drivaxelns 36 längdaxel. Ovan-
sidan 34 på lagerskon 32 ligger an mot undersidan av kolven 18 och
är i god kontakt med denna. Då drivaxeln 36 ansluts till en lämplig
drivkälla, såsom t.ex. en elektrisk motor, ger vevslängen 30 kolven
18 en fram- och återgående rörelse, varvid den roterande rörelsen hos
vevslängen 30 omvandlas till en fram-och âtergâende rörelse med hjälp
av lagerskon 32.
Fig. 2 visar uppifrån ett tvärsnitt längs axellinjen för drivaxeln 36
och kolven 18. Bussningarna 25 och 27 är insatta i urborrningen 16
och uppbär drivaxeln 36. Lagerskon 32 är belägen mellan vevslängen 30
och kolven 18. En port 21 löper igenom änden på kolven 18 och förbin-
der lagerytan 34 och oljetryckkammaren 24 intill kolven 18 med varand-
ra. Porten 21 möjliggör kommunikation mellan den oljefyllda kammaren
24 och behållaren 11, såsom kommer att beskrivas längre fram. Under
normala förhållanden råder atmosfärtryck i oljebehållaren 11, som är
ventilerad via ett oljepâfyllningslock 13 eller på annat sätt.
Fig. 3 visar i en perspektivvy underifrån lagerskon 32. En rundad yta
33 är avsedd att passa till vevslängen 30. Ett oljespâr 37 löper från
en kant på lagerskon 32 till åtminstone ett ställe som är i förbindel-
se med en port 35, som löper igenom lagerskon 32 och mynnar i ovansi-
dan 34. I ett föredraget utförande är porten 35 riktad längs en icke
radiell linje från ytan 33 av skäl som kommer att beskrivas längre fram
Lagerskon 32 är lämpligen gjord av brons eller annat standardmaterial
som används i dylika sammanhang. Oljespåret 37 kan sträcka sig längs
hela ytan 33 och därigenom bilda en smörjkanal-för bättre smörjning
av vevslängen 30 och undersidan av lagerskon 32, samt för att bilda en
avlastningspassage för olja i kammaren 24.
Fig. 4 visar från änden ett tvärsnitt igenom membranpumpen längs cent-
rum för kolven 18 och cylindern.Drivaxeln 36 antages rotera i den av
pilen visade riktningen, och vevslängen 30 rör sig därför i en sådan
riktning, att kolven 18 tvingas nedåt i ett tryckslag. Porten 35 är
förskjuten i sidled relativt kolvporten 21, men då drivaxeln 36 fort-
sätter att rotera, förflyttas porten 35 så att den kommer i linje med
kolvporten 21 vid något ställe under kolvens slag. I det föredragna
7714413-7
utförandet kommer porten 21 att för första gången sammanfalla med por-
ten 35, då drivaxeln 36 är i ett läge flera grader förbi det övre vänd-
läget för kolven 18. Tidsmässigt inträffar detta alldeles efter det
att kolven 18 påbörjat sitt returslag. W
Fig. 4 visar även membranet 40 och slidventilen 42 i fullt tillbakafört
läge, vilket inträffar, då ansatsen 100 stöter emot stoppet 101 och
kolven 18 drages in till bottenläge, vilket inträffar då vevslängen 30
befinner sig vid sitt undre vändläge. Då dessa komponenter är i dessa
lägen, har den volym som avgränsas i kammaren 24 och begränsas av mem-
branet 40, ventilen 102, ventilen 45 och kolven 18, ett värde V, som
i fortsättningen kommer att benämnes den “ideala“ volymen V. Under op-
timala arbetsförhållanden är denna volym helt fylld med hydraulolja,
och därför är den "ideala" oljevolymen alltid V. Då kolven 18 rör sig
fram och åter, förflytter den denna oljevolym och försätter därmed
membranet i rörelse fram och åter, och i den utsträckning som oljevo-
lymen V förblir innestängd mellan kolven 18 och membranet 40, kommer
membranet 40 att böjas ut på ett repeterbart sätt tillsammans med kol-
ven 18. I verkligheten läcker emellertid en liten mängd olja förbi
kolven 18 och ut igenom backventilerna 45 och 102, varigenom den invän-
diga oljevolymen reduceras till V - v. Därför måste en oljevolym v fyl-
las på i kammaren 24 för att bibehålla förmågan för membranet 40 att
pumpa i överensstämmelse med slaget för kolven 18.
Päfyllning av oljevolymen v sker via slidventilen 41 och backventilen
45. Eftersom slidventilen 42 är fästad vid membranet 40, rör den sig
i förhållandet 1:1 med membranet mellan ett främre läge definierat
av den streckade konturen för membranet 40 och ett bakre läge som in-
träffar, då ansatsen 100 kommer i kontakt med stoppet 101. Då olje-
volymen i kammaren 24 minskar till ett värde V - v, kommer ansatsen
100 att komma i kontakt med stoppet 101, innan kolven 18 når sitt bak-
re läge. Den fortsatta bakâtgående rörelsen för kolven 18 ger upphov
till ett i förhållande till i oljebehållaren 11 negativt tryck i kam-
maren 24, varigenom backventilen 45 öppnar och släpper in olja från be-
hållaren 11 till kammaren 24 via passagen 44, som öppnas av slidventi-
len 42. Under optimala förhållanden uppgår den i kammaren 24 på detta
sätt insläppta oljemängden till v, varigenom den totala oljevolymen i
kammaren 24 återställs till värdet V. Då kolven 18 ändrar sin rörelse-
riktning och påbörjar sitt tryckslag, bildas ett positivt tryck i kam-
maren 24 relativt backventilen 45, varigenom backventilen 45 stängs
7714413-7
och oljan stannar kvar i kammaren 24. Fortsatt rörelse för kolven 18
under tryckslaget tvingar membranet 40 framåt och slidventilen 42
stänger passagen 44. Detta senare särdrag säkerställer att ett nega-
tivt tryck i kammaren 24 kan öppna backventilen 45 endast då ansatsen
100 är i kontakt med stoppet 101, vilket inträffar då slidventilen 42
är i ett sådant läge, att passagen 44 öppnas.
Den föregående beskrivningen anger funktionen för slidventilen 42 och
backventilen 45 under optimala arbetsförhållanden. Man har emellertid
funnit att under vissa dynamiska arbetsförhållanden tenderar dessa ven-
tilmekanismer att släppa in för mycket olja i kammaren 24, och en grad-
vis uppbyggnad av en alltför stor oljevolym inträffar. Detta tros för-
orsakas av en kombination av olika faktorer, inkluderande de dynamiska
egenskaperna hos slidventilen 42 och backventilen 45. Resultatet av
denna ökning till alltför stor oljevolym i kammaren 24 är att medelut-
böjningsläget för membranet 40 tenderar att flyttas i riktning mot ytan
47. Utan korrigering kommer den gradvisa flyttningen av membranets me-
delutböjningsläge att öka påkänningen på membranet 40, med membranbrott
såsom slutresultat. Genom att emellertid porten 35 kommer att befinna
sig i linje med porten 21 under varje kolvcykel erhålls en automatisk
oljevolymavlastning för kammaren 24, varigenom säkerställs att någon
extra oljemängd inte kan samlas. Den i kammaren 24 samlade överskotts-
oljan avlägsnas under den korta tidsperiod,dåpcmünna 21 och 35 befin-
ner sig i linje med varandra, kort efter avslutat tryckslag för kolven.
Storleken av den mängd olja som passerar igenom dessa portar bestäms
av nettotrycket i kammaren 24 och eftersom detta tryck tenderar att
öka, tenderar även den avlägsnade oljemängden att öka. Tvärsnittsare-
an i portarna 21 och 35 väljs för att avlägsna tillräckligt mycket
vätska från kammaren 24 för att membranet 40 skall kunna återvända till
sitt stopp under returslaget för kolven 18. Den vätskevolym som passe-
rar igenom dessa portar är faktiskt större än vad som skulle vara nöd-
vändigt under normala arbetsförhållanden, med resultatet att en viss
mängd olja fylls på via backventilen 45 under varje returslag för kol-
ven 18. Genom att emellertid utforma portarna 21 och 35 på detta sätt
undviks den tidigare nämnda flyttningen av membranets medelutböjnings-
läge, och membranet förskonas från de ofördelaktiga spänningar som an-
nars skulle uppstå. Eftersom portarna 21 och 35 kommer i linje med var-
andra först sedan kolven passerat sitt främsta läge under tryckslaget,
förloras inte någon pumpförmåga. Den maximalt tillåtna tvärsnittsarean
för portarna 21 och 35 måste vara mindre än den effektiva arean hos
7714413-7
strömningsvägen igenom påfyllningsbackventilen 45, ty om portarna
skulle göras större, skulle mer olja avlägsnas via dem än vad som
skulle fyllas på via backventilen 45.
Fig. SA visar kolven 18 i helt tillbakafört läge, vilket är samma lä-
ge som visas i fig. 4. Drivaxeln 36 roterar i pilens riktning, och
lagerskon 32 förflyttas i sidled relativt kolven 18. Fig. SB visar
kolven 18 halvvägs under sitt tryckslag, och lagerskon 32 börjar att
röra sig i sidled åt motsatt håll, så att portarna 21 och 35 föres mot
ett läge, där de befinner sig i linje med varandra. Fig. 5C visar kol-
ven 18 i det främsta läget under tryckslaget, och porten 35 på lager-
skon 32 börjar just att komma i linje med porten 21 i kolven 18. Då
drivaxeln 36 fortsätter att rotera, kommer porten 35 kortvarigt att be-
finna sig i linje med porten 21 och åstadkommer en förbindelse via
vilken överskottsolja kan avlägsnas från kolvkammaren 24. Fig. 5D vi-
sar kolven 18 halvvägs under returslaget, och lagerskon 32 är förskju-
ten maximalt i sidled relativt kolven 18, varvid portarna 35 och 21
inte längre sammanfaller. Nettoresultatet av denna operation är att en
snabb volymminskning möjliggörs omedelbart efter det att kolven har
passerat sitt främre läge, varigenom olja kan avlägsnas frân kolvkam-
maren 24. Den föregående arbetssekvensen visar den speciella volym-
minskande funktion hos uppfinningen som befunnits markant öka membran-
livslängden i pumpar av denna typ. Eftersom oljevolymen i kolvkamma-
ren minskas efter det att kolven nått sitt maximala tryckläge, påver-
kas inte systemets pumpförmåga.
Uppfinningen kan även realiseras på andra sätt än vad som här visats,
och det visade utförandet skall därför tolkas i belysande och inte i
begränsande syfte.
Claims (8)
1. Membranpump med en fram- och återgående kolv (18) för att alternerande trycksätta och avlasta en oljefylld kam- mare (2H) där ett membran (M0) skiljer nämnda kammare från en för vätska avsedd pumpkammare, k ä n n e t e c k n a d av att drivmekanismen för kolven och oljevolymreglermeka- nísmen omfattar: a) en roterbar vevaxel (36) med en excentriskt be- lägen kam (30), b) en med kammen samverkande lagersko (32), som har en för samverkan med kolven avsedd lageryta (33), var- vid lagerskon har ett oljespår (37) längs sin med kammen samverkande yta och har en oljeport (35) mellan nämnda spår och den med kolven samverkande lagerytan (3U), och c) en igenom kolven (18) löpande oljeport (21), som mynnar i den kolvyta som är i kontakt med nämnda lageryta (3ü), varigenom oljeporten (21) i kolven (18) och oljeporten (35) Ä lagerskon (32) är anord- nade att bringas i linje med varandra under varje arbetscykel för kolven.
2. Membranpump enligt krav 1, k ä n n e~t e c k n a d av att oljeporten (21) i kolven (18) är belägen i centrum på nämnda kolvyta.
3. Membranpump enligt krav 2, k ä n n e t e c k n a d av att oljeporten (35) i lagerskon (33) löper igenom lager- skon längs en linje som inte utgör radie till den med kam- men samverkande lagerytan (33) på lagerskon.
U. Membranpump enligt krav 3, k ä n n e t e c k n a d av att oljeporten (35) i lagerskon (32) och oljeporten (21) i kolven (18) är anordnade att sammanfalla då kolven nått ett 71714413-7 <1 läge förbi det maximala tryckslaget.
5. Membranpump enligt något av kraven 1-U, k ä n n e - t e c k n a d av att den vidare omfattar en i förbindelse med oljespåret (37) stående oljebehållare (11) samt en mellan oljebehållaren (11) och den oljefyllda kammaren (2ü) anordnad backventil (H5) som tillåter strömning in í kamma- ren (ZU) vid ett första volymflöde då en tryckskíllnad rå- der över backventilen (H5).
6. Membranpump enligt krav 5, k ä n n e t e c k n a d av att oljeporten (21) i kolven och oljeporten (35) i lagerskon är anordnade att befinna sig i linje med varandra för att åstadkomma vätskeförbíndelse sedan kolven förflyttat sig ett maximalt stycke in i den oljefyllda kammaren (24).
7. Membranpump enligt krav 6, k ä n n e t e c k n a dl av att de båda oljeportarna (21, 35) är dimensíonerade för att tillåta ett mindre volymflöde än nämnda backventil (H5).
8. Membranpump enligt något av kraven 1-1, k ä n n e t e c k- n a d av att oljespåret (37) i lagerskon sträcker sig längs hela den yta (33) På lagerskon som är i kontakt med vevaxeln.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US05/752,419 US4068982A (en) | 1976-12-20 | 1976-12-20 | Charge control valve and piston assembly for diaphragm pump |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE7714413L SE7714413L (sv) | 1978-06-21 |
SE437068B true SE437068B (sv) | 1985-02-04 |
Family
ID=25026249
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE7714413A SE437068B (sv) | 1976-12-20 | 1977-12-19 | Membranpump |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4068982A (sv) |
JP (1) | JPS5380804A (sv) |
CA (1) | CA1075078A (sv) |
DE (1) | DE2754318A1 (sv) |
FR (1) | FR2374537A1 (sv) |
GB (1) | GB1540188A (sv) |
SE (1) | SE437068B (sv) |
Families Citing this family (33)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4378201A (en) * | 1980-11-19 | 1983-03-29 | Graco Inc. | Diaphragm pump having spool and guide members |
US4392787A (en) * | 1981-01-21 | 1983-07-12 | Wetrok Inc. | Diaphragm pump |
US4616982A (en) * | 1984-10-17 | 1986-10-14 | Graco Inc. | Submersible high pressure pump |
JPS6220160U (sv) * | 1985-07-22 | 1987-02-06 | ||
GB8911026D0 (en) * | 1989-05-13 | 1989-06-28 | Atlantic Gold Engineering Limi | Pump and method of operating same |
US5032063A (en) * | 1990-01-03 | 1991-07-16 | Y-Z Industries, Inc. | Precision fluid pump |
WO1991011616A1 (en) * | 1990-02-01 | 1991-08-08 | Wanner Engineering, Inc. | Improved system for pumping fluid |
DE4109472A1 (de) * | 1991-03-22 | 1992-09-24 | Bosch Gmbh Robert | Kraftstoffeinspritzpumpe |
DE9108401U1 (de) * | 1991-07-08 | 1992-02-06 | Schneider, Friedhelm, 5226 Reichshof | Membranpumpe mit hydraulischer Betätigung |
DE4141670C2 (de) * | 1991-12-17 | 1994-09-29 | Ott Kg Lewa | Hydraulisch angetriebene Membranpumpe mit Membranhubbegrenzung |
DE4327970C2 (de) * | 1993-08-19 | 1997-07-03 | Ott Kg Lewa | Hydraulisch angetriebene Membranpumpe mit mechanischer Membranhubbegrenzung |
US5883299A (en) * | 1996-06-28 | 1999-03-16 | Texaco Inc | System for monitoring diaphragm pump failure |
DE19635164A1 (de) * | 1996-08-30 | 1998-03-05 | Bosch Gmbh Robert | Kolbenpumpe |
US6250502B1 (en) * | 1999-09-20 | 2001-06-26 | Daniel A. Cote | Precision dispensing pump and method of dispensing |
CN100371595C (zh) * | 1999-11-12 | 2008-02-27 | 日机装株式会社 | 膜片型往复泵 |
US6514047B2 (en) * | 2001-05-04 | 2003-02-04 | Macrosonix Corporation | Linear resonance pump and methods for compressing fluid |
JP4330323B2 (ja) * | 2001-10-24 | 2009-09-16 | 株式会社タクミナ | 往復動ポンプ |
DE60327117D1 (de) * | 2002-10-09 | 2009-05-20 | Tacmina Corp | Verdrängungspumpe mit zwei Membranen |
FR2852635B1 (fr) * | 2003-03-19 | 2006-06-23 | Sofabex | Pompe a carburant electrique du type a membrane pour vehicule automobile. |
US7090474B2 (en) * | 2003-05-16 | 2006-08-15 | Wanner Engineering, Inc. | Diaphragm pump with overfill limiter |
JP4587098B2 (ja) * | 2004-07-21 | 2010-11-24 | Smc株式会社 | ポンプ装置 |
EP4397859A2 (en) | 2008-10-22 | 2024-07-10 | Graco Minnesota Inc. | Portable airless sprayer |
TW201024526A (en) * | 2008-12-23 | 2010-07-01 | Cheng-Chin Kung | Cooling and circulating system for engine oil |
US9784265B2 (en) | 2014-02-07 | 2017-10-10 | Graco Minnesota Inc. | Electric drive system for a pulseless positive displacement pump |
US11007545B2 (en) | 2017-01-15 | 2021-05-18 | Graco Minnesota Inc. | Handheld airless paint sprayer repair |
US11022106B2 (en) | 2018-01-09 | 2021-06-01 | Graco Minnesota Inc. | High-pressure positive displacement plunger pump |
US11986850B2 (en) | 2018-04-10 | 2024-05-21 | Graco Minnesota Inc. | Handheld airless sprayer for paints and other coatings |
TW202110541A (zh) | 2019-05-31 | 2021-03-16 | 美商葛萊兒明尼蘇達股份有限公司 | 手持式流體噴霧器 |
CN110657154A (zh) * | 2019-09-30 | 2020-01-07 | 西安石油大学 | 隔膜泵的五拐四支撑曲轴 |
EP4127471A1 (en) | 2020-03-31 | 2023-02-08 | Graco Minnesota Inc. | Electrically operated displacement pump |
US10968903B1 (en) | 2020-06-04 | 2021-04-06 | Graco Minnesota Inc. | Handheld sanitary fluid sprayer having resilient polymer pump cylinder |
US10926275B1 (en) | 2020-06-25 | 2021-02-23 | Graco Minnesota Inc. | Electrostatic handheld sprayer |
DE202021106223U1 (de) * | 2021-11-15 | 2021-11-19 | Feluwa Pumpen Gmbh | Membrankolbenpumpe |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1137628B (de) * | 1960-12-12 | 1962-10-04 | Friedrich Wilhelm Pleuger | Membrankolbenpumpe fuer die Foerderung aus Tiefbohrloechern mit einer zwischen Foerdermembrane und Pumpenkolben eingeschlossenen Arbeitsfluessigkeit, deren Menge ein Steuerkolben regelt |
US3106164A (en) * | 1961-02-13 | 1963-10-08 | Alan G Mccormick | Fuel injector |
US3242870A (en) * | 1961-10-06 | 1966-03-29 | Stewart Warner Corp | Hydraulic pump or motor |
US3153381A (en) * | 1962-02-05 | 1964-10-20 | Holley Carburetor Co | Pump |
US3496875A (en) * | 1967-11-16 | 1970-02-24 | Greenlee Bros & Co | Hydraulic pump |
DE1963446A1 (de) * | 1969-12-18 | 1971-06-24 | Paschke Hanns Dieter | Umlaufkolbenpumpe |
US3977192A (en) * | 1972-10-18 | 1976-08-31 | Igor Nikolaevich Smirnov | Hydraulic drive pulsator of reciprocating action |
HU168667B (sv) * | 1975-02-25 | 1976-06-28 |
-
1976
- 1976-12-20 US US05/752,419 patent/US4068982A/en not_active Expired - Lifetime
-
1977
- 1977-11-22 CA CA291,518A patent/CA1075078A/en not_active Expired
- 1977-12-06 DE DE19772754318 patent/DE2754318A1/de not_active Ceased
- 1977-12-19 GB GB52769/77A patent/GB1540188A/en not_active Expired
- 1977-12-19 FR FR7738337A patent/FR2374537A1/fr active Granted
- 1977-12-19 SE SE7714413A patent/SE437068B/sv unknown
- 1977-12-20 JP JP15423777A patent/JPS5380804A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6158674B2 (sv) | 1986-12-12 |
SE7714413L (sv) | 1978-06-21 |
US4068982A (en) | 1978-01-17 |
DE2754318A1 (de) | 1978-06-29 |
GB1540188A (en) | 1979-02-07 |
FR2374537B1 (sv) | 1984-09-14 |
CA1075078A (en) | 1980-04-08 |
FR2374537A1 (fr) | 1978-07-13 |
JPS5380804A (en) | 1978-07-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE437068B (sv) | Membranpump | |
RU2457339C2 (ru) | Смазочное устройство и способ дозирования цилиндрового масла | |
KR101401213B1 (ko) | 오프셋 밸브 축을 갖는 다이어프램 펌프 위치 제어 | |
US10527029B2 (en) | Axial piston pump | |
JP3990732B2 (ja) | 任意の流体用に使用できる高圧ポンプ | |
EP0856661A2 (en) | Fuel pump | |
EP1184568B1 (en) | Fuel pump | |
EP2050952A1 (en) | Fuel pump | |
EP0368430A2 (en) | A lubricator for a cylinder of an internal combustion engine | |
EP1076180B1 (en) | Fuel pump | |
KR20000016935A (ko) | 용적형펌프 | |
US20090031892A1 (en) | Hydrostatic piston machine according to the floating cup concept | |
JPH08284805A (ja) | アキシャルピストン型液圧回転機 | |
DE102016107704A1 (de) | Verbrennungsmotor | |
RU2649176C1 (ru) | Плунжерный насос | |
KR100874205B1 (ko) | 다이어프램형 왕복동펌프 | |
RU2560649C1 (ru) | Поршневой насос-компрессор | |
US4431379A (en) | Valve piston for constant displacement pump | |
US5080196A (en) | Lubricating system and pump | |
US20230304487A1 (en) | Diaphragm position control system | |
US2061422A (en) | Lubricating pump | |
DE10210300B4 (de) | Pumpenelement für eine Hochdruckpumpe und Hochdruckpumpe mit steuerbarer Fördermenge | |
EP1435456A2 (en) | Hydraulic Pump | |
FI112693B (sv) | Anordning för utjämning av volymflödet i sugsidan av en hydraulisk maskin | |
JPH04219458A (ja) | 燃料噴射装置 |