SE431580B - Uppvermningsanordning med fluidiserad bedd - Google Patents
Uppvermningsanordning med fluidiserad beddInfo
- Publication number
- SE431580B SE431580B SE7714139A SE7714139A SE431580B SE 431580 B SE431580 B SE 431580B SE 7714139 A SE7714139 A SE 7714139A SE 7714139 A SE7714139 A SE 7714139A SE 431580 B SE431580 B SE 431580B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- wall
- loops
- heat
- heating chamber
- chamber
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/1836—Heating and cooling the reactor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B31/00—Modifications of boiler construction, or of tube systems, dependent on installation of combustion apparatus; Arrangements of dispositions of combustion apparatus
- F22B31/0007—Modifications of boiler construction, or of tube systems, dependent on installation of combustion apparatus; Arrangements of dispositions of combustion apparatus with combustion in a fluidized bed
- F22B31/0015—Modifications of boiler construction, or of tube systems, dependent on installation of combustion apparatus; Arrangements of dispositions of combustion apparatus with combustion in a fluidized bed for boilers of the water tube type
- F22B31/003—Modifications of boiler construction, or of tube systems, dependent on installation of combustion apparatus; Arrangements of dispositions of combustion apparatus with combustion in a fluidized bed for boilers of the water tube type with tubes surrounding the bed or with water tube wall partitions
- F22B31/0038—Modifications of boiler construction, or of tube systems, dependent on installation of combustion apparatus; Arrangements of dispositions of combustion apparatus with combustion in a fluidized bed for boilers of the water tube type with tubes surrounding the bed or with water tube wall partitions with tubes in the bed
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D13/00—Heat-exchange apparatus using a fluidised bed
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
- B01J2208/00115—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements inside the bed of solid particles
- B01J2208/00132—Tubes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
- B01J2208/00115—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements inside the bed of solid particles
- B01J2208/00141—Coils
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
- B01J2208/00168—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements outside the bed of solid particles
- B01J2208/00194—Tubes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00477—Controlling the temperature by thermal insulation means
- B01J2208/00495—Controlling the temperature by thermal insulation means using insulating materials or refractories
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/19—Details relating to the geometry of the reactor
- B01J2219/194—Details relating to the geometry of the reactor round
- B01J2219/1941—Details relating to the geometry of the reactor round circular or disk-shaped
- B01J2219/1945—Details relating to the geometry of the reactor round circular or disk-shaped toroidal
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S165/00—Heat exchange
- Y10S165/921—Dew point
Description
UI
40
7714139-a 2
ke eller en fas genom slingor anordnade i hädden, mfste ran ta vissa
problem i betraktande i samband med konstruktionen. ïtt unnenbart prio-
ler är de mycket svåra erosionsvillkor i bädden som uppkommer som
resultat av den snabba och kontinuerliga rörelsen av de fasta partiklar-
na, vilka kan innefatta till exempel sand,kol, aluriniunlexeringar eller
andra hårda och eroderande substanser. Returvarven av slingorna i häd-
den är speciellt känsliga för erosionskrafterna heroende på den turbu-
lens som företrädesvis uppträder omkring dessa. Den höjda temperaturen
i reaktionskammaren måste också tagas i betraktande när det gäller att
åstadkomma tillräckligt stöd för slinçorna, särskilt eftersom ökad kape-
citet ständigt krävs av nya konstruktioner vilket leder till större och
större diametrar hos reaktionskamrarna över vilka horisontella slingor
måste sträcka sig. Eftersom dessutom horisontella varv måste anordnas
som kordor i en cirkulär tvärsektion hos reaktionskammaren, kan längder-
na av dessa slingor inte standardiseras och en nödvändir eftersyn erford-
rar antingen ett stort förråd av slingor av olika längder eller anord-
ningar för att speciellt fabricera sådana. Vertikala slingor används
stundom men om det gäller ett kraftigt värmeutbyte mellan ytorna kan här-
vid stockning uppträda i blästerlådan och/eller fribordet hos reaktorn
på grund av den nödvändiga tyngre konstruktionen.
Föreliggande uppfinning avsez'en nyldmstnfldimiav cnlluídwmfidd
med uppvärmingsanordning, där horisontellt orienterade värmeutbytesslinr~
or av likformig storlek kan användas och där värmeutbytesslingorna är Å
väl understödda av konstruktíonens väggar. 1
. I 'Ett väsentligt syfte med uppfinningen är åstadkommandet av en
upphettningsanordning innefattande en fluidiserad bädd där en hög
täthet kan åstadkommas vid den värmeutbytande ytan. I enlighet med
1
1
i
a
1
uppfinningen åstadkommas detta genom att innerväggen definierar ett
kärnområde öppet gentemot omgivningen, varvid de horisontella delarna
av rören i varje värmeväxlarslinga sträcker sig inåt genom området
för den fluidíserande bädden i värmekammaren längs en radie för kär-
let med slingans plan vertikalt orienterad, organ avlägsningsbart
uppbärande slingcrna vid den yttre väggen och organ i den inre väggen
i värmekammaren i uppbärande kontakt med returkrökarna för slingorna
i närheten av den inre väggen och avskärmande returkrökarna från de
aerosiva förhållanden som föreligger i värmekammaren.
Andra drag hos uppfinningen skall framgå av nedanstående be-
skrivning, under hänvisning till öifogade ritningar.
40
3 7714139-8
.äfilunda visar fig. 1 en genomskuren vy av en toroidforred f1uflfi¿era¿
häddsvärmare enligt föreliggande uppfinninq. Wig. 2 visar en fenorsï r-
nia; av uppvärnmingsanordninpen enligt fig. 1, tagen längs snittet 2->
i fia. l. Pig. 3 visar en perspektivvy av en värmeuthytande rörslinra
enligt föreliggande uppfinning och fig. H visar en delvy, delvis genom-
skuren, som visar stödanordningarna för värmeutbytesslinporna enlipt fö-
relifiïande uppfinning.
Uttrycket "toroidformad" användes nedan för att beskriva en kons-
truktion som i stort sett utgör en ihålig cylinder eller liknande med
en yttre cirkulär vägg och en därmed koncentrisk innervdgn. Tvärsektio-
nen qenom anordningen längs en radie kan vara polygonal eller utgöra en
sluten plan kurva.
En fluidmnbäddsanordning, en fluidumbäddsugn, enligt föreliggande upo-
finning innefattar sålunda ett toroidformat reaktorkärl, med en yttre
vägg och en därmed koncentrisk vattenkyld inre vägg med mindre diameter.
Den ringformade volym som omslutes av de inre och yttre väggarna är an-
ordnad i reaktionskammaren, där fluidumbädden är anordnad. verti-
kalt anordnade plana rörenheter utformade av horisontella rörslingor är
anbringade längs radierna hos reaktorstrukturen och uppbäras av de inre
och yttre väggarna.
Närmare bestämt är rörenheterna sammanhållna av en låsning, som
kan vara fästad vid den yttre väggen av reaktorkonstruktionen. Den ho-
risontella delen av rören passerar genom läsningen och returslingorna
hos ledningen är anordnade så att de ligger på utsidan av den yttre re-
aktorväggen när anordningen är sammansatt. De inre returslingorna hos
ledningen är anordnade i stödande urtagningar i den inre väggen av re-
aktorkonstruktionen. I den inre väggen, är vertikalt orienterade kylrör
anordnade.
Som framgår av fig. 1 och 2 är en fluídmnbäddsugn 10 av fi0P0íÖf0PH1
anordnad i huvudsak vertikalt med rörenheter 30 anordnade i värmekamma-
ren 17. Fluíduxnbäddsumen 10 har en yttervägg ll av metall med relativt
stor diameter, som är försedd med eldfast fodring 15, och en metallisk
innervägg 12 med betydligt mindre diameter, försedd med en egen eldfast
infodring 13. Ett ringformat eldfast beklätt tak 15 täcker de övre än-
darna av väggarna ll och 12. Bottenändarna av väggarna ll och 12 täckas
av en ringformad metallbotten l8a, som avgränsar blästerlådan 18. Denna
skiljes från uppvärmningskammaren 17 ev en ringformad förtrdngningsnlat-
ta 16, som är försedd med ett flertal inblåsníngsmunstycken (formor)21.
En bädd av fasta partiklar 28 uppbäres av förträngníngsplattan 16. En
LD
40
7714139-8
lopp 23 står i förbindelse med värmekammaren 17. En inloppsledninr ïr
_de fasta partiklarna H7 står i förbindelse med upphettningskammaren 17,
liksom utloppsledningen H8 för de fasta partiklarnas återföring. än
rensningsport 19 är anordnad i förbindelse med blästerlådan 18. Lednings-
enneter 30 överbryggar den ringformadc förbrïnningskammaren 17 längs ra-
av uppvïrmningsanordningens konstruktion inom utrymmet för fhndwn-
ädden 28. Bränslemunstycken H6 (fig. 2) passerar genom den yttre reak-
en och är anordnade att spruta in bränsle mellan slíngorna 30.
om bäst framgår av fig. 3, innefattar slingenheten 30 ett lêsorgen 32
rial i vilken den yttre änden av den serpentínformade slingan 31 är an-
ordnad. I sammansatt läge är det fasthållande organet 32 fästad vid den
yttre väggen 11 av ugnen med hjälp av bultar eller andra lämpliga organ
(icke visade) och erbjuder det erforderliga stödet för ytteränden av
slingorna 31. De yttre returböjerna 3lb av slingan ligger sålunda utan-
för den yttre väggen 11 av uppvärmhingsanordningen. De inre returböjer-
na 3la hos slingan 31 understöds av metalliska slingstödande ringar H3
i urtagningar UU anordnade i det värmebeständiga materialet i innerväg-
gen 13 i ugnen. Stödringarna H3 omger den inre väggen 12 av ugnen i en
lämplig elevation så att de kan åstadkomma sin stödande funktion. Ett
skyddande värmebeständigt element H5 är anordnat i kontakt med den läg-
re ytan av den slingstödande ringen Ä3.
Huvudledningar 33 och 3ü för inlopp respektive utlopp går på utsi-
dan runt den yttre väggen 11 av ugnen 10 i området av fluidumbädden.Var
och en av serpentinslíngorna 31 är förbundna med huvudledningarna 33
och 3U.
De ovan beskrivna slingenhetern 30 går genom fluidumbädden 28. Det
kan också vara önskvärt att anordna s1ingenheter_50 i fribordsregionen
hos_ uppvärmningskarnmaren 17 för att dra ut extra värme från reaktorn.
Sådana slingenheter 50 överensstämmer helt och hållet med enheterna 30,
varvid enheterna 51 är förenade med slinghållande organ 52 och enheter-
na är fastbultade eller på annat sätt fästa vid yttre väggen ll hos ug-
nen 10. _
Ledningar 37 för kylånga är anordnade i kontakt med innerväggen
12 i ugnen 10. Dessa slingor 37 är anordnade i det ríngformade området
38 (framgår bäst av fig. 2) mellan väggen 12 och en omslutande isolerinr
36 och är förbundna med inloppet 39 och utloppet 39b.
HO
7714139-8
Anordningen enligt föreliggande uppfinning är anordnade att erkete
antingen under atmosfärstryck eller under tryck. där den är i rruk,
matas bränsle genom bränslemunstyckena. Bränslen av typen kol, petrcle-
umprodukter eller lågvärdigt kol är samtliga lämpliga för denna process,
men andra bränslen, till exempel "Bunker C" olja kan användas. Bläster-
luft kan införas tillsammans med bränsle genom munstyckena H6, antingen
som blästerluft för fasta bränslen, till exempel kol, eller för att för-
bättra bränsledispersionen när flytande bränsle användes. Fluidicerande
gaser, som kan ha förhöjd temperatur, införas genom inloppsledninpen 22.
rät vinkel över
3:1..
..
Den gas som passerar genom inloppsledninpen 22 går i
förträngningsplattan 16 genom munstyckena 21 för att fluidicera de fasta
partiklarna i värmekammaren 17. Dessa särskilda fasta partiklar, som bil-
dar fluidumbädden, kan vara sammansatta av partiklar av sand, aluminium,
kalksten eller dolomit. Förbränningsgaserna som alstras i bädden 28 rör
sig genom bädden, kommer i kontakt med slingorna 30 och rör sig sedan
till fribordsregionen i uppvärmningskammaren 17, där de kommer i kontakt
med ledningarna 50, om sådana har anordnats. Från fribordsområdet ledas
gaserna bort genom utloppsledníngen 23 till en cyklonanordning 2H, som
skiljer medförda solida partiklar från gaserna, varvid de solida partik-
larna ledas genom ledningen 26 och gasen utsläppes genom ledningen 27
för ytterligare behandling och/eller avskiljning. Det behandlade flui-
det, som kan vara ånga, olja eller luft eller liknande införes i upp-
värmningskammaren 17 medelst huvudledningen BH, som är förbunden med
slingorna 30. När fluidet passerar genom ledningsenheten 30 sker värmeut-
byte med f1uídumbädden2&; Det upphettade fluidet passerar till huvud-
ledningen utåt 33 och från denna styres det till icke visade anordningar
för tillvaratagande av värme eller för att alstra elektrisk kraft eller
fribordsområdet av uppvärm-
för något annat ändamål. Slingenheterna 50 1
ningskammaren 17 arbetar på liknande sätt. Bäddens sammansättning kan
underhållas genom att införa särskilda fasta partiklar genom inlopp M7
för sådana och för att draga bort bäddmaterial inklusive aska genom ut-
loppet H8 för solida partiklar.
Infästningsanordningen 32, som uppbär slingorna 31, erbjuder ett
förträffligt stöd för slingorna vid yttre väggen ll av ugnen 10. Anord-
ningen är dessutom utförd så att de yttre returböjerna Blb i enheten 30
ligger på utsidan av värmekammaren 17. Dessa yttre returböjar, som är
särskilt ömtåliga för en erosion, är på detta sätt utanför den erosi-
va delen. Vid innerväggen 12 av uppvärmningskammaren 17 uppbärs de inre
returböjerna Bla i slíngenheten 50 av ringformade anordningar UB och
skyddas i urtagningar HH i den vñrmeisolerande fodringen 13 på inner-
H0
7714139-s
väggen från aktiv rörelse i bädden. Detta innebär att de inre returböjer
na Bla är i hög grad skyddade från de erosiva krafter, som uppträder i
värmekammaren 17, och samtidigt har de ett erforderligt understöd.
Vattenväggskonstruktionen i fråga om den inre väggen 12 är viktig
för att bibehålla den strukturella integriteten hos denna innervägg. Det
är i allmänhet svårt att åstadkomma en god värmeisolerad värmevägg längs
en utåt krökt vägg, där den konvexa ytan av värmen skall underkastas en
förhöjd temperatur, även om man använder ett flertal beslag och gjut-
konstruktioner. Om slingorna 37 kommer att skydda den inre väggen mot
allt för hög hetta om den värmeisolerade väggen skulle brista och den
kommer också att hålla den inre väggen 12 ovanför kondensationstempera-
turen för syra och skyddar härigenom mot korrosion.
Slingenheterna är borttagbara för att tillåta erforderlig service.
Ett lager av gjutbart eller murbart isoleringsmedel kan anbringas vid
fästanordningen så att den skyddas från allt för stor värme. Returböjer-
na är visade som passerande genom låsanordningen, men ett motsvarande
stöd kan åstadkommas av låsanordningen utan att slingorna passerar helt
och hållet därigenom, till exempel genom att åstadkomma beslag eller
andra mekaniska monteringsanordningar vid låsanordningen. Ovan är visat
ett set av serpentinslingor för varje låsanordning, men det är givetvis
möjligt att anordna två sådana set på något avstånd från varandra, till
exempel H tum. En sådan konstruktion får i detta sammanhang anses vara
en enda slinga. Avståndet mellan slingorna vid den inre väggen 12 be-
a
stämmer antalet slingenheter som kan installeras 1 en värmeanordning av
detta slag.
Fribordsslingorna 51 har visats som borttagbara, men om slingorna
installeras på lämpligt avstånd ovanför bädden, så att de är ovanför
"skvalpzonen), blir slitaget minimalt, och för dessa fribordsslingor är
borttagbarheten icke något nödvändigt villkor.
Som ett exempel på en vârmeugn enligt föreliggande uppfinning kan
nämnas, att innerväggen vid detta utförande har en diameter av 12 fot.
Ytterväggen har en invändig diameter av 45 fot, vilket ger en ringfor-
mad fot som är i stort sett 15 fot 6 tum bred. Strömslingor är utförda
av sex fyratums 0.D. rör, och åstadkommer en värmeöverföringsyta som är
ungefär 100 kvadratfot per enhet. Femtiosex sådana enheter är anordnad»
i ugnen. Med en genomsnittlig värmeöverföringskoefficient av 60 btulkva-
dratfot, 0 OF och en temperaturskillnad av 1000 OF mellan fluidumbädden
och den genomsnittliga vätsketemperaturen blir vširmeöverföringen
från fluídumbädden till det fluidum som skall behandlas i bäddslingor-
na omkring 32U x 10” btu per timma.
7714139-8
Värmeöverföringen fràifluímmmäddmxkan ökas renom att man ökar an-
talet rör per slingenhet (vilket kan kräva en djupare bfidd) och/eller
genom att slingenheterna anordnas närmare varandra.Värmeöverföringen
kan ökas till H20 x 10 btu per timma genom att använda en ugn som har
en diameter på omkring 52 fot vilket ger en ringformad bredd av omkring
20fot.
Om kol användes som bränsle, kan de solida partiklar som avskiljas
i cyklonen 2H, särskilt kolpartiklar, återföras till fluidumbäddcn
för förbränning genom ledningen 26 som mynnar i fluídumbädden 28
mellan närbelägna slíngenheter 30.
En upphettningsanordning enligt föreliggande uppfinning har förde-
len, att den inre väggkonstruktionen kan standardiseras och sättas incà
på fabrik varvid enheter för olika kapaciteter åstadkommas helt enkelt
genom att byta bredden på de ringformade området och längden hos bädd-
slingorna. Vid varje sådan ugn är slingorna i bädden borttagbara, utför-
da identiskt lika och följaktligen utbytbara. Vattenväggskonstruktionen
skyddar den inre väggen mot värmetoppar som uppkommer till följd av iso-
leringsfel samt mot ovannämnda syrakorrosion.
Ovannämnda uppfinning har beskrivits under hänvisning till en viss
utföringsform. Det är uppenbart för fackmän inom området att variationer
och modifikationer av uppfinningen kan ske utan att uppfinningstanken
frångås.
Claims (7)
1. Uppvärmningsanordning med fluidiserad bädd innefattande ett toroidformat kärl med en yttre vägg (11) och en i stort sett koncentrisk inre vägg (12), en horisontell cirkulär perforerad begränsningsplåt eller platta (16) sträckande sig mellan de yttre och inre väggarna och uppdelande en värmekammare (17) i den övre delen i kärlet från en Iuftfördelningskammare, som upp- tar den nedre delen av kärlet, varvid plattan kan uppbära en fluidiserad bädd av fasta partiklar därpå, en mångfald av värme- växlarslingor (30) inuti värmekammaren (17), vilka slingor vardera har ett plant serpentinformat rörelement (31) sammansatt av hori- sontella rördelar i serie förbundna medelst returböjar (31a, 31b), k ä n n e t e c k n a d a v att innerväggen (12) definierar ett kärnområde öppet gentemot omgivningen, varvid de horisontella delarna av rören i varje värmeväxlarslinga (30) sträcker sig inåt genom området (28) för den fluidiserade bädden i värmekammaren längs en radie för kärlet med slingans (30) plan vertikalt orien- terad, organ avlägsningsbart uppbärande slingorna (30) vid den yttre väggen (11) och organ (44) vid den inre väggen (12) i värmekammaren (17) i uppbärande kontakt med returkrökarna (31a) för slingorna (30) i närheten av den inre väggen (12) och avskär- mande returkrökarna (31a) från de erosiva förhållanden som före- ligger i värmekammaren (17).
2. Anordning enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d a v att slingorna (30) innefattar gavlar (32), vid vilka de serpentín- artade rörelementen (31) är fästa och i vilken gavlarna är avlägs- ningsbart fästa vid den yttre väggen (11).
3. Anordning enligt krav 2, k ä n n e t e c k n a d a v att de horisontella delarna av rören passerar genom gaveln (32), så att returkrökarna (31b) i närheten av gaveln är placerade på utsidan av värmckammaren (17).
4. Anordning enligt krav 3, k ä n n e t e c k n a d a v att organen vid den inre väggen innefattar en mångfald cirkulära horisontella stödringar (43,44) omgivande den inre väggen (12) inuti värmekammaren (17) vid höjder motsvarande höjderna för returkrökarna (31a) för serpentinrörselementet, varvid de nämnda 7714139~8 returkrökarna i närheten av innerväggen vardera är uppburna av en av de církulära stödringarna.
5. Anordning enligt något av kraven 1-4, k ä n n e t e c k- n a d a v att innerväggen (12) är i kylande kontakt med ånga eller kylslíngor (37).
6. Anordning enligt något av föregående krav, k ä n n e- t e c k n a d anordnad í fribordsområdet i värmekammaren (17), d v s området bädden.
7. Anordning enligt något av föregående krav, k ä n n e- t e c k n a d anordnade att inspruta bränsle i det fluídíserade bäddområdet a v att en serpentínslíngsvärmeväxlarenhet är över den nivå som normalt upptages av den fluidiserade a v att en mångfald bränslemunstycken (46) är mellan valda närbelägna slingor. ~ _ - _ _ . _... ._......_....._............_.._.. -e ,
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US05/754,063 US4096909A (en) | 1976-12-23 | 1976-12-23 | Fluidized bed process heater |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE7714139L SE7714139L (sv) | 1978-06-24 |
SE431580B true SE431580B (sv) | 1984-02-13 |
Family
ID=25033341
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE7714139A SE431580B (sv) | 1976-12-23 | 1977-12-13 | Uppvermningsanordning med fluidiserad bedd |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4096909A (sv) |
JP (1) | JPS5380039A (sv) |
AU (1) | AU512141B2 (sv) |
BE (1) | BE862158A (sv) |
CA (1) | CA1068999A (sv) |
DE (1) | DE2756837A1 (sv) |
DK (1) | DK148933C (sv) |
ES (1) | ES465326A1 (sv) |
FI (1) | FI773884A (sv) |
FR (1) | FR2375563A1 (sv) |
GB (1) | GB1568538A (sv) |
IN (1) | IN146500B (sv) |
MX (1) | MX4555E (sv) |
NL (1) | NL7713662A (sv) |
NO (1) | NO774297L (sv) |
SE (1) | SE431580B (sv) |
ZA (1) | ZA777248B (sv) |
Families Citing this family (36)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4184438A (en) * | 1978-01-05 | 1980-01-22 | Foster Wheeler Development Corporation | Fluidized bed start-up apparatus |
SE410341B (sv) * | 1978-02-13 | 1979-10-08 | Stal Laval Turbin Ab | Virvelbeddsbrennkammare |
SE416224B (sv) * | 1978-04-11 | 1980-12-08 | Stal Laval Turbin Ab | Gasturbinanleggning |
US4177765A (en) * | 1978-08-14 | 1979-12-11 | The Babcock & Wilcox Co. | Output control for fluidized bed boilers |
US4287838A (en) * | 1978-12-15 | 1981-09-08 | Nasa | Fluidized bed coal combustion reactor |
US4249594A (en) * | 1979-02-28 | 1981-02-10 | Southern California Gas Company | High efficiency furnace |
US4333524A (en) * | 1979-02-28 | 1982-06-08 | Southern California Gas Company | High efficiency furnace |
US4277453A (en) * | 1979-06-04 | 1981-07-07 | United States Steel Corporation | Waste gas purification reactor and method |
US4338887A (en) * | 1979-09-27 | 1982-07-13 | Dorr-Oliver Incorporated | Low profile fluid bed heater or vaporizer |
US4290387A (en) * | 1979-10-04 | 1981-09-22 | Curtiss-Wright Corporation | Fluidized bed combustor and tube construction therefor |
US4323037A (en) * | 1979-11-18 | 1982-04-06 | Steag Aktiengesellschaft | Fluidized bed firing unit |
EP0035756B1 (de) * | 1980-03-11 | 1983-07-27 | Bergwerksverband GmbH | Verfahren und Vorrichtung zur Verminderung des Wärme- und Stoffaustausches in unmittelbarer Wandnähe von Wirbelschichtreaktoren |
DE3009565A1 (de) * | 1980-03-13 | 1981-09-24 | Babcock-BSH AG vormals Büttner-Schilde-Haas AG, 4150 Krefeld | Trocknungsanlage |
DE3023667A1 (de) * | 1980-06-25 | 1982-01-14 | Przedsiębiorstwo Projektowania i Dostaw Kompletnych Obiektów Przemysłowych Chemadex, Warszawa | Wirbelschichtkuehler fuer gase |
US4314967A (en) * | 1980-10-02 | 1982-02-09 | Dorr-Oliver Incorporated | Fluidized bed reactor with vertical cooling coils |
US4377072A (en) * | 1980-10-27 | 1983-03-22 | Rockwell International Corporation | Ceramic heat exchange module and apparatus and process utilizing same |
JPS57139202A (en) * | 1981-02-23 | 1982-08-28 | Babcock Hitachi Kk | Fluidized bed boiler |
US4387667A (en) * | 1981-12-14 | 1983-06-14 | Combustion Engineering, Inc. | Fluidized bed distributor plate assembly |
GB2116686B (en) * | 1982-02-18 | 1985-01-30 | Tokyo Shibaura Electric Co | Heat exchangers installed in fluidized beds |
FR2531519A1 (fr) * | 1982-08-04 | 1984-02-10 | Fasel Sa Standard | Lit fluidise refroidi et profond avec echangeur a tubes amovibles |
US4522157A (en) * | 1982-09-30 | 1985-06-11 | Lummus Crest Inc. | Convection section assembly for process heaters |
JPS59197701A (ja) * | 1983-04-23 | 1984-11-09 | バブコツク日立株式会社 | 流動層ボイラ |
FR2559248B1 (fr) * | 1984-02-03 | 1986-07-04 | Creusot Loire | Echangeur de chaleur a tubes |
US4593652A (en) * | 1984-12-21 | 1986-06-10 | Saul Ehrlich | Modular tube unit for fluidized bed boilers |
US4673799A (en) * | 1985-03-01 | 1987-06-16 | Focus Semiconductor Systems, Inc. | Fluidized bed heater for semiconductor processing |
JPS63149474U (sv) * | 1987-03-19 | 1988-10-03 | ||
JPH05641Y2 (sv) * | 1987-06-22 | 1993-01-11 | ||
FR2658278A1 (fr) * | 1990-02-14 | 1991-08-16 | Stein Industrie | Echangeur de chaleur demontable a tubes en epingles a cheveux disposes dans des plans paralleles. |
DE4220952C2 (de) * | 1992-06-26 | 2003-04-17 | Mg Technologies Ag | Wirbelschichtreaktor zum Kühlen oder Erhitzen körniger Feststoffe durch indirekten Wärmeaustausch |
FI105499B (sv) | 1998-11-20 | 2000-08-31 | Foster Wheeler Energia Oy | Förfarande och anordning i virvelbäddsreaktor |
US6668762B1 (en) | 2003-04-17 | 2003-12-30 | Parviz Khosrowyar | Indirect fired process heater |
WO2004101136A2 (en) * | 2003-05-09 | 2004-11-25 | The Standard Oil Company | Fluidized bed reactor with gas cooler |
NL1026641C2 (nl) * | 2004-07-12 | 2006-01-18 | Bronswerk Heat Transfer Bv | Inrichting voor het uitvoeren van een fysisch en/of chemisch proces. |
CN101922874B (zh) * | 2010-06-22 | 2012-07-18 | 四川金象赛瑞化工股份有限公司 | 组合式换热器及流化床反应器 |
US9585199B2 (en) * | 2013-10-30 | 2017-02-28 | Atomic Energy Council—Institute of Nuclear Energy Research | Hybrid heating apparatus applicable to the moving granular bed filter |
CN108866321A (zh) * | 2018-09-05 | 2018-11-23 | 葫芦岛锌业股份有限公司 | 一种处理高铜高铅锌精矿的沸腾焙烧炉 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2013309A (en) * | 1934-04-19 | 1935-09-03 | Comb Eng Co Inc | Economizer |
US2699375A (en) * | 1950-03-28 | 1955-01-11 | Basf Ag | Production of gases containing sulfur dioxide |
US2818049A (en) * | 1954-08-05 | 1957-12-31 | Combustion Eng | Method of heating |
US2914388A (en) * | 1955-02-14 | 1959-11-24 | Phillips Petroleum Co | Heat exchanger which forms the sole fluid distribution means in a catalyst regenerator |
US3898043A (en) * | 1971-03-18 | 1975-08-05 | Little Inc A | Apparatus for decomposing concentrated aqueous aluminum nitrate solutions |
GB1462804A (en) * | 1974-03-21 | 1977-01-26 | Coal Ind | Heat exchanger assemblies |
JPS50149801A (sv) * | 1974-05-23 | 1975-12-01 | ||
US3982901A (en) * | 1975-06-25 | 1976-09-28 | Dorr-Oliver Incorporated | Heat transfer element and tuyere for fluidized bed reactor |
-
1976
- 1976-12-23 US US05/754,063 patent/US4096909A/en not_active Expired - Lifetime
-
1977
- 1977-12-02 CA CA292,224A patent/CA1068999A/en not_active Expired
- 1977-12-05 ZA ZA00777248A patent/ZA777248B/xx unknown
- 1977-12-06 IN IN437/DEL/77A patent/IN146500B/en unknown
- 1977-12-07 AU AU31313/77A patent/AU512141B2/en not_active Expired
- 1977-12-08 GB GB51114/77A patent/GB1568538A/en not_active Expired
- 1977-12-09 NL NL7713662A patent/NL7713662A/xx not_active Application Discontinuation
- 1977-12-12 DK DK553577A patent/DK148933C/da not_active IP Right Cessation
- 1977-12-13 SE SE7714139A patent/SE431580B/sv not_active IP Right Cessation
- 1977-12-14 NO NO774297A patent/NO774297L/no unknown
- 1977-12-16 MX MX77100743U patent/MX4555E/es unknown
- 1977-12-20 DE DE19772756837 patent/DE2756837A1/de not_active Withdrawn
- 1977-12-21 FI FI773884A patent/FI773884A/fi not_active Application Discontinuation
- 1977-12-21 JP JP15428877A patent/JPS5380039A/ja active Granted
- 1977-12-21 FR FR7738696A patent/FR2375563A1/fr not_active Withdrawn
- 1977-12-22 ES ES465326A patent/ES465326A1/es not_active Expired
- 1977-12-22 BE BE183714A patent/BE862158A/xx not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DK148933B (da) | 1985-11-25 |
BE862158A (fr) | 1978-04-14 |
NO774297L (no) | 1978-06-26 |
DE2756837A1 (de) | 1978-07-06 |
FR2375563A1 (fr) | 1978-07-21 |
FI773884A (fi) | 1978-06-24 |
AU3131377A (en) | 1979-06-14 |
US4096909A (en) | 1978-06-27 |
DK148933C (da) | 1986-05-05 |
GB1568538A (en) | 1980-05-29 |
SE7714139L (sv) | 1978-06-24 |
CA1068999A (en) | 1980-01-01 |
IN146500B (sv) | 1979-06-16 |
ES465326A1 (es) | 1978-09-16 |
AU512141B2 (en) | 1980-09-25 |
MX4555E (es) | 1982-06-10 |
JPS5380039A (en) | 1978-07-15 |
DK553577A (da) | 1978-06-24 |
ZA777248B (en) | 1979-07-25 |
NL7713662A (nl) | 1978-06-27 |
JPS6229681B2 (sv) | 1987-06-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE431580B (sv) | Uppvermningsanordning med fluidiserad bedd | |
US4615715A (en) | Water-cooled cyclone separator | |
US4431049A (en) | Bayonet tube heat exchanger | |
US3470678A (en) | Cyclone separator for high temperature operations | |
CA1070089A (en) | Heat exchanger for fluid bed reactor | |
JPS5850134B2 (ja) | 流動床反応器 | |
US3266485A (en) | Recirculating immersion heater | |
JPH048992Y2 (sv) | ||
SE429898B (sv) | Sett att forhindra pakladdning vid reduktion i flytbedd av finfordelat metalloxidhaltigt material | |
KR20180091912A (ko) | 가스화 시스템 및 가스화 방법 | |
PL198809B1 (pl) | Obiegowe fluidyzacyjne urządzenie kotłowe | |
CN201273563Y (zh) | 汽冷中心筒 | |
SE511440C2 (sv) | Värmeväxlare med rör hängande ned i en dubbelväggig, kyld och bälgförsedd tubplatta, samt tubplatta för rörvärmeväxlare | |
US4125385A (en) | Cyclone separator for high temperature operations with corrosive gases | |
US5253703A (en) | Waste heat exchanger | |
US2695219A (en) | Detection of corrosion and damage to apparatus | |
CN101389920B (zh) | 用于冷却热气体的设备 | |
US3705713A (en) | Bottom cooling device for shaft furnaces | |
US3000364A (en) | Reactor with superheater coil encircling heat carrier lift pipe | |
JP2011127818A (ja) | 流動層ボイラの炉壁構造 | |
PL175242B1 (pl) | Reaktor ze złożem fluidalnym | |
US3378249A (en) | Furnace underhearth cooling apparatus | |
JPS6159362B2 (sv) | ||
KR20180091911A (ko) | 가스화 시스템 및 가스화 방법 | |
US3120380A (en) | Regenerative heater |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 7714139-8 Effective date: 19920704 Format of ref document f/p: F |