SE423725B - Fe-ni-cr-legering - Google Patents

Description

1803:95-s 10 15 20 25 30 35 2 reningar och tillfälliga element, är järn i en mängd av minst 45%. Företrädesvis är (%Ti) + 1/3[(%Nb) + 0,5(%Ta)] minst 2,á%.

Legeringen innehåller företrädesvis så ringa mängd molybden och volfram som är praktiskt, dvs mindre än totalt 0,8%, varvid halterna företrädesvis är under 0,3% molybden och under 0,3% volfram.

Tantal kan vara närvarande i legeringen i stället för niob, varvid 2 viktdelar tantal ersätter l viktdel niob, såsom framgår-hav att sambandet (smb) + 0,5 (ma) är o,9s-2,15% och att sambandet (%Ti) + l/3[ (%Nb) + 0,5 (%Ta) ] är minst 2%, företrädesvis minst 2,5%.Alternativt kan tantal emellertid vara närvarande i de normala spårmängder, som vanligtvis fö- religger i niob från kommersiella tillförselkällor, dvs i en mängd av ca l% av mängden närvarande niob.

De föroreningar och tillfälliga element, som kan vara närvarande i legeringen enligt uppfinningen, kan_inkludera upp till 0,0l5% svavel, upp till 0,0l5% fosfor, upp till 0,02% zirkonium, upp till 0,02% kalcium, upp till 0,02% magnesium och upp till 1% koppar.

För att optimera styrka och duktilitet i legeringen enligt uppfinningen har det visat sig, att titanet, niobet och boren bör regleras individuellt eller i kombination inom de föredragna områdena 1,8-2,5% titan, 1,25-2,l% niob och 0,002-0,0l0% bor och att kolet och/eller aluminiumet bör hål- las vid under 0,06% respektive 0,40%. Närvaron av aluminium i små mängder av 0,02% eller mera är emellertid fördelaktig för legeringens duktilitet.

Företrädesvis är sambandet (%T1) + (%Nb) + 0,5(%Ta) högst 4,4% för att man skall säkerställa lângtidsstabilitet. enligt föreliggande uppfinning är åldrings- härdbar, och den âldringshärdade legeringen har god metallur- gisk stabilitet och bibehåller styrka och duktilitet inom ett vidsträckt temperaturområde från kryogena temperaturer üzex-200°C) till medelhöga temperaturer i området 593-64900.

Legeringen Sådana temperaturer säges ibland ligga i “lågduktilitets- svackaneller-sänkan“ställtirelationtillförhöjdatempera- turer såsom l000°C. l0 20 25 30 35 7803395-8 3 En smidd legering enligt föreliggande uppfinning glöd- gas vanligtvisförattåstadkommaengmrtiellupplösnings- och rekristallisationsbehandling före åldringshärdningen. En lämplig värmebehandling för glödgningen omfattar värmning vid 899°C eller högre under ca 0,25 h eller längre allt i be- roende av sektionstjocklek. Föredragna behandlingar utföres l emrâaet saz7-lo6s°c under o,2s-l h. Glöagnlngetempereturen påverkar kornstorlek och egenskaper varför man för att uppnå en finkornig struktur av ASTM 6,5 eller finare för att säker- ställa draghållfasthet och brottduktilitet föredrager en vär- mebehandling vid ca 982°C, medan man vid högre temperaturer, t ex lO38°C, erhåller grövre kornstrukturer såsom ASTM 5,5 eller mera, vilket förbättrar krypbrotthällfastheten. Glödg- ning vid de högre temperaturerna kan användas för ytterligare upplösnings- och rekristallisationsbehandling. Med hjälp av en glödgning vid ca 101000 kan en kombination av dessa karak- teristika uppnås.

Föredragna temperaturer för âldringshärdning av en le- gering enligt föreliggande uppfinning ligger i området 593-732°C. Olika utföringsformer av legeringen enligt upp- finningen har visat sig kunna underkastas en tillfredsstäl- lande åldringshärdning genom en dubbelâldringsbehandling, som börjar med värmning av den glödgade legeringen under 8 h vid 7la°c eller 732%, varefter följer en ugnekylnlng till s21°c vid en kylningshastighet av 55,55°C/h, hållning under 8 h vid 62l°C och slutligen luftkylning till rumstemperatur.

Alternativt kan legeringen utsättas för en trippelvär- mebehandling, varvid man mellan glödgningen och âldringen ut- sätter legeringen för en värmning vid 760-87l°C, t ex 843°C, under 0,5-6 h, företrädesvis 1 h, varefter följer en luftkyl- ning till rumstemperatur eller till utgångstemperaturen vid åldringen, t ex 7l8°C. Denna trippelbehandling kan vara önsk- värd för att förbättra legeringens brottduktilitet eller dragbrotthâllfasthet med skârad provstav. Generellt förblir legeringsstrukturens kornstorlek praktiskt taget densamma un- der åldringsbehandlingen och den mellankommande värmebehand- lingen. Mikrostrukturen hos den plastiskt bearbetade lege- ringen i det âldringshärdade tillståndet uppvisar en mjuk 10 15 20 25 30 '35 7803395- 8 4 duktil grundmassa med en rumstemperaturhårdhet, som i typis- ka fall är ca HRB 75, och en däri likformigt fördelad Y'-fas (A3B) av suboptisk storlek.

Typiska hállfasthets- och duktilitetsegenskaper hos produkter av en enligt uppfinningen komponerad legering i det åldringshärdade tillståndet inbegriper en rumstempera- tursträckgräns av 758,4 N/mm2 eller högre, en rumstempera- turslagseghet (Charpy-V) av minst 33,89 Nm och en tillräck- lig högtemperaturdraghållfasthetoch-duktilitetvid649°C för att ha 23 h livslängd och 3% krypbrottförlängning, när en skårad/slät provstav utsättes för krypbrottprov vid drag- spänningen 517 N/mmz och temperaturen 649°C,varvid provsta- ven har en konfiguration för spänningskoncentrationsfaktorn 3,5 Kt en slagenergi av 13,56 Nm eller mera vid Charpy-V-slagprov . Stabilitetsegenskaperna exemplifieras bland annat av vid rumstemperatur,sedan legeringen har exponerats l000 h för temperaturen 649°C. Tillfredsställande stabilitet indikeras också av en kontraktion av 25% eller mera vid rumstempera- turdragprov efter långvarig exponering för höga temperaturer.

En föredragen legering enligt föreliggande uppfinning har sammansättningen 29-34% nickel, 10-14% krom, 1,8-2,5% titan och 1,25-2,l% niob, under förutsättning att (%Ti) + l/3(%Nb) är minst 2,5%, 0,002-0,0l0% bor, upp till 2% mangan, upp till 0,4% aluminium, upp till 0,35% kisel, upp till 0,06% kol och resten väsentligen järn, varvid den eventuella närvaron av molybden och volfram begränsats för att undvika överskridandet av en sammanlagd mängd av 0,6% molybden + volfram. En sådan föredragen legering har en 2 eller mera vid rumstemperatur och sträckgräns av 861 N/mm en krypbrottlivslängd av 23 h eller mera vid dragspänningen 655 N/mmz och temperaturen 649°C, varvid krypbrottförläng- ningen är minst 5% varjämte legeringen uppvisar en skårduk- tilitet.

Uppfinningen skall i det följande exemplifieras med några utföringsexempel.

EXEMPEL l En legering med den nominella kompositionen 31% nickel, 12% krom, 2,5% titan, l,5% niob, 0,02% kol, 0,9% mangan, 10 15 20 25 30 35 7803395-8 5 0,005% bor och resten järn framställdes genom vakuuminduk- tionssmältning av elementära metaller och ferrolegeringar, varefter legeringen göts och smältan fick stelna i en götform.

Resultaten av kemisk analys av legering nr l anges i tabell 1.

Götet värmdes under 12-16 h vid ll2l°C för homogenisering och smiddes sedan till 5,71 cm plattämnen, varvid ett parti av plattämnena smiddes ytterligare till kvadratstångmaterial med en storlek av ca 1,43-l,59 cm. Förvärmnings- och återupphett- ningstemperaturen vid smidningen var ll2l°C. Smidbarhetsegen- skaperna var mycket goda. Sträckgränsen för den smidda stång- en i det glödgade och åldringshärdade tillståndet översteg väsentligt 965 N/mmz vid rumstemperatur och översteg också 827 N/mmz vid 649°C. För att bekräfta den skäligt goda aniso- tropin hos egenskaperna uttogs små provstycken (l,8l6 cm mät- längd och 0,452 cm mätdiameter) tvärs mot smidningsriktning- en (betecknas såsom provstav nr l-T) från plattämnet med tjockleken 5,71 cm. Dessa provstavar utsattes för prov. För att bekräfta långtidsstabiliteten vid exponering för förhöjda temperaturer under långvariga tidrymder uttogs provstycken ur stångmaterial, som hade glödgats och åldrats och hållits vid förhöjda temperaturer under tidrymder upp till 12000 h,» och dessa provstycken underkastades drag- och/eller slagprov.

Resultaten av provningen av de värmebehandlade plastiskt.be- arbetade produkterna av legering nr l anges i tabellerna 2 och 3, och provresultaten visar goda egenskaper för denna le- gering i fråga om 0,2-gräns, dragbrottgräns, förlängning och kontraktion efter brott, Charpy-V-slagseghet och krypbrott- hållfasthet både vid släta provstavar och skårade provstavar.

EXEMPEL 2 Plastiskt bearbetat stångmaterial (legering nr 2) fram- ställdes genom luftinduktionssmältning av en nominell lege- ringskomposition av 31% nickel, 12% krom, 2,25% titan, 1% niob, 0,02% kol, 1% mangan, 0,005% bor och resten järn, varefter följde gjutning av ett göt, som sedan smiddes till 1,43 cm kvadratstångmaterial. Göthomogeniseringstemperaturen var ll49°C och förvärmningstemperaturen vid smidningen var l093°C.

Resultaten av kemiska analyser och provning av mekaniska egen- skaper anges i tabellerna l, 2 och 3. 7803395- 8 10 15 20 25 30 35 6 EXEMPEL 3-7 Vid andra exempel framställdes plastiskt bearbetade produkter av legeringarna nr 3 och 5, som framställts genom luftsmältning, och av legeringarna 4, 6 och 7, som fram~ ställts genom vakuumsmältning, varvid de olika legeringarna efter gjutningen smides till 5,7l cm plattämnen och 1,59 cm eller 1,43 cm kvadratstångmaterial såsom i exemplen l och 2.

Resultaten av kemiska analyser och mekanisk provning anges i tabellerna l, 2 och 3 för ett vidsträckt temperaturomrâde från -l96°C till 704°C. Vissa ändringar i glödgnings- och åldringsbehandlingarna visade, att legeringskompositionen är lämplig för en viss mångfald av glödgnings- och åldrings- behandlingar. Exempelvis påbörjades åldringen av legering nr 5 vid temperaturen 7l8°C; efter glödgning under 0,5 h vid 982°C återuppvärmdes legeringen sålunda och underkasta- des en dubbelåldring genom att legeringen hölls 8 h vid 71s°c, ugnekyiaee till 621°c med hastigheten ss,'6°c/h, höns under 8 h vid 62l°C och slutligen luftkyldes. För krypbrott- prov av legering nr 4 utsattes några provstycken för glödg; ning vid 982°C, medan andra glödgades vid l038°C. Legering nr 6 underkastades en trippelbehandling, vid vilken legering- en glödgades vid 982°C, återuppvärmdes för en mellanbehand- ling av 3*h vid 843°C, luftkyldes och därefter dubbelåldra- des med utgång från temperaturen 7l8°C.

Optiska metallografiska studier av provstavarna från de ovanstående exemplen visade, att materialet hade relativt fin kornstorlek och en viss mängd fina sfäriska intragranu- lära karbider och rena, regelbundna korngränser och inga synliga, oönskade faser såsom n-, 6-, g eller Laves- faser. Härdningsfasen var allt för liten för att framträda vid optiska förstoringsgrader (upp till 1000 ggr förstoring).

Med kompositioner, i vilka nickelhalten och titanhal- ten låg i området 31-34% nickel och 2-2,5% titan och i vilka (%Ti) + l/3(%Nb) var minst 2,6 och (%Ti) + (%Nb) var minst 3,3%,har särskilt goda egenskaper uppnåtts, nämligen minst 896,3 N/mmz sträckbrottgräns vid rumstemperatur och 75,84 N/mmz sträckbrottgräns vid 649°C samt krypbrotthâll- fastheter av 620 N/mmz och mera, ofta 689,5 N/mmz, vid tem- 10 15 20 25 7803395-8 7 peraturen 64906 och krypbrottlivslängden 23 h, varjämte dessa kompositioner haft tillfredsställande duktilitet.

Legeringens gensvar på åldringshärdning är relativt långsamt eller trögt och leder sålunda till god svetsbarhet och undvikande av deformationsâldringssprickbildning i mot- sats till andra legeringar, som härdats huvudsakligen me- delst stora mängder titan och aluminium. För uppnâende av god svetsbarhet bör borhalten företrädesvis begränsas till högst 0,0l0%, företrädesvis 0,005% bor.

Prov utfördes för att bedöma legeringens lämplighet för spånskärande bearbetning i åldringshärdat tillstånd vid olika skärhastigheter. Vid dessa prov konstaterades att svarvning med hårdmetallverktyg vid skärhastigheter av ca 45,7-54,87 m/min, skärdjupet 1,27 mm och matningen 0,21 mm/r var tillfredsställande för 12 min utslitningstid till 0,038 mm förslitning under svarvning vid utnyttjande av le- geringar med niobhalter av 2,2% och l,5%. För högre skär- hastigheter föredrages lägre niobhalter i området 1-1,75%.

Legeringen enligt föreliggande uppfinning är särskilt lämplig för ekonomisk framställning av turbinkomponenter, som kräver hög styrka och god duktilitet under exponering för temperaturer i driftstemperaturomrâden runt 650°C, t ex kompressorblad eller tätningsringar i fordonsturbiner, land- baserade turbiner eller flygturbiner. Legeringen kan dess- utom vara användbar för bultar, hållarringar för elektriska generatorer och andra ändamål, inbegripande material för kom- pressorhus. 7803395-“8 Anzwv + Aflawy m wømnamm ^nzævm\H + Aflawv 4 ønwnemw mfinmmhamßmnnfiø >m wa Hawa mmd Hmflmfiwå H Hmunmn mmfiumwnnfl :må mnHmm>am:mA0fiZ fiøu æmo_o Hawa mmø mfifimßwaøfl cmxv nmvmwn n .flmwn °o.m ~H_~ .pwwfl wøoäo @oo§° wH.@ mß~° «=.° «~_o ~m_fi w@.H °m.HH wQ_~w > >m.« ~°_m ,uw@H æeoao m°°_Q «H.o °æ.° m°.° mfi.° m°.~ @m.~ mo.~H ß~.Hm w @m_« ~m.~ .pmwu >o°_o «°o.° .m~.° wo.H ~°.o @H.° ~H.~ -.~ ~H_~H mw.Hm m w>.m m@_N .ummu mo°.° moo_ø @~.° @w.° ~Q_o mH_° wmäfl wH.~ °m.HH «m.Hm « mæ.m «@.~ .umwu mo°_Q m°o.° @N.° °o.H Ho.o @H.o @«.H «m.~ Hm.- m~.Hm m >m.m H>_N .umwu «oo.° m°o.° m~_o wm.° Hoßo m~_° m@.° @m.~ m@_~H H~.H~ N mßäm m>_~ .amma mooko mo°.° mN§o ww.° >o°.o mmäø °m_H m~.~ Hm.~H wm.mm H m m _ mm m m mm. ma m mm mm _ mm mm mm lwmmm wcunämm Immmn Awßxflbv wæflmcm MmfiEwN _ QQHQQB 7803395-8 m.wfi wu md mwflfl >.wøw am .u.m\uo«ow wH> s Qcca + = . w.«H ww wfl mwwfl w.www em .o.<\oøww@ nfi> Q oowm + = 1 w.w~ Hm wfi. wøwfi w.w~°~ am .u.m\oow«w vw» n wwwfi +wmm+=nm 1 w.ww m.w~ w.www «.www www 1 = . w.wm ww HN »www ~.m@w am 1 wm<+=næ w w.wm æw m.m~ w.wmw w.mww am .u.<\ooww@ vw» n oowfi +.. 1 1 www 1 1 1 m.ww vw w.mHwH w_Hww am 1 ww<1=um N 1 *mm «m.w~ w.m>w w.ww> www ^uømmv = . 1 «m.~m «w~ m.wm~H m.mHw = Aunmmv wm<+:um 1 «m-> mm w.wmw w.°w~ am Aauunmuv nam a1H «.«~ ww wfi wwwfi w.www = .o.«\oowww ufl> n owom + = . w.w« ww wfi Hmwfi wwofl = .o.<\oow«@ vw» n owwfl + = 1 w.wm 1 1 1 1 = .o.<\oowwm ufl> Q QCQNH + = 1 «.~w qw NN wwwfl w.HwoH = .u.m\oowwm wfi> Q Qwwm + = 1 w.wm om MN wmwfl «.o~oH am .o.4\uowwm øfl> n wood +wv<+anm 1 Nw m.«~ wfløfi m.mww www 1 .

H.ww m.°« om mwmfi >.www = 1 ww<+cnm 1 mm >« ~.wow w.ww~ am 1 cam H EZ w w NEE\Z NEE\Z OO wflumwcfi .uwcomxm mcwfi wcflu z>u mm Hm man wa msm» 1unmsmm 1wwmn |>oHm lmëumb 7805395-8 10 NN m.>N >.NNNH .m.NwN am .u.<\uoN«w wN> Q OQQN +mmm+= mw NH m.@NN »HN www 11 1 1 m.wN NH NNNH N.°HN am dmaaxamaum NN mN N_NNm N.m@N Nww = 1 m.NN ON N.°mmN m.°Nm = wm4+na< m_«@ Nm @_««N N.NmN am nam w m_NN NH NNNH @.@ooN am .u.m\uoN«w wN> n QQOH + = = NN NN N.NNN »NN NN» = = Nm NN >.>NNH N.oNm íam _ H1wmm+nnm m NN 1oN >_mNw N.«N> Nww Avnwm. = = 1m.om 1NN NNHH N.N°N 1 = ^»nwMv wmm+n=< *Nm *NN m.NNm N.@mN am Asøupøwuv nam a1v 1 1 1 1 = .u.<\uoN«w wN> Q OQQNH + = = 1 1 1 1 = .u.«\uoNN@ wN> n Qocm + = = 1 1 1 1 am .u.<\uom«w uN> s Qoofl + = 1 1 1 1 1 = .u.<\uoNNm øN> Q QQQNN + = = .I .1. I I : -U-.É\UOwMm .mvflxr S 000m + i t 1 1 1 1 am .u.<\uowmm wN> n NUCH + = = 1 um _.wNNmnwmuwNmgm NNON 1 NNN1 1 = = mN mN NNNH @.w°NH QNN1 1 = = @m_mm *NN mmm >_wwN Nwm 1 = = 1m« *NN NNNN >.NNN = 1 @m<+cn< 1N> *om w.Nw@ «.mmN sm 1 uc< N w 1 w _ EE\Z EE\Z _ UG øflummfiwnmnomxm mä: mnflu Nm Hm N men N w» New» 1@amnwn 1wm@A N l>0Hm lwfiHm> ^m\N .wfimv N nnmmma 7803395-8 .l_ l Auwßëmfiwuwë EU Nmw.o S00 Umflwfivwfi Eu Næ~H mwwmfiuväfludumßv aåo mm.H1mw.fl ømxwaxuøfiu wwš uøwcwummnumxnmu møwaäm >m summan uwuweøaøpwa au ~m«.° .wmnwflvwe a ~w.H EZ vmuA5mmH>0HmmmHm|>|>mHmflu flwë w#mHwMumE Eon .>0Hm Hmm mmuflmucfi wmä Eu vw.o uwpmamau wmñ nowuxmwumë cm www cofluxmuunox Hawøucmuoum Auwuøsmaøumæ ao ~m«.o suo wwnwavwa ao ~w.H mmumfiuuanaø »wav « mmš muxumenø Eom >onm Mmm mmuflmwnfl wwë Uomww ua> >oum Hmm Eu wm.m »Emm uow~mmH nuo nnumummämumšflu wH> >0Hm Hmm šo >fi.m cwwmcwflumñ @a> mnacmnmfiamu aflwøucmuoum mnwnmuvounmmuw mmmum N.° uøvmuw Ewuwadn mcanwflm zoo møwsmwwflm dmflaoš maaøflæxßmøfl _: m umønn Uomwæ ufl> mnaflwcmswscmaflwfi .nm>O umflflflw Gmflwm MUflm@uOm\§0O U0@%> Ufl% wwfluumßm wnfiuøfiw s m U Hmm mama xmø s n m U Nmß. mcacfihxuuøfi møømuøfimcm uëæm s æ nmucd Uoflmm Ufiw mcanaflms umvamumw :oo wofimw aflflv s\00w.mm wa> møflflfiæxwnmø >m vfifiæw ~s w uwønø uowmß wa> wmHøcmswnmEam> waaxuaøa nuo s a wmvs: u wwøa u«> wmmømaw waaxpaøa :oo n m.o uwwaø woflwa wa» wmmwwam mauwccwuxwmum>u mwuaëm mn >m nwucmx ©a> =w 4: S00 Eøuufiwu Ufl> =Gø4= wfl>nm> .u0mGwumumH©m>x møwaëm Eu H>.m :mmm :wxu>vm>oumuw>u å Z>O mmê ~1c=m cam B .anw QUO B1H Hc >m mmufimwfiv wwë uxfluwmcwfl a mcmmuuø GwxUmflm>0Hm 1 am om 1m.~ww1 m.mQ> maw 1 = . m.«« - maaa 1 am 1 = . 1 m.m ON wwfla a.>~æ am 1 a1mm<+c=m 1 mm am amw NNN am 1 ~1anm 1 m.°« m.H~ QNHH m.maæ am .u.<\oom«w va» Q coca + = . 1 m.mm mw @.maw ~.H«> www 1 = . 1 mä NN 12.3 wJÉ _. 1 wm<+n5~ 1 mm wa w.mm@ a.ma~ am 1 nam a lfim w w NEE\Z EE\Z_ Uo wflßmmdwumflomwm mnaa mnflu z>u wED WN |>0nm |wEnww 78Ü3395~8 12 ~G Naim Hmßfifi NEE\Z mmm flaflu Umxæ |m>~»m>o~m »wfim nam umcwfipwa .@.~u»M .~aa\z °~w nwmafinømmwuøfiw Hflfiu wmxm uwßuwnmw _§ mv Hwwflfl NEE\Z m~amm I mflflflummflwß UmHwHwHmu0<« uflæxpwsfl :oo n m.o wmvs: uoæmofl ufl> wmmømflm u ~|==< .au ~m«_° u Hmflmëmfiwumš ~E0 Næ~H H ~Eo mm_a|mw.A Gmflflm flwâ HmflumumEwGwMwumu®m>x uuflëm H00 fimnm mmouufl mnmumboum uwflm :oo wmuwxm ømnwnflnëox cm >m wøfløflflmvmëmum Hmm cwxohuw>0um mn m.>~ «.~ m.mw@_ www m.Hm ma w.mw *m.°~w .mmm .m.Hmm www md m.mH H.m m.mww ¶ www mä .OH mUw~ mumww mqw m m m w NW m mmm www ßfl m.mH H.>~ m_m@w www m_m« ON w.~w w.~w« wo» NH w m.wm m.mw@ www m m.@ >.>m «.>~w mmm wm «~ m.>H @.~w« wcß bn flm @.«H m.mw@ www mfl m qw «.>~w mmm m.°~ ma m_m~ H.>Hm wøß m_m~ WH mm m.mw@ www wa m.HH m.«w m.o~@ www m.~m m.m~ HH w.H@w mmm m_HH m @.m~ m.@w@ www MN mä m.~> w\~@« woß m.Qm «~ m.«æ m.m@@ www m v «.wmm «.>~w mmm » W ¶ n . ~sa\z . uo :Sëmuëå mfiäumflww ømßnäflrfifl mafianwmm new» Amdmummoflumnfiàšoxv.boumuvohnmæux m flflmmdfi H|mm4+~|:c« 2 _- wm4+nø< H|wm4+aH+cøm 0m4+cn4 H|wu<+c=m 5 _- : _. ~|ww<+H|ac4 = .- = _- wm4+:nm = = = = = _- wm4+::< mm4+nc< I _- wm4+Gm< Nüfifiwnmßwß |0EHm> H mcfln Iømwq

Claims (8)

10 15 20 25 30 7803395-8 13 PATENTKRAV l. FeNiCr-legering, k ä n n e t e c k n a d därav, att den innehåller 29-34% nickel, 10-14% krom, 1,5-2,5% ti- _tan, 0,95-4,3% niob eller tantal eller blandningar därav un- der förutsättning att (%Nb) + 0,5(%Ta) är 0,95-2,15% och (%Ti) + l/3[(%Nb) + O,5(%Ta)] är minst 2%, 0,002-0,0l5% bor, upp till 2% mangan, upp till 0,5% kisel, upp till 0,8% alu- minium, upp till O,l% kol, upp till O,5% molybden och upp till O,5% volfram, varvid resten förutom föroreningar och tillfälliga element är järn i en mängd av minst 45%.

2. Legering enligt patentkravet l, k ä n n e t e c k- n a d därav, att (%Ti) + l/3[(%Nb) + 0,5(%Ta)] är minst 2,5%.

3. Legering enligt patentkravet l eller 2, k ä n n e- t e c k n a d därav, att titanhalten är 1,8-2,5%. något av de föregående patentkra- a d därav, att niobhalten är

4. Legering enligt ven, k ä n n e t e c k n 1,25-2,l%.

5. Legering enligt k ä n n e t e c k n a d 0,002-0,0lO%.

6. Legering enligt något av de föregående patentkraven, därav, att borhalten är något av de föregående patentkra- ven, k ä n n e t e c k n a d därav, att (%Ti) + (%Nb) + 0.5(%Ta)

7. Legering enligt något av de föregående patentkra- ven, k ä n n e t e c k n a d därav, att den innehåller 29-34% nickel, 10-14% krom, 1,8-2,5% titan, 1,25-2,l% niob, under förutsättning att (%Ti) + l/3(%Nb) är minst 2,5%, upp till 0,0l0% bor, upp till 2% mangan, upp till 0,4% alu- minium, upp till 0,35% kisel, upp till 0,06% kol och upp till 0,06% sammanlagt av molybden och volfram, varvid resten är högst 4,4. är väsentligen järn.

8. Användningen av en legering enligt något av patentkraven l-7 för framställning av plastiskt bearbetade produkter. ANFURDA PUBLIKATIONER: